越溪河大橋施工方案

1、越溪河大橋主橋上部結構施工方案一、編制依據(jù)1、四川省樂山至宜賓公路工程項目越溪河大橋大橋工程施工圖設計； 2、公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范（JTJ02586）； 3、公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ0412000）； 4、公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程； 5、掛籃施工圖設計；二、工程概況K102+253越溪河大橋位于國家高速公路成渝地區(qū)環(huán)線四川省樂山至宜賓公路13合同段，為跨越越溪河而設。橋跨布置為：2×30mT形梁+76m+138m+76m連續(xù)剛構+5×30mT形梁。主橋箱梁橫向為并列分離雙幅橋，全橋?qū)?7.5米，頂寬13.5米，底寬7.5米，為單箱單室斷面。梁高由橋墩處9米至

2、懸臂端3米之間呈1.6次拋物線變化，腹板厚度分別為0.7米和0.5米，底板厚度由端部的0.35米按1.6次拋物線變化至根部的1.1米。三、總體施工方案主橋0塊采用墩頂支架法施工，1#17塊采用三角形掛籃懸臂澆筑，邊跨現(xiàn)澆段采用墩頂支架法施工，合攏段采用掛籃模板進行施工。箱梁砼為C55高標號砼，由拌和站集中生產(chǎn)，砼的生產(chǎn)能力為30m3/，砼用砼輸送泵送至工作面。砼采用平面分層法澆筑，底板、腹板根部可一次澆筑完成，腹板分層澆筑，分層厚度30m左右。掛籃施工時砼的澆筑方向由掛籃的前端向后端澆筑，砼的澆筑順序：先澆筑底板、腹板根部，設置壓艙板，然后澆筑腹板、翼緣板、頂板。 為了保證箱梁頂、底板砼的平整

3、度以及頂板砼的橫坡，在頂板、底板的鋼筋上焊接支撐鋼筋，然后在其上用35mm角鋼焊接數(shù)條軌道，軌道頂標高即為頂板、底板的實際標高。在頂板或底板砼澆注完畢時，采用刮尺將砼表面整平，然后抹壓。四、施工計劃安排 0塊2009年2月20日開始施工，2009年5月30日完成；掛籃懸澆施工于2009年4月份開始施工，10月份完成；邊跨現(xiàn)澆段施工計劃于9月25日完成，合攏段施工計劃于10月30日完成。掛籃懸臂施工，每個梁段的生產(chǎn)周期為7天，左右單箱平行作業(yè)，共計施工時間為9個月左右。主橋箱梁具體施工計劃見附表。 主橋箱梁施工投入的主要機械設備見附表。五、掛籃懸澆施工方案 （一）施工工藝流程 掛籃懸臂施工程序為

4、：掛籃安裝或掛籃前移就位安裝底、外模板調(diào)整掛籃底模、側模標高綁扎底、腹板鋼筋安裝縱向、豎向預應力束波紋管安裝內(nèi)模對拉螺栓穿設孔調(diào)整頂板模板標高安裝頂板鋼筋安裝縱向預應力束波紋管復調(diào)掛籃標高澆注梁體砼、檢查預應力管道砼養(yǎng)護穿設鋼束張拉預應力筋前移掛籃孔道壓漿，進入下一梁段施工。 （二）掛籃的構造及使用 1、三角形掛籃的構造 1、 11三角形掛籃的主要性能參數(shù)如下：1) 設計梁段重量：2000KN：2) 適應最大梁段長：4.5m；3) 梁高的變化范圍：3.0m9.0m；4) 走行方式：無平衡重走行；5) 掛籃自重小于最大梁段重量的0.4倍（約 50T）。 本掛籃主要由三個系統(tǒng)組成，即主桁系統(tǒng)、底籃

5、和模板系統(tǒng)、走行系統(tǒng)。 1.2三角形桁架：三角形主桁架是掛籃的主要承重結構，由兩片主桁架、橫聯(lián)、前橫梁組成，桁架的間距和腹板的外側豎向預應力鋼筋位置相對應，各桿件間通過高強螺栓聯(lián)結。掛籃的前吊點（底模架的四個吊桿，內(nèi)外側模走行梁的四個吊桿）均設置在前橫梁上，吊桿全部采用直徑32mm的精軋螺紋鋼筋。 1.3提吊系統(tǒng) 底模前吊桿：前吊桿的作用是將底模架、梁體砼、施工荷載的重量傳至主桁架上。每組吊桿采用2個LQ32Q千斤頂通過放置在前橫梁上的扁擔梁調(diào)節(jié)底模標高。 底模后吊桿：后吊桿的作用是將底模架荷載的一部分傳至己成型的箱梁底板上。已成箱梁的底板設置預留孔，32mm的精軋螺紋鋼吊桿穿過箱梁底板和底模

6、架的銷座聯(lián)結，底板上端放置2個LQ32Q千斤頂通過扁擔梁調(diào)整底模。 1.4模板系統(tǒng) 模板由底模、外側模、內(nèi)模、外端模等幾部分組成，模板采用厚度5mm的鋼板制作。 （1）底模：采用大塊整體鋼模板，模板剛性好、平整度高，外表美觀，將鋼模板直接固定在底模桁架上。 （2）外側模：模板外側模的下部設置3塊高度為2.2m的活動模板，隨著梁體高度的逐步減小，將活動模板逐塊卸落，上部設置一塊整體固定模板，一直使用到合攏段，外側模的模板用桁架輔助固定。 整個外側模支撐在外側模走行梁上，走行梁的前端懸吊在主桁架的前橫梁上，后端懸吊在已成梁段的翼緣板上（在澆注頂板時預留孔），后吊架上設有滾動輪，外側模和走行梁一起與

7、主桁行走； （3）內(nèi)模：內(nèi)模由內(nèi)模架、組合鋼模、橫豎背帶、調(diào)整絲杠及內(nèi)模走行梁組成。內(nèi)模架吊在兩根內(nèi)模走行梁上，走行梁前端吊在主桁架上，后端吊在已澆的梁段上（通過頂板預留孔），內(nèi)模架可沿走行梁滑行，模板除倒角處是定做的異型模板外，其余的均為鐵木組合模板。 （4）外端模：采用木板做面板，背面用型鋼做肋加強，并在其上鉆孔將箱梁接縫縱向鋼筋和預應力束管道波紋管伸出模板。 （5）內(nèi)外模板之間用對拉螺桿加固，對拉螺桿采用25圓鋼加工而成，間距為1.2mX1.2m。 （6）梁端的封頭模板采用厚4cm的木板并將木板分塊制作，分塊的高度為100cm，以適應管道的變化，在木模的端部根據(jù)管道的位置設置預留孔，當下

8、一個梁端的管道預留孔變化時，將原來位置的木模替換； （7）齒板模板的處理 在梁體的頂板和底板出現(xiàn)鋸齒板以后，用厚12mm的竹膠板和4cm的木板制作定型的模板，以適應鋸齒板特殊形狀的模板要求。鋸齒板模板的制作，設置一定數(shù)量的加勁肋，保證模板的剛度。 1.5 走行及錨固系統(tǒng) 走行系統(tǒng)：在主桁架的兩片桁架下的箱梁頂面（豎向預應力鋼筋位置）的位置鋪設兩根軌道，軌道用25工字鋼加工焊接成“”字形。軌道的底部錨固在豎向預應力鋼筋上，上部通過錨軌扁擔將豎向預應力鋼筋固定。主桁的前端設有前支座，后支座設置反扣槽沿軌道滑動，不需加平衡重。掛籃走行時，用倒鏈或用千斤頂牽引前移?？紤]到掛籃走行時的安全，在每個后支座

9、處設置三個反扣槽，間距為30cm，增大掛籃走形時的安全儲備。 錨固系統(tǒng)：掛籃的錨固系統(tǒng)是指在懸臂澆筑作業(yè)時，用精軋螺紋鋼和后錨扁擔把掛籃主桁架的后支座錨固在軌道上，錨固時應使后支座的反扣槽脫離軌道，使后錨力全部由精軋螺紋鋼承受。1.6張拉操作平臺 掛籃的最前端懸吊的張拉操作平臺，采用型鋼及鋼筋焊接拼裝而成。用4個倒鏈懸吊在主桁架上，通過倒鏈的升降，以適應梁段高度變化及張拉需要。 1.7三角形掛籃的主要特點 （l）三角形掛籃結構簡單，桿件受力明確，計算簡便； （2）作業(yè)面開闊，便于梁段鋼筋及預應力材料的吊裝作業(yè)； （3）利用主桁架的前后支座，使桁架在軌道上走行，無需平衡重，操作方便，移動靈活、平

10、穩(wěn)。內(nèi)外模、底模隨掛籃一次移動到位，縮短了掛籃的移動時間； （4）掛籃的自重較輕； 2三角形掛籃的使用 21掛籃的拼裝 （l）走行軌道處的橋面板的處理 由于澆注完畢的砼頂面較為粗糙，且左右兩側的桁架因橋面有2的橫坡，而有11.5cm的高差，因此在放置走行軌道的時候，首先用高標號的砂漿將橋面的頂面找平，11.5cm的高差通過左右側滑軌下的墊梁高差調(diào)整。鑒于掛籃支點處在澆注砼時承受很大的支反力，因此在支點的位置處將墊梁進行加密。 （2）主桁架的拼裝 主桁在橋面進行拼裝，拼裝時由專人負責連接銷的安裝，嚴格控制連接銷的安裝質(zhì)量，確保各連接銷受力均勻，使各連接點滿足受力要求。 主桁拼裝就位后，將橫聯(lián)、前

11、橫梁、前吊裝置、外側模、外吊桿、外側模走行梁、底模架（同時安裝底模架的前后橫梁）底模、內(nèi)側模、內(nèi)吊桿、內(nèi)側模走行梁等按順序一一安裝就位。 （3）掛籃的使用及調(diào)整 掛籃在每個階段施工程序為：掛籃前移就位底模及外側模的調(diào)整就位綁扎底板鋼筋綁扎腹板鋼筋安放預應力管道頂板模板的調(diào)整綁扎頂板鋼筋，安放預應力管道砼澆注砼養(yǎng)護及預應力穿束預應力張拉掛籃前移壓漿，以下闡述掛籃的主要操作要領： a砼澆注時： 在砼澆注前，技術負責人對掛籃做一次全面的檢查，重點是后支座的錨固及各吊桿的連結情況。砼澆注應注意保持T形懸臂梁段平衡，偏載的大小不能超出設計值（一個梁段底板的重量）。砼應連續(xù)且在砼初凝前完成階段的澆注。澆注

12、的同時，應采取調(diào)整后錨桿的方法，防止新老砼豎向結合處出現(xiàn)錯臺。具體做法是：當澆注完底板和腹板砼后，將后錨桿處的千斤頂增加應力，使后錨點和梁體底板頂緊，但要注意若超過砼的初凝時間后就不能再調(diào)整千斤頂，防止底板出現(xiàn)裂縫。 b掛籃的前移根據(jù)設計圖紙要求當砼的齡期和強度達到后，進行預應力的張拉，張拉完畢，方可移動掛籃。 移動掛籃的步驟： 第一步：首先將走行軌及錨軌扁擔安裝到位，用連接器將腹板的豎向精軋螺紋鋼接長，并將走行軌錨固； 第二步：將模板的拉桿解除，使內(nèi)外模分開，將外側模全部落在外側模走行梁上，同時用10t倒鏈將底模架的后橫梁吊在外側模的走行梁上，將內(nèi)模的重量落在內(nèi)側模的走行梁上，準備掛籃移動；

13、 第三步：對主桁架后支座進行轉(zhuǎn)化：將錨固后支座的豎向精軋螺紋鋼卸落，使后支座反扣槽緊貼走行軌；考慮到掛籃走行的安全，在每個后支座處設置三個反扣槽，間距為30cm。 第四步：用兩個5T的倒鏈（或千斤頂）分別牽引掛籃后支座處，倒鏈前端固定在走形軌的前端處，在走行軌的兩側用粉筆畫標線，保持左右同步牽引移動。 C掛籃的卸落 懸臂箱梁最后一個梁段的砼澆注完畢并張拉壓漿完成后便可拆除掛籃，掛籃的拆除根據(jù)具體情況，在合適的位置進行，拆除時按安裝的可逆順序進行。掛籃拆除應注意每個T形懸臂兩端對稱的進行，避免產(chǎn)生較大的不平衡力矩。3掛籃使用注意事項 （l）掛籃就位，根據(jù)監(jiān)控站的交底將標高調(diào)整完畢后，應及時的將所

14、有的千斤頂鎖死，后錨桿及后錨點處的千斤頂施加一定的初應力； （2）掛籃的安全保護措施：外側模走行梁與底模架前后橫梁用鋼絲繩連結，對底模架起到一定的固定作用；澆注砼前認真的檢查后錨點的固定情況，在澆注砼過程中應設專人檢查掛籃錨固點及底模架和外模的變形情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理；（3）砼的澆注應先從掛籃前端開始，避免因掛籃的微小變形而使新舊砼間產(chǎn)生裂縫； （4）砼澆注過程中，嚴格控制左右偏載，左右側腹板砼應對稱平衡澆筑； （5） 鋼絞線張拉完畢后，松動外側模，將底模架的前后橫梁，用手拉葫蘆配合鋼絲繩吊在外側模走行梁上后，開始拆除后錨點，掛籃準備前移。移動前應避開大風的天氣，移動時左右的走行軌用粉筆按每

15、格5cm做好移動標尺，移動過程中用倒鏈或千斤頂同步進行，移動過程中設專人觀察掛籃方向及左右是否偏移，如有偏移應立即糾正； （6）移動就位后，將牽引的鋼絲繩扣死，同時將支座的后錨點施加一定的預應力； （7）定期檢查前后錨桿（精軋螺紋鋼）、連接器的使用安全情況，發(fā)現(xiàn)有局部損壞的及時更換；（8）掛籃就位以及在澆注砼的過程中設專人檢查后錨點、吊桿、底籃后橫梁的連接情況，確保各部分均勻受力。 砼澆注過程中認真的檢查每片主桁接點處螺栓及橫聯(lián)螺栓連接情況。4掛籃的預壓 為檢驗掛籃的實際承載力和安全可靠性，每套掛籃使用前必須進行預壓，以消除掛籃自身的非彈性變形，并測量出掛籃的彈性變形值，以利對箱梁懸澆施工時標

16、高的控制，確定模板的預抬值。設立沉降觀測點：由于掛籃側模、底模、內(nèi)頂模皆為整體鋼模，具有一定的剛度，因此預壓時沉降觀測點設在掛籃前端即可。掛籃拼裝完畢后，在掛籃側模、底模上前端設立5個沉降觀測點（兩翼緣板處、箱梁腹板處、箱梁中心處）并用紅油漆標志明確。先測定觀測點的初始標高，然后采用砼塊和砂袋按梁體荷載分布配置壓重，壓重按箱梁自重1.3倍分級加載，加載重量為箱梁自重的3060100130，每級荷載加完后，進行一次沉降觀測，待加至130后每2小時觀測一次，并作好記錄。直至掛籃不在變形、沉降（變形值小于2mm）根據(jù)預壓后的測試結果，算出掛籃變形值，作為掛籃預抬值的一個重要指標。掛籃預壓后將各接點處

17、的連接銷全部檢查、加固一遍。掛籃前端變形值的推算： 設：掛籃后錨點的豎向變形值為D1(向上為正) 掛籃支點的豎向變形值為D2(向下為正) 掛籃前端點的豎向總變形為D3(向下為正) 則：由于后錨點豎向變形D1引起的掛籃前端下沉量為 D1´=D1×b/a 計算簡圖如下所示： 2 1 a b 3 則由于掛籃主桁自身受力變形引起的前端變形量為：D=D3-D1´-D2´=D3-D1×b/a-D2由實測得出的掛籃前端變形值應與理論計算結果進行復核比較，當兩者出入較大時應進行分析并找出原因，以為施工提供可靠依據(jù)，并保證掛籃可靠運行。（三）鋼筋工程 一個梁段的

18、砼澆注完畢24小時后，鑿除梁體端部的砼，保證新老砼的有一個良好的結合面。 掛籃前移就位后，開始進行鋼筋的綁扎。 鋼筋要有出廠質(zhì)量證明書和試驗報告單，并按規(guī)范要求的頻率進行抽驗，按不同規(guī)格掛牌堆放，為避免銹蝕和污染，鋼筋堆放在專設的鋼筋臺座上，上覆蓋蓬布。 鋼筋下料、加工在鋼筋加工場內(nèi)完成，要求嚴格按設計圖紙加工，加工成型的鋼筋運至現(xiàn)場后由塔吊提升至橋面。 箱梁的鋼筋密集，但構造簡單較容易綁扎。鋼筋施工主要注意以下事項： （1）鋼筋成型過程中，盡量不采用點焊，避免燒傷模板表面及損壞波紋管。 （2）箱梁內(nèi)部波紋管較密，鋼筋安裝與管道相抵觸時，適當調(diào)整鋼筋位置，不得切斷鋼筋。為保證鋼筋保護層的厚度，

19、鋼筋與模板之間支墊合格的塑料墊塊。 （3）兩相鄰梁段的接頭鋼筋的搭接長度按規(guī)范預留，搭接接頭用扎絲綁扎牢固，同時用電焊將每一個鋼筋的接頭做點焊處理，增加鋼筋的整體剛度； （4）質(zhì)量要求：鋼筋綁扎完畢后，要對綁扎、焊接、尺寸進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，滿足質(zhì)量規(guī)范要求。 （四）混凝土工程 1、施工前的準備工作 結合現(xiàn)場的機械設備、人員組成情況，施工前應認真做好以下幾項準備工作： （1）施工前對拌和站的設備、輸送泵、塔吊、振動棒、砼運輸車等相關的機具、設備認真檢查，備足易損部件，做好施工前的保養(yǎng)工作； (2）加強和氣象部門的聯(lián)系，選擇好天氣下完成砼的澆注工作； （3）做好施工人員的技術交底工作，將

20、人員按區(qū)劃片，各負其責，做到忙而不亂； （4）做好砼入模前的坍落度測量工作，在保證砼和易性的前提下加強組織協(xié)調(diào)，在開始澆注時和澆注關鍵部位時適當減慢澆注速度，整個澆注過程控制好砼澆注的節(jié)奏； （5）施工中派專人檢查模板，防止漏漿和鼓模。 2、施工工藝 因鋼筋和縱向鋼絞線波紋管布置密集，混凝土配合比設計時除滿足強度、和易性要求，還需要有很好的流動性和良好的石子級配，保證混凝上順利穿過鋼筋和縱向波紋管道的空間。施工前，試驗人員對表層及內(nèi)部砂石料進行取樣，對砂石料級配和含水量嚴格測定，掌握不同部位砂石料含水量的分布，確定合理的施工配合比，保證施工配合比有較好的坍落度和可泵性。 混凝土采用一套自動計量

21、拌和站集中拌和，一臺混凝土輸送泵。澆注腹板時用串筒配合下料。泵送混凝土前，應先泵送部分高標號砂漿潤滑管道，然后再泵送混凝土?；炷翝沧⑶?，認真檢查模板堵漏質(zhì)量（特別是頂板堵頭的安裝質(zhì)量），鋼筋綁扎及保護層，預埋件、預留孔位置的準確性，模內(nèi)有無雜物； 加強試驗人員的監(jiān)督力度，試驗人員現(xiàn)場跟班作業(yè)，隨時測定坍落度及和易性變化情況，對拌制出的每車砼都進行坍落度的測定，根據(jù)測定的坍落度及時調(diào)整施工配合比，對每次所上砂石料進行控制，保證砂石料含水量的一致。 澆注順序：由掛籃的前端向后端順序澆注，以防掛籃前端變形較大造成兩相鄰的梁段底板出現(xiàn)錯臺。底板澆注完以后，在澆注腹板時，左右腹板砼應對稱、分層、水平澆

22、筑，防止左右偏載；兩個相同的對稱懸臂段同時澆注時，砼的偏載控制在設計誤差范圍內(nèi)（一個梁段的底板重量）。每次澆注均應一次連續(xù)澆筑完畢，中間不得中斷，混凝土分層厚度控制在3040cm。 混凝土振搗人員經(jīng)培訓后上崗，要定人、定位、定責，分工明確，尤其是鋼筋密集部位、錨下砼部位、端模、拐角及新舊混凝土連接部位指定專人進行振搗。 混凝土以插入式振搗為主，對鋼筋和波紋管密集處輔以30振動棒進行振搗，特別是齒板位置處的砼要嚴格用小振動棒進行振搗，保證砼的密實。砼振搗時，要垂直等距離插入到下一層 510cm左右。混凝土的現(xiàn)場振搗嚴格按照規(guī)范進行，要求表面泛漿，不再冒氣泡，混凝土不再下沉為止。施工人員要邊振搗、

23、邊觀察，防止漏振或過振，技術人員跟班作業(yè)。振搗混凝土時應避免振動棒與波紋管接觸，混凝土澆筑后，要及時對管道進行檢查。 混凝土澆筑完成后及時做好養(yǎng)護工作，以免混凝土表面開裂。收漿后應立即覆蓋薄膜，上蓋濕土工布，砼終凝后，去掉薄膜加蓋保濕后，灑水養(yǎng)生。一般情況下混凝土灑水養(yǎng)護七天。冬天溫度較低時，可先對結構用噴霧器進行噴灑溫水，然后覆蓋塑料薄膜，上蓋棉被進行養(yǎng)生。養(yǎng)生工作專人負責，使混凝土在養(yǎng)生期間處于良好的濕潤狀態(tài)。 混凝土的強度、彈性模量等指標檢測主要依靠檢測同等條件養(yǎng)護下混凝土的試件來實現(xiàn)，并以此作為箱梁張拉、撓度控制計算的主要依據(jù)。因此必須重視試件和澆筑梁段的同條件養(yǎng)護工作?；炷潦┕?/p>

24、意以下幾個事項： （1）原材料的選用要嚴格要求，特別要嚴格控制砂的含泥量小于2，石子要求無黃皮水銹。砂石料進場前，對材料進行試驗，杜絕不合格的材料進場。 施工中采用的高效減水劑，嚴格控制摻入量，專庫存放。 （2）混凝土配合比的要求 施工前，由試驗室提供經(jīng)監(jiān)理、業(yè)主認可配合比，施工中按現(xiàn)場條件定出施工配合比，嚴格按該配合比進行配料、拌和，并嚴格控制坍落度。 （3）澆筑完混凝土后，箱梁表面要及時覆蓋、灑水養(yǎng)生，箱內(nèi)也要灑水養(yǎng)生。澆注混凝土時，要制作足夠的試件，其中一部分與梁體同條件養(yǎng)護，以準確測定梁體的實際強度，為張拉和拆模提供依據(jù)。 （5）混凝土澆注過程中加強對支架和模板的變形觀測，設專人負責，

25、若有問題及時處理。 （6）端頭模板用棉絮和海綿條將波紋管和封端模板的交接處堵塞密實，防止漏漿。（五）預應力工程1預應力施工材料和機具要求 a、預應力鋼絞線和高強精軋螺紋鋼筋的進場檢查 進場材料應有出廠質(zhì)量保證書和試驗報告單。鋼絞線表面不得帶有降低鋼絞線與混凝土粘結力的潤滑劑、油漬等物質(zhì)，表面不得有裂紋、小刺、機械損傷、氧化鐵皮；高強精軋螺紋鋼筋表面不得有裂紋、機械損傷、氧化鐵皮、結疤、劈裂；進場材料須進行力學性能檢驗，不合格產(chǎn)品不得進場。 鋼絞線下料采用砂輪鋸切割，禁止電、氣焊切割，以防熱損傷。下料后按設計預應力鋼束編號、編束。編束后用鐵絲將其綁扎牢固，并將每束鋼絞線編碼標在兩端。 對于鋼絞線

26、的松弛、應力等指標以及精軋螺紋鋼的屈服指標的檢測送東南大學進行試驗，合格后使用。 b錨具進場檢查： 使用前對夾片逐片進行外觀、硬度檢查；對工作錨逐個進行外觀、硬度檢查；抽取 5工作錨用孔塞規(guī)進行驗孔和超聲波探傷；從同批中抽取 6套錨具，組裝3個預應力筋錨具組裝件，進行錨具錨固能力測試（靜載錨固性能試驗），其性能要求應符合 GBJ8592預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程，同時還應對錨具進行錨口損失試驗。 對精軋螺紋鋼筋錨具，要求每300個抽2個進行表面質(zhì)量、螺距、牙高、直徑檢查。 2預應力管道安裝 安裝波紋管時，嚴格按設計坐標施工。定位鋼筋直線段1.0m設置一道，曲線部位加密定位鋼筋，間

27、距為50cm。對翼緣板及頂板上的縱向預應力管道，首先按照波紋管的位置，用鋼筋加工定位架，然后安裝波紋管，以保證波紋管位置準確、牢固。安裝錨墊板時，必須使錨墊板與管道垂直，并且準確對中，并做好錨下加強鋼筋網(wǎng)片的綁扎與加固。豎向精軋螺紋鋼筋下端錨固，上端張拉，在安裝波紋管時連同預應力筋一起安裝就位。 波紋管的設置要做到牢固準確，接頭平順嚴密，確保預應力孔道順直，摩阻力小，不漏漿。 （1）波紋管道內(nèi)襯硬塑料管，以防止在澆注混凝土時管道被壓扁、偏移或產(chǎn)生彎曲； （2）波紋管采用塑料波紋管，接頭采用相配套的卡環(huán)接頭連接。 （3）灌注混凝土時，設置串筒均勻下料，嚴禁傾注，以免沖擊波紋管道。 （4）混凝土振

28、搗設專人分區(qū)域分片負責，插入式振動棒不得接觸波紋管，以免損壞和移位管道。 （5）質(zhì)檢人員加強對波紋管的檢查，波紋管安裝后，應檢查波紋管位置、曲線形狀是否符合設計要求。 3張拉前的準備工作 （1）張拉設備檢驗： 張拉預應力值的準確性對箱梁質(zhì)量的影響至關重要，張拉之前必須校核、配套標定張拉設備，對千斤頂、壓力表、油泵進行校驗，并進行設備的內(nèi)摩阻校驗，繪出油表讀數(shù)和相應張拉力關系曲線。配套標定的千斤頂、油泵、壓力表要進行編號，不同編號的設備不能混用。千斤頂使用超過6個月或200次以上時應重新標定。張拉機具必須由專人操作。 （2）錨墊板的設置 錨墊板周圍應力比較集中，處理不當，可能出現(xiàn)裂紋。因此施工時

29、注意以下兩個方面：（a）準確的布置錨下螺旋筋；（b）千斤頂安裝垂直對中，固定牢固，按張拉順序進行； 4張拉 （l）預應力鋼束和張拉機具 根據(jù)設計張拉力的大小選擇噸位、行程適宜的干斤頂及與之配套的高壓油泵和油表。縱向預應力張拉采用 YDC6000型千斤頂，豎向精軋螺紋鋼筋張拉采用 YDC65千斤頂。 （2）張拉順序根據(jù)設計要求，梁體張拉采用齡期和強度雙控，混凝土的加載齡期不宜小于三天。張拉預應力筋的順序應為先縱向筋、再豎向筋?？v向束左右同位置對稱進行張拉，豎向精軋螺紋鋼張拉時從后向前且左右要對稱的張拉。（3）施加預應力張拉程序按圖紙及技術規(guī)范要求，順序為：O初應力20%控制應力控制應力CON（持

30、荷3min）錨固。控制應力CON是指錨下張拉控制應力，考慮到夾片的摩阻力，張拉時控制應力CON按設計控制應力的103進行施工。張拉力和延伸量的讀數(shù)在張拉過程中分階段讀出，預應力鋼束的實際伸長值L由兩部分組成，一部分是初應力至張拉控制應力之間，實測的鋼束伸長量L1，另一部分是初應力時鋼束的推算伸長量L2（可采用相鄰級的伸長度）即L=L1+L2鋼束實測伸長量與理論伸長量之差控制在6%以內(nèi)，否則，按技術規(guī)范中規(guī)定的步驟和措施進行處理。理論伸長值是指錨下預應力鋼筋的伸長量，由設計單位提供。豎向預應力鋼筋張拉：根據(jù)設計要求，豎向預應力采用二次張拉工藝，第一次張拉噸位為568.2kN,第二次張拉為檢驗張拉

31、，張拉噸位也為568.2kN（考慮到張拉錨固時的應力損失，施工中張拉力可以按設計噸位的103控制），第一次張拉與第二次張拉的時間間隔為25天。兩次張拉由兩個張拉班組分別進行，對于復拉后的精軋螺紋鋼筋用紅漆標記，防止第一次、第二次張拉后的預應力鋼筋相混淆。豎向預應力張拉后，應對豎向預應力鋼筋的永存應力做抽檢試驗。豎向預應力鋼筋安裝前，選取不同長度的預應力鋼筋，在下端粘貼應變片并在上端做好標記，張拉完成后，實測預應力鋼筋的應力。抽檢頻率不小于預應力鋼筋總數(shù)的5砼強度達到設計要求，清除豎向預應力筋上端槽口內(nèi)的雜物后，安裝螺母及螺母旋緊套筒，然后把預應力筋用連接器接長，安裝反力架、千斤頂。待準備就緒后

32、，進行預應力張拉工作。 張拉注意事項： 、張拉時，千斤頂軸線與預應力筋要保持平行。 、張拉兩端采用對講機加強聯(lián)系，確保張拉同步緩慢進行。 、張拉時操作人員要配戴防護罩，千斤頂后不得站人。高壓油泵出現(xiàn)異常時，應立即停止作業(yè)并進行檢查，嚴禁在千斤頂工作時，拆卸液壓系統(tǒng)的部件和敲打千斤頂。 5孔道壓漿一個梁段掛籃前移后，進行壓漿工作。根據(jù)設計圖紙要求，現(xiàn)澆箱梁縱向預應力束采用真空輔助壓漿工藝進行施工。所謂真空輔助壓漿，其原理是指在預應力管道壓漿時，先用真空泵抽吸波紋管孔道中的空氣，使孔道內(nèi)的空氣盡量稀薄，大氣壓力達到0.08Mpa，以接近真空狀態(tài)（真空度達到90以上），使水泥漿在波紋管內(nèi)流動的過程中

33、，不至于夾雜氣泡，以達到灰漿的完全密實；防止鋼鉸線銹蝕，增加鋼束的錨固能力。真空輔助壓漿工作過程為：（如圖）把真空泵的吸氣管和孔道的排氣管連接并密封，壓漿泵的壓漿管和孔道的進漿管連接并密封，同時把拌制合格的灰漿過濾到灰漿桶中待用。關閉壓漿孔球閥1，開啟排氣孔球閥2，啟動真空泵，待壓力表達到0.08Mpa時，開啟壓漿孔球閥1，啟動壓漿機進行壓漿，同時真空泵繼續(xù)工作。待到排氣孔排出灰漿，同時關閉真空泵及球閥4，開啟球閥3，使廢漿通過排漿管排出（灰漿不得通過球閥4進入真空泵，以免真空泵損壞），待排出合格灰漿后，關閉球閥2、回漿閥；為管道加壓至07Mpa，持壓兩分鐘后關閉壓漿孔球閥1，開啟回漿閥為壓漿

34、管卸壓，然后卸下排漿管進行清洗，至此一個工作循環(huán)完成。5.1準備工作除傳統(tǒng)壓漿的施工設備外，真空壓漿還需下列設備真空泵、壓力表、控制盤；信表液壓力瓶；其作用防止稀漿液混和料進入真空泵而損壞真空泵；透明加筋、能夠承受較大負壓的高壓喉管；氣密閥和氣密錨帽。 5.2封錨砼密封檢驗 在壓漿前，要先對封錨端砼進行氣密性檢驗即把真空泵的吸氣管和錨具上的排氣管連接密閉，另一端用球閥封閉，啟動真空泵，若真空泵壓力表達到008Mpa，則為合格，否則應對封錨端重新進行密封處理。5.3水泥漿調(diào)制 真空壓漿工藝對水泥漿的性能要求很高，合格的水泥漿應是：和易性好；硬化后，孔隙率低、滲透性小；具有膨脹性；具有高抗壓強度和

35、耐久性。 為防止水泥漿在壓漿過程中發(fā)生析水、硬化后開裂，且保證水泥漿具有良好的流動性，在調(diào)制漿體時，需加入少量的外加劑。根據(jù)水泥的性能指標，其水泥漿的水灰比控制在034040之間。根據(jù)規(guī)范及以往類似工程施工經(jīng)驗，真空壓漿所用水泥漿應符合以下要求： 水泥采用普通硅酸鹽水泥，標號不低于425R。 摻加適量的微膨脹劑（冬季施工時參加適量的防凍減水劑）； 水灰比宜控制在0.340.40； 水泥漿拌和后，3h后的泌水率控制在2。 水泥漿稠度為1418秒。 5.4溫度控制 壓漿時水泥漿的溫度控制在5°C25°C之間，高出 25°C容易發(fā)生漿體離析，低于5時，漿體凝固后，強度受

36、影響。因此我們冬季施工時，水泥漿用溫水進行拌和，并且壓漿工作選擇在一天中氣溫較高的時間段進行；夏季高溫天氣壓漿時，水泥漿要加冰水拌制，并且選擇在氣溫較低的夜間或清晨進行壓漿工作。 5.5壓漿 待水泥漿調(diào)制合格及一切準備就緒后，開始壓漿工作，其施工過程參見“真空輔助壓漿工作過程”，這里不再重述。（六）、預埋件 1測量控制點：在0梁段頂部中心預埋20020010鋼板，把梁段中心引到鋼板上，對以后的每個梁段進行復核校正；在橫隔板頂面位置預埋鋼筋，建立水準點。 2掛籃施工頂板和底板預留孔。 預留孔的大小、位置見預留孔位置圖。 3、在距離腹板前端 10cm位置預留拉桿孔，以備澆注下一段時掛籃外側模能很好

37、的定位，拉桿孔沿腹板高度按間距1.2m預留。 4、測量斷面標高用的鋼筋，預埋在距離梁段端部10cm，水平位置設在兩側腹板處及兩翼緣邊緣。 5、注意預埋兩幅橋連接的橫向連接系鋼筋、護欄鋼筋、 6、泄水管的設置： 泄水管原則上順橋向按設計圖紙布置，但當和縱向鋼筋沖突時可以將其位置弱微變動，但必須方向一致并征得監(jiān)理和業(yè)主的同意； 7 掛籃行走系統(tǒng)的限位裝置（擬采用限位鋼板，也可采用20鋼筋）每50cm布置一道，左右交錯布置。 （七）、線形控制 大跨度箱梁的施工，撓度的控制極為重要，影響撓度的因素很多，主要有掛籃的變形、箱梁的自重、預應力的大小、施工荷載、結構體系的轉(zhuǎn)換、砼的收縮徐變和日照溫差的影響等

38、。撓度控制將影響到合攏段精度，故必須對撓度進行精確的計算和嚴格的控制。線型控制的主要內(nèi)容是橋面標高和中軸線的施工過程控制。 1、水準點的布設 主橋懸澆箱梁控制采用控制點做為基準點，通過全站儀和高精度水準儀配合水準測量。橋面上的水準點設置在0塊橫隔梁的頂部位置，此處在整個懸臂施工中變形影響較小，并每一個月對該水準點進行復測一次，保證水準點的等級符合要求。 2、梁段立模標高的確定 （l）箱梁懸澆段各個階段的立模標高按下式計算： HiHOfiflm十fm十fx式中：Hi-待澆注梁段箱梁底板前端點處掛籃底模板標高（張拉后）： HO-該點的設計標高； fi-由于砼的收縮徐變、溫度、結構體系轉(zhuǎn)換、二期恒載

39、、活載等影響產(chǎn)生的撓度計算值；（由監(jiān)控單位提供） flm-本施工段縱向束張拉完成后對該點的影響值，實測后總結修正；（由監(jiān)控單位提供） fm-掛籃彈性變形對該點的影響值，在掛籃加載試壓后得出； fx-本施工段及以后施工相鄰的三段對該點撓度的影響，實測后進行修正；（由監(jiān)控單位提供） （2）數(shù)據(jù)的采集 通過上式對梁段的立模標高進行計算，但因大跨度連續(xù)梁的結構復雜，施工階段多，施工周期長，環(huán)境變化較大，各個階段的受力和變形也要發(fā)生變化，使得理論計算和施工結果不符，形成施工誤差。所以除計算以外，還要根據(jù)現(xiàn)場實測的標高通過收集大量的數(shù)據(jù)，建立較為準確的誤差分析模型，采用線性最小方差估計比較，從而對下一梁段

40、的標高提出較為準確的撓度預報。 為此我們在每一梁段頂部預置五個觀測點，將在梁段砼澆筑前、澆筑過程中、澆注后、張拉前、張拉后和移動掛籃后及一梁段澆筑完畢后重新對已經(jīng)澆注并張拉完成的前三個梁段標高進行測量，收集數(shù)據(jù)。 每次測量的時間控制在日照出來以前，受溫度變形影響較小的時間段內(nèi)，多人、多儀器的同時測量。同時在監(jiān)理、監(jiān)控部門的監(jiān)控下，確保主橋線型符合設計要求。 （3）懸臂施工過程中，保證砼的配合比一致，并在滿足強度要求的前提下，避免砼強度出現(xiàn)過大的離散性，保持砼的彈性模量一致。 （4）預應力張拉施工時，遵循對稱、同步的原則，嚴格按張拉設計噸位和伸長值進行雙控。以張拉力為主，用伸長量進行復核。六、0

41、#塊施工方案0#塊現(xiàn)澆段長10m，梁高9.00 m，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，采用墩頂支架法施工。6.1、支架安裝： 在澆注最后一節(jié)墩身時預埋PVC管,安裝32精扎螺紋，預先加工0#塊支架，待砼達到強度后進行支架安裝。安裝時用塔吊吊裝支架牛腿就位，將精扎螺紋穿插至預先留好的PVC管內(nèi)，用扭矩扳手擰緊，用YDC65千斤頂張拉32精扎螺紋，每根張拉力為25t，如在支架根部操作空間不夠，可在支架前端張拉，張拉完成后方可安裝托架，如下圖所示，托架上放置砂筒，以調(diào)節(jié)0#塊底標高及水平，再在砂筒上橫向放置I50b工字鋼，工字鋼在砂筒位置需焊接加筋，然后鋪設20×20cm方木，在方木上鋪設膠合板。翼緣板位

42、置直接放置掛籃側模。支架安裝完畢組織相關技術人員進行檢查驗收，發(fā)現(xiàn)不合格部位，需進行返工或加強處理，使之滿足設計要求。60000#段左側支架66000#段右側支架6.2、支架預壓為保證結構混凝土的施工質(zhì)量，應對搭設好的托架進行預壓，以消除托架和模板的非彈性變形，并提供預拱度值。預壓的方法：托架預壓采用砂袋堆載壓重方法。托架預壓基本模擬混凝土澆筑過程中的受力狀態(tài)進行。首先設立沉降觀測點：沿箱梁每2.0米設置一個沉降觀測斷面，每個斷面（半幅）設置3個觀測點（翼緣板處不預壓），分別設在箱梁兩腹板位置和箱梁的中心位置。先測定觀測點的初始標高，加載前、加載過程中、加載后、卸載后詳細記錄觀測點的標高值，加

43、載至50時應觀測支架受力情況，一切正常的情況下在進行下一級荷載預壓并進行觀察記錄。預壓110后12小時觀察一次，24小時觀察一次，48小時觀察一次并做好相關記錄。預壓直至支架不在變形（變形值小于2mm）根據(jù)預壓后的測試結果，算出支架變形值，確定預拱值，據(jù)以調(diào)整底板標高。預壓結束后，按11010083.2%65.6%47.1%0進行卸載。卸載時每級卸載均待觀察完畢后做好記錄后再卸載至下一級荷載，測量記錄支架體系的彈性恢復情況。現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)異常問題要及時匯報。6.3、模板0#塊長10.0m，外模采用掛籃外側模，掛籃模板面板采用5mm鋼板，外用小型鋼加強； 內(nèi)模及橫隔板模板采用竹膠板拼制，外用木板、方木

44、加強。內(nèi)模安裝好后，用對拉螺桿進行內(nèi)模、外模的加固，對拉螺桿縱、橫橋向按1.2m×1.2m設置。6.4、鋼筋加工及安裝鋼筋質(zhì)量、規(guī)格要符合設計圖紙和規(guī)范要求，鋼筋進場應有產(chǎn)品合格證書。每批鋼筋進場后按規(guī)范規(guī)定或監(jiān)理工程師的指示作抽樣試驗，試驗合格后方準用于工程。鋼筋施工流程:底板鋼筋、腹板鋼筋豎向冷拉預應力粗鋼筋定位立內(nèi)模頂板下層鋼筋縱向鋼束波紋管入模定位頂板上層鋼筋、預埋筋。綁扎成型的鋼筋骨架，其受力鋼筋間距偏差控制在：排距為±5mm，同排鋼筋為±10mm，箍筋、橫向水平鋼筋為（0，-20mm）。鋼筋采用閃光對焊連接，鋼筋表面應潔凈，如有油污銹蝕等應清除。閃光對

45、焊接頭的鋼筋面積，在受拉區(qū)不應超過鋼筋總面積的50。施工時嚴格控制底板、腹板、頂板兩層鋼筋間距，應設足夠的架立鋼筋。采用合格的墊塊保證鋼筋保護層的厚度。鋼束、波紋管入模后嚴禁電焊操作，以免將波紋管擊穿或損傷精扎螺紋。波紋管定位準確，牢固，必要時適當加密波紋管定位筋。為防止波紋管變形、漏漿，澆筑砼前應設置內(nèi)襯管。6.5、砼施工0#塊砼共計432m3，采用二次澆筑完成。砼由拌和站集中生產(chǎn)，砼的生產(chǎn)能力為30m3/，計劃澆筑速度為30 m3/h。砼由砼輸送泵送至工作面。砼施工時先澆筑0#塊底板砼，然后采用平面分層法澆筑腹板、橫隔梁砼，分層厚度30m左右。第一次澆筑至0#塊2/3高度，理論方量249m

46、3，第二次澆筑剩余方量，理論方量183m3。澆筑腹板混凝土時，為防止箱梁內(nèi)倒角處發(fā)生混凝土的翻涌，應適當放慢澆筑速度和提高振搗的質(zhì)量。振搗時均勻布點，以出現(xiàn)浮漿不再冒氣泡為宜，不漏振，不過振。每層砼振搗時，棒頭要插入下層砼中510cm，使上下兩層密切結合，質(zhì)量好、表面美觀。底板、腹板砼的結合部位應加強交叉震搗。砼密實的標志：砼停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。錨墊板處鋼筋密集，砼振搗困難，隨下料隨振搗，有專人負責。嚴禁振動棒觸動鋼束、波紋管、錨墊板、鋼筋、模板。砼澆筑應注意檢查波紋管內(nèi)是否有進漿，發(fā)現(xiàn)問題應立即處理。梁體澆筑時應嚴格控制頂面標高，振搗密實后，表面應及時進行多次抹壓，確

47、保橋面無裂紋、平整。0#塊張拉、壓漿施工完成后，進行1#塊施工。鋼筋、砼、張拉、壓漿的詳細施工工藝參見掛籃懸臂施工。6.6 0#塊支架受力計算設計依據(jù)0#塊混凝土重562t，內(nèi)側支架承重344t。如圖：每側支架由兩道相同的桁架組成，桁架上間距1.35m鋪設一道I50b，共兩道。由于0#塊下兩個敦柱順橋向間距為4米，而支架長度為3米，所以，將支架錯開布置，一側支架間距為6米，另一側為6.6米。6.6.1、I50b計算由CAD計算得：6.6.2、支架計算由結構力學求解器計算得：(1)、上弦桿在7單元彎矩最大，M=163499742N.mm最大軸力N=222405N最大剪力V=895579N上弦桿采

48、用-16鋼板焊接而成上弦桿在剪力最大處腹板截面積A1=15616上弦桿端部撓度為7mm。(2)、斜桿3、4材料為225a 斜桿3彎矩M=-2765978N.mm 軸力N=-435386N 斜桿3受壓，有效長度l=3834mm 查表得穩(wěn)定系數(shù) 斜桿4彎矩M=-629762N.mm 軸力N=-135539N 斜桿4受壓，有效長度l=4824mm 查表得穩(wěn)定系數(shù) (3)、斜桿2材料為2×-20×220×4440 斜桿2彎矩M=-169128N.mm 軸力N=520439N 七、邊跨現(xiàn)澆段施工方案邊跨現(xiàn)澆段長5.8m、梁高3.0m，采用墩頂支架法施工。7.1、支架安裝在澆

49、注最后一節(jié)墩身時預埋PVC管，安裝32精扎螺紋，待砼達到強度后進行支架安裝，用塔吊吊裝就位后，將精扎螺紋穿插至預先留好的PVC管內(nèi)，用扭矩扳手擰緊，張拉32精扎螺紋，每根張拉力為25t，如在支架根部操作空間不夠，可在支架前端張拉，張拉完成后方可安裝托架，如下圖所示，托架上放置砂筒，以調(diào)節(jié)0#塊底標高及水平，再在砂筒上橫向放置I50b工字鋼，工字鋼在砂筒位置需焊接加筋，然后鋪設20×20cm方木，在方木上鋪設膠合板。7.2、支架預壓為保證結構混凝土的施工質(zhì)量，應對搭設好的托架進行預壓，以消除托架和模板的非彈性變形，并提供預拱度值。預壓的方法：托架預壓采用砂袋堆載壓重方法。托架預壓基本模

50、擬混凝土澆筑過程中的受力狀態(tài)進行。首先設立沉降觀測點：沿箱梁每2.0米設置一個沉降觀測斷面，每個斷面（半幅）設置3個觀測點（翼緣板處不預壓），分別設在箱梁兩腹板位置和箱梁的中心位置。先測定觀測點的初始標高，加載前、加載過程中、加載后、卸載后詳細記錄觀測點的標高值，加載至50時應觀測支架受力情況，一切正常的情況下在進行下一級荷載預壓并進行觀察記錄。預壓110后12小時觀察一次，24小時觀察一次，48小時觀察一次并做好相關記錄。預壓直至支架不在變形（變形值小于2mm）根據(jù)預壓后的測試結果，算出支架變形值，確定預拱值，據(jù)以調(diào)整底板標高。預壓結束后，按11010083.2%65.6%47.1%0進行卸

51、載。卸載時每級卸載均待觀察完畢后做好記錄后再卸載至下一級荷載，測量記錄支架體系的彈性恢復情況?，F(xiàn)場發(fā)現(xiàn)異常問題要及時匯報。7.3、模板0#塊長10.0m，外模采用掛籃外側模，掛籃模板面板采用5mm鋼板，外用小型鋼加強； 內(nèi)模及橫隔板模板采用竹膠板拼制，外用木板、方木加強。內(nèi)模安裝好后，用對拉螺桿進行內(nèi)模、外模的加固，對拉螺桿縱、橫橋向按1.2m×1.2m設置。7.4、砼施工邊跨現(xiàn)澆段長9m、梁高3.0m，共計砼115.33m3，計劃 6小時完成砼澆筑。砼由砼攪拌運輸車運至施工現(xiàn)場，然后用砼輸送泵送至工作面。砼采用平面分層法澆筑，底板、腹板根部可一次澆筑完成，腹板分層澆筑，分層厚度30

52、m。砼的澆筑順序：先澆筑底板、腹板根部，設置壓艙板，然后澆筑腹板、翼緣板、頂板。7.5、預應力施工邊跨預應力鋼束采用單端張拉，梁端側為固定端，另一側為張拉端，固定端采用P型錨具。為方便邊跨合攏后，底板鋼束、合攏鋼束的預應力筋穿束，在邊跨施工時，梁端側預留80m暫不施工；待邊跨合攏后，底板鋼束、合攏鋼束的預應力筋穿束完畢，再進行梁端側80m段鋼筋、P型錨砼、砼施工。7.6、支架計算邊跨現(xiàn)澆段混凝土重546t，單側支架承重180t?？紤]到合攏段的澆注狀況，將合攏段的混凝土重61t作用到支架尾部。如圖：每側支架由兩道相同的桁架組成，桁架上每間距1m鋪設一道I50b，共四道。7.6.1、I50b計算由

53、CAD計算得：7.6.2、支架計算由結構力學求解器計算得：(1)、上弦桿在6單元彎矩最大，M=163810698N.mm最大軸力N=814550N最大剪力V=1072908N上弦桿采用-16鋼板焊接而成上弦桿在剪力最大處腹板截面積A1=15616上弦桿端部撓度為7mm。(2)、斜桿4材料為2I25b 斜桿4彎矩M=-2901197N.mm 軸力N=-898531N 斜桿4受壓，有效長度l=5645mm 查表得穩(wěn)定系數(shù) (3)、斜桿3材料為225a 斜桿3彎矩M=-6661939N.mm 軸力N=-437012N 斜桿3受壓，有效長度l=3895mm 查表得穩(wěn)定系數(shù) (4)、斜桿2材料為2

54、15;-20×220×4440 斜桿2彎矩M=-315564N.mm 軸力N=1025083N （5）、下弦桿材料采用 下弦桿受軸力N=-814669N 八、合攏段施工方案主橋雙幅共有邊跨4個、中跨2個，共計6個合攏段，合攏段長2.0m，高3.0m。合攏段施工將嚴格按照“先邊跨后中跨、對稱施工”的設計合攏順序進行。合攏段施工前調(diào)整箱梁懸臂兩端的荷載，邊跨合攏后解除箱梁與主墩的臨時固結，完成結構體系的轉(zhuǎn)換。合攏段施工模板利用掛籃的模板系統(tǒng)，掛籃主桁部分在合攏段施工完成后拆除。（一） 、合攏段施工注意事項1、 合攏時溫度選擇合攏時溫度選擇在一天內(nèi)氣溫相對穩(wěn)定的時間段，由于合攏段在6月份施工，合攏鎖定的時間初步定在24：00開始，第二天03：00前鎖定完成。合攏段砼的澆注時間定在24：00開盤，鎖定及澆注的時間根據(jù)天氣預報可適當進行調(diào)整。2、 合攏段托架 邊跨合攏段：邊跨合攏段施工以吊掛在17塊上的掛籃底籃及