崇明越江通道長江隧橋工程結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)施工圖設(shè)計(jì)文件（三）系統(tǒng)應(yīng)用設(shè)計(jì)(NXPowerLite)

1、.;上海崇明越江通道長江隧橋工程結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)施工圖設(shè)計(jì)文件（三）系統(tǒng)應(yīng)用設(shè)計(jì)上海巨一科技發(fā)展有限公司上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院同濟(jì)大學(xué)二八年七月目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc204576090 1.前言 頁前言上海崇明越江通道長江隧橋工程是連接上海浦東、長興島和崇明島的特大型市政工程，該工程采用“南隧北橋”方案，以隧道形式連通浦東和長興島，以橋梁形式連通長興島和崇明島。其中的上海長江大橋全長9.5km，主要組成部分包括一座主跨730m的主航道斜拉橋，一座140m跨徑的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁輔航道橋，各種跨徑的混凝土連續(xù)梁橋及100m跨等高度鋼混凝土結(jié)合梁

2、橋。上海長江隧橋工程設(shè)計(jì)使用壽命為100年，并預(yù)留軌道交通線。上海崇明越江通道長江隧橋工程結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)（以下簡稱“上海長江隧橋結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)”）通過測量反映隧橋環(huán)境激勵和結(jié)構(gòu)響應(yīng)狀態(tài)的信息，實(shí)時(shí)、定期監(jiān)測隧橋結(jié)構(gòu)的工作性能，定時(shí)、定量地評價(jià)隧橋結(jié)構(gòu)的健康狀態(tài)，以保證上海長江隧橋的安全運(yùn)營，為長江隧橋的養(yǎng)護(hù)、維修提供科學(xué)依據(jù)。橋梁結(jié)構(gòu)健康狀況評估子系統(tǒng)是橋梁健康監(jiān)測系統(tǒng)的核心，為使長江隧橋健康監(jiān)測系統(tǒng)真正地服務(wù)于大橋和隧道的運(yùn)營管理，為大橋和隧道的養(yǎng)護(hù)維修提供科學(xué)依據(jù)，本健康監(jiān)測評估系統(tǒng)密切結(jié)合大橋的管養(yǎng)要求，力求做到“預(yù)測性維護(hù)、評估式維護(hù)”，對結(jié)構(gòu)的健康狀況以及可能的發(fā)展趨勢有清晰的了

3、解，對結(jié)構(gòu)構(gòu)件的的不正常表現(xiàn)做出即時(shí)診斷并找出其根源，及早發(fā)現(xiàn)災(zāi)難性破壞的隱患，以便能采取措施加以消除或最低程度對其進(jìn)行控制和延緩。結(jié)構(gòu)健康狀態(tài)評估系統(tǒng)分為在線評估和離線評估兩部分。在線評估主要對實(shí)時(shí)采集的監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行基本的統(tǒng)計(jì)分析、趨勢分析，并與其閥值比對，給出結(jié)構(gòu)的初步安全狀態(tài)評估。由于長江隧道監(jiān)測數(shù)據(jù)在線處理及在線評估總體方案與上海長江隧橋工程養(yǎng)護(hù)管理及數(shù)字化技術(shù)研究同步實(shí)施，長江隧道部分的內(nèi)容待科研明確后再行補(bǔ)充，本文件僅對上海長江大橋系統(tǒng)應(yīng)用進(jìn)行規(guī)劃與設(shè)計(jì)。長江大橋在線評估子系統(tǒng)的總體規(guī)劃檢（監(jiān)）測區(qū)段上海長江大橋采用在線實(shí)時(shí)監(jiān)測與人工檢測相結(jié)合的結(jié)構(gòu)健康檢（監(jiān)）測策略，由于實(shí)時(shí)監(jiān)測

4、與人工檢測覆蓋的范圍有所差異，而且人工檢測需要一定的時(shí)間跨度，為便人工檢測和在線評估的實(shí)施，對上海長江大橋的檢（監(jiān)）測區(qū)段作如下劃分。表2.1、檢（監(jiān)）測區(qū)段序號檢（監(jiān)）測區(qū)段區(qū)段編號結(jié)構(gòu)形式檢（監(jiān)）測方式1主航道斜拉橋Q1等高度鋼-混凝土結(jié)合連續(xù)梁在線實(shí)時(shí)監(jiān)測2人工檢測3105m跨結(jié)合梁監(jiān)測段Q2鋼箱梁斜拉橋在線實(shí)時(shí)監(jiān)測4人工檢測5輔航道區(qū)段Q3預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁人工檢測6其余橋段區(qū)段Q4預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁人工檢測人工監(jiān)測項(xiàng)目規(guī)劃上海長江大橋人工檢測分為日常檢測和荷載試驗(yàn)兩個(gè)主要部分，日常檢測作為實(shí)時(shí)監(jiān)測的補(bǔ)充，其檢測結(jié)果將參與到在線評估中。為兼顧在線處理的方便，人工檢測項(xiàng)目的內(nèi)容將做必要的

5、簡化。表2.2、斜拉橋日常檢（監(jiān)）測項(xiàng)目規(guī)劃序號項(xiàng)目內(nèi)容檢（監(jiān)）測方式方法編號頻率范圍檢（監(jiān)）測參數(shù)備注1安全性相關(guān)基礎(chǔ)沖刷深度人工測量多波束測探Ta012次/年（夏，冬兩季）1區(qū)段順橋向在測量區(qū)段內(nèi)長度增加100米，橫橋向在橋軸線上下游各100米沖刷深度（米），圖表，報(bào)告2橋墩變位人工測量全站儀Ta022次/年（夏，冬兩季）1區(qū)段每一墩不少于兩個(gè)測點(diǎn)每個(gè)墩的豎向、橫向、縱向位移值（mm），測量方案，評估結(jié)論每次測量均應(yīng)在同一固定點(diǎn)處3斜拉索索力人工檢查頻率法監(jiān)測Ta031次/年1區(qū)段全部斜拉索每根索的索力（噸），與設(shè)計(jì)索力和竣工最后一次調(diào)索索力比較，索力變化評估4斜拉索探傷人工檢查無損檢測T

6、a041次/3年1區(qū)段全部斜拉索每根斜拉索的檢測狀況，鋼絲銹蝕截面率，斷絲率，斜拉索工作狀態(tài)評價(jià)5鋼結(jié)構(gòu)焊縫探傷人工檢查無損檢測Ta051次/3年1區(qū)段損傷位置，程度，焊縫狀況對結(jié)構(gòu)的影響程度評估6部分索力監(jiān)測實(shí)時(shí)監(jiān)測數(shù)字式索力計(jì)Ta0630分鐘/次跨中4個(gè)10分鐘/次1區(qū)段每根索的索力（噸）、拉索基頻、索溫、加速度幅值7索塔塔頂位移實(shí)時(shí)監(jiān)測GPSTa0710Hz1區(qū)段水平及豎向位移（mm）8跨中撓度實(shí)時(shí)監(jiān)測GPSTa0810Hz1區(qū)段撓度（mm）9動力振動實(shí)時(shí)監(jiān)測加速度傳感器Ta0950Hz斜拉橋時(shí)程曲線（自振頻率，阻尼比，前五階振型由專家計(jì)算）10震動實(shí)時(shí)監(jiān)測加速度傳感器Ta1050Hz斜

7、拉橋時(shí)程曲線11應(yīng)變監(jiān)測實(shí)時(shí)監(jiān)測光纖應(yīng)變計(jì)Ta1120Hz1區(qū)段應(yīng)變（微應(yīng)變）12梁端位移實(shí)時(shí)監(jiān)測光纖位移計(jì)Ta121Hz1區(qū)段位移（mm）13梁端橫向傾斜實(shí)時(shí)監(jiān)測光纖傾斜計(jì)Ta131Hz1區(qū)段傾角14耐久性相關(guān)混凝土強(qiáng)度人工檢查回彈法Tn011次/（58）年1區(qū)段構(gòu)件混凝土強(qiáng)度，評估結(jié)論腹板或橋墩的測區(qū)不少于10個(gè)15碳化深度人工檢查碳化深度測量尺Tn021次/（58）年1區(qū)段構(gòu)件混凝土碳化深度，評估結(jié)論測點(diǎn)數(shù)不少于強(qiáng)度測區(qū)的30%16鋼管樁腐蝕人工檢查保護(hù)電位Tn03保護(hù)度5年、20年、35年共三次1區(qū)段保護(hù)電位、保護(hù)度、腐蝕現(xiàn)狀、保護(hù)年限17使用性相關(guān)橋面線性人工檢查精密水準(zhǔn)儀Ts012

8、次/年（夏，冬兩季）1區(qū)段兩防撞墻內(nèi)側(cè)的橋面處縱向高程（m）、曲線圖，線性評估結(jié)論18橋面狀況人工檢查肉眼觀察Ts021次/月1區(qū)段文字、圖片資料，評估結(jié)論19混凝土表觀狀況人工檢查肉眼觀測Ts031次/月1區(qū)段混凝土風(fēng)化、剝落、露筋狀況評價(jià)20伸縮縫狀況人工檢查肉眼觀測Ts041次/月1區(qū)段變形、破損、漏水、跳車狀況評價(jià)，伸縮量（mm），照片21支座狀況人工檢查肉眼觀測Ts051次/季1區(qū)段銹蝕、錯位、變形、裂縫、固定螺栓是否松動、活動支座是否靈活狀況評價(jià)，形成文字和圖片，縱/橫向位移超限量（mm）22護(hù)欄狀況人工檢查肉眼觀測Ts061次/月1區(qū)段護(hù)欄混凝土破損、風(fēng)化狀況，鋼構(gòu)件銹蝕狀況、變

9、形狀況評價(jià)，螺栓因銹蝕/缺失須更換的數(shù)量，對病害做量化記錄23鋼結(jié)構(gòu)狀況人工檢查肉眼觀測Ts071次/月1區(qū)段油漆狀況，構(gòu)件損傷狀況，銹蝕、脫落狀況評價(jià)對病害做詳細(xì)測量和記錄，分析原因，評估損傷程度并提出進(jìn)一步檢測或維修意見24斜拉索狀況人工檢查肉眼觀測Ts081次/月1區(qū)段斜拉索防護(hù)層狀況，減振措施狀況，斜拉索的錨端，錨頭，主梁錨固構(gòu)造狀況，風(fēng)雨天拉索的振動情況，對病害做量化記錄，病害評估25阻尼器狀況人工檢查肉眼觀測Ts091次/月1區(qū)段活動是否靈活、銹蝕狀況評價(jià)26排水設(shè)施人工檢查肉眼觀測Ts101次/月1區(qū)段排水設(shè)施狀況評價(jià)27電力設(shè)施、照明設(shè)施狀況人工檢查肉眼觀測Ts111次/月1區(qū)

10、段路燈完好率（%）28交通標(biāo)志人工檢查肉眼觀測Ts121次/月1區(qū)段標(biāo)志完好率（%）29阻尼器狀況實(shí)時(shí)監(jiān)測Ts131區(qū)段由阻尼器廠商確定30其他水文、波浪人工調(diào)查水壓力傳感器、近海遙測波浪計(jì)、海流計(jì)Tq012次/年1區(qū)段動水壓力、波浪要素、海流流速、流向、水位變化及垂線分層水流速度、流向31車流量數(shù)據(jù)人工調(diào)查Tq0224小時(shí)斜拉橋的中心斷面流量、車型、各車道分布32結(jié)構(gòu)溫度實(shí)時(shí)監(jiān)測溫度傳感器Tq031分鐘/次斜拉橋索塔測點(diǎn)溫度、溫度梯度圖33Tq041分鐘/次斜拉橋鋼箱梁測點(diǎn)溫度、溫度梯度圖34大氣溫度實(shí)時(shí)監(jiān)測溫度傳感器Tq051分鐘/次1區(qū)段測點(diǎn)溫度35風(fēng)監(jiān)測實(shí)時(shí)監(jiān)測風(fēng)速儀Tq061Hz1區(qū)

11、段風(fēng)速、風(fēng)向36疲勞監(jiān)測實(shí)時(shí)監(jiān)測疲勞計(jì)Tq071天/次1區(qū)段疲勞特征參數(shù)37除濕機(jī)狀況實(shí)時(shí)監(jiān)測濕度儀Tq0815分鐘/次1區(qū)段錨箱相對濕度表2.3 混凝土橋日常檢（監(jiān)）測項(xiàng)目規(guī)劃序號項(xiàng)目內(nèi)容檢（監(jiān)）測方式方法編號頻率范圍檢（監(jiān)）測系數(shù)備注1安全性相關(guān)基礎(chǔ)沖刷深度人工測量多波束測探Ta012次/年（夏，冬兩季）2區(qū)段順橋向在測量區(qū)段內(nèi)長度增加100米，橫橋向在橋軸線上下游各100米沖刷深度（米），圖表，報(bào)告2橋墩變位人工測量全站儀Ta022次/年（夏，冬兩季）2區(qū)段每一墩不少于兩個(gè)測點(diǎn)每個(gè)墩的豎向、橫向、縱向位移值（mm），測量方案，評估結(jié)論每次測量均應(yīng)在同一固定點(diǎn)處3箱梁應(yīng)力及撓度人工檢查荷載

12、試驗(yàn)Ta031次/（58）年2區(qū)段荷載下的應(yīng)變及撓度理論值和實(shí)測值，承載能力評估結(jié)論4動力特性人工檢查荷載試驗(yàn)Ta041次/（58）年2區(qū)段荷載下的動應(yīng)變、動撓度；橋梁的自振頻率、阻尼、橋梁振型；承載能力評估結(jié)論5鋼結(jié)構(gòu)焊縫探傷人工檢查無損檢測Ta051次/3年2區(qū)段損傷位置，程度，焊縫狀況對結(jié)構(gòu)的影響程度評估6橋墩沉降實(shí)時(shí)監(jiān)測靜力水準(zhǔn)Ta061次/12小時(shí)2區(qū)段橋墩相對沉降（mm）7跨中撓度實(shí)時(shí)監(jiān)測靜力水準(zhǔn)Ta071次/12小時(shí)2區(qū)段墩臺相對撓度（mm）8加速度監(jiān)測實(shí)時(shí)監(jiān)測伺服式加速度計(jì)Ta0850Hz2區(qū)段橫向、豎向加速度9應(yīng)變監(jiān)測實(shí)時(shí)監(jiān)測光纖應(yīng)變計(jì)Ta0920Hz2區(qū)段鋼縱向應(yīng)變、混凝土

13、縱向應(yīng)變10鋼筋應(yīng)力實(shí)時(shí)監(jiān)測光纖鋼筋應(yīng)力計(jì)Ta1020Hz2區(qū)段鋼筋應(yīng)力11耐久性相關(guān)混凝土強(qiáng)度人工檢查回彈法Tn011次/（58）年全橋構(gòu)件混凝土強(qiáng)度，評估結(jié)論腹板或橋墩的測區(qū)不少于10個(gè)12碳化深度人工檢查碳化深度測量尺Tn021次/（58）年全橋構(gòu)件混凝土碳化深度，評估結(jié)論測點(diǎn)數(shù)不少于強(qiáng)度測區(qū)的30%13鋼管樁腐蝕人工檢查保護(hù)電位Tn03保護(hù)度5年、20年、35年共三次全橋保護(hù)電位、保護(hù)度、腐蝕現(xiàn)狀、保護(hù)年限14適用性相關(guān)橋面線性人工檢查精密水準(zhǔn)儀Ts012次/年（夏，冬兩季）全橋，兩防撞墻內(nèi)側(cè)的橋面處縱向高程（m）、曲線圖，線性評估結(jié)論測點(diǎn)固定15橋面狀況人工檢查肉眼觀測Ts021次/

14、月全橋文字、圖片資料，評估結(jié)論16混凝土表觀狀況人工檢查肉眼觀測Ts031次/月全橋混凝土風(fēng)化、剝落、露筋狀況評價(jià)17伸縮縫狀況人工檢查肉眼觀測Ts041次/月全橋變形、破損、漏水、跳車狀況評價(jià)，伸縮量（mm），照片18支座狀況人工檢查肉眼觀測Ts051次/季全橋銹蝕、錯位、變形、裂縫、固定螺栓是否松動、活動支座是否靈活狀況評價(jià)，形成文字和圖片，縱/橫向位移超限量（mm）19護(hù)欄狀況人工檢查肉眼觀測Ts061次/月全橋護(hù)欄混凝土破損、風(fēng)化狀況，鋼構(gòu)件銹蝕狀況、變形狀況評價(jià)，螺栓因銹蝕/缺失須更換的數(shù)量，對病害做量化記錄20排水設(shè)施人工檢查肉眼觀測Ts071次/月全橋排水設(shè)施狀況評價(jià)21電力設(shè)施

15、、照明設(shè)施狀況人工檢查肉眼觀測Ts081次/月全橋路燈完好率（%）22交通標(biāo)志人工檢查肉眼觀測Ts091次/月全橋標(biāo)志完好率（%）23鋼結(jié)構(gòu)狀況人工檢查肉眼觀測Ts101次/月2區(qū)段油漆狀況，構(gòu)件損傷狀況，銹蝕、脫落狀況評價(jià)對病害做詳細(xì)測量和記錄，分析原因，評估損傷程度并提出進(jìn)一步檢測或維修意見24其它結(jié)構(gòu)溫度實(shí)時(shí)監(jiān)測溫度傳感器Tq011分鐘/次2區(qū)段測點(diǎn)溫度25梁內(nèi)大氣溫度實(shí)時(shí)監(jiān)測溫度傳感器Tq021分鐘/次2區(qū)段測點(diǎn)溫度26疲勞監(jiān)測實(shí)時(shí)監(jiān)測疲勞計(jì)Tq031天/次2區(qū)段疲勞特征參數(shù)27除濕機(jī)狀況實(shí)時(shí)監(jiān)測濕度儀Tq0415分鐘/次2區(qū)段錨箱相對濕度表2.4、荷載試驗(yàn)項(xiàng)目規(guī)劃序號項(xiàng)目內(nèi)容檢測方式

16、方法編號頻率范圍檢（監(jiān)）測參數(shù)備注1安全性相關(guān)箱梁應(yīng)力人工檢查荷載試驗(yàn)Hz011次/(58)年根據(jù)實(shí)際情況待定固定點(diǎn)位的應(yīng)變（微應(yīng)變）專題報(bào)告2箱梁撓度人工檢查荷載試驗(yàn)Hz021次/(58)年根據(jù)實(shí)際情況待定固定點(diǎn)位的撓度（mm）3動力特性人工檢查荷載試驗(yàn)Hz031次/(58)年根據(jù)實(shí)際情況待定時(shí)程曲線（自振頻率，阻尼比，前五階振型由專家計(jì)算）邏輯組的定義邏輯組相關(guān)說明（1）邏輯組編碼及命名規(guī)則邏輯組編碼采用8位編碼：L+A+BB+CD+E+XXL為起始碼，表示編碼為邏輯組編碼；A為區(qū)段碼，表示邏輯組所屬監(jiān)（檢）測區(qū)段，取值區(qū)間1/2/3/4 ，1：主航道斜拉橋區(qū)段，2：105m跨結(jié)合梁橋區(qū)段

17、，3：輔航道人工定期檢測區(qū)段，4：其它橋段人工定期檢測區(qū)段； BB為分析項(xiàng)目碼（基本依據(jù)通道編號）；BH：塔橫彎模態(tài)BS：梁側(cè)彎模態(tài)參數(shù)BT：塔縱彎模態(tài)BV：梁豎彎模態(tài)參數(shù)DA：墩臺均勻總沉降DB：相鄰墩臺均勻總沉降差DD：墩臺水平變位DG：全橋整體變形DL：梁端位移DR：墩臺相對沉降DT：塔頂變位DV：墩臺縱向變位EG：地震監(jiān)測EH：梁橫飄模態(tài)參數(shù)FB：梁截面變位FG ：疲勞監(jiān)測GF：鋼管樁保護(hù)電位GK：橋面鋪裝平整度IL：梁端傾斜KB：電力設(shè)施、照明設(shè)施缺損率KD：支座缺損率KG：鋼結(jié)構(gòu)狀況KH：護(hù)欄缺損率KJ：交通標(biāo)志缺損率KP：排水設(shè)施缺損率KS：伸縮縫伸縮量KX：斜拉索PE護(hù)套KZ：

18、阻尼器狀況MA：混凝土碳化深度MB：基礎(chǔ)沖刷深度MC：混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度MD：錨地索MF：結(jié)構(gòu)裂縫MG：高強(qiáng)螺栓MT：錨頭狀況MY：斜拉索探傷MZ：鋼結(jié)構(gòu)焊縫QG：混凝土表觀缺損率SF：鋼筋應(yīng)力SG：梁整體縱向應(yīng)力分布SL：梁截面應(yīng)變ST：塔應(yīng)變SZ：斜拉索索力TA：大氣溫度TD墩頂截面溫度：TL：梁溫度TT：塔溫度WS：風(fēng)場CD結(jié)構(gòu)部位碼 C：用于區(qū)分上、下行，A表示上行側(cè)、B表示下行側(cè)、N表示不分上下行； D：用于區(qū)分上、下部結(jié)構(gòu)和橋面，U表示上部結(jié)構(gòu)、D表示下部結(jié)構(gòu)、S表示橋面、N表示不分上下部結(jié)構(gòu)；E為監(jiān)（檢）測方式碼，取值區(qū)間S/R，S：表示實(shí)時(shí)監(jiān)測，R：表示人工監(jiān)測；XX為輔助碼，用于

19、區(qū)分相同區(qū)段、相同分析項(xiàng)目和相同結(jié)構(gòu)部位的不同分析項(xiàng)目。邏輯組命名一般的，邏輯組命名規(guī)則為：X區(qū)段+上行側(cè)/下行側(cè)+上部結(jié)構(gòu)/下部結(jié)構(gòu)+分析項(xiàng)目+輔助碼（2）導(dǎo)出量的正負(fù) 導(dǎo)出量的正負(fù)以下圖所示坐標(biāo)為準(zhǔn)。+崇明島方向需要注意的是，由于在FIS評估中設(shè)定了參數(shù)“越大越危險(xiǎn)”的假設(shè)，因此若參數(shù)發(fā)展的主方向?yàn)樨?fù)時(shí)，其評估指標(biāo)應(yīng)取絕對值主航道斜拉橋區(qū)段（區(qū)段1）邏輯組圖2.3.1 主航道橋傳感器布置圖1上部結(jié)構(gòu)邏輯組代碼邏輯組名稱部位、截面?zhèn)鞲衅鲾?shù)據(jù)通道輸入量導(dǎo)出量及計(jì)算式數(shù)據(jù)處理方式時(shí)間區(qū)間用途原始數(shù)據(jù)選取L1MCNUR1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度箱梁對應(yīng)墩臺處需要數(shù)據(jù)通道砼強(qiáng)度推定值(d59d64)X

20、XX墩對應(yīng)梁截面砼強(qiáng)度D59D64= d59d64；1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度均值Davg=AVGd59d64；1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度最大值Dmax=MAXd59d64靜態(tài)365D評估-L1MANUR1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)混凝土碳化深度同上需要數(shù)據(jù)通道碳化深度(d59d64)XXX墩對應(yīng)梁截面碳化深度D59D64= d59d64；1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼碳化深度均值Davg=AVG d59d64；1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼碳化深度最大值Dmax=MAXd59d64靜態(tài)1800D評估-L1QGNUR1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)混凝土表觀缺損率全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)混凝土表觀缺損率D=d靜態(tài)730D評估-L1MFNUR1區(qū)

21、段上部結(jié)構(gòu)裂縫1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)重要裂縫需要數(shù)據(jù)通道最大裂縫長度(dl)最大裂縫寬度(dd)1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)最大裂縫長度DL=dl；1區(qū)段上部結(jié)構(gòu)最大裂縫寬度DD=dd靜態(tài)30D評估-L1KDNUR1區(qū)段支座缺損率全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)D=d靜態(tài)365D評估-L1SZNUR1區(qū)段全部斜拉索索力1區(qū)段斜拉索需要數(shù)據(jù)通道P1nP1n靜態(tài)365D評估-L1MYNUR斜拉索探傷全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道斷絲率1n，鋼絲銹蝕削弱截面1n斷絲率1n，鋼絲銹蝕削弱截面1n靜態(tài)365D評估-L1MDNUR錨地索全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)D=d靜態(tài)365D評估-L1MZNUR鋼結(jié)構(gòu)焊縫全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d

22、)D=d靜態(tài)365D評估-L1MGNUR高強(qiáng)螺栓全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(dq)松動率(ds)1區(qū)段高強(qiáng)螺栓缺損率：DQ=dq1區(qū)段高強(qiáng)螺栓松動率：DS=ds靜態(tài)365D評估-L1KGNUR鋼結(jié)構(gòu)狀況全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)D=d靜態(tài)365D評估-L1KXNUR斜拉索PE護(hù)套全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)D=d靜態(tài)365D評估-L1MTNUR錨頭狀況全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)D=d靜態(tài)365D評估-L1KZNUR阻尼器狀況全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)D=d靜態(tài)365D評估-L1FBNUS01PM60-61梁截面變位截面4SGP1101-DXSGP1101-DYSGP1101-DZ(

23、Dx1101、Dy1101、Dz1101)SGP1201-DXSGP1201-DYSGP1201-DZ(Dx1201、Dy1201、Dz1201)Dx1101、Dy1101、Dz1101Dx1201、Dy1201、Dz1201PM60-61截面4撓度f=(Dz1201+Dz2)/2側(cè)移Sy=(Dy1201+Dy1101)/2縱飄Sx=(Dx1201+Dx1101)/2截面傾斜x=(Dz1201-Dz1101)/Lz= (Dx1201-Dx1101)/LL：兩個(gè)GPS之間的距離動態(tài)10M評估預(yù)警最值L1FBNUS02PM61-62梁截面變位截面7GP1102-DXGP001102-DYGP110

24、2-DZ(Dx1102、Dy1102、Dz1102)SGP001202-DXSGP001202-DYSGP001202-DZ(Dx1202、Dy1202、Dz1202)Dx1102、Dy1102、Dz1102Dx1202、Dy1202、Dz1202PM61-62跨中截面7撓度f=(Dz1202+Dz1102)/2側(cè)移Sy=(Dy1202+Dy1102)/2縱飄Sx=(Dx1202+Dx1102)/2截面傾斜x=(Dz1202-Dz1102)/Lz= (Dx1202-Dx1102)/LL：兩個(gè)GPS之間的距離動態(tài)10M評估預(yù)警最值L1FBNUS03PM61-62跨中變位截面9SGP1103-DX

25、SGP1103-DYSGP1103-DZ(Dx1103、Dy1103、Dz1103)SGP1203-DXSGP1203-DYSGP1203-DZ(Dx1203、Dy1203、Dz1203)Dx1103、Dy1103、Dz1103Dx1203、Dy1203、Dz1203PM61-62截面9撓度f=(Dz1203+Dz1103)/2側(cè)移y1=(Dy1203+Dy1103)/2縱飄Sx1=(Dx1203+Dx1103)/2截面傾斜x=(Dz1203-Dz1103)/Lz= (Dx1203-Dx1103)/LL：兩個(gè)GPS之間的距離動態(tài)10M評估預(yù)警最值L1FBNUS04PM61-62梁截面變位截面1

26、1SGP1104-DXSGP1104-DYSGP1104-DZ(Dx1104、Dy1104、Dz1104)SGP1204-DXSGP1204-DYSGP1204-DZ(Dx1204、Dy1204、Dz1204)Dx1104、Dy1104、Dz1104Dx1204、Dy1204、Dz1204PM61-62跨中截面7撓度f=(Dz1204+Dz1104)/2側(cè)移Sy=(Dy1204+Dy1104)/2縱飄Sx=(Dx1204+Dx1104)/2截面傾斜x=(Dz1204-Dz1104)/Lz= (Dx1204-Dx1104)/LL：兩個(gè)GPS之間的距離動態(tài)10M評估預(yù)警最值L1FBNUS05PM6

27、1-62梁截面變位截面14SGP1105-DXSGP1105-DYSGP1105-DZ(Dx1105、Dy1105、Dz1105)SGP1205-DXSGP1205-DYSGP1205-DZ(Dx1205、Dy1205、Dz1205）Dx1105、Dy1105、Dz1105Dx1205、Dy1205、Dz1205PM61-62跨中截面7撓度f=(Dz1205+Dz1105)/2側(cè)移Sy=(Dy1205+Dy1105)/2縱飄Sx=(Dx1205+Dx1105)/2截面傾斜x=(Dz1205-Dz1105)/Lz= (Dx1205-Dx1105)/LL：兩個(gè)GPS之間的距離動態(tài)10M評估預(yù)警最值

28、L1DTNUS01PM61處塔頂軸壓PM61處塔頂SGP1301-DZ（Dz1301）Dz1301PM61處塔軸壓：f1301=Dz1301動態(tài)10M評估預(yù)警最值L1DTNUS02PM61處塔頂側(cè)撓PM61處塔頂SGP1301-DY（Dy1301）Dy1301PM61處塔側(cè)撓：Sy1301=Dy1301動態(tài)10M評估預(yù)警最值L1DTNUS03PM61處塔頂縱撓PM61處塔頂SGP1301-DX（Dx1301）Dx1301PM61處塔縱撓：Sx1301=Dx1301動態(tài)10M評估最值L1DTNUS04PM62處塔頂軸壓PM62處塔頂SGP1401-DZ（Dz1401）Dz1401PM62處塔軸壓

29、：f1401=Dz1401動態(tài)10M評估最值L1DTNUS05PM62處塔頂側(cè)撓PM62處塔頂SGP1401-DY（Dy1401）Dy1401PM62處塔側(cè)撓：Sy1401=Dy1401動態(tài)10M評估最值L1DTNUS06PM62處塔頂縱撓PM62處塔頂SGP1401-DX（Dx1401）Dx1401PM62處塔縱撓：Sx1401=Dx1401動態(tài)10M評估最值L1DLNUS01PM59處梁端位移截面1SAD1101SAD1201Dx1101、Dx1201截面1的平均縱向位移：Dx=( Dx1101+dx2)/2梁端截面傾斜：z= (Dx1101-Dx1201)/LL：兩位移計(jì)間的距離動態(tài)10

30、M評估最值L1DLNUS02PM64處梁端位移截面17SAD1102SAD1202Dx1102、Dx1202截面17的平均縱向位移Dx=( Dx1102+Dx1202)/2梁端截面傾斜z= (Dx1102-Dx1202)/LL：兩位移計(jì)間的距離動態(tài)10M評估最值L1ILNUS01PM59處梁端傾斜截面1SAT1101SAT1201y1101, y12011、梁端截面平均傾角：y=(y1101+y1201)/22、相對轉(zhuǎn)角=y1101-y1201靜態(tài)10M評估-L1ILNUS02PM64處梁端傾斜截面17SAT1102SAT1202y1102, y12021、梁端截面平均傾角y=(y1102+y

31、1202)/22、相對轉(zhuǎn)角=y1102-y1202靜態(tài)10M評估-L1SLNUS01PM59-60處梁截面縱向應(yīng)變截面3SEW11011105SEW12011205各測點(diǎn)縱向應(yīng)變1101110512011205對每一采樣時(shí)刻，底板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：1=E11041105/2下行側(cè)：2=E12041205/2頂板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：3=E11011103/3下行側(cè)：4=E12011203/3利用平截面假定，估算估計(jì)活載下截面的軸力N、彎矩My、Mz；截面特性由同濟(jì)大學(xué)給出截面縱向應(yīng)力圖E為鋼結(jié)構(gòu)的彈性模量系數(shù)動態(tài)10M評估最值L1SLNUS021區(qū)段PM60-61處梁截面縱向應(yīng)變截面5SEW1

32、1061110SEW12061210各測點(diǎn)縱向應(yīng)變1106111012061210對每一采樣時(shí)刻，底板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：1=E11041105/2下行側(cè)：2=E12041205/2頂板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：3=E11011103/3下行側(cè)：4=E12011203/3利用平截面假定，估算估計(jì)活載下截面的軸力N、彎矩My、Mz；截面特性由同濟(jì)大學(xué)給出截面縱向應(yīng)力圖E為鋼結(jié)構(gòu)的彈性模量系數(shù)動態(tài)10M評估最值L1SLNUS031區(qū)段PM61-62處梁截面縱向應(yīng)變截面9SEW11111115SEW12111215各測點(diǎn)縱向應(yīng)變1111111512111215對每一采樣時(shí)刻，底板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：1=E

33、11041105/2下行側(cè)：2=E12041205/2頂板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：3=E11011103/3下行側(cè)：4=E12011203/3利用平截面假定，估算估計(jì)活載下截面的軸力N、彎矩My、Mz；截面特性由同濟(jì)大學(xué)給出截面縱向應(yīng)力圖E為鋼結(jié)構(gòu)的彈性模量系數(shù)動態(tài)10M評估預(yù)警最值L1SLNUS041區(qū)段PM62-63處梁截面縱向應(yīng)變截面13SEW11161120SEW12161220各測點(diǎn)縱向應(yīng)變1116112012161220對每一采樣時(shí)刻，底板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：1=E11041105/2下行側(cè)：2=E12041205/2頂板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：3=E11011103/3下行側(cè)：4=E12

34、011203/3利用平截面假定，估算估計(jì)活載下截面的軸力N、彎矩My、Mz；截面特性由同濟(jì)大學(xué)給出截面縱向應(yīng)力圖E為鋼結(jié)構(gòu)的彈性模量系數(shù)動態(tài)10M評估最值L1SLNUS051區(qū)段PM63-64處梁截面縱向應(yīng)變截面15SEW11211125SEW12211225各測點(diǎn)縱向應(yīng)變1121112512211225對每一采樣時(shí)刻，底板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：1=E11041105/2下行側(cè)：2=E12041205/2頂板平均縱向應(yīng)力上行側(cè)：3=E11011103/3下行側(cè)：4=E12011203/3利用平截面假定，估算估計(jì)活載下截面的軸力N、彎矩My、Mz；截面特性由同濟(jì)大學(xué)給出截面縱向應(yīng)力圖E為鋼結(jié)構(gòu)的彈

35、性模量系數(shù)動態(tài)10M評估最值L1SLNUS061區(qū)段PM61-62處梁截面橫向應(yīng)變截面9SEH11011103SEH12011203SEH15011504各測點(diǎn)橫向應(yīng)變1101110511011105對每一采樣時(shí)刻，1、橫梁平均應(yīng)力2、截面的橫向應(yīng)力圖動態(tài)10M評估最值L1STNUS01PM61處塔應(yīng)變監(jiān)測PM61處塔3-3斷面SCV13111314各測點(diǎn)的應(yīng)變131113141、混凝土截面的平均應(yīng)力=E13111314/42、塔混凝土截面的應(yīng)力圖E為混凝土的彈性模量系數(shù)動態(tài)10M評估最值L1STNUS02PM62塔應(yīng)變監(jiān)測PM62處塔3-3斷面SCV14111414各測點(diǎn)的應(yīng)變1411141

36、41、混凝土截面的平均應(yīng)力=E14111414/42、塔混凝土截面的應(yīng)力圖E為混凝土的彈性模量系數(shù)動態(tài)10M評估最值L1SZNUS011區(qū)段南側(cè)B23索索力SB23SSZ1201索力P1索力P1、振幅、索溫、頻率1靜態(tài)30M評估-L1SZNUS021區(qū)段南側(cè)B23索索力 SB23SSZ1101索力P2索力P2、振幅、索溫、頻率2靜態(tài)30M評估-L1SZNUS031區(qū)段南側(cè)B17索索力SB17SSZ1202索力P3索力P3、振幅、索溫、頻率3靜態(tài)30M評估-L1SZNUS041區(qū)段南側(cè)B17索索力 SB17SSZ1102索力P4索力P4、振幅、索溫、頻率4靜態(tài)30M評估-L1SZNUS051區(qū)段

37、南側(cè)B1索索力SB1SSZ1203索力P5索力P5、振幅、索溫、頻率5靜態(tài)30M評估-L1SZNUS061區(qū)段南側(cè) B1索索力 SB1SSZ1103索力P6索力P6、振幅、索溫、頻率6靜態(tài)30M評估-L1SZNUS071區(qū)段南側(cè)Z1索索力SZ1SSZ1204索力P7索力P7、振幅、索溫、頻率7靜態(tài)30M評估-L1SZNUS081區(qū)段南側(cè) Z1索索力 SZ1SSZ1104索力P8索力P8、振幅、索溫、頻率8靜態(tài)30M評估-L1SZNUS091區(qū)段南側(cè)Z23索索力 SZ23SSZ1205索力P9索力P9、振幅、索溫、頻率9靜態(tài)30M評估-L1SZNUS101區(qū)段南側(cè)Z23索索力 SZ23SSZ11

38、05索力P10索力P10、振幅、索溫、頻率10靜態(tài)30M評估-L1SZNUS111區(qū)段北側(cè)Z23索索力NZ23SSZ1206索力P11索力P11、振幅、索溫、頻率11靜態(tài)30M評估-L1SZNUS121區(qū)段北側(cè)Z23索索力 NZ23SSZ1106索力P12索力P12、振幅、索溫、頻率12靜態(tài)30M評估-L1SZNUS131區(qū)段北側(cè)Z1索索力NZ1SSZ1207索力P13索力P13、振幅、索溫、頻率13靜態(tài)30M評估-L1SZNUS141區(qū)段北側(cè)Z1索索力 NZ1SSZ1107索力P14索力P14、振幅、索溫、頻率14靜態(tài)30M評估-L1SZNUS151區(qū)段北側(cè)B1索索力NB1SSZ1208索力

39、P15索力P15、振幅、索溫、頻率15靜態(tài)30M評估-L1SZNUS161區(qū)段北側(cè) B1索索力 NB1SSZ1108索力P16索力P16、振幅、索溫、頻率16靜態(tài)30M評估-L1SZNUS171區(qū)段北側(cè)B17索索力 NB17SSZ1209索力P17索力P17、振幅、索溫、頻率17靜態(tài)30M評估-L1SZNUS181區(qū)段北側(cè) B17 索索力 NB17SSZ1109索力P18索力P18、振幅、索溫、頻率18靜態(tài)30M評估-L1SZNUS191區(qū)段北側(cè)B23索索力 NB23SSZ1210索力P19索力P19、振幅、索溫、頻率19靜態(tài)30M評估-L1SZNUS201區(qū)段北側(cè)B23 索索力 NB23SS

40、Z1110索力P20索力P20、振幅、索溫、頻率20靜態(tài)30M評估-a）輸入量和導(dǎo)出量永久保存b）“傳感器數(shù)據(jù)通道”欄中標(biāo)示有“需增加數(shù)據(jù)通道”和“？”的項(xiàng)目，僅建立邏輯組，“計(jì)算公式”、“導(dǎo)出量”等暫不維護(hù)。c）截面應(yīng)力示意圖：兩傳感器測得的數(shù)據(jù)以直線相連，示意圖畫在截面受拉側(cè)。 SKIPIF 1 0 2.下部結(jié)構(gòu)邏輯組代碼邏輯組名稱部位、截面?zhèn)鞲衅鲾?shù)據(jù)通道輸入量導(dǎo)出量及計(jì)算式數(shù)據(jù)處理方式時(shí)間區(qū)間用途L1MBNDR1區(qū)段基礎(chǔ)沖刷深度PM59PM64需要數(shù)據(jù)通道基礎(chǔ)沖刷深度h59h64XXX墩臺基礎(chǔ)沖刷深度H5964=h59h641區(qū)段基礎(chǔ)沖刷深度最大值Hmax=MAXh59h641區(qū)段基礎(chǔ)沖

41、刷深度均值Havg=AVGh59h64靜態(tài)365D評估L1DANDR011區(qū)段PM59、PM64均勻總沉降（非實(shí)時(shí)）PM59、PM64需要數(shù)據(jù)通道墩臺均勻總沉降（以竣工驗(yàn)收測量數(shù)據(jù)或首次測量數(shù)據(jù)為基準(zhǔn)）AZ 59、64XXX墩均勻總沉降A(chǔ)Z59、64=AZ 59、641區(qū)段墩臺均勻總沉降均值EDA=AVG|AZ59、64|1區(qū)段墩臺均勻總沉降最大值EDM=MAX|AZ59、64|靜態(tài)365D評估L1DANDR021區(qū)段PM60、PM63均勻總沉降（非實(shí)時(shí)）PM60、PM63需要數(shù)據(jù)通道墩臺均勻總沉降（以竣工驗(yàn)收測量數(shù)據(jù)或首次測量數(shù)據(jù)為基準(zhǔn)）AZ 60、63XXX墩均勻總沉降A(chǔ)Z60、63=AZ

42、 60、631區(qū)段墩臺均勻總沉降均值EDA=AVG|AZ60、63|1區(qū)段墩臺均勻總沉降最大值EDM=MAX|AZ60、63|靜態(tài)365D評估L1DANDR031區(qū)段PM61、PM62均勻總沉降（非實(shí)時(shí)）PM61、PM62需要數(shù)據(jù)通道墩臺均勻總沉降（以竣工驗(yàn)收測量數(shù)據(jù)或首次測量數(shù)據(jù)為基準(zhǔn)）AZ 59、64XXX墩均勻總沉降A(chǔ)Z61、62=AZ 61、621區(qū)段墩臺均勻總沉降均值EDA=AVG|AZ61、62|1區(qū)段墩臺均勻總沉降最大值EDM=MAX|AZ59、64|靜態(tài)365D評估L1DBNDR011區(qū)段PM59-60、PM63-64相鄰墩臺均勻總沉降差（非實(shí)時(shí)）PM59PM60PM63PM6

43、4需要數(shù)據(jù)通道 AZ 59、60、63、64XXX-YYY墩均勻總沉降差A(yù)Z5960=AZ60 AZ59AZ6364=AZ64 AZ631區(qū)段相鄰墩臺均勻總沉降差最大值EDM=MAX|AZ5960、6364|1區(qū)段相鄰墩臺均勻總沉降差均值EDA=AVG|AZ5960、6364|靜態(tài)同上評估L1DBNDR021區(qū)段PM60-61、PM62-63相鄰墩臺均勻總沉降差（非實(shí)時(shí)）PM60PM63需要數(shù)據(jù)通道 AZ 6063XXX-YYY墩均勻總沉降差A(yù)Z6061=AZ61 AZ60AZ6263=AZ63 AZ621區(qū)段相鄰墩臺均勻總沉降差最大值EDM=MAX|AZ6061、6263|1區(qū)段相鄰墩臺均勻

44、總沉降差均值EDA=AVG|AZ6061、6263|靜態(tài)同上評估L1DBNDR031區(qū)段PM61-62相鄰墩臺均勻總沉降差（非實(shí)時(shí)）PM61、62需要數(shù)據(jù)通道 AZ 61、62XXX-YYY墩均勻總沉降差A(yù)Z6162=AZ62 AZ61靜態(tài)同上評估L1DDNDR011區(qū)段PM59、PM64墩臺水平變位（非實(shí)時(shí)）PM59、64需要數(shù)據(jù)通道AX，AY 59、64XXX墩縱向水平位移AX59、64=AX59、64XXX墩橫向水平位移AY59、64=AY59、641區(qū)段墩臺水平位移最大值EDM=MAX|AX59、64| , |AY59、64| 1區(qū)段墩臺水平位移均值EDA=AVG |AX59、64|,

45、 |AY59、64| 靜態(tài)同上評估L1DDNDR021區(qū)段PM60、PM63墩臺水平變位（非實(shí)時(shí)）PM60、63需要數(shù)據(jù)通道AX，AY 60、63XXX墩縱向水平位移AX60、63=AX60、63XXX墩橫向水平位移AY60、63=AY60、631區(qū)段墩臺水平位移最大值EDM=MAX|AX60、63| , |AY60、63| 1區(qū)段墩臺水平位移均值EDA=AVG |AX60、63|, |AY60、63| 靜態(tài)同上評估L1DDNDR031區(qū)段PM61、PM62墩臺水平變位（非實(shí)時(shí)）PM61、62需要數(shù)據(jù)通道AX，AY 61、62XXX墩縱向水平位移AX61、62=AX61、62XXX墩橫向水平位

46、移AY61、62=AY61、621區(qū)段墩臺水平位移最大值EDM=MAX|AX61、62| , |AY61、62| 1區(qū)段墩臺水平位移均值EDA=AVG |AX61、62|, |AY61、62| 靜態(tài)同上評估L1MFNDR1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)裂縫1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)重要裂縫需要數(shù)據(jù)通道最大裂縫長度(dl)最大裂縫寬度(dd)1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)最大裂縫長度DL=dl1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)最大裂縫寬度DD=dd靜態(tài)30D評估L1MCNDR1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度全區(qū)段每墩取一處需要數(shù)據(jù)通道砼強(qiáng)度推定值(d59d64)XXX墩砼強(qiáng)度D59D64=d59d64；1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度均值Davg=AVGd59d64；1區(qū)段下部結(jié)

47、構(gòu)砼強(qiáng)度最大值Dmax=MAXd59d64靜態(tài)365D評估L1MANDR1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)碳化深度同上需要數(shù)據(jù)通道碳化深度(d59d64)XXX墩碳化深度D59D64=d59d64；1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)砼碳化深度均值Davg=AVGd5964；1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)砼碳化深度最大值Dmax=MAXd5964靜態(tài)1800D評估L1GFNDR1區(qū)段鋼管樁保護(hù)電位同上需要數(shù)據(jù)通道保護(hù)電位D5964XXX墩鋼管樁保護(hù)電位D5964=d59641區(qū)段鋼管樁保護(hù)電位均值A(chǔ)VG=AVG D59641區(qū)段鋼管樁保護(hù)電位最大值MAX=MAXD59641區(qū)段鋼管樁保護(hù)電位均值評估指標(biāo)EDA=|AVG+0.95|1區(qū)段鋼管樁保護(hù)電位

48、最大值評估指標(biāo)EDM=|MAX+0.95|靜態(tài)365D評估L1QGNDR1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)混凝土表觀缺損率全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率(d)1區(qū)段下部結(jié)構(gòu)混凝土缺損率D=d365D評估3.橋面結(jié)構(gòu)邏輯組代碼邏輯組名稱部位、截面?zhèn)鞲衅鲾?shù)據(jù)通道輸入量導(dǎo)出量及計(jì)算式數(shù)據(jù)處理方式時(shí)間區(qū)間用途L1GKNSR1區(qū)段橋面鋪裝層平整度全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道平整度代表值d1區(qū)段橋面鋪裝層平整度代表值D=d靜態(tài)365D評估L1KSNSR1區(qū)段伸縮縫伸縮量1區(qū)段伸縮縫需要數(shù)據(jù)通道伸縮縫伸縮量d各伸縮縫處伸縮縫變化D=d靜態(tài)365D評估L1KHNSR1區(qū)段護(hù)欄缺損率全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道構(gòu)件缺損率d1區(qū)段護(hù)欄缺損率D=d靜態(tài)30D評

49、估L1KPNSR1區(qū)段排水設(shè)施缺損率全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率d1區(qū)段排水設(shè)施缺損率D=d靜態(tài)365D評估L1KBNSR1區(qū)段電力設(shè)施、照明設(shè)施缺損率全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率d1區(qū)段電力照明設(shè)施缺損率D=d靜態(tài)180D評估L1KJNSR1區(qū)段交通標(biāo)志缺損率全區(qū)段需要數(shù)據(jù)通道缺損率d1區(qū)段交通標(biāo)志構(gòu)件缺損率D=d靜態(tài)365D評估4、整體邏輯組邏輯組代碼邏輯組名稱部位、截面?zhèn)鞲衅鲾?shù)據(jù)通道輸入量導(dǎo)出量及計(jì)算式數(shù)據(jù)處理方式時(shí)間區(qū)間用途原始數(shù)據(jù)選取L1DGNNS全橋整體變形監(jiān)測全橋5處截面+雙塔+梁梁端截面SGP11011105SGP12011205SGP1301SGP1401截面1傾斜計(jì)截面17傾斜計(jì)截

50、面1位移計(jì)截面17位移計(jì)主塔GPS： Dx,Dy,Dz；主梁撓度f；側(cè)移Sy；縱飄Sx；梁端位移計(jì)：梁端縱向位移Dx，梁端傾斜計(jì)：梁端傾角橋梁的整體變形xoz面： 整體xoy面： 整體yoz面： 整體同濟(jì)大學(xué)提供算法動態(tài)10M評估最值L1SGNNS梁整體縱向應(yīng)力分布監(jiān)測全橋5個(gè)截面SEW11011125SEW12011225各截面縱向應(yīng)力監(jiān)測組導(dǎo)出量計(jì)算各截面導(dǎo)出量xoz平面應(yīng)力圖：整體動態(tài)10M評估最值L1BVNNS梁豎彎（xoz面）模態(tài)參數(shù)監(jiān)測全梁11處截面SAV11011111SAV12011211各測點(diǎn)豎向加速度a11011111a120112111.頻率；2.振型；3.模態(tài)參與系數(shù)。

51、動態(tài)10M評估時(shí)程L1EHNNS梁橫飄（xoy面）模態(tài)參數(shù)監(jiān)測全梁7處截面SAH11011107SAH1201各測點(diǎn)橫向加速度a11011107a12011.頻率；2.振型；3.模態(tài)參與系數(shù)。動態(tài)10M評估時(shí)程L1BSNNS梁側(cè)彎（扭轉(zhuǎn)）模態(tài)參數(shù)監(jiān)測全梁11處截面SAV11011111SAV12011211SAH11011107SAH1201所有加速度測點(diǎn)加速度1.頻率；2.振型；3.模態(tài)參與系數(shù)。動態(tài)10M評估時(shí)程L1BTNNS01PM61塔縱彎（xoz面）模態(tài)監(jiān)測PM61處塔SAB13011302SAT1301各測點(diǎn)加速度1.頻率；.2振型；3.模態(tài)參與系數(shù)動態(tài)10M評估預(yù)警時(shí)程L1BTN

52、NS02PM62塔縱彎（xoz面）模態(tài)監(jiān)測PM62處塔SAB14011402SAT1401各測點(diǎn)加速度1.頻率；2.振型；3.模態(tài)參與系數(shù)動態(tài)10M評估預(yù)警時(shí)程L1BHNNS01PM61塔橫彎（yoz面）模態(tài)參數(shù)監(jiān)測PM61處塔SAB13011302SAT1301各測點(diǎn)加速度1.頻率；.2振型；.3模態(tài)參與系數(shù)動態(tài)10M評估時(shí)程L1BHNNS02PM62塔橫彎（yoz面）模態(tài)參數(shù)監(jiān)測PM62處塔SAB14011402SAT1401各測點(diǎn)加速度1.頻率；2.振型；3.模態(tài)參與系數(shù)動態(tài)10M評估時(shí)程L1EGNNS0地震監(jiān)測兩個(gè)主塔的承臺SAT1301SAT1401ax1301,ay1301,az1

53、301ax1401,ay1401,az1401（空間）相關(guān)系數(shù)計(jì)算動態(tài)評估時(shí)程L1FGNUS1區(qū)段梁疲勞截面3、9、15SFW1101-1117SFW1201-1217SFH1501-1504應(yīng)力循環(huán)次數(shù)疲勞測試單位給出靜態(tài)1D評估-5、其它邏輯組代碼邏輯組名稱部位、截面?zhèn)鞲衅鲾?shù)據(jù)通道輸入量導(dǎo)出量及計(jì)算式數(shù)據(jù)處理方式時(shí)間區(qū)間用途原始數(shù)據(jù)選取L1WSNUS01風(fēng)場監(jiān)測PM61處塔頂SWS1301測點(diǎn)平面風(fēng)速v風(fēng)速v、風(fēng)向動態(tài)10M預(yù)警均值L1WSNUS02PM62處塔頂SWS1401測點(diǎn)平面風(fēng)速風(fēng)速v、風(fēng)向動態(tài)10M預(yù)警均值L1WSNUS03主跨跨中截面（截面9）SSW1101SSW1201測點(diǎn)

54、平面風(fēng)速V1101、v1201橋面平均風(fēng)速v=(v1101+v1201)風(fēng)向動態(tài)10M預(yù)警均值L1TANUS大氣溫度監(jiān)測PM61主塔內(nèi)主跨跨中截面（截面9）SRT1101SRT1201SRT1202SRT1301各測點(diǎn)溫度1.PM61處塔內(nèi)溫度；2.主跨跨中截面橋面溫度；3.箱梁內(nèi)平均溫度。靜態(tài)1H評估-L1TLNUS01梁體系溫度監(jiān)測主跨跨中截面（截面9）SST11011108SST12011208各測點(diǎn)溫度T1101108T120112081.主跨跨中截面平均溫度、溫度場；2.結(jié)構(gòu)形心溫度。靜態(tài)1H評估-L1TLNUS02截面1STB11011102STB12031202各測點(diǎn)溫度T110

55、11102T12011202上行側(cè)底板平均溫度T= T11011102/2下行側(cè)底板平均溫度T= T12011202/2靜態(tài)1H評估-L1TLNUS03截面3STB11031104STB12031204各測點(diǎn)溫度T11031104T12031204上行側(cè)截面的平均溫度T= T11031104/2下行側(cè)截面的平均溫度T= T12031204/2靜態(tài)1H評估-L1TLNUS04截面5STB11051106STB12051206各測點(diǎn)溫度T11051106T120512061.上行側(cè)截面的平均溫度T= T11051106/22.下行側(cè)截面的平均溫度T= T12051206/2靜態(tài)1H評估-L1TLN

56、US05截面13STB11071108STB12081208各測點(diǎn)溫度T11071108T120712081.上行側(cè)截面的平均溫度T= T11071108/22.下行側(cè)截面的平均溫度T= T12071208/2靜態(tài)1H評估-L1TLNUS06截面15STB11091110STB12091210各測點(diǎn)溫度T11091110T120912101.上行側(cè)截面的平均溫度T= T11091110/22.下行側(cè)截面的平均溫度T= T12091210/2靜態(tài)1H評估-L1TLNUS07截面17STB11111112STB12111212各測點(diǎn)溫度T11111112T121112121.上行側(cè)底板平均溫度T=

57、 T11111112/22.下行側(cè)底板平均溫度T= T12111212/2靜態(tài)1H評估-L1TTNUS01塔體系溫度監(jiān)測PM61塔梁結(jié)合部位SCT13111314SCT13211324各測點(diǎn)溫度1.平均溫度；2.溫度場。靜態(tài)10M評估-L1TTNUS02PM62塔梁結(jié)合部位SCT14111414SCT14211424各測點(diǎn)溫度1.平均溫度；2.溫度場。靜態(tài)10M評估-105m跨結(jié)合梁區(qū)段（區(qū)段2）邏輯組 SKIPIF 1 0 圖2.3.1 主航道橋傳感器布置圖1、上部結(jié)構(gòu)邏輯組代碼邏輯組名稱部位、截面?zhèn)鞲衅鲾?shù)據(jù)通道輸入量導(dǎo)出量及計(jì)算式數(shù)據(jù)處理方式時(shí)間區(qū)間用途原始數(shù)據(jù)選取L2MCNUR2區(qū)段上部

58、結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度箱梁對應(yīng)墩臺處需數(shù)據(jù)通道砼強(qiáng)度推定值(d64d71)XXX墩對應(yīng)梁截面砼強(qiáng)度D64D71= d64d71；2區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度均值Davg=AVGd64d71；2區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度最大值Dmax=MAXd64d71靜態(tài)365D評估-L2MANUR2區(qū)段上部結(jié)構(gòu)混凝土碳化深度同上需數(shù)據(jù)通道碳化深度(d64d71)XXX墩對應(yīng)梁截面碳化深度D64D71= d64d71；2區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼碳化深度均值Davg=AVG d64d71；2區(qū)段上部結(jié)構(gòu)砼碳化深度最大值Dmax=MAXd64d71靜態(tài)1800D評估-L2QGNUR2區(qū)段混凝土表觀缺損率全區(qū)段需數(shù)據(jù)通道缺損率(d)2區(qū)段上部結(jié)構(gòu)混

59、凝土表觀缺損率D=d靜態(tài)730D評估-L2MZNUR鋼結(jié)構(gòu)焊縫探傷全區(qū)段需數(shù)據(jù)通道缺損率(d)2區(qū)段焊縫缺損率D=d靜態(tài)365D評估-L2KDNUR2區(qū)段支座缺損率全區(qū)段需數(shù)據(jù)通道缺損率(d)2區(qū)段支座缺損率D=d靜態(tài)365D評估-L2KGNUR2區(qū)段鋼結(jié)構(gòu)狀況全區(qū)段需數(shù)據(jù)通道缺損率(d)2區(qū)段鋼結(jié)構(gòu)缺損率靜態(tài)365D評估-L2FBNUS01PM71-65跨中截面撓度截面3SRJ2101-2103液面變化2101-2103跨中撓度f=-2102-0.5(2101+2103)靜態(tài)10M評估-L2FBNUS02PM65-66跨中截面撓度截面6SRJ2201-2203液面變化2201-2203跨中撓

60、度f=-2202-0.5(2201+2203)靜態(tài)10M評估-L2FBNUS03PM66-67跨中截面撓度截面8SRJ2301-23032301-2303跨中撓度f=-2302-0.5(2301+2303)靜態(tài)10M評估-L2FBNUS04PM67-68跨中截面撓度截面11SRJ2401-2403液面變化24012403跨中撓度f=-2402-0.5(2401+2403)靜態(tài)10M評估-L2FBNUS05PM68-69跨中截面撓度截面14SRJ2501-2503液面變化2501-2503跨中撓度f=-2502-0.5(2501+2503)靜態(tài)10M評估-L2FBNUS06PM69-70跨中截面