人貨電梯基礎方案（13頁）

1、人貨電梯基礎方案目 錄TOC o 1-2 h u HYPERLINK l _Toc27713 天津醫(yī)科大學空港國際醫(yī)院一期 PAGEREF _Toc27713 1 HYPERLINK l _Toc24365 1 編制依據(jù) PAGEREF _Toc24365 3 HYPERLINK l _Toc29885 2 本施工方案的發(fā)放范圍 PAGEREF _Toc29885 3 HYPERLINK l _Toc5893 SC200/200型人貨電梯基礎方案 PAGEREF _Toc5893 4 HYPERLINK l _Toc15733 一、工程概況 PAGEREF _Toc15733 4 HYPERL

2、INK l _Toc16315 二、施工升降機主要技術參數(shù)： PAGEREF _Toc16315 4 HYPERLINK l _Toc16344 三、基礎設計、計算 PAGEREF _Toc16344 4 HYPERLINK l _Toc8431 四、注意事項 PAGEREF _Toc8431 13編制說明1 編制依據(jù)1.1 巖土工程勘察報告（詳勘）1.2經(jīng)過有關部門審批的有效施工圖1.3 參考規(guī)范： 建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50202-2002） 混凝士結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002） 建筑地基基礎設計規(guī)范（DB33/1001-2003） 巖土工程勘察規(guī)范（

3、GB50021-2001） SC型升降機使用手冊。 施工升降機GB/T 10054-2005 施工升降機安全規(guī)則GB10055-1996 2 本施工方案的發(fā)放范圍分公司：技術部；工程部。 項目部：項目經(jīng)理；生產(chǎn)經(jīng)理；技術經(jīng)理；商務經(jīng)理；機電經(jīng)理；安全經(jīng)理；工程部；技術部；質(zhì)量部；安全部；機電部；物資設備部；商務合約部；綜合辦公室。 SC200/200型人貨電梯基礎方案一、工程概況天津醫(yī)科大學空港國際醫(yī)院一期工程分為門診部、醫(yī)技部和住院部三個部分，地下一層相互連通，地上由6個鋼連廊連接，門診部地上4層，醫(yī)技部地上1層，住院部地上10層。其中門診部和醫(yī)技部為框架結構，住院部為框剪結構。計劃在住院部

4、主體施工至8層時安裝2臺人貨電梯，以便于砌體插入施工及施工人員、材料垂直運輸。二、施工升降機主要技術參數(shù)：吊籠重：1480 kg額定載重：2000 kg外籠重：1225 kg導軌架總重：安裝42m 時，共需要標準節(jié)：28 節(jié)151 公斤/節(jié) 28151=4228kg電源電纜、電纜導向設置、緊固件等重量約占導軌自重的10%，計423kg三、基礎設計、計算1、設計思路 根據(jù)樓層實際面積情況，住院部擬安裝兩臺SC200/200雙籠升降機。考慮使用高度為42m左右（上屋面層）。 人貨電梯基礎部分設置在回填土方之上(部分在地下室頂板上)，回填土部分換填500mm厚的碎石作為基礎承載面，承臺設計尺寸為：5

5、500mm3800mm300mm。基礎施工澆筑混凝前，按照平面圖中定位尺寸預埋電梯基礎預埋件。 eq oac(,3)在人貨電梯基礎地下室搭設滿堂腳手架對地下室頂板進行加固支撐，搭設范圍比基礎坐落范圍擴大1m。架體采用鋼管架手腳搭設，立桿雙向間距600mm，橫桿步局1200mm，架體搭設雙向剪刀撐。架體頂部與結構板接觸部位，鋪設木方和雙鋼管背楞，并用油托頂緊。具體計算過程見本章第3點。 電梯基礎剖面圖 2、基礎荷載計算 SC200/200TD型升降機自重：G吊籠自重+外籠自重+載重+導軌架自重吊桿重量其他=214801225220004228423=12840 kg 基礎承載：P=G29.8 =

6、251.7 kN 其中動載系數(shù)取2。 基礎設計承載力：P251.7 kN 人貨電梯基礎承臺自重：G2=（5.53.80.3）25 KN/m31.2=156.8KN。基礎地面承載力計算：按照SC型升降機使用手冊要求混凝土基礎板下地面的承載力應大于0.15Mpa現(xiàn)場實際混凝土基礎板下地面為500mm厚的碎石換填層。依據(jù)建筑地基處理技術規(guī)范-JGJ 79-91地面承載力為0.3 Mpa0.15Mpa，滿足要求。 承臺基礎驗算：驗算基底壓力其中：G為基礎自重設計值=156.8KN A基礎底面積=5.53.8=20.9 m2本基礎僅考慮豎向荷載，彎距不予計算，取M=0Pmax,min=(251.7 kN

7、+156.8KN)/（5.53.8）=19.54kN/m2=0.019Mpa f=0.3Mpa 滿足要求 受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第8.2.7條。 驗算公式如下: 式中： hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=1.00； ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.5kPa； am沖切破壞錐體最不利一側計算長度: am=(0.5+0.5+20.25)/2=0.75m； h0承臺的有效高度，取 h0=0.25m； Pj最大壓力設計值，取 Pj=19.54kPa； Fl實際沖切承載力： Fl =19.54(5.5+0.65+20.25)(5.5-(0

8、.65+20.25)/2/2 =140.33kN允許沖切力F2： F2 =0.71.001.5750.00250.00=196875N=196.88kNFl 實際沖切力不大于允許沖切力設計值，滿足要求！ 配筋計算 依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第8.2.7條?？箯澯嬎阌嬎愎饺缦? 式中 a1截面至基底邊緣的距離，取 a1=2.25 m； P基底反力: P=19.54(30.80-1.88)/(30.8)=1.22kPa； a截面在基底的投影長度,取 a=0.8 m。經(jīng)過計算得 : M=1/122.252(25.5+0.8)(19.54+1.22-2156.8/20.9)+

9、(19.54-1.22)5.5=72.8kN.m。 配筋面積計算公式如下: 經(jīng)過計算得 As=/(0.9300270)=998.6mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:1800mm2。故取 As=1800mm2。因而基礎采用三級鋼8200雙層雙向能滿足要求。3、地下室支撐架計算 由于2#人貨電梯基礎大部分落在地下室頂板上，為保證結構樓板不受影響，在地下室做鋼管支撐架，立桿間距600mm，步距1200mm，板底鋪木方背楞，間距130mm，具體受力計算如下： 計算參數(shù): 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。采用的鋼管類型為482.8 模板支架搭設高度為6

10、.1m。 立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.20m。 木方4090mm，間距130mm， 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用雙鋼管482.8mm。 混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，將人貨電梯總重量（考慮動荷載）轉化為板頂均布施工活荷載58.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.000.35+0.00)+1.3058.0

11、0=85.900kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.000.35+0.71.3058.00=64.592kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.30 （1）支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3500.130=1.137kN/m 2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.0000.130=0.000kN/m 3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (58.000+0.000

12、)0.130=7.540kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9(1.201.137+1.200.000)=1.229kN/m考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.91.307.540=8.822kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(8.822+1.229)0.600=6.031kN （2）木方的計算 按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.030/0.600=10.050kN/m 最大彎矩 M = 0.125ql2=0.12510.050.600.60=0.452kN.m 最大剪力 Q=0.50.6

13、0010.050=3.015kN 最大支座力 N=1.00.60010.050=6.030kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； a.木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.452106/54000.0=8.38N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!b.木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33015/(24090)

14、=1.256N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!c.木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.024kN/m最大變形 v =5/3.841.024600.04/(1009000.00.0)=0.079mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!d.2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算最大彎矩計算公式為 M = 0.25Pl+0.125ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經(jīng)計算得到 M = 0.2501.300.92.50.600+0.1251.2290.6000.600=0.494kN

15、.m抗彎計算強度 f=0.494106/54000.0=9.15N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!（3）托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 6.030kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.674kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 30.725kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.104mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩

16、W = 8.50cm3；截面慣性矩 I = 20.39cm4；1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.674106/1.05/8496.0=187.65N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.104mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!（4）立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1）靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：a.腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1076.100=0.653kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。b.鋼筋混

17、凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3500.6000.600=3.150kN考慮0.9的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.422kN。2）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載?？紤]0.9的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(58.000+0.000)0.6000.600=18.792kN3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ（5）立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 28.54kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.500=2.200m； 由