土質(zhì)學(xué)與土力學(xué)-第七章-土的抗剪強(qiáng)度課件

1、第七章土的抗剪強(qiáng)度土工結(jié)構(gòu)物或地基土滲透問題變形問題強(qiáng)度問題滲透特性變形特性強(qiáng)度特性7.1 概述7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)7.4 三軸壓縮試驗(yàn)中的孔隙壓力系數(shù)7.5 飽和粘性土的土的抗剪強(qiáng)度7.6 應(yīng)力路徑與破壞主應(yīng)力線簡介 7 土的抗剪強(qiáng)度 7 土的抗剪強(qiáng)度本章需要重點(diǎn)掌握內(nèi)容：1）掌握庫侖公式、莫爾庫侖強(qiáng)度理論；2）掌握土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的測定方法；3）掌握不同固結(jié)和排水條件下土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的意義及其應(yīng)用；本章需要了解內(nèi)容：1）孔隙壓力系數(shù)A和B2）應(yīng)力路徑概念3）抗剪強(qiáng)度的影響因素。4）能利用抗剪強(qiáng)度的基本理論和試驗(yàn)方法解決實(shí)際工程土中的強(qiáng)度和穩(wěn)定問題。一、土的強(qiáng)度

2、特點(diǎn)二、工程中土體的破壞類型 7 土的抗剪強(qiáng)度7.1 土的抗剪強(qiáng)度概述一、土的強(qiáng)度特點(diǎn)：碎散性：強(qiáng)度不是顆粒礦物本身的強(qiáng)度，而是顆粒間相互作用主要是抗剪強(qiáng)度與剪切破壞，顆粒間粘聚力與摩擦力；2. 三相體系：三相承受與傳遞荷載有效應(yīng)力原理；3. 自然變異性：土的強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)性與復(fù)雜性。7.1 土的抗剪強(qiáng)度概述大阪的港口碼頭擋土墻由于液化前傾二、工程中土體的破壞類型1. 擋土結(jié)構(gòu)物的破壞7.1 土的抗剪強(qiáng)度概述1. 擋土結(jié)構(gòu)物的破壞二、工程中土體的破壞類型廣州京光廣場基坑塌方使基坑旁辦公室、民工宿舍和倉庫倒塌，死3人，傷17人。7.1 土的抗剪強(qiáng)度概述擋土墻滑裂面基坑支護(hù)1. 擋土結(jié)構(gòu)物的破壞二、工

3、程中土體的破壞類型7.1 土的抗剪強(qiáng)度概述平移滑動2. 各種類型的滑坡崩塌旋轉(zhuǎn)滑動流滑二、工程中土體的破壞類型7.1 土的抗剪強(qiáng)度概述1994年4月30日崩塌體積400萬方10萬方進(jìn)入烏江死4人，傷5人，失蹤12人擊沉拖輪、駁輪各一艘，漁船2只1994年7月2-3日降雨引起再次滑坡崩塌體巨大石塊滾入江內(nèi)，無法通航滑坡體崩入烏江近百萬方；江水位差數(shù)米。烏江武隆縣興順鄉(xiāng)雞冠嶺山體崩塌2. 各種類型的滑坡二、工程中土體的破壞類型龍觀嘴黃崖溝烏江2000年西藏易貢巨型滑坡2. 各種類型的滑坡二、工程中土體的破壞類型高程（m）滑距（m）553022004000扎 木 弄 溝滑坡堆積體0800040002

4、0006000立面示意圖坡高 3330 m堆積體寬 約2500m總方量 約3億方2. 各種類型的滑坡二、工程中土體的破壞類型2000年西藏易貢巨型滑坡易貢滑坡堰塞湖滑 坡 堆 積 區(qū)扎木弄溝2264m2210m2165m2340m平面示意圖5520m滑坡堆積體2. 各種類型的滑坡二、工程中土體的破壞類型2000年西藏易貢巨型滑坡天然壩 壩高290 m滑坡堰塞湖 庫容15億方湖水每天上漲約50cm?2. 各種類型的滑坡二、工程中土體的破壞類型2000年西藏易貢巨型滑坡邊坡滑裂面2. 各種類型的滑坡二、工程中土體的破壞類型粘土地基上的某谷倉地基破壞3. 地基的破壞二、工程中土體的破壞類型日本新瀉1

5、964年地震引起大面積液化3. 地基的破壞二、工程中土體的破壞類型地基p滑裂面3. 地基的破壞二、工程中土體的破壞類型土壓力邊坡穩(wěn)定地基承載力擋土結(jié)構(gòu)物破壞各種類型的滑坡地基的破壞核心強(qiáng)度理論二、工程中土體的破壞類型1. 庫侖公式2. 應(yīng)力狀態(tài)與摩爾圓3. 極限平衡應(yīng)力狀態(tài)4. 摩爾-庫侖強(qiáng)度理論5. 破壞判斷方法6. 滑裂面的位置7.2 土的抗剪強(qiáng)度理論P(yáng)STAc 粘聚力 內(nèi)摩擦角 f ： 土的抗剪強(qiáng)度tg： 摩擦強(qiáng)度-正比于壓力c： 粘聚強(qiáng)度-與所受壓力無關(guān)固定滑裂面一般應(yīng)力狀態(tài)如何？判斷是否破壞？借助于莫爾圓庫侖公式及抗剪強(qiáng)度指標(biāo) （總應(yīng)力法與有效應(yīng)力法）=三維應(yīng)力狀態(tài)二. 應(yīng)力莫爾圓二

6、維應(yīng)力狀態(tài)莫爾圓應(yīng)力分析符號規(guī)定材料力學(xué)+-+-土力學(xué)正應(yīng)力剪應(yīng)力拉為正壓為負(fù)順時針為正逆時針為負(fù)壓為正拉為負(fù)逆時針為正順時針為負(fù)二. 應(yīng)力莫爾圓Oz+zx-xzx213rR+-1二. 應(yīng)力莫爾圓大主應(yīng)力：小主應(yīng)力:圓心：半徑：z按順時針方向旋轉(zhuǎn)x按順時針方向旋轉(zhuǎn)莫爾圓：代表一個土單元的應(yīng)力狀態(tài)；圓周上一點(diǎn)代表一個面上的兩個應(yīng)力與三. 極限平衡應(yīng)力狀態(tài)極限平衡應(yīng)力狀態(tài)： 有一對面上的應(yīng)力狀態(tài)達(dá)到 = f土的強(qiáng)度包線： 所有達(dá)到極限平衡狀態(tài)的莫爾園的公切線。f三. 極限平衡應(yīng)力狀態(tài)f強(qiáng)度包線以內(nèi)：任何一個面上的一對應(yīng)力與 都沒有達(dá)到破壞包線，不破壞；與破壞包線相切：有一個面上的應(yīng)力達(dá)到破壞；與破

7、壞包線相交：有一些平面上的應(yīng)力超過強(qiáng)度；不可能發(fā)生。四. 莫爾庫侖強(qiáng)度理論1.土單元的某一個平面上的抗剪強(qiáng)度f是該面上作用的法向應(yīng)力的單值函數(shù), f =f() （莫爾：1900年）2.在一定的應(yīng)力范圍內(nèi)，可以用線性函數(shù)近似f = c +tg3.某土單元的任一個平面上 = f ，該單元就達(dá)到了極限平衡應(yīng)力狀態(tài)四. 莫爾庫侖強(qiáng)度理論莫爾-庫侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件1f3Oc四. 莫爾庫侖強(qiáng)度理論莫爾-庫侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件1f3Oc根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計算出大小主應(yīng)力1、3判斷破壞可能性由3計算1f比較1與1f11f 破壞狀態(tài)Oc1f311五. 破壞判斷方法判別對象：土體微小單元（一點(diǎn)）3=

8、常數(shù)：根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計算出大小主應(yīng)力1、3判斷破壞可能性由1計算3f比較3與3f33f 彈性平衡狀態(tài)3=3f 極限平衡狀態(tài)33f 破壞狀態(tài)Oc 13f33五. 破壞判斷方法判別對象：土體微小單元（一點(diǎn)）1= 常數(shù)：根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計算出大小主應(yīng)力1、3判斷破壞可能性由1、3計算與比較 粘性土； 高嶺石伊里石蒙脫石粒徑的形狀（顆粒的棱角與長寬比） 在其他條件相同時： 對于砂土，顆粒的棱角提高了內(nèi)摩擦角 對于碎石土，顆粒的棱角可能降低其內(nèi)摩擦角影響土的摩擦強(qiáng)度的主要因素：1. 摩擦強(qiáng)度 tg粘聚強(qiáng)度機(jī)理靜電引力（庫侖力）范德華力顆粒間膠結(jié)假粘聚力（毛細(xì)力等）粘聚強(qiáng)度影響因素地質(zhì)歷史粘土顆粒礦物成分密度離

9、子價與離子濃度-+2. 凝聚強(qiáng)度通過控制剪切速率來近似模擬排水條件1. （固結(jié)）慢剪： 施加正應(yīng)力-充分固結(jié) 慢慢施加剪應(yīng)力-小于 0.02mm/分，以保證無超靜孔壓2. 固結(jié)快剪 施加正應(yīng)力-充分固結(jié) 在3-5分鐘內(nèi)剪切破壞3. 快剪 施加正應(yīng)力后立即剪切， 3-5分鐘內(nèi)剪切破壞一. 直剪試驗(yàn)PSTAOnK0nPSTA一. 直剪試驗(yàn) 設(shè)備簡單，操作方便 結(jié)果便于整理 測試時間短優(yōu)點(diǎn) 試樣應(yīng)力狀態(tài)復(fù)雜 應(yīng)變不均勻 不能控制排水條件 剪切面固定缺點(diǎn)一. 直剪試驗(yàn)PSTA類似試驗(yàn)：環(huán)剪試驗(yàn)單剪試驗(yàn)試樣壓力室壓力水排水管閥門軸向加壓桿有機(jī)玻璃罩橡皮膜透水石頂帽二. 三軸壓縮（剪切）試驗(yàn)1.試樣應(yīng)力特

10、點(diǎn)與試驗(yàn)方法2.強(qiáng)度包線3.試驗(yàn)類型4.優(yōu)缺點(diǎn)二. 三軸壓縮試驗(yàn)方法：首先試樣施加靜水壓力室壓（圍壓） 1=2=3 ； 然后通過活塞桿施加的是應(yīng)力差1= 1-3 。 1.試樣應(yīng)力特點(diǎn)與試驗(yàn)方法：特點(diǎn)：試樣是軸對稱應(yīng)力狀態(tài)。垂直應(yīng)力z一般是大主應(yīng)力；徑向與切向應(yīng)力總是相等r=，亦即1=z；2=3=r強(qiáng)度包線(1-)fc (1-)f11- 31 =15%分別作圍壓為100 kPa 、200 kPa 、300 kPa的三軸試驗(yàn)，得到破壞時相應(yīng)的（1-)f繪制三個破壞狀態(tài)的應(yīng)力摩爾圓，畫出它們的公切線強(qiáng)度包線，得到強(qiáng)度指標(biāo) c 與 二. 三軸壓縮試驗(yàn)2.強(qiáng)度包線固結(jié)排水試驗(yàn)（CD試驗(yàn)）1 打開排水閥門

11、，施加圍壓后充分固結(jié)，超靜孔隙水壓力完全消散；2 打開排水閥門，慢慢施加軸向應(yīng)力差以便充分排水，避免產(chǎn)生超靜孔壓固結(jié)不排水試驗(yàn)（CU試驗(yàn)）1 打開排水閥門，施加圍壓后充分固結(jié)，超靜孔隙水壓力完全消散；2 關(guān)閉排水閥門，很快剪切破壞，在施加軸向應(yīng)力差過程中不排水不固結(jié)不排水試驗(yàn)（UU試驗(yàn)）1 關(guān)閉排水閥門，圍壓下不固結(jié)；2 關(guān)閉排水閥門，很快剪切破壞，在施加軸向應(yīng)力差過程中不排水cd 、d ccu 、cu cu 、u 3.試驗(yàn)類型二. 三軸壓縮試驗(yàn)固結(jié)排水試驗(yàn)（CD試驗(yàn)） Consolidated Drained Triaxial test (CD) 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)： cd d （c ）試驗(yàn)類型匯

12、總固結(jié)不排水試驗(yàn)（CU試驗(yàn)） Consolidated Undrained Triaxial test (CU) 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)：ccu cu不固結(jié)不排水試驗(yàn)（UU試驗(yàn)） Unconsolidated Undrained Triaxial test (UU) 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)： cu u （ cuu uu ）二. 三軸壓縮試驗(yàn)優(yōu)點(diǎn)：1 應(yīng)力狀態(tài)和應(yīng)力路徑明確；2 排水條件清楚，可控制；3 破壞面不是人為固定的；4 試驗(yàn)單元體試驗(yàn)缺點(diǎn)：設(shè)備相對復(fù)雜，現(xiàn)場無法試驗(yàn)說明： 30 即為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)4.優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)二. 三軸壓縮試驗(yàn)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)如同三軸壓縮試驗(yàn)中3 =0時的特殊情況。試驗(yàn)時，將圓柱形

13、試樣置于無側(cè)限壓縮儀中，對試樣不加周圍壓力，僅對它施加垂直軸向壓力1（見右圖），剪切破壞時試樣所承受的軸向壓力稱為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度。無粘性土在無側(cè)限條件下試樣難以成型，故該試驗(yàn)主要用于粘性土，尤其適用于飽和軟粘土。三.無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)對于飽和軟粘土，在不固結(jié)不排水條件下進(jìn)行剪切試驗(yàn)，可認(rèn)為=0，其抗剪強(qiáng)度包線與軸平行。因而，由無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)所得的極限應(yīng)力圓的水平切線即為飽和軟粘土的不排水抗剪強(qiáng)度包線（水平線）。 由圖可知，其不排水抗剪強(qiáng)度cu為： cu=qu/2真三軸儀空心圓柱扭剪儀其它室內(nèi)試驗(yàn) 四.十字板剪切試驗(yàn)一般適用于測定軟粘土的不排水強(qiáng)度指標(biāo)；鉆孔到指定的土層，插入十字形的探頭；通

14、過施加的扭矩計算土的抗剪強(qiáng)度7.3 土的抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)時：M1HDM2 四、十字板剪切試驗(yàn)?幾種簡單的情形：飽和土中孔隙水壓力和有效應(yīng)力的計算附加應(yīng)力情況 外荷載附加應(yīng)力z土骨架：有效應(yīng)力(2) 軸對稱三維應(yīng)力狀態(tài)(1) 側(cè)限應(yīng)力狀態(tài)孔隙水：孔隙水壓力超靜孔隙水壓力7.4 三軸壓縮試驗(yàn)中的孔隙壓力系數(shù)側(cè)限應(yīng)力狀態(tài)及一維滲流固結(jié)附加應(yīng)力作用情況 實(shí)踐背景：大面積均布荷載p0不透水巖層飽和壓縮層z=p0p0側(cè)限應(yīng)力狀態(tài)側(cè)限應(yīng)力狀態(tài)及一維滲流固結(jié)附加應(yīng)力作用情況 物理模型：鋼筒側(cè)限條件 彈簧土骨架 水體孔隙水 帶孔活塞排水頂面 活塞小孔滲透性大小初始狀態(tài)邊界條件滲透固結(jié)過程p0一般方程p0側(cè)限應(yīng)力狀態(tài)

15、及一維滲流固結(jié)附加應(yīng)力作用情況 ppp附加應(yīng)力:z=p超靜孔壓: u = z=p有效應(yīng)力:z=0滲透固結(jié)過程附加應(yīng)力:z=p超靜孔壓: u 0附加應(yīng)力:z=p超靜孔壓: u =0有效應(yīng)力:z=p 孔壓系數(shù)：不排水條件下相當(dāng)于t=0時刻:附加應(yīng)力作用情況 側(cè)限應(yīng)力狀態(tài)及一維滲流固結(jié)滲透固結(jié)過程u,隨時間在變化產(chǎn)生超靜孔隙水壓力附加應(yīng)力作用情況 軸對稱三維應(yīng)力狀態(tài)試樣壓力室壓力水排水管閥門軸向加壓桿有機(jī)玻璃罩橡皮膜透水石頂帽不固結(jié)不排水試驗(yàn)從某一初始狀態(tài)，閥門關(guān)閉，連接孔壓傳感器，施加圍壓不固結(jié)，量測超靜孔隙水壓力 uB施加1 -時，閥門關(guān)閉，可連接孔壓傳感器，量測剪切過程中產(chǎn)生的超靜孔隙水壓力

16、uA一、孔壓系數(shù)A和B 軸對稱三維應(yīng)力狀態(tài)=+等向壓縮應(yīng)力狀態(tài)偏差應(yīng)力狀態(tài)封閉土樣1. 等向壓縮應(yīng)力狀態(tài)孔隙流體產(chǎn)生了超靜孔隙水壓力uB土骨架的有效附加應(yīng)力孔隙流體的體積變化孔隙流體的體積壓縮系數(shù)為Cv ，單位孔隙壓力作用引起的體應(yīng)變土骨架的體積變化設(shè)土骨架的體積壓縮系數(shù)為Cs體積V土骨架的體變等于孔隙流體的體變V1=V2孔壓系數(shù)B線彈性體飽和土：干 土： 非飽和土：B是一個反映土飽和程度的指標(biāo)孔隙流體的體積壓縮系數(shù)為Cv ，單位孔隙壓力作用引起的體應(yīng)變設(shè)土骨架的體積壓縮系數(shù)為Cs孔壓系數(shù)B1. 等向壓縮應(yīng)力狀態(tài)孔隙流體產(chǎn)生了超靜孔隙水壓力uA有效附加應(yīng)力孔隙流體的體積變化土骨架的體積變化土骨

17、架的體變等于孔隙流體的體變V1=V2孔壓系數(shù)A2. 偏差應(yīng)力狀態(tài)體積V假定為線彈性體軸向側(cè)向總應(yīng)力增量應(yīng)變增量0孔壓系數(shù)A對飽和土:剪切作用引起的孔壓響應(yīng)對于線彈性體:A=1/3A不是常數(shù)，隨加載過程而變化A1/3A1/3剪切過程中發(fā)生剪脹： A1/3 (甚至可能A0，u 0(2) 正常固結(jié)粘土固結(jié)不排水試驗(yàn)曲線與強(qiáng)度包線ffcu2.固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)u應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系軟化，孔壓可能小于0與超固結(jié)度有關(guān)f(3) 超固結(jié)粘土固結(jié)不排水試驗(yàn)曲線與強(qiáng)度包線fcuu02.固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)(4) 固結(jié)不排水三軸試驗(yàn)確定的強(qiáng)度指標(biāo)2.固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)力變量

18、試驗(yàn)量測u計算= u=確定的強(qiáng)度指標(biāo)ccu cuc固結(jié)不排水試驗(yàn)小結(jié)剪切過程中的超靜孔隙水壓力u正常固結(jié)粘土的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線: 硬化正常固結(jié)粘土的有效應(yīng)力與總應(yīng)力的強(qiáng)度包線: cu 超固結(jié)粘土的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線: 軟化超固結(jié)粘土的固結(jié)不排水強(qiáng)度指標(biāo): c ccu, cu固結(jié)不排水三軸試驗(yàn)確定的強(qiáng)度指標(biāo): ccu, cu; c, 2.固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)教材198頁圖7-17、7-18剪切前固結(jié)條件剪切中排水條件固結(jié)Consolidated排水Drained1.固結(jié)排水試驗(yàn) （CD）2.固結(jié)不排水試驗(yàn)（CU）固結(jié)Consolidated不排水Undrained不固結(jié)Unconso

19、lidated不排水Undrained三種試驗(yàn)3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)（UU）二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)強(qiáng)度指標(biāo)：cuu (cu)，uu (u) (1) 試驗(yàn)條件(2) 粘土的孔隙比有效應(yīng)力抗剪強(qiáng)度唯一性關(guān)系(3) 飽和試樣的不排水強(qiáng)度指標(biāo)cu(4) 不排水試驗(yàn)與固結(jié)不排水試驗(yàn)(5) 無側(cè)限壓縮試驗(yàn)：3 = 0的不排水試驗(yàn)(6) 不飽和試樣的不排水強(qiáng)度(1)試驗(yàn)條件從某一初始狀態(tài)開始，關(guān)閉閥門施加圍壓，產(chǎn)生孔隙水壓力 u1=B施加（1 -）時，閥門關(guān)閉，可連接孔壓傳感器，量測剪切過程中產(chǎn)生的超靜孔隙水壓力u2 = BA ()3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)

20、試樣壓力室壓力水排水管閥門軸向加壓桿有機(jī)玻璃罩橡皮膜透水石頂帽量測孔隙水壓力3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)(2)粘土的孔隙比有效應(yīng)力抗剪強(qiáng)度唯一性關(guān)系強(qiáng)度的影響因素:土的組成土的狀態(tài)土的結(jié)構(gòu)應(yīng)力狀態(tài)ef pf - qf 唯一性關(guān)系ef f - f 唯一性關(guān)系 (p) (q)Kf線f線唯一的ef應(yīng)力歷史同一種正常固結(jié)粘土土的狀態(tài)(,e)應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)力歷史相同時也滿足唯一性關(guān)系研究表明超固結(jié)粘土:u =0 , cu, 并且有效應(yīng)力摩爾圓是唯一的思考題：可否由不排水試驗(yàn)確定有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)？(3)飽和試樣的不排水強(qiáng)度指標(biāo)cuu = B + A ()B=13.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指

21、標(biāo)cu pc1cu1pc2cu2pc3cu3(4)不排水試驗(yàn)與固結(jié)不排水試驗(yàn)3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)正常固結(jié)粘土層固結(jié)不排水試驗(yàn)強(qiáng)度包線上的每一點(diǎn)對應(yīng)于一個具有相同先期固結(jié)壓力的不排水強(qiáng)度指標(biāo)cu = qu/2cuqu = (5)無側(cè)限壓縮試驗(yàn)：3 =0的不排水試驗(yàn)3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)(6)不飽和試樣的不排水強(qiáng)度不飽和區(qū)飽和區(qū)3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)不固結(jié)不排水試驗(yàn)小結(jié)3.不固結(jié)不排水試驗(yàn)二.三軸試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)飽和試樣的不排水強(qiáng)度指標(biāo): u =0 , cu飽和試樣的固結(jié)不排水試驗(yàn)與不排水強(qiáng)度指標(biāo): 有關(guān)聯(lián)無側(cè)限壓縮試驗(yàn)： 3=0, 是一種特殊的不排水試驗(yàn)不飽和試樣的不排水強(qiáng)度指標(biāo): 隨3增加而增加并趨于穩(wěn)定教材197頁圖7-15三. 直剪試驗(yàn)強(qiáng)度指標(biāo)1. 慢剪施加正應(yīng)力-充分固結(jié)慢慢施加剪應(yīng)力-小于0.02mm/分，以保證無超靜孔壓2.