[PPT]《鋼結構設計規(guī)范》修訂情況介紹

1、鋼結構設計規(guī)范修訂 情況介紹鋼結構設計規(guī)范的歷史解放初期： 1- 461955年： 121- 551974年： TJ 17- 741988年： GBJ 17-882003年： GB 50017 根據(jù)建設部97建標字第108號文的要求，國家標準鋼結構設計規(guī)范1997年開始進行全面修訂。規(guī)范修訂組總結了原GBJ17-88規(guī)范存在的問題與不足，針對近年來建筑鋼結構快速發(fā)展的市場背景，吸收了國內(nèi)外最新研究成果，數(shù)易其稿，完成了新的鋼結構設計規(guī)范GB50017。 新規(guī)范共11章7個附錄（增加第2章“術語和符號”，去掉原第11章“圓鋼、小角鋼的輕型結構”），共有條文239條，強制性條文14條。其中新增條文

2、48條，局部修改102條。 依據(jù)：各相關國家規(guī)范（如“統(tǒng)一標準”、“荷載規(guī)范”、“抗震規(guī)范”等）已修訂，且應用范圍有所擴大。第1章 總 則 本章總條數(shù)不變，但其中三條作了修改。 增加提到與有關規(guī)范的關系，如建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準、建筑結構荷載規(guī)范、冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范、抗震規(guī)范（包括建筑抗震設計規(guī)范、構筑物抗震設計規(guī)范、中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖）等。但因防火問題是在構造要求中規(guī)定的，故防火規(guī)范在第8章8.9.4條中提到。1.0.5 強制性條文 “在鋼結構設計文件中，應注明建筑結構的設計使用年限、采用的鋼材牌號，連接材料的型號(或鋼號)和對鋼材所要求的力學性能、化學成分及其它的附加保證項目。

3、此外，還應注明所要求的焊縫形式、焊縫質(zhì)量等級、端面刨平頂緊部位及對施工的其它要求?！?鋼結構設計文件中應注明的這些內(nèi)容與保證工程質(zhì)量密切相關，因此將本條確定為強制性條文。第2章 術語和符號 按工程建設標準編寫規(guī)定的要求，新增加此一章。主要列出建筑結構設計術語和符號標準（GB/T50083-97）中沒有的術語（如腹板“通用高厚比”、“腹板屈曲后強度”等），但符號列出較全。 規(guī)范條文中的符號一般在第一次出現(xiàn)時解釋。第3章 基本設計規(guī)定3.1 設計原則 本節(jié)包括4條強制性條文，即： 3.1.2條 強制性條文 “承重結構應按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計： 1 承載能力極限狀態(tài)包括：構

4、件和連接的強度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承載，結構和構件喪失穩(wěn)定，結構轉變?yōu)闄C動體系和結構傾覆。 2 正常使用極限狀態(tài)包括：影響結構、構件和非結構構件正常使用和外觀的變形，影響正常使用的振動，影響正常使用和耐久性能的局部損壞（包括混凝土裂縫）?！?承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)是結構或構件設計及計算的依據(jù)，本規(guī)范根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-2001的規(guī)定，結合鋼結構的特點分別對極限狀態(tài)進行了分類。 3.1.3條 強制性條文 “設計鋼結構時，應根據(jù)結構破壞可能產(chǎn)生的后果，采用不同的安全等級。 一般工業(yè)與民用建筑鋼結構的安全等級可取為二級，其它特殊建筑

5、鋼結構的安全等級應根據(jù)具體情況另行確定?！?按照現(xiàn)行國家標準建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-2001的規(guī)定，對破壞后果很嚴重的重要的房屋，安全等級為一級；對破壞后果嚴重的一般的房屋，安全等級為二級。 建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準是對各設計規(guī)范的統(tǒng)一指導，不可能針對各種結構規(guī)范給出具體建議。本規(guī)范根據(jù)對我國已建成的建筑物采用概率統(tǒng)計方法分析的結果，一般工業(yè)與民用建筑鋼結構，按照建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準的分級標準，安全等級多為二級，故規(guī)定可取為二級。 對于其它特殊的建筑鋼結構，其安全等級應根據(jù)具體情況另行確定。如對于跨度等于或大于60m的大跨度結構則宜取為一級。 由于本規(guī)范定位為不抗震設

6、計，故所有條文均是針對不考慮抗震的情況而制定。當按抗震要求設計時，不再分安全等級，而應按現(xiàn)行國家標準建筑抗震設防分類標準GB50223的規(guī)定來確定建筑物的抗震設防類別。3.1.4條 強制性條文 “按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。 按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載的標準組合，對鋼與混凝土組合梁，尚應考慮準永久組合?！?本條為鋼結構設計時荷載效應的組合原則，是根據(jù)建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-2001的規(guī)定并結合鋼結構的特點制定的。 鋼結構設計規(guī)范對結構或構件承載能力的計算一般采用應力表達式。根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范，當

7、按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，對于基本組合，內(nèi)力設計值應從由可變荷載效應控制的組合和由永久荷載效應控制的組合中取最不利值考慮。鋼結構自重較小，一般是由可變荷載效應控制設計，只有當采用大型鋼筋混凝土屋面板或有積灰的屋蓋結構，以及特殊情況才有可能由永久荷載控制設計。對荷載效應的偶然組合，本規(guī)范參照統(tǒng)一標準只作出了原則性的規(guī)定，具體的設計表達式及各項系數(shù)應符合專門規(guī)范的規(guī)定。3.1.5條 強制性條文 “計算結構或構件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應采用荷載設計值(荷載標準值乘以荷載分項系數(shù))；計算疲勞時，應采用荷載標準值?！?由于現(xiàn)階段對疲勞計算的可靠度理論問題尚未解決，所以鋼結構的疲勞強度計算

8、只能沿用傳統(tǒng)的按彈性狀態(tài)計算的“容許應力幅”的設計方法，容許應力幅是根據(jù)試驗結果得到，故應采用荷載標準值進行計算。另外，疲勞計算中采用的計算數(shù)據(jù)大部分是根據(jù)實測應力或疲勞試驗所得，已包含了荷載的動力影響，亦不再乘動力系數(shù)。3.1.6條 88規(guī)范在計算吊車梁撓度時對吊車荷載取由兩臺吊車產(chǎn)生的最不利組合，新規(guī)范改為由一臺吊車加自重進行計算（相應撓度容許值有所調(diào)整）。 理由是： 符合“正常使用極限狀態(tài)”的要求； 與多數(shù)國外規(guī)范相一致。3.2 荷載和荷載效應計算 此節(jié)為新增加的內(nèi)容，強調(diào)了對設計原則的指導。突出設計原則是目前各國規(guī)范的共同特點，早期的規(guī)范條文以試驗或?qū)嵺`經(jīng)驗為主，故條文簡單具體。隨著結

9、構形式越來越復雜，規(guī)范的任務不再僅限于提供計算公式和具體數(shù)據(jù)，而是應給予設計原則的指導。因此，規(guī)范補充了有關設計原則的有關條文。 3.2.1條 強制性條文 “設計鋼結構時，荷載的標準值、荷載分項系數(shù)、荷載組合值系數(shù)、動力荷載的動力系數(shù)等，應按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009的規(guī)定采用。 結構的重要性系數(shù)應按現(xiàn)行國家標準建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068的規(guī)定采用，其中對設計使用年限為25年的結構構件，可取=0.95?！?（1）有關結構的重要性系數(shù)0，建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準7.0.3條注“對設計工作壽命為25年的結構構件，各結構規(guī)范可根據(jù)各自情況確定0值”。鋼結構設計規(guī)范根據(jù)

10、工作壽命50年時取01.0，工作壽命5年時取00.9，故規(guī)定工作壽命25年時取00.95。 （2）新修訂的建筑結構荷載規(guī)范將不上人的屋面均布活荷載標準值統(tǒng)一規(guī)定為0.5kN/m2（原規(guī)范分0.3、0.5、0.7kN/m2三級）。 對不上人的屋面均布活荷載，較早的荷載規(guī)范取0.3kN/m2，后發(fā)現(xiàn)對重屋面偏低，74規(guī)范改為0.5kN/m2。采用概率極限狀態(tài)設計法后發(fā)現(xiàn)對以恒載為主的結構（混凝土結構）可靠度下降，故又提高到0.7kN/m2。 新修訂的荷載規(guī)范增加了以恒載為主的不利組合式，屋面活荷載中主要考慮的僅是施工荷載即偶然因素的不利影響，故又恢復到0.5kN/m2。但注明“對不同結構可按有關設

11、計規(guī)范作0.2kN/m2的增減”。新修訂的鋼結構設計規(guī)范規(guī)定“對支承輕屋面的構件或結構，當僅有一個可變荷載且受荷面積超過60m2時，取0.3kN/m2 ” 。這與原規(guī)定有所不同，應注意檁條的計算。 對重屋面由于增加了以永久荷載為主的組合，不再提高屋面活荷載。3.2.2條 原規(guī)范參考蘇聯(lián)規(guī)范，對重級工作制吊車梁，將荷載規(guī)范規(guī)定的橫向水平荷載乘以增大系數(shù)以考慮吊車的卡軌力（荷載規(guī)范只規(guī)定了小車的制動力），現(xiàn)改為按下式計算：HK= Pkmax式中，Pkmax為吊車輪壓標準值；系數(shù)0.1（一般軟鉤吊車），0.15(抓斗、磁盤吊車)和0.2（硬鉤吊車）。卡軌力不與水平力同時考慮，同時，與吊車工作制及連接

12、無關。 根據(jù)起重機設計規(guī)范（GB3811-83），按吊車利用等級（即循環(huán)次數(shù)，分為U0-U9等10級）和載荷狀態(tài)（載荷譜系數(shù)Kp有輕、中、重、特重等4級）綜合劃分吊車工作級別為A1A8級。本規(guī)范一般所指輕級工作制即A1A3級；中級為A4A5級；重級為A6A8級（其中A8為特重級）。但對吊車工作制的界定不能死搬硬套吊車工作制與吊車工作級別的一般對應關系，而應根據(jù)吊車的具體操作情況確定。3.2.8條 新增，此條為有關內(nèi)力分析的設計原則，“對 0.1的框架結構（一般指無支撐純框架結構），宜采用二階彈性分析”。此處N為所計算樓層各柱軸壓力之和；H為所計算樓層及以上各層水平力之和；h為所計算樓層的高度；

13、u為所計算樓層按一階分析的層間側移，當確定是否滿足以上條件時可用位移容許值u代替。 判斷式 為層間側移容許值。 （1）采用二階分析時，應在每層柱頂附加考慮假想水平力（概念荷載）Hni： 式中，Qi為第i樓層的總重力荷載設計值；ns為框架總層數(shù)；y為鋼材強度影響系數(shù)； Q235鋼, y =1.0；Q345鋼, y =1.1；Q390鋼, y=1.2；Q420鋼, y =1.25。等式右端的根號為折減系數(shù)，考慮當柱子較多時初始側移有正有負，缺陷相互抵消。 （2）因為框架有側移失穩(wěn)是二階效應中的豎向荷載效應造成的，采用二階分析時，此效應已在內(nèi)力分析中計入，故框架柱的計算長度系數(shù)取=1.0。 （3）規(guī)

14、范提出了采用二階彈性分析時桿端彎矩的近似計算方法： M2M1b+2i M1s ；式中 M1b 、M1s 分別為框架無側移或有側移時按 一 階彈性分析求得的桿端彎矩； 2i 考慮二階效應第i層桿件的側移 彎矩增大系數(shù)。框架結構的一階彈性分析3.3 材料選用（原規(guī)范第二章材料）3.3.1條 增加了鋼材的牌號： Q235 (相當于作廢的舊標準的3號鋼) Q345 (相當于舊標準的16Mn、12MnV、14MnNb、 16MnRE、18Nb) Q390 (相當于舊標準的15MnV、15MnTi、16MnNb) Q420 (舊標準的15MnVN、14MnVTiRE)此材料為新增，相當于美國的A572-6

15、0級和日本的SM520鋼。 其中，15MnVN曾用于九江長江大橋。3.3.3條 強制性條文 “ 承重結構采用的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、磷含量的合格保證，對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。 焊接承重結構以及重要的非焊接承重結構采用的鋼材還應具有冷彎試驗的合格保證?！?本條對用于承重結構的鋼材應具有的強度、塑性、韌性等力學性能和化學成分等合格保證項目作出了規(guī)定。3.3.5條 增加推薦Z向鋼。厚板容易出現(xiàn)層狀撕裂，這對沿厚度方向受拉的接頭來說是很不利的，因而需要采用厚度方向性能鋼材。 我國建筑抗震設計規(guī)范和建筑鋼結構焊接技術規(guī)程中均規(guī)定厚度大于40mm時應采用厚度方向性能鋼材。3

16、.3.6條 增加對耐腐蝕有特殊要求時推薦采用耐候鋼。3.4 設計指標 3.4.1條 強制性條文 鋼材強度設計值為fy/R。R為抗力分項系數(shù)，新規(guī)范對Q235鋼，R =1.087；對Q345、Q390和Q420鋼，R1.111。這樣對Q345鋼來說，比原規(guī)范的16Mn（R1.087）強度設計值有所降低。原因為： Q345鋼包括舊標準的5種鋼材，統(tǒng)計資料不足； 近年來發(fā)現(xiàn)16Mn鋼質(zhì)量不理想，稍厚（當t 20mm）就容易分層。 鋼材厚度增加到100mm（原規(guī)范3號鋼50mm，16Mn和15MnV鋼36mm），這是為了與軸壓d曲線相呼應。其實，厚板的統(tǒng)計資料尚不夠充分。 普通螺栓的A、B級，根據(jù)GB

17、5782-86，其材料不是3號鋼，而是8.8級，現(xiàn)改取ftb=400N/mm2, fvb=320N/mm2。 A、B 級螺栓都是以前的“精制螺栓”，質(zhì)量標準要求相同。A級螺栓用于d 24mm和L（螺栓公稱長度）10d或L150mm（按較小值）；d或L較大者為B 級螺栓。 8.8級普通螺栓與8.8級承壓型高強度螺栓的性能等級相同，其區(qū)別在于： （1）承壓型高強度螺栓要求施加預拉力； （2）承壓型高強度螺栓的孔徑要求低于普通螺栓，因此，其抗剪強度低于普通螺栓，但抗拉強度相同（見材料表中的強度設計值）。 鉚釘連接在驗收規(guī)范GB50205-2001中已無條文，在設計中規(guī)范中是否保留意見不一致，現(xiàn)予保留

18、。3.4.2條 強制性條文 第3.4.1條所規(guī)定的強度設計值是結構處于正常工作情況下求得的，對一些工作情況處于不利的結構構件或連接，其強度設計值有所降低。所以本條規(guī)定，在某些特殊情況下鋼材的強度設計值應乘以相應的折減系數(shù): 在“強度設計值折減系數(shù)”中，增加“無墊板的單面施焊對接焊縫折減系數(shù)取0.85”。3.5 結構或構件變形的規(guī)定 3.5.1條 對結構或構件變形的規(guī)定，正文中僅為原則性規(guī)定，并強調(diào)當有實踐經(jīng)驗或有特殊要求時可作適當調(diào)整。有關變形的具體數(shù)值規(guī)定改放在附錄A，同時，增加了對框架柱頂位移的限制值。 受彎構件的撓度容許值改為考慮兩種情況： VT恒載活荷載作用下的撓度容許值， 主要是觀感

19、要求； VQ活荷載作用下的撓度容許值，主要是 使用要求。第4章 受彎構件的計算4.1 強度 規(guī)范規(guī)定梁的強度設計應考慮以下幾項： f fv c f 1f 4.1.1條 梁抗彎強度計算不考慮塑性發(fā)展的范圍由“直接承受動力荷載”縮小為“需要計算疲勞”的梁。 4.1.3條 在梁局部承壓強度計算中，原規(guī)范假定集中荷載從作用點處以1:1擴散，新規(guī)范將集中力在腹板邊緣的分布長度改為（與梁和柱剛性連接節(jié)點一致，以1:2.5和1:1擴散）： 4.2 整體穩(wěn)定4.2.2條 在梁整體穩(wěn)定計算中，將 時采用的 改為簡化式 （與冷彎薄壁型鋼結構設計規(guī)范協(xié)調(diào)，便于使用）。兩者計算結果最大相差3.2%。4.3 局部穩(wěn)定

20、組合梁腹板局部穩(wěn)定計算有較大變動，主要有： 對原來按無限彈性計算的腹板各項臨界應力作了彈塑性修正。 原各種應力共同作用下的臨界條件公式來源于完全彈性條件，新的公式參考了澳大利亞規(guī)范等資料，適合于彈塑性修正后的臨界應力。 無局部壓應力且承受靜力荷載的焊接工字形載面梁，可按新增的4.4節(jié)利用屈曲后強度設計。 根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，矩形彈性薄板在周邊應力作用下的臨界條件可用下式表達： 式中 嵌固系數(shù)，其值取決于梁翼緣對腹板的 嵌固程度。當梁翼緣扭轉受到約束時，翼緣對腹板的嵌固程度較強，可取=1.66；當梁翼緣扭轉未受約束時，翼緣對腹板的嵌固程度較弱，可取=1.23。 k板的屈曲系數(shù)，與板邊的支承條件及板

21、的受力情況（受壓、受彎或受剪）有關。 將鋼材的彈性模量E=206000N/mm2，泊松比n=0.3，代入公式，為使公式方便計算，引入國際上通行的采用通用高厚比的表示方法，取通用高厚比 ，即可得： 上式由彈性公式推出，為完全彈性的臨界應力，88規(guī)范以此為基礎，推出了梁加勁肋間距的近似計算公式。4.3.3、4.3.4、4.3.5條 主要修訂內(nèi)容：（1）單項臨界應力cr、cr、c,cr原88規(guī)范只有一個值，由彈性公式推出，新規(guī)范參照澳大利亞規(guī)范將臨界應力用三段式表示。其中c式為完全彈性的臨界應力，與88規(guī)范的規(guī)定相當；a式的臨界應力等于強度設計值fv，即塑性階段；b式則為彈性到屈服之間的過渡，即彈塑

22、性階段的臨界應力。 例如計算腹板抗剪臨界應力cr為4.3.3-3a、b、c三個公式，公式采用了國際通行的表達方式，采用通用高厚比 作為參數(shù)，即當 (a)當 (b)當 彈性范圍 ， 為鋼材抗剪屈服強度，等于 ，用設計值表達： (c)根據(jù)彈性穩(wěn)定求得的臨界應力 ，可求得 :當a/ho1.0時,當a/ho1.0時, 彎曲正應力作用下的臨界應力cr和局部壓應力作用下的臨界應力c,cr與cr類似。只是在確定cr時，屈曲系數(shù)取=23.9，腹板邊緣的嵌固系數(shù)取為=1.66（受壓翼緣扭轉受到約束）或1.23（受壓翼緣扭轉未受到約束），代替了原規(guī)范的單一約束系數(shù)1.61。（2）各種應力共同作用下的計算式，新舊規(guī)

23、范有較大區(qū)別，例如僅設有橫向加勁肋時： 舊規(guī)范 新規(guī)范 舊規(guī)范計算式中，分母cr、c,cr、cr均可超過屈服強度，假定鋼材是無限彈性，加勁肋的間距由構造要求控制，不適用于彈塑性修正后的臨界應力。新規(guī)范的相關公式較能適應經(jīng)彈塑性修正后的臨界應力。 當有縱向加勁肋時或甚至還有短加勁肋時的計算方法，均參考了國外標準的規(guī)定。4.4 組合梁腹板考慮屈曲后強度的設計 本節(jié)為新增加的條文 4.4.1條 組合梁腹板考慮屈曲后強度的承載力（1）條款不適用于吊車梁，因有關資料不充分，多次反復屈曲可能導致腹板邊緣出現(xiàn)疲勞裂紋。（2）梁腹板受剪屈曲后的強度計算利用了張力場概念，使極限剪力大于屈曲剪力。精確確定張力場剪

24、力值需要算出張力場寬度，比較復雜，為簡化計算，條文采用了相當于下限的近似公式。 （3）利用腹板屈曲后強度，即使h0/tw很大，一般也不再考慮設置縱向加勁肋。而且只要腹板的抗剪承載力不低于梁的實際最大剪力，可只設支承加勁肋，而不設置中間橫向加勁肋。 （4）利用腹板屈曲后強度后，梁的抗彎承載力有所降低，但降低不多，對Q235鋼的梁來說，當h0/tw=200（受壓翼緣扭轉受到約束）或h0/tw=175（受壓翼緣扭轉未受到約束），抗彎承載力只下降5%以內(nèi)。（5）規(guī)范提出的計算公式與歐洲規(guī)范EC3相同，即基本計算式： (a)當M/Mf 1.0時, VVu (b)當V/Vu0.5時, MMeu (c)式中

25、 M、V所計算區(qū)格內(nèi)同一截面處梁的彎矩 和剪力設計值。由于是強度計算，不 能像計算腹板穩(wěn)定那樣，取為區(qū)格內(nèi) 的平均值；Mf 梁兩翼緣所承擔的彎矩設計值，對雙軸對稱 截面梁Mf=Afh1f（Af為一個翼緣截面積；h1為 兩翼緣軸線間距離），規(guī)范的Mf計算式是考 慮兩翼緣截面不等的情況；Vu、Meu梁腹板屈曲后的抗剪和抗彎承載力設計值。 腹板屈曲后的抗剪承載力Vu，應為屈曲剪力與張力場剪力之和，用下列公式計算：當s0.8時 Vu=hotwfv (a)當0.81.2時： Vu=hotwfv/s1.2 (c)式中 s用于抗剪計算的腹板通用高厚比。當a/ho1.0時，=4+5.34(ho/a)2；當a/

26、ho1.0時，5.34+4(ho/a)2。如果只設置支承加勁肋而使a/ho甚大時，則可取5.34。 腹板屈曲后的抗彎承載力Meu腹板屈曲后考慮張力場的作用，抗剪承載力有所提高。但彎矩作用下腹板受壓區(qū)屈曲后，梁的抗彎承載力有所下降，我國規(guī)范采用有效截面的概念來計算梁的抗彎承載力。 梁截面慣性矩為（忽略孔洞繞自身軸的慣性矩）：梁截面模量折減系數(shù)為： 上式按雙軸對稱截面塑性發(fā)展系數(shù)x=1.0得出，是偏安全的近似公式，可用于x=1.05和單軸對稱截面。 因而，梁的抗彎承載力設計值為： 有效高度系數(shù)，與計算局部穩(wěn)定中臨界應力一樣以通用高厚比 作為參數(shù)，也分為三個階段，分界點也與計算 相同，即當 時， (

27、a)當 (b)當 (c)通用高厚比b仍按局部穩(wěn)定計算中公式計算，即 （受壓翼緣扭轉受到約束）或 （梁受壓翼緣未受到約束） 任何情況，以上公式中的截面數(shù)據(jù)Wx、Ix以及hc均按截面全部有效計算。4.4.2條 考慮腹板屈曲后強度的加勁肋設計 梁腹板利用屈曲后強度，當有跨間集中荷載作用時，其中間加勁肋除承受集中荷載外，還承受張力場產(chǎn)生的壓力。其加勁肋設計應注意： （1）只設橫向加勁肋（支承加勁肋和剪力較大區(qū)的中間橫向加勁肋），但不允許在腹板單側設置。 張力場對橫向加勁肋的作用有豎向和水平兩個分力，對中間橫向加勁肋所受軸心壓力規(guī)定為：s=Vu-hotwcr+F 式中，Vu為腹板屈曲后的抗剪承載力；cr

28、為臨界剪應力；F為承受的集中荷載。上式比理論值偏大，以考慮張力場張力的水平分力的不利影響。 （2）梁的支座加勁肋除承受支座反力外，還承受張力場斜拉力中的水平分力Ht，梁端構造有兩個方案可供選擇：方案一：增加抗彎能力，在梁外端加設封頭板。采用下列方法之一進行計算： 將封頭板與支座加勁肋之間視為豎向壓彎構件，簡支于梁上下翼緣，計算其強度和穩(wěn)定； 支座加勁肋按承受支座反力R的軸心壓桿計算，封頭板截面積則不小于Ac=3h0Ht/(16ef )。方案二：縮小支座加勁肋和第一道中間加勁肋的距離a1，使a1范圍內(nèi)的 ，此種情況的支座加勁肋就不會受到Ht的作用。這種對端節(jié)間不利用腹板屈曲后強度的辦法，為世界少

29、數(shù)國家（如美國）所采用。規(guī)范條文中只有方案一。第章 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算5.1 軸心受力構件 5.1.2條 軸心壓桿的整體穩(wěn)定 實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按下式計算 f 式中 為整體穩(wěn)定系數(shù)，與截面形狀、力作用方向等有關，原規(guī)范分為3條曲線，即a、b、c，將t 40mm的軸壓構件穩(wěn)定歸入c曲線，沒有考慮厚度方向殘余應力的影響。 （1）新規(guī)范現(xiàn)對t 40mm的軸壓構件作了專門規(guī)定。同時補充了d 類截面曲線的值（d曲線）。實際上t40mm的軸壓構件，視截面形式和屈曲方向，分別應歸入b、c、d 三條曲線。 （2）軸心受壓構件的失穩(wěn)有三種形式：彎曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)和扭轉失穩(wěn)。 單軸對稱截

30、面繞對稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)。原規(guī)范視為彎曲失穩(wěn)歸入b曲線或降低為c曲線。新規(guī)范對截面類別的劃分只考慮截面形式和殘余應力的影響，按彈性方法將彎扭屈曲用換算長細比換算為彎曲屈曲。根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，換算長細比為：式中 z扭轉屈曲換算長細比； 對剪心的極回轉半徑； eo剪心至形心距離。 為簡化計算，對鋼桁架結構中常用的單角鋼和雙角鋼形截面，規(guī)范建議了yz的近似計算式。 1）等邊單角鋼截面當b/t0.54loy/b時 ，彎曲屈曲控制 yz=y(1 當b/t0.54loy/b時，彎扭屈曲控制 yz=4.78 2）等邊雙角鋼截面 當b/t0.58loy/b時，彎曲屈曲控制 yz=y ( 1+ 當b/t0.5

31、8loy/b時，彎扭屈曲控制 yz= 3.9 (1+ 5.1.7條 有關支撐力的計算 減小受壓構件自由長度的支撐力原取用壓桿的偶然剪力，現(xiàn)改為：（1）單根柱柱高中點有一道支撐 Fb1=N/60支撐不在柱中央（距柱端 l） 有m道支撐 （2）支撐多根柱時支撐力 各柱壓力相同時 式中，n為被撐柱根數(shù)。一般不宜多于8根。 注意：以上公式來源于軸心受力桿件的理論推導，當用于壓彎構件時應酌情考慮；同時以前對支撐一般按容許長細比控制截面，不計算承載力?，F(xiàn)在對支承多根柱的支撐應注意計算其承載力。5.2 拉彎構件和壓彎構件本節(jié)作了一些局部修改：（1）將塑性發(fā)展系數(shù)取x=y=1.0的條件由“直接承受動力荷載”改

32、為“需要計算疲勞”的拉彎、壓彎構件。（2）原規(guī)范中，N為設計值，NEx為彈性極限值，NEx應除以抗力分項系數(shù)R，故將N/NEx改為N/NEx，注明NEx為參數(shù)，其值為NEx/RNEx/1.1。（3）等效彎矩系數(shù)，無橫向荷載時mx(或tx) =0.65+ 0.35M2/M1，取消“不得小于0.4”的規(guī)定。（4）彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式改為 為調(diào)整系數(shù)，箱形截面 =0.7，其它截面 =1.0，以避免取箱形截面 的概念不清現(xiàn)象。 規(guī)范規(guī)定上式中的 “按5.1.2條確定”，即表示彎矩作用于對稱軸平面的單軸對稱截面， 應按考慮扭轉效應的換算長細比 確定。5.3 構件的計算長度和容許長細比5.3.2條 有

33、關交叉腹桿在桁架平面外的計算長度，參考德國規(guī)范對壓桿分為4種情況（所計算桿內(nèi)力為N，另一桿內(nèi)力為N0）： 當 時（ 不一定等于 ）：若No為壓力，不中斷，lo=l （與原規(guī)范相同）若No為壓力，中斷， lo=1.35 l （原規(guī)范不允許）若No為拉力，不中斷，lo= 0.5l （與原規(guī)范相同）若No為拉力，中斷， lo= 0.5l （原規(guī)范為0.7 l）5.3.3條 確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時將框架結構分為兩種情況：即無支撐純框架和有支撐框架。其中有支撐框架根據(jù)支撐結構（支撐桁架、剪力墻等）的側移剛度又分為強支撐框架和弱支撐框架。（1）無支撐純框架 當按一階彈性分析計算內(nèi)力時，計算長度

34、系數(shù) ，用有側移框架柱的表查得； 采用二階彈性分析計算內(nèi)力時，取 。（2）有支撐框架 強支撐框架支撐結構的側移剛度滿足式中 Sb產(chǎn)生單位側傾角的水平力； 層間所有柱用無側移框架柱 和有側移框架柱計算長度算 得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。 弱支撐框架（當Sb不滿足上式時），此時柱的穩(wěn)定系數(shù)為式中 、 按無側移和有側移框架柱算得的 穩(wěn)定系數(shù)。 5.3.6條 為新增條文（1）考慮有搖擺柱時，框架柱 值的增大系數(shù)。（2）提出“考慮同層或其它層柱承載力有富裕時對所計算柱的支持作用” 的原則性條文。（3）提出“梁與柱半剛性連接，確定柱的計算長度 時，應考慮節(jié)點連接特性”的原則性條文。5.3.8條、5.3.9條

35、 增加對跨度等于和大于60m桁架桿件的容許長細比的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實踐經(jīng)驗作的補充規(guī)定。.4 受壓構件的局部穩(wěn)定 5.4.4條 軸心受壓T形截面腹板的局部穩(wěn)定原規(guī)定寬厚比 ，對剖分T 型鋼來說太嚴，經(jīng)試驗研究，對T 型鋼腹板的寬厚比限制改為： 軸心受壓構件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構件熱軋T型鋼， 焊接T型鋼， 彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構件當當 彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構件，由于未作新的研究工作，仍保留原規(guī)范的規(guī)定。第6章 疲勞計算1附錄F（原附錄五）的疲勞分類表中“梁翼緣焊縫”原規(guī)定為二級，但根據(jù)“施工驗收規(guī)范”，角焊縫因內(nèi)部探傷不準確，不能達到二級。吊車梁受拉翼緣常用角焊縫

36、，這就產(chǎn)生了矛盾。現(xiàn)增加規(guī)定了“三級焊縫，但外觀檢查符合二級”的疲勞類別。2. 直接承受動力荷載重復作用的鋼結構構件及其連接，原規(guī)定應力循環(huán)次數(shù)n等于或大于2105次時應進行疲勞計算，現(xiàn)修改為“當應力循環(huán)次數(shù)n等于或大于5104次時，應進行疲勞計算”。3問題（1）不出現(xiàn)拉應力的部位可不計算疲勞。但對出現(xiàn)拉應力的部位，例如 、 和 、 兩種應力循環(huán)，其應力幅都是150，疲勞強度相同，顯然不合理。（2）螺栓受拉時螺紋處有大的應力集中，疲勞強度很低，常有疲勞破壞的實例，但規(guī)范沒有規(guī)定，應予補充。 第7章 連接計算7.1 焊縫連接 7.1.1條 有關焊縫質(zhì)量等級的選用，是設計規(guī)范的新增條文。焊縫質(zhì)量等

37、級是原鋼結構工程施工及驗收規(guī)范GBJ205-83首先提到的，但它只提到一、二、三級焊縫的質(zhì)量標準，并未提到何種情況需要采用何級焊縫。原設計規(guī)范GBJ17-88也沒有明確規(guī)定，導致一些設計人員對焊縫質(zhì)量等級提出不恰當要求，影響工程質(zhì)量或者給施工單位造成不必要的困難。 焊縫質(zhì)量等級的規(guī)定，大部份在設計規(guī)范有關條文或表格中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直觀明確。（1）在需要計算疲勞結構中的對接焊縫（包括T 形對接與角接組合焊縫），受拉的橫向焊縫應為一級，縱向?qū)雍缚p應為二級，新規(guī)范附表E-1，項次2、3、4已有反映。 （2）在不需要計算疲勞的構件中，凡要求與母材等強的對接焊縫，受拉時不應

38、低于二級。因一級或二級對接焊縫的抗拉強度正好與母材的相等，而三級焊縫只有母材強度的85%。 （3）對角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，由于內(nèi)部探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級為一級或二級。因此對需要驗算疲勞結構的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量標準應符合二級。 （4） 重級工作制和Q50t的中級工作制吊車梁腹板與上翼緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點板之間的T形接頭焊縫處于構件的彎曲受壓區(qū)，主要承受剪應力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應力，沒有受到明確的拉應力作用，按理不會產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔軌道偏心等帶來的不利影響，國內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)連接及附近經(jīng)常開裂。所以我國74規(guī)范規(guī)定此種焊縫“應予焊透”，即不允許采用角焊縫；

39、88年規(guī)范又補充規(guī)定“不低于二級質(zhì)量標準”。新規(guī)范規(guī)定“應予焊透，質(zhì)量等級不低于二級”。 （5） “需要驗算疲勞結構中的橫向?qū)雍缚p受壓時應為二級”、“不需要計算疲勞結構中與母材等強的受壓對接焊縫宜為二級”，是根據(jù)工程實踐和參考國外標準規(guī)定的。美國鋼結構焊接規(guī)范AWS中，對要求熔透的與母材等強的對接焊縫，不論承受動力荷載或靜力載，亦不分受拉或受壓，均要求無損探傷，而我國的三級焊縫不要求探傷。由于對接焊縫中存在很大殘余拉應力，且在某些情況常有偶然偏心力作用（如吊車軌道的偏移），使名義上為受壓的焊縫受力復雜，常難免有拉應力存在。7.1.3、7.1.3條 GBJ17-88規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的

40、對接焊縫，每條焊縫的計算長度均采用實際長度減去10mm，此種不分焊縫大小取為定值的辦法不合理，現(xiàn)參考國外標準改為：對接焊縫減去2t；角焊縫減去2hf。7.1.4條 斜角角焊縫的計算 兩焊腳邊夾角不等于900的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種焊縫一般用于T形接頭中。 斜角角焊縫計算時不考慮應力方向，任何情況都取f 或（f）=1.0。這是因為以前對角焊縫的試驗研究一般都是針對直角角焊縫進行的，對斜角角焊縫研究很少。而且，我國采用的計算公式也是根據(jù)直角角焊縫簡化而得，不能用于斜角角焊縫。 新規(guī)范參考美國鋼結構焊接規(guī)范（AWS）并與我國建筑鋼結構焊接技術規(guī)程進行協(xié)調(diào)，作了下列修改： （1）規(guī)定銳角角焊縫兩焊

41、腳邊夾角 600，而鈍角角焊縫兩焊腳邊夾角 1350。這表示焊腳邊夾角小于600或大于1350的焊縫不推薦用作受力焊縫。 （2）原規(guī)范規(guī)定的銳角角焊縫計算厚度取he= 0.7hf ，比實際的喉部尺寸小，這是考慮到當角較小時，焊縫根部不易焊滿以及在熔合線的強度較低這兩個因素。現(xiàn)規(guī)定 600 已無此問題。因此，不論銳角和鈍角的計算厚度均統(tǒng)一取為喉部尺寸he=hfcos/2。但當根部間隙（b、b1或b2）1.5mm，則應考慮間隙影響，取 上式可根據(jù)圖中的幾何關系推導得出，圖中垂直于斜邊的虛線即計算厚度。 （3）新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙（b、b1或b2）不得大于5mm，主要是圖a 中的b1可能大于5

42、mm。此時，可將板端切成圖b的形狀并使b 5mm。 對于斜T 形接頭的角焊縫，在設計圖中應繪制大樣，詳細標明兩側斜角角焊縫的焊腳尺寸。7.2 緊固件（螺栓、鉚釘?shù)龋┻B接 7.2.2條 （1）表7.2.2-1中的抗滑移系數(shù) 值作了一些修正，原規(guī)范噴砂（丸）和噴砂后生赤銹時Q345、Q390和Q420鋼的 =0.55，實際上達不到此要求，降為0.50。 （2）高強度螺栓的預拉力P，原規(guī)范取為 式中考慮螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)0.9；施工時的超張拉0.9；擰緊螺帽時螺桿所受扭轉剪應力影響系數(shù)1.2。此式得出的8.8級螺栓的抗剪承載力有時（當 0.4時）比同直徑的普通螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范的規(guī)定不

43、協(xié)調(diào)，現(xiàn)改為 由于高強度螺栓材料無明顯的屈服點，用抗拉強度fu代替fy再補充一個系數(shù)0.9是適宜的。（3）將同時受剪和受拉的摩擦型高強度螺栓的計算改用相關公式表達， 實質(zhì)與原規(guī)范相同，由 Nvb =0.9nfP 和Ntb=0.8P，代入后即得原規(guī)范計算式 Nv=0.9nf( P-1.25Nt )。 7.2.3條 取消原規(guī)范“承壓型連接高強度螺栓的抗剪承載力不得大于按摩擦型連接計算的1.3倍”的規(guī)定。理由為，原規(guī)范的此規(guī)定是鑒于當時使用經(jīng)驗不足，控制一下，使承壓型在正常情況下（即荷載標準值作用下）不滑移。但國外標準并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型相同的預拉力，因此矛盾較多，況且現(xiàn)在已有使

44、用經(jīng)驗。 此外，取消原規(guī)范承壓型連接高強度螺栓的傳力接觸面要求與摩擦型連接相同的規(guī)定，只提出需清除浮銹及油污。 7.3 組合工字梁翼緣連接 7.3.2條 原規(guī)范計算式在右側漏掉了計算截面處的緊固件數(shù)目n1，新規(guī)范已加上。另外，規(guī)范條文指出公式用于計算“翼緣與腹板連接鉚釘（或摩擦型連接高強度螺栓）”，表示普通粗制螺栓和承壓型連接高強度螺栓不得用于此種連接，至于A、B級螺栓，由于制造費工、裝配困難，也不推薦采用。 實際上，公式還應包括翼緣板與翼緣角鋼之間的承載力計算，此時取F=0。7.4 梁與柱的剛性連接 原規(guī)范沒有本節(jié)內(nèi)容，現(xiàn)參考國外標準和我國實踐經(jīng)驗，增加了本節(jié)。 7.4.1條 規(guī)定了不設置橫

45、向加勁肋時，對柱腹板和柱翼緣厚度的要求。 在梁的受壓翼緣處，柱腹板受有梁翼緣經(jīng)過柱翼緣傳給柱腹板的壓力，柱腹板應滿足強度要求和局部穩(wěn)定要求。 柱腹板的強度應與梁受壓翼緣等強，即 be tw fc Afc fb式中 be柱腹板計算寬度邊緣處壓應力的假定分布 長度。同梁的局部壓應力計算式，取 be=a+5hy； 按此公式計算腹板強度時，忽略了柱腹板所受豎向壓力的影響。這是因為在框架內(nèi)豎向壓力主要由柱翼緣傳遞，腹板內(nèi)所受豎向壓應力一般較小。 為保證柱腹板在梁受壓翼緣壓力作用下的局部穩(wěn)定，應控制柱腹板的寬厚比，規(guī)范參考國外規(guī)定，偏安全地規(guī)定柱腹板的寬厚比應滿足下式規(guī)定：式中 hc柱腹板的計算寬度； f

46、yc柱腹板鋼材屈服點。 在梁的受拉翼緣處，計算柱的翼緣和腹板仍用等強度準則，柱翼緣板所受拉力為： T=Aft fb 式中 Aft梁受拉翼緣 截面積； fb梁鋼材抗拉 強度設計值。 拉力T由柱翼緣板三個部份共同承擔，中間部份（分布長度m）直接傳給柱腹板的力為fctbm（tb為梁翼緣厚度），余下部份由兩側各ABCD的板件承擔。根據(jù)試驗研究，拉力在柱翼緣板的影響長度p12tc，可將此受力部份視為三邊固定一邊自由的板件，而在固定邊將因受彎形成塑性鉸?？捎们€理論導出兩側翼緣板的承載力設計值分別為 P = c1 fc tc2式中c1為系數(shù)，與幾何尺寸p、h、q等有關。對實際工程中常用的H型鋼或?qū)捯砭壒?/p>

47、字鋼梁和柱，c1=3.55.0，可偏安全地取c1=3.5。 柱翼緣板受拉時的總承載力為3.5fctc2+fctbm?？紤]到柱翼緣板中間和兩側部份剛度不同，難以充分發(fā)揮共同工作，可乘以0.8的折減系數(shù)后再與拉力T 相平衡，即 即 按統(tǒng)計分析， 的最小值為0.15，以此代入，即得 當梁柱剛性連接處不滿足上述公式的要求時，應設置柱腹板的橫向加勁肋。高鋼規(guī)程JGJ99-98規(guī)定：“框架梁與柱剛性連接時，應在梁翼緣的對應位置設置柱的水平加勁肋或隔板”。這是因為高層鋼結構的梁、柱一般受力較大，設計經(jīng)驗認為，沒有不需要設置柱橫向加勁肋的情況。7.4.2條 設置柱的橫向加勁肋時柱腹板節(jié)點域的計算 節(jié)點域的抗剪

48、強度計算柱翼緣和橫向加勁肋為邊界的節(jié)點腹板區(qū)域所受的剪力:剪應力應滿足下式要求： 規(guī)范規(guī)定的計算式（7.4.2-1）在上式的基礎上加以了調(diào)整和簡化。 a節(jié)點域的周邊有柱翼緣和加勁肋提供的約束，使抗剪承載力大大提高，故將節(jié)點域抗剪強度提高到 。 b.節(jié)點域中彎矩的影響較大，剪力的影響較小。略去剪力項使算得的結果偏于安全20%30%，但公式?jīng)]有包括柱腹板軸壓力設計值N對抗剪強度的不利影響，一般N與其屈服承載力Ny之比20mm（ISO為t16mm，前蘇聯(lián)為25mm）的角焊縫應采用收縮時不易引起層狀撕裂的構造。8.2.4條 根據(jù)美國AWS的多年經(jīng)驗，凡不等厚（寬）焊件對焊連接時，均在較厚（寬）焊件上做

49、成坡度不大于1/2.5（ISO為不大于1/1）的斜角。為減少加工工作量，對承受靜態(tài)荷載的結構，將原規(guī)范規(guī)定的斜角坡度不大于14改為不大于12.5，而對承受動態(tài)荷載的結構仍為不大于14。因根據(jù)我國的試驗研究，坡度用1:81:4接頭的疲勞強度與等寬、等厚的情況相差不大。8.2.6條 兩焊腳邊夾角135（原規(guī)范為120）時，焊縫表面較難成型，受力狀況不良；而60的焊縫施焊條件差，根部將留有空隙和焊渣，已不能用7.1.4條的規(guī)定來計算這類斜角角焊縫的承載力，故規(guī)定這種情況只能用于不受力的構造焊縫。但鋼管結構有其特殊性，不在此限。8.2.7條 （1）參照AWS，當采用低氫型焊條時，角焊縫的最小焊腳尺寸可

50、由較薄焊件的厚度經(jīng)計算確定，因低氫型焊條焊渣層厚、保溫條件較好。 （2） 側面角焊縫的最大長度，原來對動力荷載作用下控制較嚴（40hf ），該規(guī)定原根據(jù)前蘇聯(lián)的經(jīng)驗，經(jīng)過我國的試驗研究證明，對靜載或動載可以不加區(qū)別，統(tǒng)一取某個規(guī)定值?，F(xiàn)在國外亦都不考慮荷載狀態(tài)的影響，故將原動力荷載作用下的角焊縫最大長度放寬為60hf 。8.3 螺栓連接和鉚釘連接 8.3.4條 表8.3.4的修改參考了我國鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范及美國鋼結構設計規(guī)范（AISC 1989），修改的主要內(nèi)容有： （1）原規(guī)范表中“任意方向”涵義不清，參照橋規(guī)明確為“沿對角線方向”。 （2）原規(guī)范中間排的中心間距沒有明確“垂直內(nèi)力方向

51、”的情況，參照橋規(guī)補充這一項。 （3）原規(guī)范對邊距區(qū)分為切割邊和軋制邊兩類，這和前蘇聯(lián)及我國橋規(guī)的規(guī)定相同。但美國AISC卻始終區(qū)分為剪切邊（shear cut）和軋制邊或氣割（gas cut）與鋸割（saw cut）兩類。意即氣割及鋸割和軋制是屬于同一類。從切割方法對鋼材邊緣質(zhì)量的影響來看，美國規(guī)范是比較合理的，現(xiàn)從我國國情出發(fā)，將手工氣割歸于剪切這一類。8.3.6條 強制性條文 “對直接承受動力荷載的普通螺栓受拉連接應采用雙螺帽或其它能防止螺帽松動的有效措施?！?本條文是為防止構件間連接螺栓的松動而規(guī)定的措施，具體構造可以任意選擇。在目前鋼結構工程的施工中，除用雙螺帽外，也可用加彈簧墊圈或

52、將螺帽和螺桿直接焊死的方法。8.3.9條 因撬力很難精確計算，故增加了對沿桿軸方向受拉的螺栓（鉚釘）連接中的端板（法籃板）應適當增強剛度的構造要求（如設置加勁肋等），以免有時撬力過大影響安全。8.4 結構構件 8.4.6條 增加了腹桿與弦桿直接對焊的連接情況，并作了在此種情況下“相鄰腹桿連接角焊縫焊趾間凈距不小于5mm（鋼管結構除外）”的規(guī)定，以利施焊且改善抗脆斷性能。 鋼管結構相貫連接節(jié)點處的焊縫連接另有詳細規(guī)定，故不受此限。 8.4.13條 按我國習慣，柱腳錨栓不考慮承受剪力，特別是有靴梁的錨栓更不能承受剪力。但對于沒有靴梁的錨栓，國外有兩種意見，一種認為可以承受剪力，另一種則不考慮。另外

53、，在我國亦有資料建議在抗震設計中可用半經(jīng)驗半理論的方法適當考慮外露式鋼柱腳（不管有無靴梁）受壓側錨栓的抗剪作用。為此將原規(guī)范的“不得”改為“不宜” 。底板與混凝土基礎間摩擦系數(shù)的取值，現(xiàn)在國內(nèi)外已普遍采用0.4，故列入。 8.4.15條 新增“插入式柱腳”的構造規(guī)定。近年來，北京鋼鐵設計研究總院和重慶鋼鐵設計研究院等單位均曾對插入式鋼柱腳進行過試驗研究，并曾在多項單層工業(yè)廠房工程中使用，效果較好，并不影響安裝調(diào)正。這種柱腳構造簡單、節(jié)約鋼材、安全可靠。本條規(guī)定是參照北京鋼鐵設計研究總院編寫的“鋼柱杯口式柱腳設計規(guī)定”提出來的，同時還參考了鋼管混凝土結構設計規(guī)程。 鋼柱插入杯口的最小深度與我國電

54、力行業(yè)標準“鋼混凝土組合結構設計規(guī)程”的插入深度比較接近。國家建材局“鋼管混凝土結構設計與施工規(guī)程” 中對插入深度的取值過大，未予采用。本條規(guī)定的數(shù)值大于預制混凝土柱插入杯口的深度。 對雙肢柱的插入深度，北鋼院原取為（1/31/2）hc。而混凝土雙肢柱為（1323）hc，并說明當柱安裝采用纜繩固定時才用13 hc。為安全計，本條將最小插入深度改為0.5 hc8.4.16條 新增“埋入式柱腳” 和“外包式柱腳”的有關構造規(guī)定。 將鋼柱直接埋入混凝土構件中的埋入式柱腳和將鋼柱置于混凝土構件上在鋼柱四周外包一段鋼筋混凝土的外包式柱腳，常用于多、高層鋼結構建筑物。本條規(guī)定參照了“高層民用建筑鋼結構技術

55、規(guī)程”（JGJ9998）以及冶金部鋼骨混凝土結構設計規(guī)程（YB908297）中相類似的構造要求。 對埋入深度或外包高度的要求，高鋼規(guī)程中規(guī)定為柱截面高度的23倍（大于插入式柱腳的插入深度），是引用日本的經(jīng)驗，對抗震有利。而在鋼骨混凝土規(guī)程中對此沒有提出要求。因此，本條沒有對埋深或外包高度提出具體要求。8.5 對吊車梁和吊車桁架（或類似結構）的要求 8.5.4條 “吊車梁翼緣板或腹板的焊接拼接應采用加引弧板和引出板的焊透對接焊縫，引弧板和引出板割去處應予打磨平整。焊接吊車梁和焊接吊車桁架的工地整段拼接應采用焊接或高強度螺栓的摩擦型連接。” 系根據(jù)我國和日本的工程實踐經(jīng)驗修訂。 8.5.6條 補充

56、和修改的主要內(nèi)容： （1）將原來適用于簡支吊車梁的條文擴大到可用于連續(xù)吊車梁； （2）明確規(guī)定了支座加勁肋和中間橫向加勁肋的配置方式和構造要求； （3）參照前蘇聯(lián)的經(jīng)驗，規(guī)定了橫向加勁肋的寬度不宜小于90mm。 8.5.7條 直接鋪設軌道的吊車桁架上弦，其工作性質(zhì)與連續(xù)吊車梁相近，而原規(guī)范寫為“與吊車梁相同”不夠確切，今改正為“其構造要求應與連續(xù)吊車梁相同” 。8.5.8條 關于重級工作制吊車梁上翼緣與制動梁是否可用側焊縫連接，重慶鋼鐵設計研究院和重慶建筑大學從1988年到1992年曾對此進行了專門的研究。通過靜力、疲勞試驗和理論分析，論證了只要能保證焊接質(zhì)量和控制焊接變形僅用單面角焊縫連接的

57、可行性，并在攀鋼，成都無縫鋼管廠和寶鋼等工程中應用。設計中，制動板與吊車梁上翼緣之間還增加了按構造布置的C級普通螺栓連接，以改善安裝條件和焊縫受力情況。用焊縫連接不僅可節(jié)約投資而且可以提高工效12倍。 8.5.12條 焊接長軌要保證軌道在溫度作有下能沿縱向伸縮，同時不損傷固定件，日本在鋼軌固定件與軌道間留有約1mm空隙，西德經(jīng)驗約為2mm，我國使用的經(jīng)驗應留有一定空隙（1mm）。8.6 大跨度屋蓋結構本節(jié)是新增加的內(nèi)容，是我國大跨度房屋結構建設經(jīng)驗的總結，并明確定義跨度L60m的屋蓋為大跨度屋蓋結構。重點介紹了大跨度桁架結構的構造要求，其它結構形式（如空間結構，拱形結構等）見專門的設計規(guī)程或有

58、關資料。 根據(jù)航空設計院的設計實踐經(jīng)驗，在大跨度桁架屋蓋結構設計中應該考慮以下問題：（1）在桁架主要承重桿件及其連接的承載能力計算中，結構重要性系數(shù)取1.1；當有懸掛吊車時，動力系數(shù)取1.1；桁架的受壓弦桿及端斜桿在承載能力計算中，桿件內(nèi)力宜乘1.05的增大系數(shù)。 （2）屋面宜采用輕屋面，屋面均布活荷載標準值宜取為0.5kN/m2，并應驗算屋蓋半邊受活荷載（雪荷載等）的工況。對于桁架桿件和圍護構件應考慮風荷載負壓的不利影響。 （3）大跨度屋蓋結構的節(jié)點可采用焊接連接和高強度螺栓連接；當桿件內(nèi)力較大或動力荷載較大時宜采用高強度螺栓的摩擦型連接（管結構除外），其數(shù)目應按桿件等強連接確定；當腹桿為構

59、造截面選用時，螺栓數(shù)目可按1.1倍桿件內(nèi)力或75桿件凈面積強度計算確定并取其中較大者。 （4）大跨度桁架桿件的容許長細比，對受壓弦桿和端壓桿的容許長細比宜取為100，其它受壓腹桿可取為150（承受靜力荷載或間接承受動力荷載）或120（直接承受動力荷載）。對受拉弦桿和腹桿的長細比不宜超過300（承受靜力荷載或間接承受動力荷載）或250（直接承受動力荷載）。 （5）大跨度屋蓋結構為減少結構變形、支承結構位移、邊界約束條件和溫度變化對內(nèi)力產(chǎn)生的影響，支座應根據(jù)結構具體情況可采用橡膠支座和萬向球形支座或雙曲形支座，以適應桁架支座水平位移和不同方向角位移的需要。 （6）大跨度屋架的撓度容許值根據(jù)近些年來

60、的實踐經(jīng)驗并參照國外資料，對有懸掛吊車的屋架，按全部荷載標準值計算取跨度的1/500，按可變荷載標準值計算時取1/600；對無懸掛吊車的屋架，按全部荷載標準值計算取跨度的1/250，當有吊天棚時，按可變荷載標準值計算取跨度的1/500。8.7 提高寒冷地區(qū)結構抗脆斷能力的要求本節(jié)是新增加的內(nèi)容，是為了使設計人員重視鋼結構可能發(fā)生脆斷（特別是寒冷地區(qū)）而提出來的。由于對國產(chǎn)建筑鋼材在不同工作條件下的脆斷問題還缺乏深入研究，內(nèi)容主要來自前蘇聯(lián)的資料，同時亦參考了其它國內(nèi)外的有關資料。這些資料在定量的規(guī)定上差別較大，很難直接引用，但在定性方面即概念設計中卻有一些共同規(guī)律可供今后設計中參照。 寒冷地區(qū)