[深圳]49層型鋼混凝土柱組合結(jié)構(gòu)國際中心超限審查匯報(bào)ppt（圖文并茂）_ppt

1、航天國際中心主塔樓結(jié)構(gòu)超限審查匯報(bào)結(jié)構(gòu)事業(yè)部主要內(nèi)容工程概況地基基礎(chǔ)概況結(jié)構(gòu)體系構(gòu)成結(jié)構(gòu)超限情況抗震設(shè)防性能目標(biāo)荷載及作用小震彈性分析中震不屈服分析樓板應(yīng)力分析墻肢應(yīng)力分析31m躍層柱計(jì)算長度分析底部31m墻體屈曲分析頂部懸挑桁架分析加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比分析大震動(dòng)力彈塑性分析抗震構(gòu)造措施一、工程概況 本工程位于深圳市南山后海片區(qū)地塊毗鄰深圳灣,大南山,沙河高爾夫和塘朗山整個(gè)項(xiàng)目組成:主樓(北塔樓)高224.8m，地上49層附樓(南塔樓)高128m，地上31層商業(yè)裙房高31m，地上6層南北塔樓由4層高過街連廊連接地下室4層，深17.1m塔樓與裙房、連廊與裙房間均設(shè)防震縫一、工程概況 (Con.)主塔樓

2、一、工程概況 (Con.)15.45m26m39.6m45m塔樓高224.8m平面尺寸39.6mx45m(軸線)核心筒尺寸15.45mx26m外框柱距9m(10.8m)梁跨度911.5m整體高寬比5.7核心筒高寬比14.6二、地基基礎(chǔ)概況具體參數(shù)場地類別：類等效剪切波速度：148.0m/s246.6m/s覆蓋層厚度：60.3m95.2m液化判別：場地?zé)o砂土液化及軟土震陷問題；場地穩(wěn)定性較好持力層名稱/埋深：中風(fēng)化/樁長46.5m78.5m樁端承載力特征值：6400kPa（中風(fēng)化）基礎(chǔ)方案：鉆（沖）孔灌注樁樁徑：核心筒下樁徑2.2m/框架柱下2.32.5m單樁承載力特征值：51700kN6600

3、0kN底板及承臺(tái)厚度：2m/核心筒下3.5m三、結(jié)構(gòu)體系綜合考慮業(yè)主和建筑師要求，結(jié)構(gòu)形式采用型鋼混凝土柱組合鋼梁外框架混凝土內(nèi)核心筒3道加強(qiáng)層(外伸桁架腰桁架)，聯(lián)系外框架和核心筒核心筒是主要的抗側(cè)力分體系，外框架與核心筒形成雙重抗側(cè)力體系。頂部懸挑桁架吊柱，通過在第49層設(shè)置懸挑桁架，下掛48、47、46三個(gè)樓層三、結(jié)構(gòu)體系(Con.)三、結(jié)構(gòu)體系(Con.)加強(qiáng)層1加強(qiáng)層2加強(qiáng)層3懸挑桁架標(biāo)準(zhǔn)層平面四、結(jié)構(gòu)超限情況項(xiàng)次具體參數(shù)（范圍）備注塔樓高度：224.8m超B級(jí)塔樓層數(shù)：地上48+1=49層（包括結(jié)構(gòu)出屋面桁架層）不包括地下室4層出屋面高度： 12.1m頂部桁架部分裙房高度及層數(shù)：3

4、1.0m/6層塔樓與裙房設(shè)防震縫脫開地下室層數(shù)：4層結(jié)構(gòu)形式：混合框架-鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)高寬比：224.8/39.6=5.687 結(jié)構(gòu)長寬比：45.0/39.6=1.1412防震縫設(shè)置： 塔樓與裙房間設(shè)防震縫：150mm本工程根據(jù)超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)，對(duì)所涉及的結(jié)構(gòu)超限和不規(guī)則性做逐條檢查，通過檢查可知，超限內(nèi)容如下：四、結(jié)構(gòu)超限情況(Con.)建筑平面規(guī)則性扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心，位移比12層以上1.2，1.30第I類不規(guī)則(廣東省 標(biāo)準(zhǔn)) 樓板局部不連續(xù)局部樓層有開洞，樓層最大開洞面積：底部樓層(7層以下)27%85%采用彈性板進(jìn)行分析計(jì)算及構(gòu)造加強(qiáng)建筑豎向規(guī)則性側(cè)

5、向剛度比13層、26層、39層X、Y向?qū)觿偠缺壬蠈拥?0%和其上相鄰三層的80%，側(cè)向剛度不規(guī)則按抗震規(guī)范，薄弱層地震剪力放大系數(shù)1.15.按廣東省補(bǔ)充規(guī)定層間位移角比進(jìn)行層剛度比計(jì)算，X、Y向?qū)娱g位移角比滿足規(guī)定，側(cè)向剛度規(guī)則按廣東省標(biāo)準(zhǔn)判定側(cè)向剛度規(guī)則抗側(cè)力構(gòu)件連續(xù)4345層?xùn)|側(cè)邊柱抽空；4648層?xùn)|側(cè)邊柱由屋面懸挑桁架吊掛第I類不規(guī)則加強(qiáng)層復(fù)雜結(jié)構(gòu)形式五、荷載及作用1.樓面荷載：根據(jù)荷載規(guī)范和建筑要求取值地面粗糙度：B類位移控制基本風(fēng)壓(50年遇)：0.75kPa承載力計(jì)算基本風(fēng)壓(100年遇)：0.90kPa體型系數(shù)和風(fēng)振系數(shù)：按高規(guī)或按風(fēng)洞試驗(yàn)表 5 風(fēng)載相關(guān)參數(shù)取值2.風(fēng)荷載：五、

6、荷載及作用(Con.)方向w（m/s2）tr（m/s2）max（m/s2）（Y向）風(fēng)洞000.10190.070.099（X向）風(fēng)洞9000.09830.14310.139（Y向）風(fēng)洞18000.15110.08490.139（x向）風(fēng)洞27000.0920.15730.145頂點(diǎn)最大加速度風(fēng)洞試驗(yàn)實(shí)測值風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果表明，塔樓在風(fēng)荷載作用下的頂點(diǎn)峰值最大加速度小于0.25m/s2，滿足規(guī)范要求。五、荷載及作用(Con.)抗規(guī)及安評(píng)報(bào)告地震動(dòng)參數(shù)小震中震大震抗規(guī)安評(píng)抗規(guī)安評(píng)抗規(guī)安評(píng)地震影響系數(shù)最大值 0.080.09230.230.26320.500.4913特征周期Tg0.450.400.55

7、0.650.651.45五、荷載及作用(Con.)小震中震大震抗規(guī)安評(píng)抗規(guī)安評(píng)抗規(guī)安評(píng)地震影響系數(shù)最大值 0.080.09230.230.26320.500.4913特征周期Tg0.450.400.550.650.651.45抗規(guī)及安評(píng)報(bào)告地震動(dòng)參數(shù)五、荷載及作用(Con.)小震中震大震抗規(guī)安評(píng)抗規(guī)安評(píng)抗規(guī)安評(píng)地震影響系數(shù)最大值 0.080.09230.230.26320.500.4913特征周期Tg0.450.400.550.650.651.45抗規(guī)及安評(píng)報(bào)告地震動(dòng)參數(shù)六、抗震設(shè)防性能目標(biāo)六、抗震設(shè)防性能目標(biāo)(Con.)六、抗震設(shè)防性能目標(biāo)(Con.)七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果周期和振型總荷載及作

8、用層間位移角扭轉(zhuǎn)位移比剪重比層剛度比層間位移角比層抗剪承載力比彎矩分擔(dān)率剛重比軸壓比連梁剪壓比主要包括以下內(nèi)容：七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)剛性樓板EtabsSatwe振型號(hào)周期振型質(zhì)量參與系數(shù)%周期UxUyUz平動(dòng)系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)14.54 0.0367.92 0.054.721.00(0.00+1.00)0.0024.3264.74 0.03 0.214.541.00(1.00+0.00)0.0032.95 0.20 0.0873.163.050.01(0.00+0.00)0.99彈性樓板EtabsSatwe振型號(hào)周期振型質(zhì)量參與系數(shù)%周期UxUyUz平動(dòng)系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)1

9、4.66 0.0367.82 0.054.851.00(0.00+1.00)0.0024.4964.57 0.04 0.184.611.00(1.00+0.00)0.0033.05 0.16 0.0773.043.200.01(0.00+0.00)0.99周期及振型結(jié)構(gòu)第一自振振型為Y方向平動(dòng)，第二振型為X方向平動(dòng)，第三振型為扭轉(zhuǎn)振型。第一扭轉(zhuǎn)周期與第一平動(dòng)周期之比(剛性樓板結(jié)果)為0.650.85，滿足高規(guī)對(duì)B級(jí)高度混合結(jié)構(gòu)高層建筑扭轉(zhuǎn)周期比的規(guī)定。七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)項(xiàng)次(kN)SatweEtabs結(jié) 構(gòu) 總 恒 載12560261247553結(jié)

10、 構(gòu) 總 活 載329608329583總荷載DL+LL15856341577136重力荷載代表值DL+0.5LL14208301412345內(nèi)芯筒承擔(dān)荷載DL+LL908817（57.3%）902046（57.2%）外框柱承擔(dān)荷載DL+LL676817（42.7%）675090（42.8%）重力、風(fēng)荷載及地震作用Etabs計(jì)算結(jié)果與Satwe重力荷載計(jì)算結(jié)果基本吻合，七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)重力、風(fēng)荷載及地震作用方向XYXY規(guī)范地震作用基底總剪力（kN）22464209382214020660基底剪重比1.58%1.48%1.60%1.50%規(guī)范限值1.30%1.24%1.30%1.

11、24%安評(píng)地震作用基底總剪力（kN）/1619014880規(guī)范風(fēng)荷載基底總剪力（kN）38242339813389028990風(fēng)洞試驗(yàn)風(fēng)荷載基底總剪力（kN）3243432390/Etabs與Satwe地震作用計(jì)算結(jié)果基本吻合，ETABS統(tǒng)計(jì)總風(fēng)荷載相對(duì)較??；安評(píng)地震作用比規(guī)范地震作用產(chǎn)生的基底剪力小。在規(guī)范譜小震作用下，地震作用剪重比滿足規(guī)范要求，無需調(diào)整。風(fēng)洞試驗(yàn)最不利風(fēng)荷載與Satwe計(jì)算結(jié)果相比，X向小15.7%，Y向小4.7%，按規(guī)范結(jié)果計(jì)算偏于安全七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)層間位移角七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)層間位移角項(xiàng)次SATWE計(jì)算結(jié)果Etabs計(jì)算結(jié)果方向XYXY

12、50年遇風(fēng)最大層間位移角1/6731/7841/7761/924所在樓層38273832規(guī)范限值1/5531/5531/5531/553頂點(diǎn)最大位移(mm)254231210183地震作用最大層間位移角1/9561/9771/9851/979所在樓層33333733規(guī)范限值1/5531/5531/5531/553頂點(diǎn)最大位移(mm)170173160160在風(fēng)及地震作用下樓層最大層間位移角滿足規(guī)范要求；風(fēng)荷載起控制作用，最大層間位移角為X向風(fēng)荷載作用下第38層，1/673七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)扭轉(zhuǎn)位移比扭轉(zhuǎn)位移比均小于1.4，滿足規(guī)范要求；1-12層樓層扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2，這主要是

13、由于1-7層樓板開大洞引起的質(zhì)量偏心，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)相對(duì)明顯；42層以上存在體型收進(jìn)和懸挑等尺寸突變，層間位移比存在一定變化，但并不明顯，此段最大位移比Y+5%的情況下最大1.11.2。七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)剪重比結(jié)構(gòu)各層剪重比均滿足規(guī)范要求，不需要進(jìn)行調(diào)整。七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)層剛度比(min(本層剛度/0.7上層剛度，本層剛度/0.8上三層剛度均值)結(jié)構(gòu)在13、26、39層樓層剛度比不滿足高規(guī)限值要求，這主要是由于設(shè)備層層高的變化(設(shè)備層層高7.2m，標(biāo)準(zhǔn)層層高4.1m)，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)層剛度比的突變。七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)層間位移角比(max(本層位移角/1.3上

14、層位移角，本層位移角/1.2上三層位移角均值)按廣東省補(bǔ)充規(guī)定判斷，樓層側(cè)向剛度規(guī)則；對(duì)于層高變化比較大的結(jié)構(gòu)，用層間位移角的比值來判定側(cè)向剛度是否突變比較合理七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)抗剪承載力比13、26、39層層高的變化以及伸臂桁架和腰桁架的設(shè)置，造成結(jié)構(gòu)在該層承載力的變化；材料強(qiáng)度改變、墻厚變化等，導(dǎo)致相鄰樓層承載力比的變化；本塔樓滿足抗規(guī)要求，層間受剪承載力均大于相鄰上一樓層的80%，樓層承載力不存在突變；設(shè)置伸臂桁架和腰桁架后，增大了結(jié)構(gòu)剛度，提高了設(shè)備層的承載力，部分抵消了層高的突變引起的樓層承載力的降低，防止結(jié)構(gòu)在設(shè)備層形成薄弱層。七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)彎矩分擔(dān)

15、率底層框架承擔(dān)地震剪力百分比X向5.42%Y向11.33%底層框架承擔(dān)地震傾覆彎矩百分比X向15.00%Y向25.08%七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)剛重比SatweEtabsX方向3.283.40Y方向2.953.35結(jié)構(gòu)兩個(gè)方向剛重比均大于2.7，滿足規(guī)范規(guī)定不考慮重力二階效應(yīng)的剛重比要求，不需要考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。XY七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)樓層JZ1JZ2KZ1KZ2KZ3KZ443490.300.310.380.4539430.330.240.340.370.460.2632390.550.540.560.570.610.5026320.590.650.590.58

16、0.620.6025260.620.650.630.610.640.6316250.520.480.520.510.500.478160.570.570.590.560.570.56780.550.540.560.540.540.53160.650.450.650.540.530.45框架柱軸壓比框架柱截面比較合適，軸壓比滿足規(guī)范要求，東側(cè)框架柱(JZ2、KZ4)軸壓比較小，由穩(wěn)定控制。七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)剪力墻軸壓比XYXY六、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)剪力墻軸壓比W1W2W3墻厚軸壓比墻厚軸壓比墻厚軸壓比43496000.286000.255000.2332426000.44

17、6000.325000.3627317000.417000.335000.3516268000.378000.345500.367159000.439000.405500.431610000.459000.455500.49所選墻截面比較合適，軸壓比滿足規(guī)范要求。七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)連梁剪壓比連梁LL1（1）LL1（2）LL2剪壓比限值層數(shù)連梁尺寸(bxh)剪壓比連梁尺寸(bxh)剪壓比連梁尺寸(bxh)剪壓比49（屋面層）60015000.05260015000.05960015000.1390.235486008000.0676008000.06260010000.0990.2

18、3545476008000.12160080001260.23543446008000.13160080001450.23541-426008000.15660080001720.235406008000.1276008000.12160010000.1230.23539（加強(qiáng)層）6008000.1136008000.11660010000.1070.235386008000.14260080001520.23532-376008000.1986008000.20660010000.1790

19、.23530-317008000.1917008000.20270010000.1750.23527-297008000.1937008000.19870010000.1740.23526（加強(qiáng)層）8008000.16480080001360.235258008000.1628008000.16480010000.1710.23521248008000.19880080001720.23517208008000.2078008000.19580010000.1750.235168008000.2088008000.19480010000.17

20、50.219159008000.20390080001690.219149008000.1879008000.16190010000.1610.21913（加強(qiáng)層）9008000.1759008000.16490010000.1650.219129008000.16790080001820.2197-119008000.1669008000.16790010000.1650.219690012000.21690012000.21590010000.1570.219459001200018890010000.1700.

21、21939001200017990010000.1600.21929001200015890010000.1350.219190012000.11890012000.12290010000.0960.219七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)X向小震時(shí)程工況層間位移角七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)Y向小震時(shí)程工況層間位移角七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)X向小震時(shí)程工況樓層剪力包絡(luò)七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)Y向小震時(shí)程工況樓層剪力包絡(luò)七、結(jié)構(gòu)彈性分析結(jié)果(Con.)規(guī)范譜人工波1天然波1天然波2三條波均值均值/規(guī)范譜最小值/規(guī)范譜Satw

22、eX向22463.920174.521134.821249.120852.80.930.90Y向20938.419503.616993.516798.017765.10.850.80EtabsX向22140195902040020760202500.930.90Y向20660189101946018450189400.910.88規(guī)范譜人工波1天然波1天然波2SatweX向1/9561/12961/10891/1458Y向1/9771/13501/10771/1452EtabsX向1/9851/15521/14811/1061Y向1/9791/15281/14231/1202反應(yīng)譜法的層間剪力

23、曲線基本能包絡(luò)所選的三條地震波對(duì)應(yīng)的層間剪力曲線；在結(jié)構(gòu)高區(qū)部分樓層，反應(yīng)譜法的地震剪力偏小，說明設(shè)計(jì)反應(yīng)譜在長周期階段的人為調(diào)整以及計(jì)算中對(duì)高階振型的影響估計(jì)不足；施工圖設(shè)計(jì)將對(duì)頂部樓層的地震剪力進(jìn)行調(diào)整，滿足對(duì)時(shí)程分析法的內(nèi)力包絡(luò)，保證構(gòu)件特別是核心筒具有足夠的承載力富余度。八、中震不屈服分析參照文獻(xiàn)建筑抗震設(shè)計(jì)的屈服判別法及其工程應(yīng)用，取中震場地反應(yīng)譜作為設(shè)計(jì)依據(jù)定義中震工況。設(shè)防烈度參數(shù)7度規(guī)范7度場地屈服判別條件頻遇地震0.080.0923彈性不屈服判別地震判別10.160.19不屈服判別20.200.23部分次要構(gòu)件及耗能構(gòu)件可出現(xiàn)輕微彎曲屈服設(shè)防烈度地震(中震)0.230.263

24、2豎向構(gòu)件不屈服，次要構(gòu)件及耗能構(gòu)件可出現(xiàn)彎曲屈服具體通過以下措施實(shí)現(xiàn)中震不屈服設(shè)計(jì)：荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.0 ，保留組合系數(shù)不進(jìn)行內(nèi)力調(diào)整，即內(nèi)力調(diào)整系數(shù)取1.0構(gòu)件抗震承載力不進(jìn)行調(diào)整，即抗震調(diào)整系數(shù)RE取1.0材料強(qiáng)度用標(biāo)準(zhǔn)值八、中震不屈服分析(Con.)中震下的屈服判別結(jié)果統(tǒng)計(jì)：在小震和中震作用下抗彎和抗剪應(yīng)力比都不大于1.0，都能保持不屈服，其中抗剪富裕量較大（最大0.3），滿足預(yù)定抗震性能目標(biāo)。2.連梁1.框架梁經(jīng)計(jì)算，中震計(jì)算的連梁配筋部分比小震設(shè)計(jì)時(shí)大，按中震計(jì)算結(jié)果調(diào)整連梁配筋，然后進(jìn)行各階段的屈服判別結(jié)果如下：小震時(shí)，連梁均不屈服；屈服判別1（max=0.19）時(shí)，連梁均不屈服

25、：八、中震不屈服分析(Con.)屈服判別2（max=0.23）時(shí)，部分連梁屈服，屈服情況如下表： 設(shè)防烈度（max=0.2632），連梁屈服情況如下表措施：第6層LL1采用增設(shè)抗剪鋼板調(diào)整為抗剪不屈服。八、中震不屈服分析(Con.)3.加強(qiáng)層斜腹桿、頂部懸挑桁架斜腹桿加強(qiáng)層伸臂桁架在中震彈性目標(biāo)1下未出現(xiàn)屈服，最大應(yīng)力比0.92（39層）；加強(qiáng)層環(huán)向桁架斜腹桿在中震彈性目標(biāo)1未出現(xiàn)屈服，最大應(yīng)力比0.4（39層）。屋面懸挑桁架在中震彈性目標(biāo)2未出現(xiàn)屈服，應(yīng)力比最大為0.45，有足夠的安全度。可以滿足預(yù)定抗震性能目標(biāo)。4.框架柱和剪力墻 小震與中震各階段下各框架柱均為構(gòu)造配筋，中震下各框架柱均不

26、屈服，型鋼混凝土柱內(nèi)力較常遇地震時(shí)小，軸壓比不超過0.52。 相對(duì)于小震而言，按中震彈性目標(biāo)1計(jì)算下剪力墻的所需配筋在底部加強(qiáng)區(qū)和加強(qiáng)層有一定增加，按中震計(jì)算結(jié)果調(diào)整配筋后，經(jīng)檢查，底部加強(qiáng)區(qū)和加強(qiáng)層剪力墻抗彎抗剪均不屈服。八、中震不屈服分析(Con.)5.框架柱和剪力墻PM相關(guān)曲線復(fù)核直觀反映豎向構(gòu)件在實(shí)際配筋下承載力的富裕度；采用截面計(jì)算軟件CSI Section Builder對(duì)進(jìn)行截面分析，基于平截面假定和混規(guī)材料本構(gòu)；取典型樓層墻肢和框架柱進(jìn)行驗(yàn)算。八、中震不屈服分析(Con.)典型型鋼混凝土柱 底層31m躍層柱(SRC2000 x1600H1000 x300 x30 x40C60)

27、底層其余柱(SRC1400 x1400H1000 x300 x30 x40C60)八、中震不屈服分析(Con.) 第7層柱(SRC1400 x1400H1000 x300 x30 x35C60)第16層柱(SRC1400 x1400H1000 x300 x30 x30C50)典型型鋼混凝土柱八、中震不屈服分析(Con.) 第24層柱(SRC1300 x1300H900 x300 x25x30C40)第31層柱(SRC1200 x1200H800 x300 x20 x20C40)典型型鋼混凝土柱八、中震不屈服分析(Con.) 第39層柱(SRC1200 x1000H600 x300 x16x20

28、C40)第43層柱(SRC1000 x1000H600 x300 x20 x20C30)典型型鋼混凝土柱中震工況下各層框架柱能夠保證不發(fā)生屈服，構(gòu)件還存在較大的富裕量。八、中震不屈服分析(Con.) 第1層墻肢WB(W1000 x16000C60，X向)典型墻肢第1層墻肢WE (W900 x16000C60，X向)八、中震不屈服分析(Con.) 第1層墻肢W2 (W900 x3600C60，Y向)第1層墻肢W3 (W900 x7000C60，Y向)典型墻肢中震工況下各層核心筒剪力墻能夠保證不發(fā)生屈服，底部樓層核心筒墻體抗彎富裕量相對(duì)較低，其余樓層墻體抗彎均存在較大的富裕量。八、中震不屈服分析(

29、Con.)第12層墻肢WB&WE (W900 x16000C60，X向)第12層墻肢WC&WD (W550 x16000C60，X向）典型墻肢八、中震不屈服分析(Con.) 第12層墻肢W1&W4 (W900 x3600C60，Y向）第12層墻肢W2 (W900 x3600C60，Y向)典型墻肢底部樓層核心筒墻體抗彎富裕量相對(duì)較低其余樓層墻體抗彎均存在較大的富裕量。九、樓板應(yīng)力塔樓部分樓層樓板存在大開洞、不規(guī)則等情況，加強(qiáng)層、體型收進(jìn)樓層樓板應(yīng)力也可能較大，因此采用彈性樓板假定，對(duì)中震作用下樓板應(yīng)力進(jìn)行分析，以保證結(jié)構(gòu)安全。X向地震作用下3層樓板應(yīng)力(S11)分布Y向地震作用下3層樓板應(yīng)力(S

30、22)分布大部分0.10.35MPa 局部0.40.7MPa大部分0.11.5MPa 局部2.12.8MPa九、中震樓板應(yīng)力(Con.)X向地震作用下12層樓板應(yīng)力(S11)分布Y向地震作用下12層樓板應(yīng)力(S22)分布塔樓部分樓層樓板存在大開洞、不規(guī)則等情況，加強(qiáng)層、體型收進(jìn)樓層樓板應(yīng)力也可能較大，因此采用彈性樓板假定，對(duì)中震作用下樓板應(yīng)力進(jìn)行分析，以保證結(jié)構(gòu)安全。大部分0.12.4MPa 局部2.55.0MPa大部分 0.11.2 局部 1.32.2 MPa九、樓板應(yīng)力(Con.)X向地震作用下26層樓板應(yīng)力(S11)分布Y向地震作用下26層樓板應(yīng)力(S22)分布塔樓部分樓層樓板存在大開洞

31、、不規(guī)則等情況，加強(qiáng)層、體型收進(jìn)樓層樓板應(yīng)力也可能較大，因此采用彈性樓板假定，對(duì)中震作用下樓板應(yīng)力進(jìn)行分析，以保證結(jié)構(gòu)安全。大部分0.11.6MPa 局部1.73.4MPa大部分0.10.8MPa 局部0.91.4MPa九、樓板應(yīng)力(Con.)X向地震作用下39層樓板應(yīng)力(S11)分布Y向地震作用下39層樓板應(yīng)力(S22)分布塔樓部分樓層樓板存在大開洞、不規(guī)則等情況，加強(qiáng)層、體型收進(jìn)樓層樓板應(yīng)力也可能較大，因此采用彈性樓板假定，對(duì)中震作用下樓板應(yīng)力進(jìn)行分析，以保證結(jié)構(gòu)安全。大部分0.11.6MPa 局部1.73.5MPa大部分0.10.7MPa 局部0.81.1MPa九、樓板應(yīng)力(Con.)X

32、向地震作用下41層樓板應(yīng)力(S11)分布Y向地震作用下41層樓板應(yīng)力(S22)分布塔樓部分樓層樓板存在大開洞、不規(guī)則等情況，加強(qiáng)層、體型收進(jìn)樓層樓板應(yīng)力也可能較大，因此采用彈性樓板假定，對(duì)中震作用下樓板應(yīng)力進(jìn)行分析，以保證結(jié)構(gòu)安全。大部分0.10.25MPa 局部0.30.5MPa大部分0.10.65MPa 局部0.71.2MPa九、樓板應(yīng)力(Con.)X向地震作用下44層樓板應(yīng)力(S11)分布Y向地震作用下44層樓板應(yīng)力(S22)分布塔樓部分樓層樓板存在大開洞、不規(guī)則等情況，加強(qiáng)層、體型收進(jìn)樓層樓板應(yīng)力也可能較大，因此采用彈性樓板假定，對(duì)中震作用下樓板應(yīng)力進(jìn)行分析，以保證結(jié)構(gòu)安全。大部分0.

33、10.2MPa 局部0.20.35MPa大部分0.10.5MPa 局部0.60.9MPa九、樓板應(yīng)力(Con.)中震地震作用下各層樓板的絕大部分主拉應(yīng)力均小于樓板的混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；最大主拉應(yīng)力區(qū)域主要集中在核心筒四角、縱橫墻交接處以及樓板洞口四角，應(yīng)考慮適當(dāng)增大相應(yīng)部位板配筋 ；底部樓層X向地震作用下大部分應(yīng)力0.10 MPa0.40 Mpa， Y向地震作用下大部分應(yīng)力0.10 MPa1.50 Mpa，局部拉應(yīng)力達(dá)到2.40 MPa；加強(qiáng)層及相鄰下一樓層，X向由于設(shè)置了伸臂桁架，應(yīng)力相對(duì)較大，大部分為 0.10 MPa2.40 MPa，局部應(yīng)力集中處達(dá)到5MPa，需要注意加強(qiáng)配筋并

34、采取適當(dāng)?shù)臉?gòu)造措施；Y向地震作用下主拉應(yīng)力較小，大部分為 0.10MPa0.9MPa，局部主拉應(yīng)力達(dá)到1.6MPa，小于混凝土的開裂強(qiáng)度；42層樓板(體型突變處) 地震作用下的主拉應(yīng)力大部分為 0.10MPa0.25 MPa，遠(yuǎn)小于C30混凝土的開裂強(qiáng)度；大部分樓層樓板可以保證中震不屈服；加強(qiáng)層樓板應(yīng)力較大，將樓板拉應(yīng)力等效為鋼筋的應(yīng)力，配筋12200（雙層雙向），可以控制鋼筋應(yīng)力，達(dá)到控制裂縫寬度的目標(biāo)；綜上所述，本結(jié)構(gòu)樓板厚度及布置基本滿足結(jié)構(gòu)要求。 十、核心筒應(yīng)力重力荷載代表值作用下，核心筒墻體底部樓層最大應(yīng)力約12MPa，十、核心筒應(yīng)力(Con.)X向中震反應(yīng)譜工況下，核心筒底部樓層X

35、向墻體(W1、W2、W3、W4)最大拉應(yīng)力約為9MPa，Y向墻體(W5、W6) 在底部樓層最大拉應(yīng)力約為13MPa；X向中震工況組合下，Y向墻體(W5、W6)在底部兩層會(huì)出現(xiàn)拉應(yīng)力，約為1MPa左右，遠(yuǎn)小于底部混凝土抗拉強(qiáng)度2.85MPa，十、核心筒應(yīng)力(Con.)Y向中震反應(yīng)譜工況下，核心筒底部樓層X向外墻體(W1、W4)最大拉應(yīng)力約為1013.5MPa，X向內(nèi)墻體(W2、W3)最大拉應(yīng)力約為4MPa，Y向墻體(W5、W6)最大拉應(yīng)力約為10MPa；Y向中震工況組合下，X向外墻體(W1、W4)在底部兩層會(huì)出現(xiàn)拉應(yīng)力，約為1.5MPa左右，小于底部混凝土抗拉強(qiáng)度2.85MPa。十一、31m躍層

36、柱計(jì)算長度為滿足建筑效果和大使用空間的需要，塔樓東側(cè)存在6層(31m)通高的躍層柱。為確保躍層柱設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性及安全性，首先需要確定躍層構(gòu)件的計(jì)算長度，保證躍層構(gòu)件承載力及穩(wěn)定性驗(yàn)算的準(zhǔn)確性。東側(cè)框架立面十一、31m躍層柱計(jì)算長度(Con.)本工程采用框架核心筒結(jié)構(gòu)體系，核心筒的抗側(cè)剛度遠(yuǎn)大于外框架側(cè)向剛度，因此考慮近似按鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范無側(cè)移框架計(jì)算躍層柱面內(nèi)(東側(cè)框架平面)和面外計(jì)算長度：； 面外計(jì)算長度(1層 6層，0m31m，H=31m) ：面內(nèi)計(jì)算長度(3層 6層，11m31m，H=20m) ：十一、31m躍層柱計(jì)算長度(Con.)； 考慮到航天國際中心1#塔樓帶4層地下室，柱底為彈性連接，

37、為防止采用固結(jié)而高估躍層柱屈曲承載力，分別假定柱底剛接和鉸接，并采用不同的加載模式，進(jìn)行構(gòu)件屈曲分析，從而反算躍層柱的計(jì)算長度。Mode1 Factor=9312 面內(nèi)屈曲 Mode2 Factor=12556 面外屈曲底部躍層柱局部加載(底端剛接)十一、31m躍層柱計(jì)算長度(Con.)； Mode1 Factor=4459 面內(nèi)屈曲 Mode2 Factor=6576 面外屈曲底部躍層柱局部加載(底端鉸接)十一、31m高躍層柱計(jì)算長度(Con.)； 底部躍層柱整體加載(底端剛接)第一階整體屈曲Factor=17.5整體扭轉(zhuǎn)屈曲第二階整體屈曲Factor=23.2整體Y向屈曲第三階整體屈曲Fa

38、ctor=27.6整體X向屈曲躍層柱第一階局部屈曲Factor=30.4面內(nèi)屈曲躍層柱第二階局部屈曲Factor=35.7面外屈曲十一、31m高躍層柱計(jì)算長度(Con.)； 底部躍層柱整體加載(底端鉸接)躍層柱第一階局部屈曲 Factor=14.8面內(nèi)屈曲第一階整體屈曲Factor=17.5整體扭轉(zhuǎn)屈曲躍層柱第二階局部屈曲 Factor=19.3面外屈曲第二階整體屈曲Factor=23.2整體Y向屈曲第三階整體屈曲Factor=27.6整體X向屈曲十一、31m躍層柱計(jì)算長度(Con.)； 面內(nèi)計(jì)算長度面外計(jì)算長度鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范公式16.322.7計(jì)算1(局部加載，底端剛接)15.818.0計(jì)算2(

39、局部加載，底端鉸接)22.624.8計(jì)算3(整體加載，底端剛接)15.819.3計(jì)算4(整體加載，底端鉸接)21.726.0第一階整體屈曲20.827.3分析結(jié)果表明：構(gòu)件局部屈曲在結(jié)構(gòu)整體屈曲之后發(fā)生；躍層柱整體面內(nèi)相對(duì)較弱，將首先在面內(nèi)發(fā)生屈曲，然后是面外屈曲；保守考慮，底部躍層柱計(jì)算長度系數(shù)可以按結(jié)構(gòu)發(fā)生第一階整體屈曲時(shí)取值，上柱面內(nèi)計(jì)算長度 20.8m；面外計(jì)算長度27.3m ；十二、31m墻體屈曲分析； 建筑功能的需要，塔樓底部16層為商業(yè)樓層，東側(cè)樓板缺失；樓板的缺失造成墻體側(cè)向約束的削弱，墻體可能發(fā)生屈曲破壞；針對(duì)墻體進(jìn)行了彈性屈曲分析，以探求墻體計(jì)算高度，確保墻體承載力和穩(wěn)定性

40、。十二、31m墻體屈曲分析(Con.)； 核心筒東側(cè)底部31m墻體屈曲模態(tài)第一階屈曲模態(tài) Factor=43.47W2局部屈曲第二階屈曲模態(tài)Factor=45.27W3局部屈曲第三階屈曲模態(tài) Factor=49.31W2&W3局部屈曲第四階屈曲模態(tài)Factor=64.16四片墻肢屈曲從上表可以看到，在恒載和活載作用下，W2最先發(fā)生屈曲，這是由于W2的約束相對(duì)于其他幾個(gè)墻肢最弱。按高規(guī)附錄D驗(yàn)算最不利工況組合下各墻肢穩(wěn)定性，計(jì)算結(jié)果表明，各墻肢在正常使用狀態(tài)及大震下均能滿足穩(wěn)定性要求。十三、頂部懸挑桁架； 建筑方案在45-47層取消了東側(cè)框架柱，結(jié)構(gòu)方案在頂層設(shè)置桁架，吊掛結(jié)構(gòu)46-48層。Y向

41、風(fēng)載和反應(yīng)譜工況（水平地震作用）下支撐內(nèi)力約400kN500kN；X向風(fēng)載和反應(yīng)譜工況（水平地震作用）下支撐內(nèi)力約200kN；豎向地震？十三、頂部懸挑桁架(Con.)； 頂部懸挑，豎向地震作用可能會(huì)產(chǎn)生較大的內(nèi)力，分別采用反應(yīng)譜法和彈性時(shí)程對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析。Mode53 0.1178（頂部桁架比較明顯的豎向振型）小震豎向地震作用下下，懸掛支撐內(nèi)力在-280kN+280kN之間，為重力荷載代表值作用下的8.4%；中震豎向地震作用下，懸掛支撐內(nèi)力在-900kN+900kN之間，約為重力荷載代表值的30%左右；水平地震作用在支撐中產(chǎn)生的軸力比豎向地震作用下大約50%，水平地震作用起控制作用；豎向地震作

42、用對(duì)屋面懸挑桁架內(nèi)力增加較少，只需對(duì)桁架設(shè)計(jì)留有一定余量，可以確保結(jié)構(gòu)安全十四、加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比； 本工程塔樓采用混合結(jié)構(gòu)體系，樓面采用鋼組合梁，結(jié)構(gòu)剛度相對(duì)較小，而且工程位于后海片區(qū)，地面粗糙度為B類，風(fēng)荷載較大。因此考慮在建筑三個(gè)設(shè)備層(13、26、39)適當(dāng)設(shè)置加強(qiáng)層，以提高結(jié)構(gòu)剛度。為達(dá)到經(jīng)濟(jì)合理，并盡量減小加強(qiáng)層的設(shè)置引起的結(jié)構(gòu)剛度、內(nèi)力的突變，對(duì)加強(qiáng)層的設(shè)置方式進(jìn)行了對(duì)比分析。主要對(duì)比了下表中的6個(gè)方案，對(duì)比指標(biāo)包括周期、層間位移、層抗剪承載力、主要構(gòu)件應(yīng)力比及配筋四個(gè)方面。 十四、加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比(Con.)； 各方案周期計(jì)算結(jié)果如下表所示： 計(jì)算結(jié)果表明：（1）不設(shè)加強(qiáng)層(方案2、

43、方案3)或僅設(shè)置腰桁架(方案4)，結(jié)構(gòu)周期偏長。（2）方案5和方案1對(duì)比，在13層設(shè)置加強(qiáng)層后，結(jié)構(gòu)Y向周期（T1）從4.99s降低到4.85s，X向周期（T2）從4.94s降低到4.61s。表明在13層設(shè)置加強(qiáng)層對(duì)提高結(jié)構(gòu)剛度有一定作用，但貢獻(xiàn)不大。（3）方案5和方案6對(duì)比表明，腰桁架的設(shè)置，能夠增大結(jié)構(gòu)剛度，但作用有限，僅從滿足結(jié)構(gòu)剛度要求的目標(biāo)下，可以考慮取消13層的加強(qiáng)層。十四、加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比(Con.)； 各方案層間位移角對(duì)比： X向風(fēng)荷載作用下各方案層間位移角Y向風(fēng)荷載作用下各方案層間位移角十四、加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比(Con.)； 各方案層間位移角對(duì)比： X向地震作用下各方案層間位移角Y

44、向地震作用下各方案層間位移角對(duì)比各方案層間位移角結(jié)果，不設(shè)加強(qiáng)層(方案2、方案3)或僅設(shè)置腰桁架(方案4)，結(jié)構(gòu)在X向風(fēng)荷載作用下樓層層間位移角不滿足要求(三個(gè)方案中最大層間位移角的最小值1/360)，與規(guī)范限值（1/550）還有較大差距。方案5（1/624）滿足規(guī)范要求。第13層加強(qiáng)層的設(shè)置，能夠一定程度(最大約16%)降低26層以下樓層的層間位移角，最大層間位移角約降低8%。方案6(1/630) 滿足規(guī)范要求。腰桁架的設(shè)置，對(duì)結(jié)構(gòu)剛度貢獻(xiàn)比較小，X向風(fēng)荷載作用下方案6和方案1樓層層間位移角曲線基本一致。僅從滿足規(guī)范層間位移角的要求，可以考慮取消13層的加強(qiáng)層或取消所有腰桁架。十四、加強(qiáng)層設(shè)

45、置對(duì)比(Con.)； 各方案層間樓層抗剪承載力比： Case1&Case5&Case6-X向?qū)涌辜舫休d力比Case1&Case5&Case6-Y向?qū)涌辜舫休d力比斜撐(伸臂桁架、腰桁架)對(duì)增大樓層抗剪承載力起了較大作用，能夠減弱由于層高突變導(dǎo)致的抗剪承載力的突變。方案1和方案5對(duì)比表明，取消第13層加強(qiáng)層，會(huì)導(dǎo)致13層、25層、38層樓層承載力比小于規(guī)范限值0.8。方案1和方案6的結(jié)果對(duì)比表明，取消所有腰桁架，會(huì)導(dǎo)致13層、26層和39層Y向樓層承載力比小于規(guī)范限值0.8，而X向樓層承載力仍然滿足規(guī)范要求。由方案1和方案6的X向抗剪承載力變化可知，由于伸臂桁架的存在，即使腰桁架的取消使樓層承載力

46、有一定降低，樓層抗剪承載力仍然能滿足規(guī)范要求。而Y向由于沒有伸臂桁架，腰桁架對(duì)層抗剪承載力貢獻(xiàn)相對(duì)較大，各層取消腰桁架后，樓層承載力比最小為0.67，由于相差不多，可以通過加強(qiáng)Y向抗剪水平筋解決。十四、加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比(Con.)； 各方案主要構(gòu)件應(yīng)力比： 分析結(jié)果表明，方案2、方案3和方案4層間位移角離規(guī)范限值還存在加大差距，基本不可行，結(jié)構(gòu)需要設(shè)置加強(qiáng)層。方案5與方案1的對(duì)比結(jié)果表明：取消第13層加強(qiáng)層(伸臂+腰桁架)，會(huì)引起結(jié)構(gòu)剛度的降低，側(cè)向變形有一定增加，12-14層Y向部分外框梁應(yīng)力比最大1.0，11-15層連梁內(nèi)力增大，部分連梁剪壓比不夠，中區(qū)加強(qiáng)層(26層)斜桿內(nèi)力增大約15%左

47、右，高區(qū)加強(qiáng)層(39層)增幅約3%6.7%，39層伸臂桁架對(duì)應(yīng)墻體剪力增加了約10%，26層伸臂桁架對(duì)應(yīng)墻體剪力增加了約30%。第13層設(shè)置加強(qiáng)層對(duì)減小26層和39層的內(nèi)力突變有一定貢獻(xiàn)。十四、加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比(Con.)； 各方案主要構(gòu)件應(yīng)力比： 分析結(jié)果表明，方案2、方案3和方案4層間位移角離規(guī)范限值還存在加大差距，基本不可行，結(jié)構(gòu)需要設(shè)置加強(qiáng)層。方案6與方案1對(duì)比結(jié)果表明：取消腰桁架后，伸臂桁架對(duì)應(yīng)剪力墻的剪力有約10%的減少，說明由于加強(qiáng)層的剛度有一定降低，內(nèi)力突變程度有一定減??；三個(gè)加強(qiáng)層附近的Y向連梁內(nèi)力有比較大的增長，主要是由于Y向腰桁架取消后，核心筒分擔(dān)剪力更多而引起；伸臂桁架斜

48、撐應(yīng)力比有約10%增加，主要是由于腰桁架取消剪力滯后效應(yīng)導(dǎo)致角柱軸力不能充分發(fā)揮，邊柱相對(duì)承擔(dān)較多引起。十四、加強(qiáng)層設(shè)置對(duì)比(Con.)； 經(jīng)過對(duì)加強(qiáng)層設(shè)置方案的對(duì)比分析，得到如下結(jié)論： 由于本工程在后海片區(qū)，相鄰高層建筑較少，地面粗糙度屬于B類，風(fēng)荷載相對(duì)較大，如果不設(shè)加強(qiáng)層(方案2、方案3)或僅在設(shè)備層設(shè)置腰桁架(方案4)而不設(shè)置伸臂桁架，結(jié)構(gòu)層間位移角與規(guī)范限值存在較大差距，難以滿足規(guī)范要求，因此本項(xiàng)目塔樓考慮結(jié)合建筑設(shè)備層設(shè)置加強(qiáng)層。本工程設(shè)備層層高(7.2m)相對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)層(4.1m)較高，在設(shè)備層設(shè)置加強(qiáng)層(伸臂+腰桁架），能夠一定程度彌補(bǔ)由于樓層層高的突變帶來的樓層承載力的突變。方

49、案4和方案6的計(jì)算結(jié)果表明，斜撐(腰桁架)對(duì)增大樓層抗剪承載力起了較大作用，能夠減弱抗剪承載力的突變。考慮到防止樓層剛度突變過于嚴(yán)重，基于柔性加強(qiáng)層的概念，方案1結(jié)合建筑三個(gè)設(shè)備層(13層、26層、39層)設(shè)置加強(qiáng)層，能夠保證結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范層間位移角限值要求，并盡量減小內(nèi)力突變程度。方案5只設(shè)兩個(gè)加強(qiáng)層，能夠滿足剛度要求，但剪力墻內(nèi)力突變相對(duì)明顯，抗震不利。方案6設(shè)置三個(gè)加強(qiáng)層，取消腰桁架后，加強(qiáng)層的剛度有一定降低，內(nèi)力突變程度有一定減小，剪力墻抗震性能有所改善；三個(gè)加強(qiáng)層附近的Y向連梁內(nèi)力有比較大的增長，主要是由于Y向腰桁架取消后，此部分樓層核心筒分擔(dān)剪力更多而引起，部分連梁少數(shù)樓層剪壓比不夠

50、；伸臂桁架斜撐應(yīng)力比有約10%增加，主要是由于腰桁架取消后剪力滯后效應(yīng)導(dǎo)致角柱軸力不能充分發(fā)揮，邊柱相對(duì)承擔(dān)較多引起。通過對(duì)局部構(gòu)件的調(diào)整，方案6也是一種可選的方案。 十五、大震動(dòng)力彈塑性采用Computer and Structures,Inc的三維非線性結(jié)構(gòu)分析軟件Perform3D進(jìn)行大震下動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析，對(duì)結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的抗震性能進(jìn)行評(píng)價(jià)，論證該結(jié)構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)“大震不倒”的抗震性能目標(biāo)。具體內(nèi)容概括如下：結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的時(shí)程反應(yīng)，判斷抗側(cè)體系的損傷程度，確認(rèn)結(jié)構(gòu)是否滿足“大震不倒”的設(shè)防要求；判斷主要抗側(cè)力構(gòu)件的塑性損傷性質(zhì)及分布，確認(rèn)主要抗側(cè)力構(gòu)件可否實(shí)現(xiàn)預(yù)定的性能目標(biāo)水準(zhǔn)

51、；考察重要構(gòu)件如31m跨層柱、加強(qiáng)層剪力墻以及伸臂桁架、頂部體型收進(jìn)和懸挑桁架的大震反應(yīng)，保證大震下實(shí)現(xiàn)既定目標(biāo)性能；根據(jù)計(jì)算成果，論證整體結(jié)構(gòu)大震下的抗震性能，找到結(jié)構(gòu)薄弱樓層和薄弱部位。十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.)剪力墻：塑性纖維+彈塑性剪切性質(zhì)的shear wall單元梁和連梁：彈性桿+曲率塑性鉸柱：彈性桿+曲率塑性鉸(PMM)十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) 振型123456Satwe4.7224.5353.0561.4721.2111.104Etabs4.5414.3152.9471.3931.1561.050Perform3D4.714.623.231.611.271.14Sa

52、twe、Etabs、Perform3D計(jì)算的前6階振型周期十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) 采用安評(píng)報(bào)告提供的大震三向地震波；兩個(gè)水平方向的地震波峰值加速度為0.197g；豎向地震波峰值加速度為0.156g；持時(shí)40s；十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) X向頂點(diǎn)位移時(shí)程Y向頂點(diǎn)位移時(shí)程X向最大頂點(diǎn)位移是1308mm，發(fā)生時(shí)刻為11.8s；Y向最大頂點(diǎn)位移是878mm，發(fā)生時(shí)刻是16.4s；頂點(diǎn)位移分別相當(dāng)于小震(SATWE計(jì)算的CQC結(jié)果)的7.3倍和5.2倍。十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) X向最大基底剪力是126000kN；Y向最大基底剪力是71000kN；基底剪力分別相當(dāng)于小震(SAT

53、WE計(jì)算的CQC結(jié)果)的5.77倍和3.55倍。X向基底剪力時(shí)程Y向基底剪力時(shí)程十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) X向最大層間位移角1/135 ，發(fā)生在45層；Y向最大層間位移角1/143 ，發(fā)生在33層；滿足規(guī)范最大層間位移角的限值要求，相當(dāng)于小震(SATWE結(jié)果)的7.1倍和6.8倍。X向最大層間位移角包絡(luò)圖Y向最大層間位移角包絡(luò)圖十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) 45層懸挑邊豎向位移45層懸挑邊水平絕對(duì)加速度45層懸挑邊豎向絕對(duì)加速度48層懸挑邊豎向位移48層懸挑邊水平絕對(duì)加速度48層懸挑邊豎向絕對(duì)加速度45和48層最大豎向加速度反應(yīng)大約0.3g45和48層最大水平加速度反應(yīng)為0.3g0.4g十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) 剪力墻彎曲損傷主要發(fā)生在底部加強(qiáng)區(qū)以及39加強(qiáng)層附近其余樓層基本無損傷砼纖維壓應(yīng)變分布鋼筋纖維壓應(yīng)變分布鋼筋纖維拉應(yīng)變分布(1=100%纖維強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的應(yīng)變)十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) (1=100%剪壓比要求)開洞前核心筒剪切損傷|X向W1損傷分布|X向W2損傷分布|X向W3損傷分布|X向W4損傷分布X向剪力墻開洞前核心筒剪切損傷分布十五、大震動(dòng)力彈塑性(Con.) (1=100%剪壓比要求)開洞后核心筒剪切損傷|X向W1損傷分布|X向W2損傷分布|X向W3損傷分布|X向W4損傷分布X向剪力墻開洞后核心筒剪切