熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)方案

1、目 錄 TOC o 1-3 h z u 緒 論 PAGEREF _Toc311105458 h 1第一章 改進(jìn)前200MW原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算 PAGEREF _Toc311105459 h 21、整理原始資料 PAGEREF _Toc311105460 h 22、全廠物質(zhì)平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc311105461 h 23、計(jì)算回?zé)岢槠禂?shù)j和凝汽系數(shù)c PAGEREF _Toc311105462 h 54、汽輪機(jī)汽耗量及各段抽汽量計(jì)算 PAGEREF _Toc311105463 h 105、汽輪機(jī)的功率校核 PAGEREF _Toc311105464 h 126、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算 P

2、AGEREF _Toc311105465 h 13第二章 改進(jìn)后200MW原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算 PAGEREF _Toc311105466 h 141、改進(jìn)方案 PAGEREF _Toc311105467 h 142、全廠物質(zhì)平衡 PAGEREF _Toc311105468 h 143、計(jì)算回?zé)岢槠禂?shù)j和凝汽系數(shù)c PAGEREF _Toc311105469 h 144、汽輪機(jī)汽耗量及各段抽汽量計(jì)算 PAGEREF _Toc311105470 h 185、汽輪機(jī)的功率校核 PAGEREF _Toc311105471 h 206、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算 PAGEREF _Toc311105472 h 2

3、1第三章 結(jié)論與評(píng)價(jià) PAGEREF _Toc311105473 h 22參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc311105474 h 23緒 論熱力發(fā)電廠作為本科熱能與動(dòng)力工程專業(yè)的必修課，其重要性顯得尤為突出，現(xiàn)針對(duì)本課程設(shè)置的熱力系統(tǒng)實(shí)習(xí)及設(shè)計(jì)，加深對(duì)已學(xué)理論知識(shí)的理解和認(rèn)識(shí)，促進(jìn)理論與實(shí)踐的有機(jī)結(jié)合，提高動(dòng)手實(shí)踐的能力。1.熱力系統(tǒng)實(shí)習(xí)及設(shè)計(jì)的目的（1）.加深對(duì)已學(xué)熱力系統(tǒng)中各加熱器等器件的認(rèn)識(shí)及工作原理的理解。（2）.熟悉熱力過程，促進(jìn)理論與實(shí)踐相結(jié)合，掌握繪圖知識(shí)，提高繪圖能力。2.熱力系統(tǒng)實(shí)習(xí)及設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容（1）.對(duì)已有的熱力系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，并求出其熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。（2）.在原有的熱力

4、系統(tǒng)中的基礎(chǔ)上，再擬定一個(gè)自認(rèn)為較好的原則性熱力系統(tǒng)，并求出其熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。（3）.根據(jù)計(jì)算的結(jié)果，對(duì)兩個(gè)熱力系統(tǒng)進(jìn)行綜合分析。（4）.手工繪制改進(jìn)后發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖一張。3.熱力系統(tǒng)實(shí)習(xí)及設(shè)計(jì)的一般原則（1）.設(shè)計(jì)過程中要保證數(shù)據(jù)選擇的正確性，計(jì)算無誤，繪圖清晰美觀。（2）.改進(jìn)后的熱力系統(tǒng)要求結(jié)構(gòu)合理。4.熱力系統(tǒng)實(shí)習(xí)及設(shè)計(jì)已知技術(shù)條件及參數(shù)見任務(wù)書附件。5.熱力系統(tǒng)型式200MW核電站原則性熱力系統(tǒng)。第一章 改進(jìn)前200MW原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算1、整理原始資料（1）、根據(jù)已知參數(shù)p、t在h-s圖上畫出汽輪機(jī)蒸汽膨脹過程線（見圖1-1）得到新汽焓h0、各級(jí)抽汽焓hj及排汽焓hc，以及再

5、熱蒸汽比焓升qrh。也可根據(jù)p、t查水蒸氣表得出上述焓值。h0=3439.84kJ/kg，h =3039.28 kJ/kg，h=3548.44 kJ/kg，qrh=3548.44-3039.28=509.16 kJ/kg。 根據(jù)所給的國產(chǎn)N20012.75（130）/537/537型機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)圖可知，13號(hào)高壓加熱器及5號(hào)低壓加熱器均設(shè)有蒸汽冷卻段，2號(hào)高壓加熱器設(shè)有外置式疏水冷卻段，7號(hào)低壓加熱器帶疏水泵，1、3號(hào)高壓加熱器及58號(hào)低壓加熱器均沒有設(shè)置疏水冷卻段。合理選擇端差，一般當(dāng)無過熱蒸汽冷卻段時(shí)，=36；有過熱蒸汽冷卻段時(shí)，=-12。機(jī)組容量大減小的效益好，應(yīng)選較小值；下端差一

6、般推薦510。各加熱器端差見表1-1。表1-1 加熱器端差加熱器端差1號(hào)高壓加熱器2號(hào)高壓加熱器3號(hào)高壓加熱器5號(hào)低壓加熱器6號(hào)低壓加熱器7號(hào)低壓加熱器8號(hào)低壓加熱器上端差（）1002.82.82.82.8下端差（）5.6（2）、根據(jù)已知參數(shù)p、t在h-s圖上畫出汽輪機(jī)蒸汽膨脹過程線（見圖1-1）。合理選擇蒸汽壓損，新蒸汽壓損p0，一般取p0=（3%7%）p0；故p0=0.03p0=0.0312.75=0.3825Mpa；再熱蒸汽壓損prh，一般選取prh10%prh（prh為高壓缸排氣壓力），故prh=2.470.05=0.1235Mpa。（3）、根據(jù)水蒸汽表查得各加熱器出口水焓hwj及有關(guān)

7、疏水焓值，合理選擇回?zé)岢闅鈮簱ppj，一般選pj=（3%5%）pj（pj為回?zé)岢闅鈮毫Γ?。各加熱器進(jìn)出口比焓見表1-2。2、全廠物質(zhì)平衡計(jì)算汽輪機(jī)總耗氣量 D0=D0蒸汽發(fā)生器蒸發(fā)量 Db= D0+Dl=D0+0.01Db Db=1.0101 D0蒸汽發(fā)生器給水量Dfw Dfw=Db=1.0101D0全廠補(bǔ)充水量Dma Dma=Dl=0.01Db=0.010101D02.6p535.4tS，kj/（kgK）3548.44h2362.4h2680.98h2877.23h12.75p537t3.79p365.5t3136.01h12.47p312t3039.28h221.22p456t3381.26

8、h30.8345p403t3273.37h40.4285p317t3101.37h50.251p255t2979.67h60.1478p202t70.0457p99t80.0054p0.917xC20012.3675p535.4t3439.84h2.1595p537th，kj/kg圖1-1 國產(chǎn)N20012.75（130）/537/537型機(jī)組蒸汽膨脹過程線表1-2 國產(chǎn)N20012.75（130）/537/537型機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算點(diǎn)參數(shù)項(xiàng)目單位H1H2H3H4（HD）H5H6H7SG2H8SG1C數(shù)據(jù)來源加熱蒸汽抽氣壓力pjMpa3.792.471.220.83450.42850.25

9、10.14780.04570.0054已知抽氣壓損pj%33555555已知加熱器汽側(cè)壓力pMpa3.67632.39591.1590.79280.40710.23850.14040.0434p=（1-pj）pj抽汽焓hjkJ/kg3136.013039.283381.263273.373101.372979.672877.232680.982362.4查水蒸汽表軸封汽焓hsgjkJ/kg3381.643444.063286.343172.133098.57已知p飽和水溫度tdj245.4221.71186.4170.04144.28125.87109.3877.8334.25由p查水蒸汽表p

10、飽和水焓hkJ/kg1063.43951.53791.54719.38607.46528.76458.72325.84143.51由p查水蒸汽表被加熱水加熱器端差j10002.82.82.82.80根據(jù)表1-1加熱器出口水溫tj244.4221.71186.4170.04141.48123.07106.5875.03tdj-j加熱器水側(cè)壓力pwMpa17.6517.6517.650.79281.371.371.371.371.371.37已知加熱器出口水焓hwjkJ/kg1060.09956.14799.76719.38596.20517.64447.81315.17由pw、tj查水蒸汽表疏水

11、疏水冷卻器端差5.6疏水出口水溫t245.40192186.40170.04144.25125.87109.3877.83由p查表、t=tj+1+疏水焓hkJ/kg1063.43816.98791.54719.38607.46528.76458.72325.84由p、t查水蒸汽表3、計(jì)算回?zé)岢槠禂?shù)j和凝汽系數(shù)c采用相對(duì)量方法進(jìn)行計(jì)算。（1）、1號(hào)高壓加熱器H1的計(jì)算由H1的熱平衡式計(jì)算1 （1h1+sg1hsg1-s1hs1）h=fw（hw1-hw2） 其中s1=1+sg11=Ph11hsg1sg1t1t2ts1s1=1+sg1圖3-1 H1熱平衡hw1hs1hw2 = 所以2072.581

12、=114.7928431= =0.0554 2h2hw2hs1hw3hs2圖3-2 H2熱平衡s2=2+s12h2hw2hs1hw3hs2圖3-2 H2熱平衡2h2hw2hs1hw3hs2圖3-2 H2熱平衡 s1=1+sg1=0.0587 （2）、2號(hào)高壓加熱器H2的計(jì)算由高壓加熱器H2和疏水冷卻器DC2計(jì)算2（2h2+s1hs1-（s1+2）hs2）h=fw（hw2-hw3）2（h2-hs2）+s1（hs1-hs2）=fw（hw2-hw3）/h所以 2= = =0.0646 s2=2+s1=0.1233h33s2hs2s3=s2+3hw3hw4hs3圖3-3 H3熱平衡（3）、3號(hào)高壓加熱

13、器H3的計(jì)算（3h3+s2hs2-s3hs3）h=fw（hw3-hw4）3（h3-hs3）+s2（hs2-hs3）=fw（hw3-hw4）/h所以 3=0.0308 s3=s2+3=0.1541（4）、除氧器H4的計(jì)算由于計(jì)算工況再熱減溫水量為0，因此除氧器出口水量=fw=1.0101。hw4sg2 hsg2s3hs3c4hw54h4圖3-4 H4熱平衡（4（h4-hw5）+s3（hs3-hw5）+sg2（hsg2-hw5）h=（hw4-hw5）所以 4= =0.0319除氧器進(jìn)水量c4c4=-s3-sg2-4=0.8201sg3hsg35h5hw5hw6s5=sg3+5hs5圖3-5 H5熱

14、平衡（5）、5號(hào)低壓加熱器H5的計(jì)算（5h5+sg3hsg3-s5hs5）h=c4（hw5-hw6）5=0.0178 s5=sg3+5=0.0258（6）、6號(hào)低壓加熱器H6的計(jì)算6h67h7s5hs5s6=s5+6 hs6hw6hw7圖3-6hsg4sg4SG2hw8h由于低壓加熱器H6的進(jìn)口水焓未知，將疏水泵混合點(diǎn)包括在H6的熱平衡范圍內(nèi)，軸封冷卻器SG2包含在H7的熱平衡范圍內(nèi)，低壓加熱器H7、軸封冷卻器SG2、SG1、低壓加熱器H8、和熱井作為一個(gè)整體考慮，低壓加熱器H8、軸封冷卻器SG1、熱井看成一個(gè)整體，分別列出熱平衡式，然后聯(lián)立求解6、7和8，如圖3-6. 列熱平衡方程（c4-6

15、-7-s5）（hw6-hw7）+（6+7+s5）（hw6-hs7）=（6h6+s5hs5-s6hs6）h所以6=0.0227-0.02827 eq oac(,1)所以 s6=s5+6=0.0485-0.02827（7）、7號(hào)低壓加熱器H7的計(jì)算1）由低壓加熱器H7、軸封冷卻器SG2構(gòu)成一個(gè)整體的熱平衡計(jì)算7，見圖3-6.列熱平衡方程（c4-s7）（hw7-hw8）=（7h7+s6hs6-s7hs7+sg4（hsg4-h）h圖3-7-1h77hw7hs6 s6s6hs6s6hs7 s7H7hsg4sg4SG2hw8c4（hw7-hw8）= 7（h7-hs7）+s6（hs6-hs7）+sg4（hs

16、g4-h） h7=且有 s7=7+s6=0.0485+0.97187 7= =0.15987-0.0045+所以7=-0.005356 eq oac(,2) 2）由低壓加熱器H7、軸封冷卻器SG2、SG1、低壓加熱器H8、和熱井作為一個(gè)整體考慮，見圖3-7.h77hs6s6hs7s7hsg4sg4SG2h88H8hsg5sg5SG1h C+ma圖3-7hw7列熱平衡方程（c4-s7）（hw7- h）=（7h7+s6hs6-s7hs7+sg4（hsg4- h）+8（h8- h）+sg5（hsg5- h）h所以7=0.092-0.12317-1.03538所以7=0.0819-0.92188 eq

17、 oac(,3)（8）、8號(hào)低壓加熱器H8的計(jì)算由低壓加熱器H8、軸封冷卻器SG1、熱井看成一個(gè)整體，進(jìn)行熱平衡計(jì)算，見圖3-8h88H8hsg5sg5SG1h C+ma圖3-8hsg4hw8列熱平衡方程（c4-s7）（hw8- h）=（sg4（hsh4- h）+ 8（h8-h）+sg5（hsg5- h）h所以8= = =0.0518-0.06717- eq oac(,4)聯(lián)立 eq oac(,1)、 eq oac(,2)、 eq oac(,3)、 eq oac(,4)四個(gè)方程，可以求出未知數(shù)6、7、8解方程組求得6=0.02107=0.06228=0.0214（9）、凝氣系數(shù)c的計(jì)算與物質(zhì)平

18、衡校核1）由熱井的物質(zhì)平衡計(jì)算cc=c4-s7-8-sg4-sg5-ma=0.8201-(0.0485+0.9718*0.0622)-0.0214-0.0033-0.0014-0.0101= 0.67492）由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡來計(jì)算c，以校核計(jì)算的準(zhǔn)確性c=1-（）=1-(0.0554+0.0646+0.0308+0.0319+0.0178+0.021+0.0622+0.0214+0.0033+0.004+0.008+0.0033+0.0014)= 0.6749因?yàn)槎叩慕Y(jié)果吻合，所以計(jì)算結(jié)果正確。4、汽輪機(jī)汽耗量及各段抽汽量計(jì)算 （1）抽汽做功不足系數(shù)計(jì)算根據(jù)已知參數(shù)，可以查水蒸汽表得

19、到 h =3039.28 kJ/kg，h=3548.44 kJ/kg，所以 qrh=3548.44-3039.28=509.16 kJ/kg h0-hc+qrh=（3439.84-2362.4+509.16）kJ/kg =1586.6 kJ/kgY1=0.808502Y2=0.747536Y3=0.642166Y4=0.574165Y5=0.465757Y6=0.389052Y7=0.324486Y8=0.200794Ysg1=0.963318Ysg2=0.681747Ysg3=0.582340Ysg4=0.510355Ysg5=0.463992各抽汽份額j及其做功不足系數(shù)Yj的乘積jYj見表

20、4-1表4-1 j、Yj、jYj、和Dj加熱器序號(hào)jYjjYjDj=jD0/（kg/h）No.10.05540.8085020.0447910131633.99278No.20.06460.7475360.04829082536887.29122No.3 0.03080.6421660.01977871217587.12956No.40.03190.5741650.01831586318215.24133No.50.01780.4657570.00829047510163.99046No.60.02100.3890520.00817009211991.2247No.70.06220.32448

21、60.02018302935516.86554No.80.02140.2007940.00429699212219.62898軸封漏氣10.00330.9633180.0031789491884.33531軸封漏氣20.0040.6817470.0027269882284.0428軸封漏氣30.0080.5823400.004658724568.0856軸封漏氣40.00330.5103550.0016841721884.33531軸封漏氣50.00140.4639920.000649589799.41498總計(jì)c=1-=0.67491-=0.8149845DC=1-=385375.1214（

22、2）汽輪機(jī)的汽耗量及各段抽汽量的計(jì)算機(jī)組無回?zé)峒兡r時(shí)的汽耗量Dc0為Dc0=465.36494t/h機(jī)組有回?zé)釙r(shí)的汽耗量D0為D0=5、汽輪機(jī)的功率校核P1= 2669.821118 kWP2= 4104.325936 kWP3= 2773.588038 kWP4= 3418.545417 kWP5= 2393.139787 kWP6= 3228.737177 kWP7= 10573.86416 kWP8= 4304.092761 kWPsg1= 304.6342085 kWPsg2=320.362381 kWPsg3= 840.8576677 kWPsg4= 406.6343256 k

23、WPsg5= 188.8462448 kW排汽壓力在汽輪機(jī)內(nèi)產(chǎn)生的功率Pc= 169843.3799 kW汽輪機(jī)的總功率Pe=（Pc+）mg= 203309.4943*0.98=199243.3044kW=199.24MW計(jì)算誤差=0.038%1%計(jì)算的電功率接近給定的電功率，說明計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確。6、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算（1）汽輪機(jī)組熱耗量由熱力系統(tǒng)圖可知再熱系數(shù)rhrh=1-1-2=0.88 Drh=D0 rh=502489.416 kg /h根據(jù)補(bǔ)充水溫度20，壓力0.1Mpa，可以查水蒸汽表hma=84.01 kJ/kg 。由前面的計(jì)算可以知道h0=3439.84 kJ/kg，hrh=509.1

24、6 kJ/kg，hfw=1039.64 kJ/kgQ0= D0h0+Drhhrh+Dmahma-Dfwhfw=571010.7 3439.84+502489.416 509.16+5767.78 84.01-576777.91 1039.64=1620876122 kJ/h（2）汽輪機(jī)組汽耗率和熱耗率d0=（3）汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)電效率e=（4）蒸汽發(fā)生器熱負(fù)荷其中hb=h0=3439.84 kJ/kg，Db=1.0101 D0=576777.9081 kg /hQb=Dbhb+ Drhhrh- Dfwhfw=576777.90813439.84+502489.416 509.16-576777

25、.91 1039.64=1640229844 kJ/h（5）各種效率管道效率p=全廠熱效率cp=bpe=0.91680.9882006030.442523574=0.400918531核電發(fā)電相當(dāng)于火電的發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率bs=第二章 改進(jìn)后200MW原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算1、改進(jìn)方案將低壓加熱器H7的疏水方式由疏水泵方式改為逐級(jí)自流的疏水方式，疏水流入下一級(jí)加熱器H8。改進(jìn)以后的各加熱器進(jìn)出口比焓見表1-2。2、全廠物質(zhì)平衡汽輪機(jī)總耗氣量 D0=D0蒸汽發(fā)生器蒸汽產(chǎn)量 Db= D0+Dl=D0+0.01Db 所以Db=1.0101D0蒸汽發(fā)生器給水量 Dfw=Db=1.0101D0全廠補(bǔ)充水量 Dm

26、a=Dl=0.01Db=0.010101D03、計(jì)算回?zé)岢槠禂?shù)j和凝汽系數(shù)c采用相對(duì)量方法進(jìn)行計(jì)算。（1）、1號(hào)高壓加熱器（H1）由H1的熱平衡式計(jì)算1 （1h1+sg1hsg1-s1hs1）h=fw（hw1-hw2） 其中s1=1+sg11=Ph11hsg1sg1t1t2ts1s1=1+sg1圖3-1 H1熱平衡hw1hs1hw2 =所以2072.581=114.7928431= =0.0554 2h2hw2hs1hw3hs2圖3-2 H2熱平衡 s1=1+sg1=0.0587 （2）、2號(hào)高壓加熱器（H2）由高壓加熱器H2和疏水冷卻器DC2計(jì)算2（2h2+s1hs1-（s1+2）hs2）

27、h=fw（hw2-hw3）2（h2-hs2）+s1（hs1-hs2）=fw（hw2-hw3）/h所以 2= = =0.0646 s2=2+s1=0.1233h33s2hs2s3=s2+3hw3hw4hs3圖3-3 H3熱平衡（3）、3號(hào)高壓加熱器（H3）（3h3+s2hs2-s3hs3）h=fw（hw3-hw4）3（h3-hs3）+s2（hs2-hs3）=fw（hw3-hw4）/h所以 3=0.0308 s3=s2+3=0.1541（4）、除氧器H4hw4sg2 hsg2s3hs3c4hw54h4圖3-4 H4熱平衡由于計(jì)算工況再熱減溫水量為0，因此除氧器出口水量=fw=1.0101。（4（h

28、4-hw5）+s3（hs3-hw5）+sg2（hsg2-hw5）h=（hw4-hw5）所以 4= =0.0319除氧器進(jìn)水量c4 c4=-s3-sg2-4=0.8201sg3hsg35h5hw5hw6s5=sg3+5hs5圖3-5 H5熱平衡（5）、5號(hào)低壓加熱器（H5）列熱平衡方程（5h5+sg3hsg3-s5hs5）h=c4（hw5-hw6）5=0.0178 s5=sg3+5=0.02586h6hw6hw7H6s5 hs5 s6圖3-6 H6熱平衡（6）、6號(hào)低壓加熱器（H6）列熱平衡方程 6（- hs6）+s5（hs5-hs6）h=c4（hw6-hs7）代入數(shù)據(jù)得6=0.0230所以 s

29、6=s5+6=0.0488（7）、7號(hào)低壓加熱器（H7）1）由低壓加熱器H7、軸封冷卻器SG2構(gòu)成一個(gè)整體的熱平衡計(jì)算7，見圖3-7-1.列熱平衡方程 圖3-7-1h77hw7hs6 s6s6hs6s6hs7 s7H7hsg4sg4SG2hw8c4（hw7-hw8）= 7（h7-hs7）+s6（hs6-hs7）+sg4（hsg4-h） h所以7=+0.04015364 eq oac(,1)且有 s7=7+s6=0.0488+7 2）由低壓加熱器H7、軸封冷卻器SG2、SG1、低壓加熱器H8、和熱井作為一個(gè)整體考慮，見圖3-7-2. 列熱平衡方程c4（hw7- h）=（7h7+s6hs6 +sg

30、4（hsg4- h）+8（h8- h）+sg5（hsg5- h）h代入數(shù)據(jù)得2877.237+2537.478=214.7068672 所以 7=0.074622768-0.0846145448 eq oac(,2)圖3-7-2h77hs6s6hsg4sg4SG2h88H8hsg5sg5SG1h C+mahw7hs7 s7（8）、8號(hào)低壓加熱器（H8）由低壓加熱器H8、軸封冷卻器SG1、熱井看成一個(gè)整體，進(jìn)行熱平衡計(jì)算，見圖3-8h88H8hsg5sg5SG1h C+ma圖3-8hsg4hw8列熱平衡方程c4（hw8- h）=（sg4（hsh4- h）+ 8（h8-h）+sg5（hsg5- h

31、）h所以8 =0.055168294- eq oac(,3)聯(lián)立 eq oac(,1)、 eq oac(,2)、 eq oac(,3)個(gè)方程，可以求出未知數(shù)7、8解方程組求得7=0.04028=0.0552（9）、凝氣系數(shù)c的計(jì)算與物質(zhì)平衡校核1）由熱井的物質(zhì)平衡計(jì)算cc=c4-s7-8-sg4-sg5-ma=0.8201-0.089-0.0552-0.0033-0.0014-0.0101= 0.66112）由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡來計(jì)算c，以校核計(jì)算的準(zhǔn)確性c=1-（）=1-(0.0554+0.0646+0.0308+0.0319+0.0178+0.023+0.0402+0.0552+0.0

32、033+0.004+0.008+0.0033+0.0014)= 0.6611因?yàn)槎叩慕Y(jié)果吻合，所以計(jì)算結(jié)果正確。4、汽輪機(jī)汽耗量及各段抽汽量計(jì)算 （1）抽汽做功不足系數(shù)計(jì)算根據(jù)已知參數(shù)，可以查水蒸汽表得到 h =3039.28 kJ/kg，h=3548.44 kJ/kg，所以 qrh=3548.44-3039.28=509.16 kJ/kg h0-hc+qrh=（3439.84-2362.4+509.16）kJ/kg =1586.6 kJ/kgY1=0.808502Y2=0.747536Y3=0.642166Y4=0.574165Y5=0.465757Y6=0.389052Y7=0.3244

33、86Y8=0.200794Ysg1=0.963318Ysg2=0.681747Ysg3=0.582340Ysg4=0.510355Ysg5=0.463992各抽汽份額j及其做功不足系數(shù)Yj的乘積jYj見表4-1表4-1 j、Yj、jYj、和Dj加熱器序號(hào)jYjjYjDj=jD0/（kg/h）No.10.05540.8085020.0447910131650.56292No.20.06460.7475360.04829082536906.61308No.3 0.03080.6421660.01977871217596.34184No.40.03190.5741650.01831586318224

34、.78262No.50.01780.4657570.00829047510169.31444No.60.02300.3890520.00894819613140.1254No.70.04020.3244860.01304433722966.65396No.80.05520.2007940.01108382831536.30096軸封漏氣10.00330.9633180.0031789491885.32234軸封漏氣20.0040.6817470.0027269882285.2392軸封漏氣30.0080.5823400.004658724570.4784軸封漏氣40.00330.5103550

35、.0016841721885.32234軸封漏氣50.00140.4639920.000649589799.83372總計(jì)c=1-=0.66111-=0.814558DC=1-=377692.9088（2）汽輪機(jī)的汽耗量及各段抽汽量的計(jì)算機(jī)組無回?zé)峒兡r時(shí)的汽耗量Dc0為Dc0=465.36494t/h機(jī)組有回?zé)釙r(shí)的汽耗量D0為D0=5、汽輪機(jī)的功率校核P1= 2671.219592 kWP2= 4106.475815 kWP3= 2775.040866 kWP4= 3420.336078 kWP5= 2394.393333 kWP6= 3538.088265 kWP7= 6837.491865 kWP8= 11107.96121kWPsg1= 297.1268008kWPsg2=320.5301893 kWPsg3= 841.2981157kWPsg4= 406.847324kWPsg5= 188.945164kW排汽壓力在汽輪機(jī)內(nèi)產(chǎn)生的功率Pc= 166457.6581kW汽輪機(jī)的總功率Pe