特大橋48米箱梁下行式自行移動模架專家評審施工方案ppt（現(xiàn)澆箱梁 模架拆除）_ppt

1、專 家 評 審 會XXXX河特大橋48米箱梁采用下行式自行移動模架施工方案1、工程概況2、移動模架方案的選擇及工程實例3、移動模架工藝流程5、模架拼裝 6、現(xiàn)澆箱梁施工簡介8、模架拆除9、相關計算資料4、移動模架結構7、現(xiàn)澆箱梁上跨108國道及既有線施工1.工程概況1.1橋梁設計概況 XXXX河特大橋于XX縣城附近橫跨XX河而設，起訖里程D3K420+627.35D3K421+340.95，橋長713.6m，最高墩位為5-6#墩高度為52.5m。橋跨結構采用124m+132m+1148m+332m跨式。該橋位于直線上，以872456和87217與XX線上下行線交于D3K421+206.7=K3

2、82+920；D3K421+202.0=K379+170且上跨生活區(qū)和既有公路。下部構造采用矩形空心橋墩、圓端形實體橋墩，各墩墩身高度由7.5米52.5米?；A采用1.25m、1.5m、2.00m樁基礎。XX鐵路108國道XXXX河特大橋1.2主梁設計概況 上部構造設計梁體為單箱單室、等截面、等高度箱梁，梁體全長49.50m，現(xiàn)澆方量為591m3。箱梁高4.3m,箱梁頂板寬12.2m，箱底寬6.2m，全橋底板厚34cm，各梁端梗肋處頂板厚由34cm漸變至64cm；全橋底板厚30cm，各梁端梗肋處底板厚由30cm漸變至80cm；腹板厚45cm，各支座處腹板厚由45cm漸變至69.6cm，再漸變至

3、118cm。梁體在支座處設置橫隔板，每孔設置2道橫隔板，橫隔板中部設有孔洞，以利檢查人員通過。主跨單孔立體圖主梁縱截面圖（ 1/2 L）主梁橫截面圖1.3工程特點及需解決的問題 1. 箱梁噸位重：最大施工荷載達到1566.15噸。 2. 箱梁跨度大：主跨跨徑為48m。 3. 墩位高：最高墩6#墩高52.5m。 4. 上跨108國道，XX生活區(qū)和XX鐵路。 5. 47#主墩位于XX河河道內，施工作業(yè)困難大。 2.移動模架方案的選擇及工程實例2.1移動模架方案的選擇 原設計文件，對于2#13#跨48m簡支箱梁施工采用節(jié)段拼裝工藝。我部查勘現(xiàn)場實際情況后，發(fā)現(xiàn)受石梯子隧道及XX鐵路影響，在02#及1

4、316#都不具備建設預制場地，若在其他位置預制，則運梁困難。在保證工程質量、安全、進度的前提下，擬采用移動模架施工工藝。并且，此工藝在其它項目已得到驗證，其是安全、高效、成熟的新型工藝。廈漳跨海大橋50m跨徑箱梁施工狀態(tài)2.2工程實例 移動模架施工最大施工荷載為陜西渭河大橋60米移動模架，橋面寬度17米，混凝土荷載3000噸，該橋采用的是下行非自行式移動模架。 青島海灣大橋十合同MSS50下行式移動模架水上施工3.移動模架工藝流程后鼻梁前吊梁4.移動模架結構前鼻梁牛腿主梁1、牛腿：牛腿共有三對，由牛腿橫梁、支腿、托梁組成。牛腿的主要作用是支撐主梁，將施加在主梁上的荷載通過牛腿傳遞到墩身上。每節(jié)

5、牛腿橫梁重約27噸，長20米。2、推進小車：共設有6臺小車，每臺小車設有兩支橫移油缸、一支縱移油缸、兩支頂升油缸、一臺液壓站，通過三向液壓系統(tǒng)使主梁在橫橋向、順橋向及豎向正確就位。每個小車重約3.5噸3、主梁：主梁為一對鋼箱梁，左右分成4節(jié)，為方便運輸每節(jié)主梁上下分成兩部分，節(jié)間用高強螺栓連接。每節(jié)主梁重約50噸，長16米。4、鼻梁：鼻梁是桁架式的，起到模架向下一孔移動時的引導和承重作用。最重的鼻梁重約22噸，每節(jié)長約16米。5、橫梁：橫梁為鋼箱梁，每組橫梁分成3節(jié)，通過螺栓和對拉桿連接，每組橫梁都可以帶動模板橫向移動。每組橫梁重約5噸，長約18米。6、模板：外模由底板、腹板、肋板及翼緣板組成

6、。底板分塊直接鋪設在橫梁上，并與橫梁相對應。每對底板沿橫梁銷接方向由普通螺栓連接。腹板、肋板及翼緣板也與橫梁相對應，并通過在橫梁設置的模板支架及支撐來安裝。名 稱性 能 參 數備注支承方式橋面下支承承載能力48米箱梁自重及施工階段其他荷載適用范圍同時滿足48m及48m以內等多種跨度及其過渡跨的連續(xù)箱梁的原位安裝現(xiàn)澆混凝土施工現(xiàn)澆箱梁最大澆注長度及橋梁頂寬最大澆注長度48m（橋寬12.2m）一次澆注箱梁的最大重量14160KN允許現(xiàn)澆箱梁縱向最大坡度4.0%允許現(xiàn)澆箱梁橫坡4%整機縱向移位速度1m/min整機橫向移位速度0.5 m/min驅動方式電液控制驅動方式（含高壓液壓站）抗風能力不小于8級

7、（風速）撓跨比主梁系統(tǒng)：1/550模板系統(tǒng)：1/550開模行走時允許最大風速8級非工作狀態(tài)允許最大風速12級合模澆筑時允許最大風速8級設計施工周期18天4.1移動模架縱向組裝圖4.2主梁4.2主梁4.3鼻梁4.4牛腿4.4牛腿4.5防護架防護架防護架縱斷面4.6橫梁 橫梁平面圖4.7推進平車4.8 外模板系統(tǒng)4.9液壓與電氣系統(tǒng)（1）液壓系統(tǒng)：移動模架系統(tǒng)配有13套液壓系統(tǒng)，其中4套豎向頂升液壓系統(tǒng)，6套縱橫移動液壓系統(tǒng)，2套模板開合液壓系統(tǒng)，一套牛腿倒運液壓系統(tǒng)。每套液壓系統(tǒng)有液壓站、液壓缸、液壓管路和電氣控制系統(tǒng)組成。1）豎向頂升液壓系統(tǒng):每套液壓系統(tǒng)設有一臺超高壓液壓站、兩臺推力8700

8、KN行程350mm的豎向頂升自鎖液壓缸。2）控制平車開合、縱移液壓系統(tǒng)：每套兩臺推力470KN行程500mm橫移液壓缸、6臺推力640KN行程900mm的縱移液壓缸。3）模板開模系統(tǒng)：每套9臺推力300KN行程450mm橫移液壓缸。（2）電氣系統(tǒng)：移動模架造橋機系統(tǒng)的九套液壓系統(tǒng)都配有完善的電力驅動與電氣控制系統(tǒng)。 1）電氣系統(tǒng)元器件 電氣控制系統(tǒng)主要要器件采用德國西門子技術國內合資企業(yè)產品；液壓站驅動電機采用國內大廠制造的Y系列電動機，安裝型式，防護等級IP44。2）電源 電氣系統(tǒng)的電源使用3相380V，50HZ交流電源，允許電壓波動10%。整套設備裝配動力92KW，最大負荷44KW。4.1

9、0后吊梁4.11 前吊梁4.12 牛腿倒運系統(tǒng)4.12 牛腿倒運系統(tǒng)4.12 牛腿倒運系統(tǒng)5.移動模架拼裝 拼裝場地（0#-2#）實景線路2#墩0#橋臺 拼裝現(xiàn)場平面布置圖5.1拼裝牛腿和小車5.2拼裝主梁鼻梁5.4 施工工藝流程5.5牛腿倒運流程5.4移動模架預壓 預壓布置示意圖試驗采用砂袋堆載的等載預壓方法加載，通過先底板，再腹板，最后堆載頂板和翼板的順序進行，直至總荷載加至與48m跨箱梁施工載荷等載后，即澆注的混凝土重量和內模系統(tǒng)重量。砂袋堆載時應注意箱梁腹板與頂底板處荷載不同，以保證MSS滑移模板支架系統(tǒng)的受力與實際澆注混凝土時一致。按照60%-100%-120%等效荷載預壓。 預壓實

10、景圖 測點布設 測點布設 測點布設預拱度調整6.現(xiàn)澆箱梁施工簡介2#13#跨箱梁采用移動模架施工方法。(1)、移動模架現(xiàn)場組拼，完成荷載實驗；(2)、根據設計文件調整底模平臺標高至施工標高并固定，綁扎底板及腹板鋼筋、安裝預應力管道，安裝模板系統(tǒng)并綁扎頂板鋼筋；(3)、砼加載程序為：澆筑底板腹板翼緣板頂板混凝土，由箱梁中部向兩端分層對稱澆筑；(4)、張拉預應力束并灌漿、封錨；(5)、移動模架前移至下一跨位置并固定，進行下一跨箱梁施工。(6)、通過進行C55標號砼試驗，初凝時間控制在20h。砼輸送平面布置圖砼輸送立面布置圖說明：有關砼澆筑采用在2#墩安放兩臺砼輸送泵車，泵管沿2#墩身接至梁面，并沿

11、路線方向接至待澆梁段；鋼筋、鋼絞線等材料運輸，采用在已澆箱梁頂面放置一臺25T吊機及一臺平板運輸車進行材料運輸。 端橫隔板澆筑：開始澆筑的端橫隔板坍落度要大一些，達到21cm、22cm。在端模板底部、腹板處（每側M2束下方、M3束下方各開一個1515cm洞口）開設觀察和振搗口?；炷猎诙税蹇拷^后處卸料，邊卸料邊振搗，在底板、腹板觀察口處觀察返混凝土情況，并及時振搗。 底板混凝土從腹板處澆筑，靠振搗棒振動及混凝土的流動性使混凝土流動到底板，箱梁內振搗人員用振搗棒引導混凝土。底板流動不到的混凝土由頂板開口處補充，最后振搗、抹平。澆筑完底板后將頂板預留口封閉。（翻入底板混凝土量滿足后，腹板混凝土停

12、止一端時間在澆筑，不然會造成箱梁內混凝土過多?，F(xiàn)場最后采取在腹板處澆筑大部分底板的混凝土，其余部分從預留孔補充，這樣能控制翻入底板混凝土。） 澆筑完底板后接續(xù)澆筑腹板混凝土。腹板混凝土澆筑斜向分段澆筑，振搗采用75插入式振搗棒。澆筑時要掌握混凝土初凝時間，及時在澆筑范圍內補充新鮮混凝土，避免出現(xiàn)“冷縫”。 頂板混凝土正常澆筑，坍落度可以適當降低一些，根據混凝土坍落度調整澆筑位置，確保混凝土澆筑連續(xù)。在澆筑部位用竹膠板將翼緣板遮蓋住，防止混凝土散落到翼緣板上；同時在泵車轉桿時用絲袋將出口套住。砼養(yǎng)生：在混凝土澆筑完成后，12h內即以土工布覆蓋養(yǎng)護，并在其上覆蓋塑料薄膜，梁體灑水次數應能保持混凝土

13、表面充分潮濕。梁體養(yǎng)護用水與拌制梁體混凝土用水相同。預應力張拉、壓漿：張拉采用數控張拉技術，確保預應力施工的應力施加的準確性，并有效監(jiān)控預應力施加的過程和結果。壓漿采用壓漿料。7.現(xiàn)澆箱梁上跨108國道及既有線施工7.1跨108國道、XX生活區(qū)和XX鐵路防護防護架正面布置圖防護架7.2所跨既有線和生活區(qū)上跨XX線和生活區(qū)上跨108國道線路XX鐵路XX生活區(qū)線路108國道XXXX河特大橋線路與既有線平面位置關系圖XXXX河特大橋與XX鐵路的高差高差27.99mXXXX河特大橋線路與108國道平面位置關系圖108國道XXXX河特大橋線路與108國道高差高差36.59m7.3移動模架跨公路、鐵路的安

14、全運行防護架平面布置圖第一步 第一二組模板開模到位,做好過孔準備.第二步 鐵路部門發(fā)出通行信號后,整機縱移21米,到圖示位置.縱移速度1m/min，約21分鐘。第三步 第二步完成后,第一組模板帶著防護系統(tǒng)馬上合模,單側合模間距為5.4米,合模時間約11分鐘,合模到位后穿連接螺栓、螺桿，每組模板共約12根。耗時5-8分鐘。第三步總計耗時約19分鐘。此時完成第一個跨鐵路過孔周期.總計耗時約為40分鐘.同時保證了公路鐵路上方的模板、橫梁、防護系統(tǒng)是合閉的，避免出現(xiàn)墜落的危險。第四步 打開第三組模板,為第二個跨鐵路過孔周期做準備.第五步 鐵路部門發(fā)出通行信號后,整機縱移18米,到圖示位置.縱移速度1m

15、/min，約18分鐘。(與第二步類似)第六步 第五步完成后,第二組模板帶著防護系統(tǒng)馬上合模,單側合模間距為5.4米,合模時間約11分鐘,合模到位后穿連接螺栓、螺桿，每組模板共約15根。耗時7-10分鐘。第三步總計耗時約21分鐘。此時完成第二個跨鐵路過孔周期.總計耗時約為40分鐘.同時保證了公路鐵路上方的模板、橫梁、防護系統(tǒng)是合閉的，避免出現(xiàn)墜落的危險。(與第三步類似)第七步 鐵路部門發(fā)出通行信號后,整機縱移11米,到圖示位置.縱移速度1m/min，約11分鐘。(與第二步類似)第八步 第七步完成后,第三組模板帶著防護系統(tǒng)馬上合模,單側合模間距為5.4米,合模時間約11分鐘,合模到位后穿連接螺栓、

16、螺桿，每組模板共約15根。耗時5-8分鐘。第三步總計耗時約19分鐘。此時完成第三個跨鐵路過孔周期.總計耗時約為30分鐘.同時保證了公路鐵路上方的模板、橫梁、防護系統(tǒng)是合閉的，避免出現(xiàn)墜落的危險(與第三步類似)。整個模架過孔到位. 重慶新牌坊立交42米旋轉鼻梁式移動模架上跨交通干道施工 重慶新牌坊立交42米旋轉鼻梁式移動模架上跨交通干道施工 重慶新牌坊立交42米旋轉鼻梁式移動模架上跨交通干道施工 荷關路跨京九鐵路移動模架施工 8. 移動模架拆除在主梁施工完成以后，對移動模架進行拆除。拆除采用整體下放方案。第一步、在12-13號墩澆筑完成后，落模、開模，進行整機倒退，將主梁退回11-12墩澆注位置

17、。拆除第一步示意圖第二步、當設備倒退至11-12#墩時，停止倒退。將13#墩牛腿梁倒運至10#墩后，設備繼續(xù)后退。拆除第二步示意圖第三步、將整機倒退到10-11號墩后，a、將6-9號橫梁、模板合模。b、利用25噸的履帶吊拆除1-5、10-14號橫梁以及模板，并由橋面運走。c、6-9號橫梁開模，同樣用25噸履帶吊拆除并由橋面運走。d、用同樣方法拆除最前端和最后端的導梁。拆除第三步示意圖第四步、先拆除12#墩牛腿：采用橋面下方方式，利用模板橫梁、張拉千斤頂、15.24鋼絞線（1860級）進行整體下放，每束5根。單根牛腿梁重28噸。拆除第四步示意圖第五步、利用兩根鋼箱扁擔梁整體下放主梁、其余導梁、2

18、對牛腿和小車：（此時總荷載為主梁+導梁+2對牛腿小車，共計720噸，每個吊點受力180噸，共計4個吊點，每個吊點采用15.24鋼絞線（1860級）19束。）a、首先利用4臺500噸連續(xù)頂升千斤頂將整個設備提起，先用吊機拆掉牛腿托梁。拆除第五步示意圖整體下放地面上整體拆除拆除實例一（桃花峪黃河大橋）拆除實例二（河南桃花峪黃河大橋）拆除實例三(重慶雙碑大橋)9.相關計算資料1.起重機設計規(guī)范（GB3811-2008）2.鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）3.高速鐵路橋涵工程施工技術規(guī)范（鐵建設（2010）241號）4.西成鐵路XX河大橋設計圖紙、技術要點和原始資料。9 .1計算依據9.2計

19、算荷載組合第類組合起重機在正常工作情況下的正常載荷。起重機起吊正常質量的物品，平穩(wěn)起動制動。軌道或路面情況正常，受工作狀態(tài)下平均風壓作用。第類組合起重機在惡劣條件下工作產生的最大載荷。起重機起吊額定起重量的物品，克服最大靜阻力，猛烈起動制動，受工作狀態(tài)下的最大風壓作用，軌道路面狀況不好，爬越最大坡度。第類組合戶外作業(yè)的起重機不工作時受暴風吹襲產生的最大載荷。起重機處于非工作狀態(tài)，承受非工作狀態(tài)最大風壓作用。9.3計算結果匯總 9.4主梁計算 計算軟件為有限元分析軟件ANSYS,主梁最大總撓度為58.14mm，主梁最大凈撓度為47.48mm。主梁在設備自重和混凝土共同作用下的Von Mises應

20、力云圖可見主梁最大應力為：126mpa=230mpa ，一階失穩(wěn)處于外側主梁跨中部位外側腹板上，一階屈曲特征值為：4.12，滿足穩(wěn)定性要求。9.4.1主梁計算主梁總變形計算模型主梁凈變形計算模型主梁總變形云圖主梁凈變形云圖主梁應力云圖主梁一階失穩(wěn)變形圖（=4.12411）9.4.2主梁計算9.5牛腿計算 澆筑時主千斤頂作用位置牛腿最大垂向變形為15.75mm，Von mises應力云圖見最大應力為：184mpa=230mpa，故滿足強度要求。失穩(wěn)變形為支腿縱向失穩(wěn)，一階特征值為：2.25。滿足穩(wěn)定性要求。主梁滑板作用位置牛腿最大垂向變形為19.04mm，Von mises應力云圖見最大應力為：

21、172mpa=230mpa，一階失穩(wěn)處在靠近牛腿橫梁中部處腹板上，一階特征值為：2.02滿足穩(wěn)定性要求。9.5.1牛腿澆筑時計算牛腿澆筑時豎向位移云圖牛腿澆筑時應力牛腿澆筑時一階失穩(wěn)變形圖（=2.24852）牛腿澆筑時計算模型牛腿開模計算模型9.5.2牛腿開模時計算牛腿開模豎向變形云圖牛腿開模應力云圖牛腿開模一階失穩(wěn)變形（=2.01608）牛腿開模計算模型9.6主鼻梁縱移計算縱移13米時，鼻梁的最大豎向變形為285.38毫米，主梁的Von mises應力云圖見最大應力為：164mpa=230mpa?？v移29米時，鼻梁的最大豎向變形為191.67毫米，豎向變形云圖可見此時鼻梁的最大受力桿件為支點

22、處的豎向撐桿，最大受力為512.8KN，滿足要求?？v移39米時，鼻梁的最大豎向變形為69.45毫米，豎向變形云圖可見此時鼻梁的最大受力桿件為支點處的豎向撐桿，最大受力為629KN。滿足要求9.6.1主鼻梁縱移13米計算主鼻梁縱移13米模型主鼻梁縱移13米豎向位移主鼻梁縱移13米應力主鼻梁縱移29米計算模型主鼻梁縱移29米豎向位移主鼻梁縱移29米支點處豎向撐桿應力9.6.2主鼻梁縱移29米計算主鼻梁縱移29米計算模型主鼻梁縱移29米豎向位移主鼻梁縱移39米計算模型主鼻梁縱移39米豎向位移主鼻梁縱移39米支點處豎向撐桿應力9.6.3主鼻梁縱移29米計算9.7橫梁計算橫梁垂向變形云圖見豎向最大總變形為16.39mm，橫梁凈距為11.23米，橫梁撓跨比約為1/685，故橫梁剛度滿足要求。橫梁Von Mises應力云圖見最大應力為：178mpa=230mpa。一階失穩(wěn)變形位置位于橫梁跨中腹板上，一階特征值為：3.399，滿足穩(wěn)定性要求。9.7.1橫梁計算橫梁澆筑計算模型橫梁澆筑時豎向位移橫梁澆筑時橫梁應力牛腿澆筑時一階失穩(wěn)變形圖（=3.399）9.8后吊梁計算后吊梁垂向變形云圖見豎向最大總變形為2.62mm，故后吊梁剛度滿足要求。后吊梁Von