特大橋48米箱梁下行式自行移動(dòng)模架專家評(píng)審施工方案ppt（現(xiàn)澆箱梁 模架拆除）_ppt

1、專 家 評(píng) 審 會(huì)XXXX河特大橋48米箱梁采用下行式自行移動(dòng)模架施工方案1、工程概況2、移動(dòng)模架方案的選擇及工程實(shí)例3、移動(dòng)模架工藝流程5、模架拼裝 6、現(xiàn)澆箱梁施工簡介8、模架拆除9、相關(guān)計(jì)算資料4、移動(dòng)模架結(jié)構(gòu)7、現(xiàn)澆箱梁上跨108國道及既有線施工1.工程概況1.1橋梁設(shè)計(jì)概況 XXXX河特大橋于XX縣城附近橫跨XX河而設(shè)，起訖里程D3K420+627.35D3K421+340.95，橋長713.6m，最高墩位為5-6#墩高度為52.5m。橋跨結(jié)構(gòu)采用124m+132m+1148m+332m跨式。該橋位于直線上，以872456和87217與XX線上下行線交于D3K421+206.7=K3

2、82+920；D3K421+202.0=K379+170且上跨生活區(qū)和既有公路。下部構(gòu)造采用矩形空心橋墩、圓端形實(shí)體橋墩，各墩墩身高度由7.5米52.5米?；A(chǔ)采用1.25m、1.5m、2.00m樁基礎(chǔ)。XX鐵路108國道XXXX河特大橋1.2主梁設(shè)計(jì)概況 上部構(gòu)造設(shè)計(jì)梁體為單箱單室、等截面、等高度箱梁，梁體全長49.50m，現(xiàn)澆方量為591m3。箱梁高4.3m,箱梁頂板寬12.2m，箱底寬6.2m，全橋底板厚34cm，各梁端梗肋處頂板厚由34cm漸變至64cm；全橋底板厚30cm，各梁端梗肋處底板厚由30cm漸變至80cm；腹板厚45cm，各支座處腹板厚由45cm漸變至69.6cm，再漸變至

3、118cm。梁體在支座處設(shè)置橫隔板，每孔設(shè)置2道橫隔板，橫隔板中部設(shè)有孔洞，以利檢查人員通過。主跨單孔立體圖主梁縱截面圖（ 1/2 L）主梁橫截面圖1.3工程特點(diǎn)及需解決的問題 1. 箱梁噸位重：最大施工荷載達(dá)到1566.15噸。 2. 箱梁跨度大：主跨跨徑為48m。 3. 墩位高：最高墩6#墩高52.5m。 4. 上跨108國道，XX生活區(qū)和XX鐵路。 5. 47#主墩位于XX河河道內(nèi)，施工作業(yè)困難大。 2.移動(dòng)模架方案的選擇及工程實(shí)例2.1移動(dòng)模架方案的選擇 原設(shè)計(jì)文件，對(duì)于2#13#跨48m簡支箱梁施工采用節(jié)段拼裝工藝。我部查勘現(xiàn)場實(shí)際情況后，發(fā)現(xiàn)受石梯子隧道及XX鐵路影響，在02#及1

4、316#都不具備建設(shè)預(yù)制場地，若在其他位置預(yù)制，則運(yùn)梁困難。在保證工程質(zhì)量、安全、進(jìn)度的前提下，擬采用移動(dòng)模架施工工藝。并且，此工藝在其它項(xiàng)目已得到驗(yàn)證，其是安全、高效、成熟的新型工藝。廈漳跨海大橋50m跨徑箱梁施工狀態(tài)2.2工程實(shí)例 移動(dòng)模架施工最大施工荷載為陜西渭河大橋60米移動(dòng)模架，橋面寬度17米，混凝土荷載3000噸，該橋采用的是下行非自行式移動(dòng)模架。 青島海灣大橋十合同MSS50下行式移動(dòng)模架水上施工3.移動(dòng)模架工藝流程后鼻梁前吊梁4.移動(dòng)模架結(jié)構(gòu)前鼻梁牛腿主梁1、牛腿：牛腿共有三對(duì)，由牛腿橫梁、支腿、托梁組成。牛腿的主要作用是支撐主梁，將施加在主梁上的荷載通過牛腿傳遞到墩身上。每節(jié)

5、牛腿橫梁重約27噸，長20米。2、推進(jìn)小車：共設(shè)有6臺(tái)小車，每臺(tái)小車設(shè)有兩支橫移油缸、一支縱移油缸、兩支頂升油缸、一臺(tái)液壓站，通過三向液壓系統(tǒng)使主梁在橫橋向、順橋向及豎向正確就位。每個(gè)小車重約3.5噸3、主梁：主梁為一對(duì)鋼箱梁，左右分成4節(jié)，為方便運(yùn)輸每節(jié)主梁上下分成兩部分，節(jié)間用高強(qiáng)螺栓連接。每節(jié)主梁重約50噸，長16米。4、鼻梁：鼻梁是桁架式的，起到模架向下一孔移動(dòng)時(shí)的引導(dǎo)和承重作用。最重的鼻梁重約22噸，每節(jié)長約16米。5、橫梁：橫梁為鋼箱梁，每組橫梁分成3節(jié)，通過螺栓和對(duì)拉桿連接，每組橫梁都可以帶動(dòng)模板橫向移動(dòng)。每組橫梁重約5噸，長約18米。6、模板：外模由底板、腹板、肋板及翼緣板組成

6、。底板分塊直接鋪設(shè)在橫梁上，并與橫梁相對(duì)應(yīng)。每對(duì)底板沿橫梁銷接方向由普通螺栓連接。腹板、肋板及翼緣板也與橫梁相對(duì)應(yīng)，并通過在橫梁設(shè)置的模板支架及支撐來安裝。名 稱性 能 參 數(shù)備注支承方式橋面下支承承載能力48米箱梁自重及施工階段其他荷載適用范圍同時(shí)滿足48m及48m以內(nèi)等多種跨度及其過渡跨的連續(xù)箱梁的原位安裝現(xiàn)澆混凝土施工現(xiàn)澆箱梁最大澆注長度及橋梁頂寬最大澆注長度48m（橋?qū)?2.2m）一次澆注箱梁的最大重量14160KN允許現(xiàn)澆箱梁縱向最大坡度4.0%允許現(xiàn)澆箱梁橫坡4%整機(jī)縱向移位速度1m/min整機(jī)橫向移位速度0.5 m/min驅(qū)動(dòng)方式電液控制驅(qū)動(dòng)方式（含高壓液壓站）抗風(fēng)能力不小于8級(jí)

7、（風(fēng)速）撓跨比主梁系統(tǒng)：1/550模板系統(tǒng)：1/550開模行走時(shí)允許最大風(fēng)速8級(jí)非工作狀態(tài)允許最大風(fēng)速12級(jí)合模澆筑時(shí)允許最大風(fēng)速8級(jí)設(shè)計(jì)施工周期18天4.1移動(dòng)模架縱向組裝圖4.2主梁4.2主梁4.3鼻梁4.4牛腿4.4牛腿4.5防護(hù)架防護(hù)架防護(hù)架縱斷面4.6橫梁 橫梁平面圖4.7推進(jìn)平車4.8 外模板系統(tǒng)4.9液壓與電氣系統(tǒng)（1）液壓系統(tǒng)：移動(dòng)模架系統(tǒng)配有13套液壓系統(tǒng)，其中4套豎向頂升液壓系統(tǒng)，6套縱橫移動(dòng)液壓系統(tǒng)，2套模板開合液壓系統(tǒng)，一套牛腿倒運(yùn)液壓系統(tǒng)。每套液壓系統(tǒng)有液壓站、液壓缸、液壓管路和電氣控制系統(tǒng)組成。1）豎向頂升液壓系統(tǒng):每套液壓系統(tǒng)設(shè)有一臺(tái)超高壓液壓站、兩臺(tái)推力8700

8、KN行程350mm的豎向頂升自鎖液壓缸。2）控制平車開合、縱移液壓系統(tǒng)：每套兩臺(tái)推力470KN行程500mm橫移液壓缸、6臺(tái)推力640KN行程900mm的縱移液壓缸。3）模板開模系統(tǒng)：每套9臺(tái)推力300KN行程450mm橫移液壓缸。（2）電氣系統(tǒng)：移動(dòng)模架造橋機(jī)系統(tǒng)的九套液壓系統(tǒng)都配有完善的電力驅(qū)動(dòng)與電氣控制系統(tǒng)。 1）電氣系統(tǒng)元器件 電氣控制系統(tǒng)主要要器件采用德國西門子技術(shù)國內(nèi)合資企業(yè)產(chǎn)品；液壓站驅(qū)動(dòng)電機(jī)采用國內(nèi)大廠制造的Y系列電動(dòng)機(jī)，安裝型式，防護(hù)等級(jí)IP44。2）電源 電氣系統(tǒng)的電源使用3相380V，50HZ交流電源，允許電壓波動(dòng)10%。整套設(shè)備裝配動(dòng)力92KW，最大負(fù)荷44KW。4.1

9、0后吊梁4.11 前吊梁4.12 牛腿倒運(yùn)系統(tǒng)4.12 牛腿倒運(yùn)系統(tǒng)4.12 牛腿倒運(yùn)系統(tǒng)5.移動(dòng)模架拼裝 拼裝場地（0#-2#）實(shí)景線路2#墩0#橋臺(tái) 拼裝現(xiàn)場平面布置圖5.1拼裝牛腿和小車5.2拼裝主梁鼻梁5.4 施工工藝流程5.5牛腿倒運(yùn)流程5.4移動(dòng)模架預(yù)壓 預(yù)壓布置示意圖試驗(yàn)采用砂袋堆載的等載預(yù)壓方法加載，通過先底板，再腹板，最后堆載頂板和翼板的順序進(jìn)行，直至總荷載加至與48m跨箱梁施工載荷等載后，即澆注的混凝土重量和內(nèi)模系統(tǒng)重量。砂袋堆載時(shí)應(yīng)注意箱梁腹板與頂?shù)装逄幒奢d不同，以保證MSS滑移模板支架系統(tǒng)的受力與實(shí)際澆注混凝土?xí)r一致。按照60%-100%-120%等效荷載預(yù)壓。 預(yù)壓實(shí)

10、景圖 測點(diǎn)布設(shè) 測點(diǎn)布設(shè) 測點(diǎn)布設(shè)預(yù)拱度調(diào)整6.現(xiàn)澆箱梁施工簡介2#13#跨箱梁采用移動(dòng)模架施工方法。(1)、移動(dòng)模架現(xiàn)場組拼，完成荷載實(shí)驗(yàn)；(2)、根據(jù)設(shè)計(jì)文件調(diào)整底模平臺(tái)標(biāo)高至施工標(biāo)高并固定，綁扎底板及腹板鋼筋、安裝預(yù)應(yīng)力管道，安裝模板系統(tǒng)并綁扎頂板鋼筋；(3)、砼加載程序?yàn)椋簼仓装甯拱逡砭壈屙敯寤炷?，由箱梁中部向兩端分層?duì)稱澆筑；(4)、張拉預(yù)應(yīng)力束并灌漿、封錨；(5)、移動(dòng)模架前移至下一跨位置并固定，進(jìn)行下一跨箱梁施工。(6)、通過進(jìn)行C55標(biāo)號(hào)砼試驗(yàn)，初凝時(shí)間控制在20h。砼輸送平面布置圖砼輸送立面布置圖說明：有關(guān)砼澆筑采用在2#墩安放兩臺(tái)砼輸送泵車，泵管沿2#墩身接至梁面，并沿

11、路線方向接至待澆梁段；鋼筋、鋼絞線等材料運(yùn)輸，采用在已澆箱梁頂面放置一臺(tái)25T吊機(jī)及一臺(tái)平板運(yùn)輸車進(jìn)行材料運(yùn)輸。 端橫隔板澆筑：開始澆筑的端橫隔板坍落度要大一些，達(dá)到21cm、22cm。在端模板底部、腹板處（每側(cè)M2束下方、M3束下方各開一個(gè)1515cm洞口）開設(shè)觀察和振搗口?；炷猎诙税蹇拷^后處卸料，邊卸料邊振搗，在底板、腹板觀察口處觀察返混凝土情況，并及時(shí)振搗。 底板混凝土從腹板處澆筑，靠振搗棒振動(dòng)及混凝土的流動(dòng)性使混凝土流動(dòng)到底板，箱梁內(nèi)振搗人員用振搗棒引導(dǎo)混凝土。底板流動(dòng)不到的混凝土由頂板開口處補(bǔ)充，最后振搗、抹平。澆筑完底板后將頂板預(yù)留口封閉。（翻入底板混凝土量滿足后，腹板混凝土停

12、止一端時(shí)間在澆筑，不然會(huì)造成箱梁內(nèi)混凝土過多?，F(xiàn)場最后采取在腹板處澆筑大部分底板的混凝土，其余部分從預(yù)留孔補(bǔ)充，這樣能控制翻入底板混凝土。） 澆筑完底板后接續(xù)澆筑腹板混凝土。腹板混凝土澆筑斜向分段澆筑，振搗采用75插入式振搗棒。澆筑時(shí)要掌握混凝土初凝時(shí)間，及時(shí)在澆筑范圍內(nèi)補(bǔ)充新鮮混凝土，避免出現(xiàn)“冷縫”。 頂板混凝土正常澆筑，坍落度可以適當(dāng)降低一些，根據(jù)混凝土坍落度調(diào)整澆筑位置，確?；炷翝仓B續(xù)。在澆筑部位用竹膠板將翼緣板遮蓋住，防止混凝土散落到翼緣板上；同時(shí)在泵車轉(zhuǎn)桿時(shí)用絲袋將出口套住。砼養(yǎng)生：在混凝土澆筑完成后，12h內(nèi)即以土工布覆蓋養(yǎng)護(hù)，并在其上覆蓋塑料薄膜，梁體灑水次數(shù)應(yīng)能保持混凝土

13、表面充分潮濕。梁體養(yǎng)護(hù)用水與拌制梁體混凝土用水相同。預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿：張拉采用數(shù)控張拉技術(shù)，確保預(yù)應(yīng)力施工的應(yīng)力施加的準(zhǔn)確性，并有效監(jiān)控預(yù)應(yīng)力施加的過程和結(jié)果。壓漿采用壓漿料。7.現(xiàn)澆箱梁上跨108國道及既有線施工7.1跨108國道、XX生活區(qū)和XX鐵路防護(hù)防護(hù)架正面布置圖防護(hù)架7.2所跨既有線和生活區(qū)上跨XX線和生活區(qū)上跨108國道線路XX鐵路XX生活區(qū)線路108國道XXXX河特大橋線路與既有線平面位置關(guān)系圖XXXX河特大橋與XX鐵路的高差高差27.99mXXXX河特大橋線路與108國道平面位置關(guān)系圖108國道XXXX河特大橋線路與108國道高差高差36.59m7.3移動(dòng)模架跨公路、鐵路的安

14、全運(yùn)行防護(hù)架平面布置圖第一步 第一二組模板開模到位,做好過孔準(zhǔn)備.第二步 鐵路部門發(fā)出通行信號(hào)后,整機(jī)縱移21米,到圖示位置.縱移速度1m/min，約21分鐘。第三步 第二步完成后,第一組模板帶著防護(hù)系統(tǒng)馬上合模,單側(cè)合模間距為5.4米,合模時(shí)間約11分鐘,合模到位后穿連接螺栓、螺桿，每組模板共約12根。耗時(shí)5-8分鐘。第三步總計(jì)耗時(shí)約19分鐘。此時(shí)完成第一個(gè)跨鐵路過孔周期.總計(jì)耗時(shí)約為40分鐘.同時(shí)保證了公路鐵路上方的模板、橫梁、防護(hù)系統(tǒng)是合閉的，避免出現(xiàn)墜落的危險(xiǎn)。第四步 打開第三組模板,為第二個(gè)跨鐵路過孔周期做準(zhǔn)備.第五步 鐵路部門發(fā)出通行信號(hào)后,整機(jī)縱移18米,到圖示位置.縱移速度1m

15、/min，約18分鐘。(與第二步類似)第六步 第五步完成后,第二組模板帶著防護(hù)系統(tǒng)馬上合模,單側(cè)合模間距為5.4米,合模時(shí)間約11分鐘,合模到位后穿連接螺栓、螺桿，每組模板共約15根。耗時(shí)7-10分鐘。第三步總計(jì)耗時(shí)約21分鐘。此時(shí)完成第二個(gè)跨鐵路過孔周期.總計(jì)耗時(shí)約為40分鐘.同時(shí)保證了公路鐵路上方的模板、橫梁、防護(hù)系統(tǒng)是合閉的，避免出現(xiàn)墜落的危險(xiǎn)。(與第三步類似)第七步 鐵路部門發(fā)出通行信號(hào)后,整機(jī)縱移11米,到圖示位置.縱移速度1m/min，約11分鐘。(與第二步類似)第八步 第七步完成后,第三組模板帶著防護(hù)系統(tǒng)馬上合模,單側(cè)合模間距為5.4米,合模時(shí)間約11分鐘,合模到位后穿連接螺栓、

16、螺桿，每組模板共約15根。耗時(shí)5-8分鐘。第三步總計(jì)耗時(shí)約19分鐘。此時(shí)完成第三個(gè)跨鐵路過孔周期.總計(jì)耗時(shí)約為30分鐘.同時(shí)保證了公路鐵路上方的模板、橫梁、防護(hù)系統(tǒng)是合閉的，避免出現(xiàn)墜落的危險(xiǎn)(與第三步類似)。整個(gè)模架過孔到位. 重慶新牌坊立交42米旋轉(zhuǎn)鼻梁式移動(dòng)模架上跨交通干道施工 重慶新牌坊立交42米旋轉(zhuǎn)鼻梁式移動(dòng)模架上跨交通干道施工 重慶新牌坊立交42米旋轉(zhuǎn)鼻梁式移動(dòng)模架上跨交通干道施工 荷關(guān)路跨京九鐵路移動(dòng)模架施工 8. 移動(dòng)模架拆除在主梁施工完成以后，對(duì)移動(dòng)模架進(jìn)行拆除。拆除采用整體下放方案。第一步、在12-13號(hào)墩澆筑完成后，落模、開模，進(jìn)行整機(jī)倒退，將主梁退回11-12墩澆注位置

17、。拆除第一步示意圖第二步、當(dāng)設(shè)備倒退至11-12#墩時(shí)，停止倒退。將13#墩牛腿梁倒運(yùn)至10#墩后，設(shè)備繼續(xù)后退。拆除第二步示意圖第三步、將整機(jī)倒退到10-11號(hào)墩后，a、將6-9號(hào)橫梁、模板合模。b、利用25噸的履帶吊拆除1-5、10-14號(hào)橫梁以及模板，并由橋面運(yùn)走。c、6-9號(hào)橫梁開模，同樣用25噸履帶吊拆除并由橋面運(yùn)走。d、用同樣方法拆除最前端和最后端的導(dǎo)梁。拆除第三步示意圖第四步、先拆除12#墩牛腿：采用橋面下方方式，利用模板橫梁、張拉千斤頂、15.24鋼絞線（1860級(jí)）進(jìn)行整體下放，每束5根。單根牛腿梁重28噸。拆除第四步示意圖第五步、利用兩根鋼箱扁擔(dān)梁整體下放主梁、其余導(dǎo)梁、2

18、對(duì)牛腿和小車：（此時(shí)總荷載為主梁+導(dǎo)梁+2對(duì)牛腿小車，共計(jì)720噸，每個(gè)吊點(diǎn)受力180噸，共計(jì)4個(gè)吊點(diǎn)，每個(gè)吊點(diǎn)采用15.24鋼絞線（1860級(jí)）19束。）a、首先利用4臺(tái)500噸連續(xù)頂升千斤頂將整個(gè)設(shè)備提起，先用吊機(jī)拆掉牛腿托梁。拆除第五步示意圖整體下放地面上整體拆除拆除實(shí)例一（桃花峪黃河大橋）拆除實(shí)例二（河南桃花峪黃河大橋）拆除實(shí)例三(重慶雙碑大橋)9.相關(guān)計(jì)算資料1.起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB3811-2008）2.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）3.高速鐵路橋涵工程施工技術(shù)規(guī)范（鐵建設(shè)（2010）241號(hào)）4.西成鐵路XX河大橋設(shè)計(jì)圖紙、技術(shù)要點(diǎn)和原始資料。9 .1計(jì)算依據(jù)9.2計(jì)

19、算荷載組合第類組合起重機(jī)在正常工作情況下的正常載荷。起重機(jī)起吊正常質(zhì)量的物品，平穩(wěn)起動(dòng)制動(dòng)。軌道或路面情況正常，受工作狀態(tài)下平均風(fēng)壓作用。第類組合起重機(jī)在惡劣條件下工作產(chǎn)生的最大載荷。起重機(jī)起吊額定起重量的物品，克服最大靜阻力，猛烈起動(dòng)制動(dòng)，受工作狀態(tài)下的最大風(fēng)壓作用，軌道路面狀況不好，爬越最大坡度。第類組合戶外作業(yè)的起重機(jī)不工作時(shí)受暴風(fēng)吹襲產(chǎn)生的最大載荷。起重機(jī)處于非工作狀態(tài)，承受非工作狀態(tài)最大風(fēng)壓作用。9.3計(jì)算結(jié)果匯總 9.4主梁計(jì)算 計(jì)算軟件為有限元分析軟件ANSYS,主梁最大總撓度為58.14mm，主梁最大凈撓度為47.48mm。主梁在設(shè)備自重和混凝土共同作用下的Von Mises應(yīng)

20、力云圖可見主梁最大應(yīng)力為：126mpa=230mpa ，一階失穩(wěn)處于外側(cè)主梁跨中部位外側(cè)腹板上，一階屈曲特征值為：4.12，滿足穩(wěn)定性要求。9.4.1主梁計(jì)算主梁總變形計(jì)算模型主梁凈變形計(jì)算模型主梁總變形云圖主梁凈變形云圖主梁應(yīng)力云圖主梁一階失穩(wěn)變形圖（=4.12411）9.4.2主梁計(jì)算9.5牛腿計(jì)算 澆筑時(shí)主千斤頂作用位置牛腿最大垂向變形為15.75mm，Von mises應(yīng)力云圖見最大應(yīng)力為：184mpa=230mpa，故滿足強(qiáng)度要求。失穩(wěn)變形為支腿縱向失穩(wěn)，一階特征值為：2.25。滿足穩(wěn)定性要求。主梁滑板作用位置牛腿最大垂向變形為19.04mm，Von mises應(yīng)力云圖見最大應(yīng)力為：

21、172mpa=230mpa，一階失穩(wěn)處在靠近牛腿橫梁中部處腹板上，一階特征值為：2.02滿足穩(wěn)定性要求。9.5.1牛腿澆筑時(shí)計(jì)算牛腿澆筑時(shí)豎向位移云圖牛腿澆筑時(shí)應(yīng)力牛腿澆筑時(shí)一階失穩(wěn)變形圖（=2.24852）牛腿澆筑時(shí)計(jì)算模型牛腿開模計(jì)算模型9.5.2牛腿開模時(shí)計(jì)算牛腿開模豎向變形云圖牛腿開模應(yīng)力云圖牛腿開模一階失穩(wěn)變形（=2.01608）牛腿開模計(jì)算模型9.6主鼻梁縱移計(jì)算縱移13米時(shí)，鼻梁的最大豎向變形為285.38毫米，主梁的Von mises應(yīng)力云圖見最大應(yīng)力為：164mpa=230mpa。縱移29米時(shí)，鼻梁的最大豎向變形為191.67毫米，豎向變形云圖可見此時(shí)鼻梁的最大受力桿件為支點(diǎn)

22、處的豎向撐桿，最大受力為512.8KN，滿足要求?？v移39米時(shí)，鼻梁的最大豎向變形為69.45毫米，豎向變形云圖可見此時(shí)鼻梁的最大受力桿件為支點(diǎn)處的豎向撐桿，最大受力為629KN。滿足要求9.6.1主鼻梁縱移13米計(jì)算主鼻梁縱移13米模型主鼻梁縱移13米豎向位移主鼻梁縱移13米應(yīng)力主鼻梁縱移29米計(jì)算模型主鼻梁縱移29米豎向位移主鼻梁縱移29米支點(diǎn)處豎向撐桿應(yīng)力9.6.2主鼻梁縱移29米計(jì)算主鼻梁縱移29米計(jì)算模型主鼻梁縱移29米豎向位移主鼻梁縱移39米計(jì)算模型主鼻梁縱移39米豎向位移主鼻梁縱移39米支點(diǎn)處豎向撐桿應(yīng)力9.6.3主鼻梁縱移29米計(jì)算9.7橫梁計(jì)算橫梁垂向變形云圖見豎向最大總變形為16.39mm，橫梁凈距為11.23米，橫梁撓跨比約為1/685，故橫梁剛度滿足要求。橫梁Von Mises應(yīng)力云圖見最大應(yīng)力為：178mpa=230mpa。一階失穩(wěn)變形位置位于橫梁跨中腹板上，一階特征值為：3.399，滿足穩(wěn)定性要求。9.7.1橫梁計(jì)算橫梁澆筑計(jì)算模型橫梁澆筑時(shí)豎向位移橫梁澆筑時(shí)橫梁應(yīng)力牛腿澆筑時(shí)一階失穩(wěn)變形圖（=3.399）9.8后吊梁計(jì)算后吊梁垂向變形云圖見豎向最大總變形為2.62mm，故后吊梁剛度滿足要求。后吊梁Von