電力系統(tǒng)短路分析課件

1、第7章 電力系統(tǒng)短路計算第一節(jié) 電力系統(tǒng)短路故障第二節(jié) 標幺值第三節(jié) 無限容量系統(tǒng)三相短路電流計算第四節(jié) 有限容量系統(tǒng)三相短路電流的實用計算第五節(jié) 不對稱短路故障的分析計算第六節(jié) 電動機對短路沖擊電流的影響第七節(jié) 低壓電網(wǎng)短路電流計算2022/7/281第一節(jié) 電力系統(tǒng)短路故障一、短路的原因及其后果二、短路的類型三、短路計算的目的和簡化假設(shè)2022/7/282第一節(jié) 電力系統(tǒng)短路故障短路的概念 所謂短路，是指電力系統(tǒng)除正常情況以外的一切相與相之間或相與地之間的“短接”。 在電力系統(tǒng)正常運行時，除中性點外，相與相或相與地之間是絕緣的。如果由于某種原因使其絕緣破壞而產(chǎn)生了通路，我們就稱電力系統(tǒng)發(fā)生

2、了短路故障。2022/7/283一、短路的原因及其后果1發(fā)生短路的原因（1）電氣設(shè)備及載流導體因絕緣老化、機械損傷、雷擊過電壓造成的絕緣損壞；（2）運行人員違反安全規(guī)程誤操作，如帶負荷拉隔離刀閘，設(shè)備檢修后遺忘拆除臨時接地線而誤合刀閘等均會造成短路；（3）電氣設(shè)備因設(shè)計、安裝及維護不良所導致的設(shè)備缺陷引發(fā)的短路；（4）鳥獸跨接在裸露的載流部分以及風、雪、雹等自然災害也會造成短路。2022/7/284短路對電力系統(tǒng)正常運行和電氣設(shè)備有很大的危害。 在發(fā)生短路時，由于供電回路的阻抗減小以及突然短路時的暫態(tài)過程，使短路點及其附近設(shè)備流過的短路電流值大大增加，可能超過該回路額定電流許多倍。短路點距發(fā)電

3、機的電氣距離愈近（即阻抗愈?。?，短路電流愈大。2022/7/2852短路電流造成的后果（1）短路電流的熱效應會使設(shè)備發(fā)熱急劇增加，可能導致設(shè)備過熱而損壞甚至燒毀；（2）短路電流將在電氣設(shè)備的導體間產(chǎn)生很大的電動力，可引起設(shè)備機械變形、扭曲甚至損壞；（3）短路電流基本上是電感性電流，它將產(chǎn)生較強的去磁性電樞反應，從而使發(fā)電機的端電壓下降，同時短路電流流過線路使其電壓損失增加。 因而短路時會造成系統(tǒng)電壓大幅度下降，短路點附近電壓下降得最多，嚴重影響電氣設(shè)備的正常工作；2022/7/286（4）嚴重的短路可導致并列運行的發(fā)電廠失去同步而解列，破壞系統(tǒng)的穩(wěn)定性，造成大面積的停電。這是短路所導致的最嚴重

4、的后果；（5）不對稱短路將產(chǎn)生負序電流和負序電壓而危機機組的安全運行，如汽輪發(fā)電機長期允許的負序電壓一般不超過額定電壓的8%-10%，異步電動機長期允許的負序電壓一般不超過額定電壓的2%-5%；（6）不對稱短路產(chǎn)生的不平衡磁場，會對附近的通訊系統(tǒng)及弱電設(shè)備產(chǎn)生電磁干擾，影響其正常工作，甚至危及設(shè)備和人身安全。2022/7/287二、短路的類型在三相系統(tǒng)中，可能發(fā)生的短路有：三相短路、兩相短路、兩相接地短路及單相接地短路。 三相短路時，由于被短路的三相阻抗相等，因此，三相電流和電壓仍是對稱的，又稱為對稱短路。 其余幾種類型的短路，因系統(tǒng)的三相對稱結(jié)構(gòu)遭到破壞，網(wǎng)絡中的三相電壓、電流不再對稱，故稱

5、為不對稱短路。2022/7/288表7-1列出了各種短路的示意圖和代表符號。 各種類型短路事故所占的比例，則與電壓等級、中性點接地方式等有關(guān)。 在中性點接地的高壓和超高壓電力系統(tǒng)中，以單相接地（短路）所占的比例最高，約占全部斷路故障的90%。表7-1 各種短路的示意圖和代表符號短路種類示意圖表示符號三相短路K(3)兩相短路K(2)兩相接地短路K(1,1)單相接地短路K(1)2022/7/289表7-2為我國某220kV電力系統(tǒng)自1961年至1977年間短路故障的統(tǒng)計數(shù)據(jù)。 另據(jù)統(tǒng)計，在電壓較低的輸配電網(wǎng)絡中，單相短路約占65%，兩相接地短路約占20%，兩相短路約占10%，三相短路僅占5%左右。

6、表7-2 某220kV中性點直接接地電力系統(tǒng)短路故障數(shù)據(jù)短路種類三相短路兩相短路兩相接地短路單相接地短路其他故障率2.0%1.6%6.1%87. 0%3.3%備注包括斷線等2022/7/2810三、短路計算的目的和簡化假設(shè)為減少短路故障對電力系統(tǒng)的危害:必須采用限制短路電流的措施，合理設(shè)計電網(wǎng)，如在線路上裝設(shè)電抗器；迅速將發(fā)生短路的部分與系統(tǒng)其他部分隔離開來，使無故障部分恢復正常運行。2022/7/2811 1短路電流的計算目的（1）為選擇和校驗各種電氣設(shè)備的動穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性提供依據(jù)。（2）為設(shè)計和選擇發(fā)電廠和變電站的電氣主接線提供必要的數(shù)據(jù)。（3）為合理配置電力系統(tǒng)中各種繼電保護和自動裝置

7、并正確整定其參數(shù)提供可靠的依據(jù)。最大運行方式是指投入運行的電源容量最大，系統(tǒng)的等值阻抗最小，發(fā)生故障時，短路電流為最大的運行方式。最小運行方式是指系統(tǒng)投入運行的電源容量最小，系統(tǒng)的等值阻抗最大，發(fā)生故障時，短路電流為最小的運行方式2022/7/2812如圖7-1所示。圖7-1 系統(tǒng)運行方式示意圖WL1、WL2并聯(lián)運行，T1、T2并聯(lián)運行，這時短路阻抗最小，短路電流最大；WL1單獨運行，T1、T2并聯(lián)運行；WL2單獨運行，T1、T2并聯(lián)運行；WL1、WL2并聯(lián)運行，T1單獨運行；WL1、WL2并聯(lián)運行， T2單獨運行；WL1 單獨運行，T1單獨運行；WL1 單獨運行， T2單獨運行；WL2單獨運

8、行，T1單獨運行；WL2單獨運行，T2單獨運行。 2022/7/2813在實際短路計算中，為了簡化計算，通常采用一些簡化假設(shè)，其中主要包括：（1）負荷用恒定電抗表示或者忽略不計；（2）認為系統(tǒng)中各元件參數(shù)恒定，在高壓網(wǎng)絡中不計元件電阻和導納，即各元件均用純電抗表示，并認為系統(tǒng)中各發(fā)電機的電勢同相位，從而避免了復數(shù)運算；（3）系統(tǒng)除去不對稱故障出現(xiàn)局部不對稱外，其余部分是三相對稱的。2022/7/2814第二節(jié) 標幺值一、標幺制二、基準值的選取三、不同基準標幺值之間的換算四、不同電壓等級電網(wǎng)中元件參數(shù)標幺值的計算2022/7/2815一、標幺制所謂標幺制，就是把各個物理量用標幺值來表示的一種運算

9、方法。其中標幺值定義為物理量的實際值（有名值）與所選定的基準值之間的比值，即 （7-1） 由于相比的兩個值具有相同的單位，因而標幺值沒有單位。2022/7/2816在進行標幺值計算時，首先需選定基準值。對于阻抗、電壓、電流和功率等物理量，如選定Zd、Ud、Id、Sd為各物理量的基準值，則其標幺值分別為（7-2） 式中：上標注“*”者為標幺值；下標注“d”者為基準值；無下標者為有名值。2022/7/2817二、基準值的選取在采用標幺值計算法時必須首先選定基準值。通常都選該設(shè)備的額定值作為基準值，或者整個系統(tǒng)選擇一個便于計算的共同基準值。當某些量的基準值一旦選定以后，其他各量的基準值就已經(jīng)確定了。

10、 2022/7/2818例如，在三相制的電力系統(tǒng)計算中，阻抗、電壓、電流和功率的基準值Zd、Ud、Id、Sd之間應當滿足下列關(guān)系（7-3） 因此，只要事先選定其中兩個量的基準值，其余兩個基準值也就確定了。在實際計算中，一般先選定視在功率和電壓的基準值，于是電流和阻抗的基準值則為（7-4）2022/7/2819它們的標幺值分別為（7-5）在標幺制中，三相電路計算公式與單相計算公式完全相同。因此，有名單位制中單相電路的基本公式，可直接應用于三相電路中標幺值的運算。線電壓和相電壓的標幺值相等，三相功率和單相功率的標幺值相等。2022/7/2820標幺制的這一特點，使得計算中勿需顧及線電壓和相電壓、三

11、相和單相標幺值的區(qū)別，而只需注意還原成有名值時各自采用相應的基準值即可，這給運算帶來了方便。應用標幺值計算，最后還需將所得結(jié)果換算成有名值。根據(jù)式（7-2），各個量的有名值等于它的標幺值乘以相應的基準值。2022/7/2821三、不同基準標幺值之間的換算 在進行系統(tǒng)計算時應當選擇一個共同的基準值，把所有設(shè)備以自身的額定值為基準的阻抗標幺值都按照這個新選擇的共同基準值去進行歸算，只有經(jīng)過這樣的歸算后，才能進行統(tǒng)一的計算。2022/7/2822換算的方法是：先將各自以額定值作為基準的標幺值還原為有名值。 例如，對于電抗器，按式（7-5）得（7-6） 在選定了功率和電壓的基準值Sd和Ud后，則以此為

12、基準的電抗標幺值為（7-7）發(fā)電機銘牌上一般給出額定電壓UN，額定功率SN以及以UN、SN為基準值的電抗標幺值X*N，因此可用式（7-7）將此電抗歸算到統(tǒng)一基準值的標幺值。 2022/7/2823變壓器通常給出UN、SN及短路電壓Uk的百分比Uk%，則以UN、SN為基準的變壓器電抗標幺值即為： 這樣，在統(tǒng)一基準值下變壓器阻抗的標幺值即可依據(jù)式（7-7）求得：（7-8）在電力系統(tǒng)中常采用電抗器以限制短路電流。電抗器通常給出其額定電壓UNL、額定電流INL及電抗百分比XL%，電抗百分比與其標幺值之間的關(guān)系為：2022/7/2824電抗器在統(tǒng)一基準下的電抗標幺值可寫成（7-9） 式（7-9）中， 為

13、電抗器的額定容量。輸電線路的電抗，通常給出線路長度和每公里歐姆值，可用下式換算成統(tǒng)一基準值下的標幺值（7-10）2022/7/2825在實際工程應用中，為了便于計算，常取基準容量Sd=100MVA（或1000MVA），基準電壓可用各級線路的平均額定電壓Ud=Uav。線路平均額定電壓Uav指線路始端最大額定電壓與末端最小額定電壓的平均值，一般取線路額定電壓的1.05倍，即Uav=1.05UNUav，見表7-3。額定電壓UN/kV0.220.3836103560110220330平均額定電壓Uav/kV0.230.43.156.310.53763115230345表7-3 線路的額定電壓與平均額定

14、電壓2022/7/2826四、不同電壓等級電網(wǎng)中元件參數(shù)標幺值的計算在工程計算中，對短路電流的計算一般精確度要求不高，所以可以采用近似計算法，即變壓器T1的變比近似取它所聯(lián)系兩側(cè)電壓級的平均額定電壓之比。圖7-2表示由兩臺變壓器聯(lián)系的具有三個不同電壓等級的輸電線路。 IT1T2GXL1XL2110/6.62022/7/2827以圖7-2為例，若基準電壓取短路點的平均額定電壓，即Ud1=Uavl=10.5KV,Ud2=115KV，Ud3=6.3KV。這樣，式（7-7）和式（7-8）中的Ud和UN就可約掉。也就是說，發(fā)電機和變壓器的電抗標幺值與電壓無關(guān)，線路的電抗標幺值只和線路所在處的平均額定電壓

15、有關(guān)。對于多電壓等級的復雜網(wǎng)絡，不管何處短路，系統(tǒng)各元件的標幺電抗都不改變，這給短路電流計算帶來方便。在某些情況下，高額定電壓的電抗器可以裝在低額定電壓的系統(tǒng)上，在計算電抗器電抗的標幺值時，當電抗器的額定電壓與所裝系統(tǒng)的額定電壓不同級時，仍采用電抗器本身的額定電壓值；同級時，也可以消掉。 2022/7/2828為便于計算，現(xiàn)將準確計算法和近似計算法的電抗標幺值計算公式歸納于表7-4中。 準確計算法（變壓器用實際變比）近似計算法（變壓器用近似變比）發(fā)電機變壓器電抗器輸電線路表7-4 電力系統(tǒng)各元件電抗標幺值計算公式2022/7/2829例7-1 對圖7-3（a）所示的輸電系統(tǒng)，試用近似計算法計算

16、等值網(wǎng)絡中各元件的標幺值。 圖7-3 具有三段不同電壓的系統(tǒng)(a) 電路圖； (b)等值電路2022/7/2830解： 取基準功率Sd=100MVA，各段的基準電壓為各段的平均額定電壓，即Ud1=Uav1=10.5KV；Ud2=Uav2=115KV；Ud3=Uav3=6.3KV。 各元件電抗的標幺值分別為： 發(fā)電機 變壓器T1 輸電線路 2022/7/2831變壓器T2 電抗器 電纜線 各元件電抗標幺值等值電路如圖7-3（b）所示。2022/7/2832第三節(jié) 無限容量系統(tǒng)三相短路電流計算無限大功率電源是一種理想電源，它的特點是：電源功率為無窮大；外電路發(fā)生任何變化，系統(tǒng)頻率恒定.電源的內(nèi)阻抗

17、為零；電源內(nèi)部不存在電壓降，電源的端電壓恒定。無窮大功率電源只是一個相對的概念。在工程計算中，當電源內(nèi)阻抗不超過短路回路總阻抗的5%-10%時，就可認為該電源是無限大功率電源。2022/7/2833本節(jié)內(nèi)容：一、由無限容量系統(tǒng)供電時三相短路的物理過程 二、表示暫態(tài)短路電流特性的幾個參數(shù)三、無限大容量系統(tǒng)短路電流2022/7/2834一、由無限容量系統(tǒng)供電時三相短路的物理過程圖7-4所示為一由無限大功率電源供電的三相對稱電路。 圖7-4 無限容量系統(tǒng)中的三相短路（a）三相電路； （b）等值單相電路2022/7/2835短路前電路處于穩(wěn)態(tài)。由于電路三相對稱，可寫出其中一相如U相電壓和電流的算式 (

18、7-12) 式中：Um為電壓幅值； 為電流幅值； 為阻抗角；(R+R)+j(X+X)為短路前阻抗； R+jX為短路后阻抗； 為電壓初相角，又稱為合閘角。2022/7/2836當k點發(fā)生三相短路時，此電路被分成兩個獨立的回路。左邊電路仍與電源相連，而右邊電路則變成沒有電源的電路，電流將從短路瞬間的數(shù)值不斷地衰減到磁場中所有儲存的能量全部變?yōu)殡娮杷臒崮転橹梗娏魉p為零。而與電源相連的電路中，每相阻抗由原先的(R+R)+j(X+X)減小到R+jX。由于阻抗減小，其電流必將增大。2022/7/2837設(shè)短路發(fā)生在時刻，由于左側(cè)電路仍為三相對稱電路，可只取其中一相進行分析。短路后電路中某一相的電流

19、應滿足（7-13） 式中：ik為短路電流的瞬時值。這是一階常系數(shù)線性非齊次微分方程，其解即為短路時的全電流，它由兩部分組成：第一部分是方程（7-13）的特解，代表短路電流的強制分量；第二部分是方程（7-13）所對應的齊次方程 的通解，代表短路電流的自由分量。2022/7/2838解微分方程（7-13）得（7-14） 式中：ip為短路電流的強制分量； 為短路電流周期分量的幅值；z為短路回路每相阻抗R+jX的模；k為每相阻抗的阻抗角， ；inp為短路電流的自由分量；C為積分常數(shù)；T為短路回路的時間常數(shù)，T=L/R。2022/7/2839由于電路中存在電感，由楞次定律知，電感中的電流不能突變，則短路

20、前一瞬間的電流應與短路后一瞬間的電流相等。由式（7-12）和式（7-14）可得 ，則 ， 將C代入式（7-14），可得 （7-15）2022/7/2840由于三相電路對稱，設(shè)式（7-15）為U相電流的表達式，只要用120和120代替式(7-15)中的，就可得到V相和W相電流的表達式。故有（7-16） 2022/7/2841由式（7-16）可見，短路至穩(wěn)態(tài)時，三相中的穩(wěn)態(tài)短路電流為三個幅值相等、相角相差120的交流電流，其幅值大小取決于電源電壓幅值和短路回路的總阻抗。從短路發(fā)生到短路穩(wěn)態(tài)之間的暫態(tài)過程中，每相電流還包含有逐漸衰減的直流電流。它們出現(xiàn)的物理原因是電感中的電流在突然短路時不能突變。在

21、短路回路中，通常電抗遠大于電阻，即LR，可認為K90，故 （7-17）2022/7/2842由式（7-17）可知，當非周期分量電流的初始值最大時，短路全電流的瞬時值為最大，短路情況最嚴重。短路前后的電流變化愈大，非周期分量的初值就愈大，所以電路在空載狀態(tài)下發(fā)生三相短路時的非周期分量初始值要比短路前有負載電流時大。在短路電流的實用計算中可取Im=0（空載），而且短路瞬間電源電壓過零值，即初始相角=0，此時短路電流為（7-18）2022/7/2843對應的短路電流的變化曲線如圖7-5所示。 三相短路中只有短路電流的周期分量才是對稱的，而各相短路電流的非周期分量并不相等。圖7-5 無限大容量系統(tǒng)三相

22、短路時短路電流的變化曲線2022/7/2844二、表示暫態(tài)短路電流特性的幾個參數(shù)在短路發(fā)生后，短路電流要經(jīng)過一段時間后才能達到穩(wěn)定值，在這一段時間內(nèi)短路電流的幅值和有效值都是在不斷變化的。在選擇電氣設(shè)備時，通常感興趣的是短路電流的最大幅值和最大有效值。前者決定了電氣設(shè)備所受的機械應力，后者決定了某些電氣設(shè)備所應具有的開斷電流的能力。2022/7/28451. 三相短路沖擊電流 在最嚴重短路情況下，三相短路電流的最大瞬時值稱為沖擊電流，用ish表示。 由圖7-5知，ish發(fā)生在短路后約半個周期，當f=50HZ，此時間約為0.01s，由式（7-18）可得（7-19） 式中： 稱為短路電流沖擊系數(shù)，

23、表示沖擊電流對周期分量幅值的倍數(shù)。2022/7/2846當電阻R=0時， ，則 ，Ksh=2。當電抗=0時， ， ，Ksh=1。因此1Ksh2。在實際應用中，沖擊系數(shù)可作如下考慮：在發(fā)電機電壓母線短路時，取Ksh=1.9，則 ish=2.69Ip；在發(fā)電廠高壓側(cè)母線或發(fā)電機出線電抗器后短路時，Ksh=1.85，則 ish=2.62Ip；在其他地點短路時，取Ksh=1.8，則ish=2.55Ip 。沖擊電流主要用于校驗電氣設(shè)備和載流導體在短路時的動穩(wěn)定性。2022/7/28472. 三相短路沖擊電流有效值 由于短路電流含有非周期分量，所以在短路過程中短路電流不是正弦波形。短路中任一時刻t的短路電

24、流的有效值是指以時刻t為中心的一個周期內(nèi)短路全電流瞬時值的均方根值，即 （7-20） 式中：Ikt為短路全電流的瞬時值； T為短路全電流的周期。為簡化Ikt的計算，假定在計算所取的一個周期內(nèi)周期分量電流的幅值為常數(shù)，而非周期分量電流的數(shù)值在該周期內(nèi)恒定不變且等于該周期中點的瞬時值。2022/7/2848周期T內(nèi)周期分量的有效值按通常正弦曲線計算，即 ，而周期T內(nèi)非周期分量的有效值，等于它在該周期中點的瞬時值，即Inpt=inpt。將上面Ipt和Inpt代入式（7-20），經(jīng)過積分和代數(shù)運算后，可簡化得（7-21）由式（7-21）算出的近似值，在實用上已足夠準確。短路全電流的最大有效值Ish出現(xiàn)

25、在短路后的第一個周期內(nèi)，又稱為沖擊電流的有效值。 2022/7/2849因沖擊電流發(fā)生在短路后時，即當t=0.01s時，Ikt就是短路沖擊電流有效值Ish，則（7-22）當沖擊系數(shù)Ksh=1.9時，Ish=1.62Ip； 當Ksh=1.8時，Ish=1.51Ip ； 當Ksh=1.3時Ish=1.09Ip 。短路電流最大有效值用來校驗電氣設(shè)備的斷流能力。2022/7/2850三、 短路容量（短路功率） 當電力系統(tǒng)發(fā)生短路故障時，需迅速切斷故障部分，使其余部分能繼續(xù)運行。這一任務要由繼電保護裝置和斷路器來完成。短路容量等于短路電流有效值乘以短路處的正常工作電壓（一般用平均額定電壓），即（7-23

26、）如用標幺值表示，則為（7-24） 式（7-24）表明，由于基準電壓等于平均額定電壓，短路功率的標幺值與短路電流的標幺值相等。2022/7/2851當已知某一時刻短路電流的標幺值時，該時刻短路容量的有名值即為（7-25）短路容量定義為平均額定電壓與短路電流的乘積。其含義為：開關(guān)要能切斷這樣大的短路電流；在開關(guān)斷流時，其觸頭應能經(jīng)受住平均額定電壓的作用。短路容量只是一個定義的計算量，而不是測量量。短路容量用來校驗開關(guān)設(shè)備的切斷能力。 2022/7/2852三相短路穩(wěn)態(tài)電流 三相短路穩(wěn)態(tài)電流是指短路電流非周期分量衰減完后的短路全電流，其有效值用I表示。 在無限大容量系統(tǒng)中，短路后任何時刻的短路電流

27、周期分量有效值（習慣上用Ik表示）始終不變，所以有 （7-26） 式中：I為次暫態(tài)短路電流或超瞬變短路電流，它是短路瞬間（t=0s）時三相短路電流周期分量的有效值； 為短路后0.2s時三相短路電流周期分量的有效值。2022/7/2853四、無限大容量系統(tǒng)短路電流無限大容量系統(tǒng)的主要特征是：系統(tǒng)的內(nèi)阻抗X=0，端電壓U=C（常數(shù)），它所提供的短路電流周期分量的幅值恒定且不隨時間變化而變化。雖然非周期分量依指數(shù)規(guī)律衰減，但一般情況下只需計及他對沖擊電流的影響。在無限大容量系統(tǒng)的條件下，周期分量的計算變得非常簡單。2022/7/2854如取平均額定電壓進行計算，則系統(tǒng)的端電壓U=Uav，若選取Ud=

28、Uav，短路電流的標幺值為（7-27） 式中：X*為無限大容量系統(tǒng)對短路點的組合電抗（即總電抗）的標幺值，如圖7-6所示。圖7-6 無限大容量系統(tǒng)短路電流計算示意圖2022/7/2855短路電流的有名值為（7-28）短路容量的有名值為 (7-29)若已知由電源至某電壓級的短路容量Sk或斷路器的斷流容量Soc，利用式(7-29)可求出由電源至某電壓級系統(tǒng)電抗的標幺值為 2022/7/2856例7-2 簡單電網(wǎng)有無限大容量電源供電，如圖7-7所示。當k點發(fā)生三相短路時，試計算短路電流、沖擊電流及短路容量（取Ksh=1.8）。圖7-7例7-2的系統(tǒng)圖2022/7/2857解：取Sd=100MVA，U

29、d=Uav。計算各元件電抗標幺值：線路變壓器電源至短路點的總電抗 2022/7/2858無限大容量電源：短路電流周期分量有名值：沖擊電流為：短路容量為：2022/7/2859例7-3 圖7-8（a）為某供電網(wǎng)絡的電力系統(tǒng)圖，試計算最大運行方式下k1點和k2點短路時的三相短路電流Ik、短路容量Sk、短路沖擊電流ish及沖擊電流有效值Ish；最小運行方式下k1點和k2點短路時的三相短路電流Ikmin。圖中標明了計算所需要的技術(shù)數(shù)據(jù)。圖7-8 某供電網(wǎng)絡的電力系統(tǒng)圖(a) 系統(tǒng)接線圖2022/7/2860解：（1）作等值電路如圖7-8（b）所示。（2）選取基準容量Sd=100MVA，基準電壓Ud1、

30、Ud2，則基準電流為 2022/7/2861（3）計算各元件電抗標幺值最大運行方式下，系統(tǒng)等值電抗 最小運行方式下，系統(tǒng)等值電抗 輸電線路WL1 變壓器T1 2022/7/2862輸電線路WL2 變壓器T2 、T3 （4）求最大運行方式下k1點的總等效電抗標幺值及三相短路電流和短路容量 2022/7/2863（5）求最大運行方式下k2點的總等效電抗標幺值及三相短路電流和短路容量 2022/7/2864（6）求最小運行方式下k1點的總等效電抗標幺值及三相短路電流（7）求最小運行方式下k2點的總等效電抗標幺值及三相短路電流 2022/7/2865第四節(jié) 網(wǎng)絡簡化與轉(zhuǎn)移電抗的計算網(wǎng)絡等值簡化 等值電

31、勢法 星網(wǎng)變換法 利用網(wǎng)絡對稱性化簡轉(zhuǎn)移阻抗（電抗） 利用轉(zhuǎn)移電抗計算三相短路電流 2022/7/2866一、網(wǎng)絡等值簡化1、等值電勢法原則：使變換前后網(wǎng)絡中其它部分的電壓、電流保持不變。II1I2InZ1Z2ZnE1E2EnUIZeqUEeq一、網(wǎng)絡等值簡化1、等值電勢法II1I2InZ1Z2ZnE1E2EnUIZeqUEeq2、星網(wǎng)變換法1234nx1x2x3x4x121234x24x13x34x14x23消去節(jié)點nm網(wǎng)絡的頂點數(shù)2022/7/28693、利用網(wǎng)絡對稱性化簡網(wǎng)絡對稱性：網(wǎng)絡的結(jié)構(gòu)相同，電源一樣，阻抗參數(shù)相等，短路電流走向一致1、電位相等的節(jié)點可直接相連2、等電位點之間的電抗

32、可短接后除去x6x3x4x1x2x5E1E2kkx6X3/2X1/2Eeq=E1=E2若E1=E2 x1=x2 x3=x42022/7/2870二、轉(zhuǎn)移阻抗E3E1E2kX1X2X4X5kE1E2E3x3kx2kx1k研究各電源E1、E2、E3對短路點k的貢獻。各電源分別作用在k點上產(chǎn)生短路電流I1k、I2k、I3k。從而總短路電流轉(zhuǎn)移阻抗：網(wǎng)絡中第i個電源節(jié)點加電勢Ei,其它電勢為0，則Ei與從第k個節(jié)點流出網(wǎng)絡的電流之比,為i節(jié)點與k節(jié)點之間轉(zhuǎn)移阻抗。三、利用轉(zhuǎn)移電抗計算三相短路電流1、網(wǎng)絡化簡法 消去電源節(jié)點和短路點之外的所有中間節(jié)點。x1kE3E2E1x2x3x4E1kE3E2x3kx

33、2kx1kkE1E2E3x1kx2kx3k例7-3 (1)試分別用網(wǎng)絡化簡法求各電源對短路點的轉(zhuǎn)移電抗； (2)若在k點發(fā)生三相短路，試求k點短路電流的標幺值。(1)求轉(zhuǎn)移電抗X3* 、X4* 、X5*形變換Y形X7* 、X8*、X9*將X8* 、X10* 、X11*Y形變換為形X2k*、X3k*、X23(2)求短路電流三相短路時，Uk*=0，可求得2022/7/2874第五節(jié) 有限容量系統(tǒng)供電網(wǎng)絡 三相短路的實用計算 無限大功率電源-容量為無限大，內(nèi)阻抗為零的電源。外電路發(fā)生故障所引起功率變化對電源影響甚微。在計算短路時，認為短路電流周期分量幅值保持不變。 實際電源容量總是有限的，如果短路發(fā)

34、生在電源附近時，就要考慮其短路將會對電源內(nèi)部產(chǎn)生影響，短路電流周期分量幅值不能保持不變。如何計算周期電流？2022/7/2875 三相突然短路定子電流周期分量增加，對轉(zhuǎn)子產(chǎn)生電樞反應 對轉(zhuǎn)子繞組去勵磁磁鏈守恒產(chǎn)生附加直流電流，以保持電機中磁鏈不變 附加直流電流產(chǎn)生磁通使定子周期分量電流更大附加直流電流會隨著時間逐步衰減，定子電流周期分量也會逐步衰減到穩(wěn)態(tài)短路電流一、同步發(fā)電機突然三相短路的電磁暫態(tài)過程2022/7/2876需要求短路瞬間定子電流周期分量，從等值電路的角度，需要確定一個短路瞬間不發(fā)生突變電勢，用它求短路瞬間定子電流周期分量。該電勢求?。?）對無阻尼繞組，暫態(tài)電勢 -暫態(tài)電抗 、

35、-正常運行時同步發(fā)電機端電壓和電流。2）對有阻尼繞組，次暫態(tài)電勢 -次暫態(tài)電抗2022/7/2877二、起始次暫態(tài)電流和沖擊電流計算工程計算，許多情況只需計算短路電流周期分量初值即起始次暫態(tài)電流。系統(tǒng)所有元件都用其次次暫態(tài)參數(shù)表示，次暫態(tài)電流的計算與穩(wěn)態(tài)電流一樣。起始次暫態(tài)電流 ：同步發(fā)電機簡化相量圖計算次暫態(tài)電勢 ：旋轉(zhuǎn)電機的次暫態(tài)參數(shù)不同于其穩(wěn)態(tài)參數(shù)。右圖為同步發(fā)電機簡化相量圖。2022/7/2878二、起始次暫態(tài)電流和沖擊電流計算1、同步發(fā)電機短路一般地，發(fā)動機的次暫態(tài)電動勢標幺值在1.051.15之間。沖擊電流：2022/7/28792、異步發(fā)電機短路kX”E”GD異步發(fā)電動次暫態(tài)電抗

36、：異步發(fā)電機簡化相量圖異步發(fā)電機次暫態(tài)電勢：若短路前異步發(fā)電機運行于額定狀態(tài)：2022/7/2880配電網(wǎng)中接異步電動機數(shù)量多，用綜合負荷表示，一般取 =0.8， =0.35(負荷0.2+變壓器線路0.15)負荷提供的沖擊電流： kshLD負荷沖擊系數(shù)。一般取1，有大容量電動機時取1.31.8計算負荷影響短路沖擊。例7-4，課本P186有限容量系統(tǒng)短路處總沖擊電流：2022/7/2881三、應用計算曲線計算短路電流有限容量電力系統(tǒng)短路（周期分量）電流隨時間變化2022/7/28821、任意時刻三相短路電流的計算計算曲線法 有限容量電力系統(tǒng)短路（周期分量）電流隨時間變化，工程中利用計算曲線來確定

37、短路后任意指定時刻短路電流周期分量。It*XC0s0.1s2022/7/28832、計算步驟 1）繪制等值網(wǎng)絡，計算系統(tǒng)中各元件的電抗標幺值；2）按電源歸并原則，將網(wǎng)絡中的電源合并成若干組，每組用一個等值發(fā)電機代替，無限大功率電源單獨考慮，通過網(wǎng)絡變換求出各等值發(fā)電機對短路點的轉(zhuǎn)移電抗 ；3）求計算電抗： 式中SNi第i臺等值發(fā)電機中各發(fā)電機SN之和4）由計算曲線確定短路電流周期分量標幺值；5）計算短路電流周期分量的有名值 2022/7/2884G3G1G4G2S水電廠火電廠kT4T3T2T1L2L110.5kv115kvG4G3G2G1kS1325749861110121376SG12G34

38、kG12G34S151214k例7-5 試求k點發(fā)生三相短路時，1）t=0和t=0.5s的短路電流； 2）短路沖擊電流及0.5s時短路功率取S=100MVA Ud=Uav注意對稱性和電源合并121514SG12G34k教材P1902022/7/2885本章小結(jié)1、電力系統(tǒng)短路原因、后果、類型以及短路計算的目的；2、無限大功率電源概念；三相短路時短路電流瞬時值計算；沖擊電流計算；沖擊系數(shù)概念；短路電流最大有效值計算；短路容量計算；3、無限大功率電源供電網(wǎng)的短路電流計算；2022/7/28864、網(wǎng)絡簡化的幾種方法（等值電勢法、星網(wǎng)變換法等）；5、轉(zhuǎn)移阻抗的概念（任意兩個接點間的等值阻抗），求轉(zhuǎn)移

39、阻抗的方法；6、利用轉(zhuǎn)移電抗計算三相短路電流。7、同步發(fā)電機電勢方程；8、起始次暫態(tài)電流和沖擊電流的計算；9、了解利用曲線法計算任意時間短路電流周期分量有效值。2022/7/2887作業(yè)P214 7-1、7-2、7-4、7-5、7-62022/7/2888第五節(jié) 有限容量系統(tǒng)三相短路電流實用計算一、有限容量系統(tǒng)供電時三相短路的物理過程二、起始次暫態(tài)短路電流和沖擊電流的計算三、任意時刻三相短路電流的計算計算曲線法2022/7/2889一、有限容量系統(tǒng)供電時三相短路的物理過程當電源容量比較小，或者短路點靠近電源時，這種情況稱為有限容量系統(tǒng)供電的短路。短路電流周期分量的變化規(guī)律與發(fā)電機是否裝有自動調(diào)

40、節(jié)勵磁裝置有關(guān)。2022/7/2890如果發(fā)電機沒有裝設(shè)自動調(diào)節(jié)勵磁裝置，在短路過程中，由于發(fā)電機電樞反應的去磁作用增大，使定子電動勢減小，因而使短路電流周期分量幅值和有效值逐漸減小，其變化曲線如圖7-9所示。圖7-9 沒有自動調(diào)節(jié)勵磁裝置時的三相短路暫態(tài)過程2022/7/2891在有自動調(diào)節(jié)勵磁裝置的發(fā)電機電路發(fā)生短路時，短路電流周期分量最初仍是減小，隨著自動調(diào)節(jié)勵磁裝置的作用逐漸增大，短路電流也開始增大，最后過渡到穩(wěn)態(tài)，其變化曲線如圖7-10所示。 圖7-10 發(fā)電機裝設(shè)自動調(diào)節(jié)勵磁裝置時短路電流的變化曲線2022/7/2892短路電流周期分量的變化不僅與發(fā)電機有無自動調(diào)節(jié)勵磁裝置有關(guān)，還

41、和短路點與發(fā)電機之間的電氣距離有關(guān)。電氣距離愈大，發(fā)電機端電壓下降得愈小，周期分量幅值的變化也愈??；反之則愈大。電氣距離的大小可用短路電路的計算電抗X*C來表示，其數(shù)值可按下式計算（7-30） 式中：SN為短路電路所連發(fā)電機的總?cè)萘?；X*為短路回路總電抗標幺值；Sd為基準容量。2022/7/2893二、起始次暫態(tài)短路電流和沖擊電流的計算1次暫態(tài)短路電流 次暫態(tài)短路電流I可按下式進行計算 （7-31） 式中： 為發(fā)電機超瞬態(tài)直軸電動勢（次暫態(tài)電動勢）； 為發(fā)電機超瞬態(tài)直軸電抗（次暫態(tài)電抗）；Xex 為發(fā)電機出口至短路點的外部電抗。可用下式作近似計算 （7-32） 式中：UN為發(fā)電機額定電壓；IN

42、為發(fā)電機額定電流；N為發(fā)電機額定相位角；K為比例系數(shù)。2022/7/2894汽輪發(fā)電機的 較小（ ），因此K1；水輪發(fā)電機的 較大，值可由表7-5查得。 I的近似計算公式如下 （7-33） 式中：Uav為發(fā)電機的平均額定電壓。表7-5 水輪發(fā)電機比例系數(shù)K值表發(fā)電機型式為下列數(shù)值時（以自身額定參數(shù)為基準值）0.20.270.30.40.50.751.01.52無阻尼繞組有阻尼繞組-1.111.161.071.141.071.11.051.071.031.051.021.031.01.021.0112022/7/28952短路沖擊電流 短路沖擊電流ish包含t=0.01s時的周期分量ip和非周期

43、分量inp兩部分，即 （7-34）對一般高壓電網(wǎng)，Ksh=1.8，則 ish=2.55 I；在發(fā)電機端部短路時，Ksh=1.9，則ish=2.69 I 2022/7/2896三、任意時刻三相短路電流的計算 計算曲線法在短路過程中，短路電流的非周期分量通常衰減得很快，短路計算主要是計算短路電流的周期分量。電力系統(tǒng)繼電保護的整定和斷路器開斷能力的確定往往需要提供短路發(fā)生后某一段時刻的周期分量電流。工程計算采用概率統(tǒng)計方法繪制出一種短路電流周期分量標幺值 隨時間和短路計算電抗 而變化的曲線，稱為計算曲線，即 。應用計算曲線來確定任意時刻短路電流周期分量有效值的方法，稱為計算曲線法。2022/7/28

44、97計算曲線的應用，就是在計算出以發(fā)電機額定容量為基準的計算電抗后，按計算電抗和所要求的短路發(fā)生后某瞬間t，從計算曲線或相應的數(shù)字表格中查得該時刻短路電流周期分量的標幺值。計算曲線只需做到 為止，當 時，表明發(fā)電機離短路點電氣距離很遠，可近似認為短路電流周期分量已不隨時間而變，即系統(tǒng)可以作為無窮大功率電源考慮。2022/7/2898在實際電力系統(tǒng)中，工程計算中常用合并電源的方法來簡化網(wǎng)絡。把短路電流變化規(guī)律大致相同的發(fā)電機盡可能多地合并起來，同時對于條件比較特殊的某些發(fā)電機給以個別的考慮。合并的主要原則是：1）距短路點電氣距離（即相聯(lián)系的電抗值）大致相等的同類型發(fā)電機可以合并；2)遠離短路點的

45、不同類型發(fā)電機可以合并；3)直接與短路點相連的發(fā)電機應單獨考慮；4)無限大功率電源因提供的短路電流周期分量不衰減而不必查計算曲線，應單獨計算。 2022/7/2899應用計算曲線法的具體步驟如下：1)作等值網(wǎng)絡：選取網(wǎng)絡基準容量和基準電壓，計算網(wǎng)絡各元件在統(tǒng)一基準下的標幺值。2)進行網(wǎng)絡變換：按電源歸并原則，將網(wǎng)絡合并成若干臺等值發(fā)電機，無限大功率電源單獨考慮，通過網(wǎng)絡變換求出各等值發(fā)電機對短路點的轉(zhuǎn)移電抗 （轉(zhuǎn)移電抗是指連接電源與短路點之間的分支等效電抗）。3)求計算電抗：將各轉(zhuǎn)移電抗按各等值發(fā)電機的額定容量歸算為計算電抗，即 （7-35） 式中：SNi為第i臺等效發(fā)電機中各發(fā)電機的額定容量

46、之和。2022/7/281004)求t時刻短路電流周期分量的標幺值：根據(jù)各計算電抗和指定時刻t，從相應的計算曲線或?qū)臄?shù)字表格中查出各等值發(fā)電機提供的短路電流周期分量的標幺值。 對于無限大功率系統(tǒng)，取其母線電壓U*=1，則短路電流周期分量的算式為5)計算短路電流周期分量的有名值：將（4）中求出的各電流標幺值乘以各自的基準值換算成有名值，再把各有名值相加，即為所求時刻t的短路電流周期分量有名值。2022/7/28101例7-4 圖7-11（a）所示電力系統(tǒng)在k點發(fā)生三相短路，試求t=0s和t=0.5s時的短路電流。已知各元件的型號和參數(shù)為：發(fā)電機G1、G2為汽輪發(fā)電機，每臺容量為31.25MV

47、A， ，發(fā)電機G3、G4為水輪發(fā)電機，每臺容量為62.5MVA，；變壓器T1、T2每臺容量為31.5MVA，Uk%=10.5，變壓器T3、T4每臺容量為63MVA，Uk%=10.5；母線電抗器L為10KV，1.5KA，XL%=8；線路WL1、WL2的長度分別為50km和80km，單位長度電抗為0.4/km；無限大功率系統(tǒng)內(nèi)阻抗X=0。2022/7/28102 圖7-11 例7-4的系統(tǒng)圖及等值電路(a)系統(tǒng)接線圖；2022/7/28103解：（1）作等值網(wǎng)絡取基準容量Sd=100MVA，Ud=Uav，各元件電抗的標幺值為：發(fā)電機G1、G2 變壓器T1、T2電抗器 輸電線路1輸電線路22022/

48、7/28104變壓器T3、T4 發(fā)電機G3、G4等值電路如圖7-11（b）所示2022/7/28105（2）化簡網(wǎng)絡，求各電源到短路點的轉(zhuǎn)移電抗先分析電力系統(tǒng)圖：a.從圖（a）可見，由火電廠所組成的等值電路對k點具有對稱關(guān)系，發(fā)電機組G1和G2機端等電位，可將其短接，并除去電抗器支路。G1和G2可合并組成等值發(fā)電機組。b.G3和G4距短路點較遠，且具有相同的電氣距離，可將其合并為另一組等值發(fā)電機組。c.無限大功率系統(tǒng)不能與其他電源合并，只能單獨處理。2022/7/28106合并后的等值網(wǎng)絡 見圖7-11（c）。圖中： 對圖7-11（c）作 Y-變換，并除去電源間的轉(zhuǎn)移電抗支路，得到圖7-11（

49、d）。2022/7/28107對圖7-11（c）作 Y-變換， 除去電源間的轉(zhuǎn)移電抗支路， 得圖7-11（d）。圖（d）中：各等值發(fā)電機對短路點的轉(zhuǎn)移電抗分別為： G1、G2支路 G3、G4支路 無限大功率系統(tǒng) 2022/7/28108（3）求各電源的計算電抗（4）查計算曲線數(shù)字表，求短路電流周期分量標幺值火電廠的 G1、G2： ，查汽輪發(fā)電機的計算曲線表可得： 當 時 ， ； 當 時 ， ,當 時，利用差值法，t=0s和t=0.5s時的短路電流周期分量標幺值分別為2022/7/28109同理，對水電廠G3、G4， ，查水輪發(fā)電機的計算曲線表，可得到t=0s和t=0.5s時的短路電流周期分量標

50、幺值分別為：無限大功率系統(tǒng)提供的短路電流即為其轉(zhuǎn)移電抗的倒數(shù)，即2022/7/28110（5）計算短路電流有名值歸算到短路點的各等效電源的額定電流或基準電流為： G1、G2支路 G3、G4支路 無限大功率系統(tǒng) 得t=0s和t=0.5s時的短路電流周期分量有名值分別為：2022/7/28111表7-6 例7-4短路電流計算結(jié)果短路計算時間/s電流值提供短路電流的機組短路點總電流/kAG1，2G3，4S0標幺值有名值/kA4.651.4601.871.1741.720.8633.4970.5標幺值有名值/kA2.830.8981.791.1241.720.8632.8852022/7/28112第

51、六節(jié) 不對稱短路故障的分析計算一、對稱分量法二、電力系統(tǒng)中各主要元件的序電抗三、對稱分量法在不對稱短路計算中的應用四、簡單不對稱短路的分析計算2022/7/28113一、對稱分量法對稱分量法的原理是：任何一個不對稱三相系統(tǒng)的相量 、 、 （可以是電動勢、電壓、電流等）都可分解成三個對稱的三相系統(tǒng)分量，即正序、負序和零序三個對稱的分量，如圖7-12所示。 圖7-12 對稱分量法(a)正序； (b) 負序； (c)零序2022/7/28114三相相量與其對稱分量之間的關(guān)系可表示為（7-36） 令 ， ，且有a3=1和1+a+a2=0，則V相和W相的各序分量都可用U相的序分量來表示，即 正序分量：

52、、 ， 負序分量： 、 ， 零序分量：2022/7/28115從而，式（7-36）可改寫為（7-37） 以矩陣形式表示，則有（7-38） 其逆關(guān)系為（7-39） 2022/7/28116根據(jù)式（7-38），可以把三組三相對稱相量合成為三個不對稱相量；根據(jù)式（7-39），可以把三個不對稱相量分解成三組三相對稱相量。由式（7-39）可知，若 ，則對稱分量中不包含零序分量。在三相系統(tǒng)中三相線電壓之和恒等于零，故線電壓中沒有零序分量。在沒有中線的星形接法中， ，因而不存在電流的零序分量。在三角形接法中，線電流是相電流之差，相電流中的零序分量在閉合的三角形中自成環(huán)流，線電流中沒有零序分量。零序電流必須以

53、中性線（或地線）作為通路，且中性線中的零序電流為一相零序電流的3倍。2022/7/28117二、電力系統(tǒng)中各主要元件的序電抗電力系統(tǒng)各元件的序阻抗是指施加在該元件端點的某序電壓與流過的該序電流的比值。系統(tǒng)中各元件的正序電抗，就是各元件正常對稱運行狀態(tài)下的電抗。2022/7/281181. 同步電機的序電抗 對同步發(fā)電機等旋轉(zhuǎn)元件，定子電流中的基波負序分量在空氣隙中產(chǎn)生與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相反的旋轉(zhuǎn)磁場，即定、轉(zhuǎn)子之間存在相對運動的磁耦合。對定子負序磁場來說，轉(zhuǎn)子的繞組為保持自身磁鏈不變，總處于次暫態(tài)狀態(tài)，負序旋轉(zhuǎn)磁場產(chǎn)生的磁通隨著轉(zhuǎn)子的位置不同，所遇到的磁阻不同，在縱軸方向?qū)碾娍篂?，在橫軸方向

54、對應的電抗為 。因此，發(fā)電機的負序電抗取 和 的平均值，由下式給出： （7-40）2022/7/28119作為近似估計值，汽輪發(fā)電機和具有阻尼繞組的水輪發(fā)電機， ；沒有阻尼繞組的水輪發(fā)電機， ，在實用計算中，一般取 。如無電機的確切參數(shù)，同步發(fā)電機的負序和零序電抗可按表7-7取值。表7-7 各種同步發(fā)電機的負序和零序電抗電機類型X2X0電機類型X2X0汽輪發(fā)電機0.160.06無阻尼繞組的水輪發(fā)電機0.450.07有阻尼繞組的水輪發(fā)電機0.250.07同步調(diào)相機和大型同步電動機0.240.082022/7/281202變壓器的序電抗 變壓器的負序電抗與其正序電抗相同，零序電抗與變壓器的鐵心結(jié)構(gòu)

55、及三相繞組的接線方式等有關(guān)。（1）變壓器零序電抗與鐵心結(jié)構(gòu)的關(guān)系 對于由三個單相變壓器組成的變壓器組及三相五柱式或殼式變壓器，零序主磁通以鐵心為回路，因磁導大，零序勵磁電流很小，故零序勵磁電抗Xmo的數(shù)值很大，在短路計算中可當作Xmo=。 對于三相三柱式變壓器，零序主磁通不能在鐵心內(nèi)形成閉合回路，只能通過充油空間及油箱壁形成閉合回路，因磁導小，勵磁電流很大，所以零序勵磁電抗應視為有限值，通常取Xmo=0.31。 2022/7/28121（2）變壓器零序電抗與三相繞組接線方式的關(guān)系 在星形連接的繞組中，零序電流無法流通，從等效電路的角度來看，相當于變壓器繞組開路；在中性點接地的星形連接的繞組中，

56、零序電流可以暢通，所以從等效電路的角度來看，相當于變壓器繞組短路； 在三角形連接的繞組中，零序電流只能在繞組內(nèi)部環(huán)流，不能流到外電路，因此從外部看進去，相當于變壓器繞組開路。可見，變壓器三相繞組不同的接線方式對零序電流的流通情況有很大的影響，因此其零序電抗也不相同。根據(jù)以上討論，可以作出各類變壓器的零序等效電路。2022/7/281223線路的序電抗 線路的負序電抗與正序電抗相等，但零序電抗卻與正序電抗相差較大。線路的零序電抗與下列因素有關(guān)：(1) 當線路通過零序電流時，三相電流的大小和相位完全相同，各相間的互感磁通是互相加強的。因此，零序電抗大于正序電抗。(2) 零序電流是通過大地形成回路的

57、，因此，線路的零序電抗與土壤的導電性能有關(guān)。(3) 當線路裝有架空地線時，零序電流的一部分通過架空地線和大地形成回路。 由于架空地線中的零序電流與輸電線路上的零序電流方向相反，其互感磁通是相互抵消的，將導致零序電抗的減小。 2022/7/28123在實用短路計算中，線路的零序電抗的平均值可采用表7-8所列數(shù)據(jù)。表7-8 線路各序電抗的平均值序號線路名稱X0=X1(/km)X0/X1序號線路名稱X0=X1(/km)X0(/km)1無避雷線的架空輸電線路單回線0.43.571kV三芯電纜0.060.72雙回線5.581kV四芯電纜0.0660.173有鋼質(zhì)避雷線的架空輸電線路單回線396-10kV

58、三芯電纜0.080.284雙回線51020kV三芯電纜0.110.385有良導體避雷線的架空輸電線路單回線21135kV三芯電纜0.120.426雙回線32022/7/28124三、對稱分量法在不對稱短路計算中的應用當電力系統(tǒng)的某一點發(fā)生不對稱短路時，從對稱點的三相不對稱電壓中可以分解出來各序電壓的對稱分量，它們分別與相應序的電流對稱分量成正比。不對稱短路時的正序、負序、零序系統(tǒng)可以分別作出等效電路，通常稱為序網(wǎng)絡圖，如圖7-14所示。圖7-14 序網(wǎng)絡圖（a）正序網(wǎng)絡； （b）負序網(wǎng)絡； （c）零序網(wǎng)絡2022/7/28125無論是正常情況還是故障情況，發(fā)電機的電動勢總被認為是純正弦的正序?qū)?/p>

59、稱電動勢，不存在負序和零序分量。由圖7-14可以列出各序網(wǎng)絡的基本方程 （7-41） 式中： 、 、 為短路點電壓的正序、負序和零序分量； 、 、 為短路點電流的正序、負序和零序分量；X1、X2、X0為正序、負序和零序網(wǎng)絡對短路點的等效電抗； 為正序網(wǎng)絡中發(fā)電機的等效電動勢。2022/7/28126四、簡單不對稱短路的分析計算1單相接地短路 圖7-15表示U相單相接地短路的情況。圖7-15 單相接地短路2022/7/28127短路點的邊界條件為（7-42）將上式轉(zhuǎn)換為對稱分量的形式，并整理后可得用序分量表示的邊界條件為(7-43)將基本序網(wǎng)方程式(7-41)和邊界條件方程式(7-43)聯(lián)立求解

60、，可得短路點的正序分量電流為(7-44) 2022/7/28128所謂復合序網(wǎng)，是指根據(jù)邊界條件所確定的短路點各序量之間的關(guān)系，由各序網(wǎng)絡互相連接起來所構(gòu)成的網(wǎng)絡。由式(7-41)由于各序電流相等，所以正序網(wǎng)絡、負序網(wǎng)絡、零序網(wǎng)絡應互相串聯(lián)；且因各個序量電壓之和等于零，故三個序網(wǎng)串聯(lián)后應短接，這就決定了單相接地短路時的復合序網(wǎng)。2022/7/28129短路點的正序分量電流求出后，即可根據(jù)邊界條件方程式(7-43)和基本序網(wǎng)方程式(7-41)確定短路點電流和電壓的各序分量為(7-45)短路點的故障相電流為 (7-46)單相接地短路電流為(7-47)短路點的非故障相對地電壓為(7-48)2022/