橋梁施工中常用的工程計算方法匯總

1、橋梁施工中常用的工程計算方法匯總 企業(yè)內部技術培訓講座系列前言 我們在橋梁施工中，在施工方案里會用到許多輔助設施，如支架、臨時墩、基礎、便橋等，為確保方案合理以及結構的安全，需要對組成設施的材料進行計算校核。 工程中常用的材料有各種型材、鋼管柱、腳手架、貝雷梁、方木、竹膠板、鋼管（木）樁等等，本課件分別采用案例來說明各種材料的計算方法。1、建筑施工手冊 江正榮主編 中國建筑工業(yè)出版社 2、路橋施工計算手冊 周興水等著 人民交通出版社3、裝配式公路鋼橋多用途使作手冊 人民交通出版社4、五金手冊 5、工程力學、 結構設計原理 、 材料力學 、 基礎工程6、各種安全、技術規(guī)范一、工程計算常見的參考書

2、籍由于計算采用手算，為避免繁瑣的計算，要采取避繁就簡的原則：1、非等截面的梁部荷載偏安全按最大截面取值；2、構件按最不利的受力狀態(tài)進行驗算；3、構件的受力模式采用均布荷載或集中荷載或組合方式；4、對于型鋼等梁式受力構件，要簡化成簡支梁或連續(xù)梁等易于計算的模型。二、工程計算小的技巧1、型鋼類材料主要做為支架體系中的縱橫梁，需要驗算其受力狀況下的強度、剛度（變形）以及抗剪情況；2、貝雷梁主要應用于便橋、跨度較大的支架結構中，同型鋼類一樣需要驗算強度、剛度；3、方木主要做為支架頂部的分配梁，其受力型式也為梁式，需要驗算強度、剛度、抗剪能力；4、腳手桿一般采取483.5截面，主要驗算其承載力及穩(wěn)定性；

3、5、擴大基礎一般要驗算基底的承載力（確定基礎底面積）；6、鋼管柱類要驗算承載力及穩(wěn)定性；7、竹膠板等各種板材主要用于模板制作，主要驗算抗彎拉強度、剛度（變形）情況；8、砂筒一般應用于有卸落要求的支架中或用于先簡直或連續(xù)梁的臨時支座，主要是根據(jù)承受荷載計算砂筒的內徑和壁厚；9、鋼管樁、木樁、混凝土樁主要計算確定在設計荷載下樁的入土深度和樁徑三、各種構件驗算的主要項目 以大西客?？绾舆\高速鐵路連續(xù)梁支架計算為例，該梁采用48+80+50m跨徑，采用支架現(xiàn)澆工藝，支架下部采用混凝土擴大基礎，鋼管樁立柱，工字鋼橫梁，上部采用貝雷縱梁，工字鋼橫向分配梁，其上設置了滿堂碗扣式腳手架，在支架計算書中涉及了擴

4、大基礎、鋼管立柱、型鋼、貝雷、方木、腳手架、竹膠板的計算，是一個很好的范例。四、支架類計算實例1、工程概況 大西鐵路客運專線大張村特大橋DK660+276DK660+455（180183）段為跨河運高速公路（規(guī)劃）連續(xù)梁，梁全長為179m，計算跨度為50+80+48米，由于該橋位置處橋墩較高，擬采用組合支架。下部采用貝雷梁，貝雷梁上采用483.5WDJ型碗扣式支架法施工。貝雷梁下設鋼管柱，鋼管柱下設混凝土條形基礎。四、支架類計算實例 2、支架結構材料參數(shù)2.1 竹膠板規(guī)格1220244014mm。根據(jù)路橋施工計算手冊查得，并綜合考慮浸水時間，竹膠合模板的力學指標取下值：彈性模量：E=5103M

5、Pa彎 應 力：=12Mpa剪 應 力：=1.3Mpa密 度：9.5KN/m3（以上數(shù)據(jù)為廠家提供）2.2 木材（A-3紅松）順紋彎應力=12Mpa順紋彎曲剪應力=1.3Mpa，橫紋彎曲剪應力=3.2Mpa 彈性模量 E=9103MPa2.3 Q235鋼材(依據(jù)現(xiàn)行鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范取值)：拉壓應力=135Mpa 彎曲應力 w=140Mpa剪 應 力 =80Mpa彈性模量 E=2.1105MPa四、支架類計算實例2.4 483.5WDJ型碗扣式腳手架自重：包括立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、支承桿件、扣件等，可按表1查取。表1 扣件式鋼管截面特性四、支架類計算實例外徑d(mm)壁厚t(mm)

6、截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉半徑i（mm）每米長自重（kg）483.54.891021.2191055.0810315.788.533、碗扣支架計算 碗扣式支架的立桿間距：縱橋向為0.6m；橫橋向在腹板下為0.3m，底板處為0.6m，翼緣板下為0.9m。橫桿層距為0.6m。 立桿上順橋向布設12cm15cm方木，其上橫橋向設1010cm承重方木，25cm間距布設，上鋪設14mm厚木膠板為底模板。名稱步距(m)允許設計荷載(kN)立桿0.6401.2301.8253.1荷載計算為安全起見，選取主梁根部截面作為計算截面。3.1.1頂、底板部分3.1.1.1 荷載取值a

7、 混凝土自重新澆砼容重按26kN/m3計算，超灌系數(shù)取1.05；空心段頂、底板荷載：q1=26kN/m3(0.93+2.12) /2.11.05=39.65kN/m2b 模板自重（按實際材料、尺寸計算）：q2=3 kN/m2c 施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: q3=2.5kN/m2d 傾倒混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷載：q4=2.0 kN/m2e 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: q5=2.0 kN/m2荷載組合q= q1+q2+q3+q4+q5=39.65+3+2.5+2+2=49.15kPa 3.1.1.2 立桿間距驗算設計立桿縱、橫向間距0.6m，步距0.6m。單根立桿承受荷載：N49.150.60.

8、6=17.7 kN立桿部分采用對接，根據(jù)路橋施工計算手冊查得：NN40kN(步距0.6m時，允許設計荷載40 kN)，滿足要求。四、支架類計算實例3.1.2 腹板部分計算3.1.2.1 荷載取值a 混凝土自重新澆砼容重按26kN/m3計算，梁高6.65m，超灌系數(shù)取1.05。腹板荷載：q1=26kN/m36.67/1.251.05=145.7kN/m2b 模板自重（按實際材料、尺寸計算）：q2=3 kN/m2c 施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: q3=2.5kN/m2d 傾倒混凝土時產(chǎn)生的沖擊荷載：q4=2.0 kN/m2e 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: q5=2.0 kN/m2荷載組合q= q1

9、+q2+q3+q4+q5=145.7+3+2.5+2+2=155.2 kN/m23.1.2.2 立桿間距驗算設計立桿橫向間距0.3m,縱間距0.6m，步距0.6m。單根立桿承受荷載：N155.20.30.6=27.9 kN立桿部分采用對接，根據(jù)路橋施工計算手冊查得：NN40 kN 可滿足施工要求3.2 考慮風荷載時支架穩(wěn)定性檢算本處連續(xù)梁支架橫桿步距為0.6m，立桿縱、橫向間距隨所處段位不同而變化。由風荷載引起的支架立桿內力包括兩部分：一部分為箱梁模板所受風荷載傳到立桿上的內力；另一部分為支架立桿本身承受的風荷載引起的內力。風荷載標準值：(依據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-20

10、08)四、支架類計算實例3.2.1 箱梁模板承受的風荷載模板高6.65m，立桿步距0.6m范圍內承受的風荷載為：P1=0.176.650.6=0.678kN，該荷載作用在模板形心，作用點距離腳手架底部立桿距離為17.7m，由此在腹板位置處立桿中產(chǎn)生的軸力為：N0.67817.7/7.3=1.6kN3.2.2 腳手架立桿承受的風荷載立桿縱距a=0.6m 四、支架類計算實例3.2.3 立桿穩(wěn)定性檢算立桿計算長度l0=kh式中： k計算長度附加系數(shù)，其值取1.155。 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，1.2； h立桿步距，h=0.6m。l0=1.1551.20.60.832m鋼管回轉半徑

11、長細比 則立桿的穩(wěn)定系數(shù)0.844立桿穩(wěn)定性驗算：碗扣支架立桿： 滿足要求 4、貝雷梁結構計算單層單排貝雷梁截面特性如下：為安全起見，假定腹板部位荷載由腹板底4排貝雷片承擔，底板部位荷載由底板底排貝雷片承擔。4.1 強度計算腹板部位荷載為155.2kN/m2，每排貝雷片承擔的荷載為：q155.21.25/448.5 kN/m 底板部位荷載為49.15 kN/m2，每排貝雷片承擔的荷載為：q49.154.2/634.4 kN/m根據(jù)上面計算知：腹板處的貝雷梁受力最大，為最不利桿件，因此選取腹板部位貝雷梁進行計算。貝雷梁計算跨度為9m，偏安全按簡支梁計算： M=788.2 kN.m Q=245.2

12、 kN強度滿足要求！4.2變形計算： 由前面分析可知，腹板部位貝雷梁受力最大。按簡支梁計算，跨度為9m，腹板下貝雷片間距為0.45m，假定腹板部位混凝土荷載完全由腹板下4排貝雷梁承受。貝雷的撓度由兩部分組成，一是由銷與銷的間隙產(chǎn)生的非彈性撓度，另一部分由承受荷載引起的彈性撓度。彈性撓度 非彈性撓度的計算如下：貝雷片間的連接采用銷接，由于銷與孔間存在著設計間隙，產(chǎn)生錯孔撓度，查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊（人民交通出版社出版）貝雷桁架錯孔撓度計算經(jīng)驗公式如下：四、支架類計算實例貝雷片間的連接采用銷接，由于銷與孔間存在著設計間隙，產(chǎn)生錯孔撓度，查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊（人民交通出版社出版）貝

13、雷桁架錯孔撓度計算經(jīng)驗公式如下：當桁架節(jié)數(shù)為奇數(shù)時， =d(n2-1)/8 式中： n桁架節(jié)數(shù)； d常數(shù)，對單層桁架d=0.3556cm;該設計的桁架的節(jié)數(shù)為3節(jié)單層貝雷桁架組成，取d=0.3556cm; =3.5568/8=3.6mm故貝雷片的最大撓度為 6+3.69. 6mm，剛度滿足要求！5 立柱上橫梁計算 除支架端部采用2I36b工字鋼外，中間鋼管柱頂采用3I36b工字鋼，承受由貝雷梁傳來的集中荷載。計算模型如下：四、支架類計算實例最大組合應力為max=123 Mpa=140 Mpa，滿足要求！最大剪應力max84.9 Mpa1.3，滿足要求！最大支反力為Pmax=1821.5 kN，

14、該支反力傳給鋼管立柱?？偟闹Х戳?272.5 kN，該支反力傳給地基，作為地基基礎計算的依據(jù)。以上計算使用軟件，手算較為繁瑣，此略6、 鋼管立柱計算立柱采用60012鋼管，截面特性如下：截面積：A=22167mm2彈性模量：E=2.1105MPa回轉半徑：i=208mm 由立柱上橫梁傳給立柱最大的集中荷載為：N=1821.5kN鋼管架計算長度:l0=6000mm長細比:=l0/i=6000/208=57.4查表得拆減系數(shù):=0.9鋼管應力N/A=1821.5103 /22167=82.2MPa=122MPa所以立柱強度及穩(wěn)定均滿足要求。7、 地基承載力計算鋼管立柱下采用C20混凝土條形基礎，

15、平面尺寸為151.5m，則傳給地基的壓應力為：N/A7272.5/15/1.5=323.2KPa 8、底模及底模方木檢算底模系統(tǒng)自下向上分別由橫向縱向、主梁承重梁、橫向模板肋木和面板組成，即縱向主梁為12cm15cm方木，其直接支撐在支架頂托上；橫向采用1010cm方木，在墩頂兩側12m范圍內間距20cm，其余梁段處間距25cm。面板采用14mm厚優(yōu)質木膠板。按容許應力法計算。四、支架類計算實例8.1 底模竹膠板(14mm厚)檢算采用容許應力計算不考慮荷載分項系數(shù)。根據(jù)路橋施工計算手冊和建筑技術查得，并綜合考慮浸水時間，竹膠合模板的力學指標取下值：12Mpa，1.3Mpa，E=5103 Mpa

16、 1010cm肋木按中心間距20cm橫橋向布置（木膠合板按凈跨度20cm進行驗算）。竹膠板按支承在分布肋木上簡支梁進行受力分析，取模板順跨度方向1毫米寬計算。8.1.1 荷載計算由前面分析可知，在中墩支點附件截面腹板部位荷載最大，所以取該區(qū)域荷載作為底模計算的依據(jù)。腹板部位荷載組合q= q1+q2+q3+q4+q5=145.7+3+2.5+2+2=155.2 kN/m28.1.2 強度驗算：作用在腹板下底模竹膠板上的線荷載為：q1=155.210-3N/mm跨中最大彎矩： 模板截面抵抗矩：模板截面慣性矩：模板橫截面的最大應力 ： （滿足要求）模板最大剪力：模板最大剪應力： （滿足要求）四、支架

17、類計算實例8.1.3 剛度驗算：荷載組合q2= q1+q2 =145.7+3=148.7 kPa 作用在腹板下底模竹膠板上的線荷載為：q1=14810-3N/mm =0.25mm8.2 橫梁方木(1010cm)計算橫梁支承在縱梁上，承受由模板傳來的均布荷載。橫梁采用1010cm方木，計算跨度：底板下為60cm，腹板下為30 cm，按3跨連續(xù)梁計算。 根據(jù)路橋施工計算手冊查得，木材的力學指標取下值： 方木選用截面1010cm的紅杉，截面幾何特性計算結果如下：8.3 縱梁計算 縱梁計算與橫梁方式一致，只是荷載的取值和力學模型不一致，此略。四、支架類計算實例 便橋是施工便道的組成部分，在跨越河流且不

18、便埋設管涵時往往設置便橋，在便橋設計中，一般要計算樁的入土深度及樁徑，貝雷的強度、剛度，工字鋼分配梁的強度、剛度以及橋面系的相關計算。 下面以某工程跨河流施工便橋為例進行相關驗算，其中省略了橋面系結構部分的驗算。五、便橋計算實例一、便橋及平臺結構型式 便橋寬6m，采用單跨12m,5跨一聯(lián)的連續(xù)體系，共計65跨，13聯(lián)，上部結構采用貝雷梁桁梁形式，貝雷梁按單層設置，共4組，每組兩片按60cm通過標準支撐架聯(lián)結，每組間通過型鋼連接固定。橋面系橫梁采用25#工字鋼，縱梁采用10#工字鋼，橋面板采用=10mm印花鋼板，下部采用鋼管樁基礎，鋼管樁為500mm、=10mm。帽梁采用2I36a工字鋼。便橋結

19、構見下圖。二、主要參考數(shù)據(jù)及驗算取值 根據(jù)設計方提供的橋位地質資料，設計樁長范圍內全部為粘土或粉質粘土，為便于計算，取土質的平均液性指數(shù)IL=1.0,據(jù)建筑施工計算手冊相關表取樁周極限側阻力為Q=30kpa。根據(jù)施工現(xiàn)場情況，便橋按一跨內能夠通過2輛汽車荷載和一輛履帶車進行驗算，便橋車輛荷載布置見下圖。施工荷載主要有：25T汽車吊機、30T滿載混凝土罐車、30T砼泵車、70T旋挖鉆機、25T挖掘機等，偏安全考慮，便橋最大活載按30T汽車荷載和100T履帶荷載分別驗算。五、便橋計算實例30T汽車荷載和100T履帶荷載的軸重及軸距參見下圖三、便橋結構驗算1 、 上部結構計算1）梁體及橋面系組成 橋

20、面行車道寬采用6m，橫橋向采用5片桁片，中心距1.7m。橫梁采用I25a，按1m間距布設，縱梁采用I10，縱梁上鋪設10mm后鋼板形成橋面系。主梁每3m設橫聯(lián)，橫聯(lián)桿件采用100mm等邊角鋼。2）縱梁內力計算 考慮橋面系局部受力要求，縱梁按20cm間距均勻布置，縱梁每3根一組連成整體，每隔3m用橫撐（8#槽鋼）連接，縱梁在寬度范圍內共30根。恒載：橋面鋼板：q1=0.20.0178.5=0.157KN/m縱梁I10：q2=0.112KN/m橫撐I8：q3=0.240.0748/3=0.0199KN/mq=q1 +q2 +q3=0.2889 KN/m取計算跨徑1.1m，偏于安全按簡支計算：Mma

21、x=qL2/8=0.28891.12/8=0.0436KN.mQmax=qL/2=0.28891.1/2=0.159KN。五、便橋計算實例寬60cm，偏安全不考慮橋面對縱梁的彈性分布，假定全部由3根縱梁承擔，由后軸重120kn，則作用在單根縱梁上的荷載取值為120/2/3=20kn，按集中荷載作用在跨中處進行驗算：沖擊系數(shù)：1+=20/(80+L)=1+20/(80+1.6)=1.246Mmax=FL/4(1+)=201.1/41.246=6.853KN.mQmax=20/21.246=12.46KN履帶活載履帶寬70cm，偏安全不考慮橋面彈性分布，則縱梁按4根承擔驗算，縱梁履帶荷載q=100

22、0/2/4.5/4=27.8kn/mMmax=1/8q l2=0.12527.81.12=4.205KN.mQmax=1/2ql=15.29KN由以上計算可以看出，縱梁的荷載組合汽車荷載和橫載引起的彎矩最大，履帶和橫載組合引起的剪力最大，分別按此組合對縱梁進行驗算：截面應力計算w=M/W=（6.853+0.0436）103/49=140.7MPaw=273MPa=Q/hd=（0.159+15.29）103/(85.64.5)=40.1MPa=208MPa撓度計算=pl3/48EI=201.13/482.1106245=1.07mmL/200=8mm五、便橋計算實例3）橫梁內力計算橫梁采用I25

23、a，截面模量W=401.883cm3，慣性矩I=5023.54cm4，橫梁在橋寬度上被分成2跨，偏安全按3m簡支梁計算：恒載：(取橫梁1.0間距進行計算)橋面鋼板：G1=610.0178.5=4.71KN縱梁重：G2=1.00.11230=3.36KN橫撐重：G3=1020.20.0748=0.687KN橫梁線重：q4=0.381KN/mq=（G1+G2+G3）/6+q4=1.84KN/mMmax=qL2/8=1.8432/8=2.07KN.mQmax=qL/2=1.843/2=2.76KN1=0.15mm汽車活載：由于汽車后輪軸距為1.4m，故始終只有1組軸重荷載作用在橫梁上，當后輪軸重全部

24、作用在橫梁跨中時內力最大，計算圖示如下圖。五、便橋計算實例沖擊系數(shù)：1+=1+20/(80+3)= 1.24Mmax=pL/4(1+)=120/23/41.24=55.8KN.mQmax=60/21.24=37.2KN履帶活載偏安全考慮履帶長度范圍內由5根橫梁承擔，每根承擔重量p=1000/2/5=100kn。由于縱梁的平均分配作用，近似按均布荷載作用在橫梁中心考慮進行驗算，履帶寬70cm，而縱梁間距20cm，故考慮履帶的影響寬度為80cm。 q= 100/0.8=125kn/mMmax qbL/8（2-b/L）=1250.83/8（2-b/L）=65KN.mQmax=qb/2=1250.8/

25、2=50KN可見，橫梁的內力由履帶荷載引起的最大，按恒載+履帶荷載的組合進行驗算：截面應力計算w=M/W=（2.07+65）103/401.88=166.9MPaw=273MPa=Q/hd=（50+2.76）103/(2208)=33.1MPa=208MPa撓度計算2=5mmL/250=12mm1+2=5.15mmL/250=12mm五、便橋計算實例4）貝雷桁梁內力計算為簡化計算以貝雷組為受力單元進行計算，由于便橋按一跨內能夠通過2輛汽車荷載和一輛履帶車考慮，故取一跨貝雷桁梁進行分析。恒載（各部位引起的線荷載）橋面鋼板：q1=60.0178.5=4.71KN/m縱梁重：q2=0.11230=3

26、.36KN/m橫撐重：q3=（0.21080.0748）/3=0.398KN/m橫梁重：q4=0.3816=2.286KN/m貝雷片重：q5=2.724/12=5.4KN/m單貝雷組的均布荷載為q=（q1 +q2 +q3+q4 +q5）/3/12=0.448 KN/m考慮管線和其它荷載的作用，實際計算中上述線荷載放大了1.2倍。單貝雷組按1.2q=0.538 KN/m取值Mmax= qL2/8=9.684KN.mQmax= qL/2=3.228KN撓度計算=5ql4/384EI=5116.2124/3842.1106250500=0.273mm五、便橋計算實例汽車活載：當2輛汽車荷載后軸同時作

27、用在跨中時，將各軸輪重看做集中荷載，通過比較計算可知，中間貝雷組受力最大，先求得各輪重荷載在中間貝雷組上的驗算荷載，而后根據(jù)驗算荷載對貝雷進行驗算，由車輛在橋上的橫向分布可知，驗算荷載為2倍的輪重，則汽車荷載各輪重在貝雷組上的驗算荷載分別為：60kn、120kn、120kn，建立下面的力學驗算圖示對貝雷組進行驗算：對A點取矩，由Ma=0可得Rb=（601.3+1205.3+1206.7）/12=126.5kn則M中=126. 56-1200.7=675kn.m當2輛車同時位于支點處時，對貝雷剪力最大，此時集中荷載為輪重的2倍，建立計算圖示如下對A點取矩，由MA=0可得Rb=（306.6+120

28、10.6+12012）/12=242.5kn五、便橋計算實例履帶活載由于橫梁的分配作用，履帶荷載荷載可偏安全認為由5根橫梁按集中荷載計算，當履帶車接近邊貝雷組時可近似認為此時邊貝雷主要受力最大且等于履帶車重的一半，此時每根橫梁集中荷載近似計算為p=G/2/5=100kn，當車輛在跨中時貝雷承受最大彎矩，當位于支點處時貝雷承受最大剪力，分別按兩種情況進行驗算：貝雷組最大彎矩可通過下面力學模式計算對A點取矩，由Ma=0可得Rb=（1008+1007+1006+1005+1004）/12=250kn則M中=2506-1002-1001=1200kn.m同理當履帶車接近支點處貝雷組受剪力最大，建立力學

29、計算圖示如下五、便橋計算實例對A點取矩，由Ma=0可得Qmax=Rb=100（8+9+10+11+12）/12=333.3kn由以上計算可知，履帶荷載引起的內力最大，驗算按履帶活載+橫載Mmax=1200+116.2=1316.2kn.m Qmax=333.3+38.7=372kn貝雷組允許承載能力按單片2倍折減0.9系數(shù)即1.8倍考慮，由裝配式公路鋼橋多用途手冊可知，貝雷梁彎矩主要由弦桿承受，N=M/h=1316.2/1.8/1.5=487.5knN=613kn貝雷梁剪力主要由斜桿承受，N=sin45Qmax =372/1.80.7=144knN=171kn撓度計算：恒載引起的撓度很小，可忽

30、略不計，為簡化計算，分別按2輛汽車集中荷載和一輛履帶均布荷載作用在跨計算，考慮到貝雷的不均勻分配，取安全系數(shù)k=1.5集中荷載1= pl3/48EI=（30026）123/（482.1106250500）=6.8mm履帶荷載2=14mm則最大撓度1.514=21mm=12/250=48mm經(jīng)過計算，上部結構滿足承載能力要求。五、便橋計算實例5）鋼管樁驗算當履帶位于貝雷一端時，貝雷端頭剪力即鋼管樁受力最大R=111.14.5（15-4.5/2）/15=424.95kn則單樁最大荷載為G/2+R=490.9kn，按500kn考慮，為便于施工按單側2根鋼管樁考慮，則單樁最大荷載可按1.35002=3

31、25kn考慮，根據(jù)便橋計算可知，樁的入土深度為：L=2P/(U)=2325/（0.530）=13.8m由于樁露出河底高度為3.01，故樁長為16.8m五、便橋計算實例 砂筒一般應用于有卸落要求的支架中或用于先簡直或連續(xù)梁的臨時支座，主要是根據(jù)承受荷載計算砂筒的內徑和壁厚； 砂筒構造見右圖，砂筒采用鋼管與鋼板焊接制作，外筒與活塞直徑分別為200mm、180mm，壁厚=8mm，活塞高15cm，外筒高20cm，整個砂筒按10cm的最大卸落量考慮，內裝過篩后的中砂，砂子需經(jīng)干燥處理，外筒下部設置出砂閥門。主要驗算活塞直徑以及外筒壁厚度?；钊睆絛需滿足d （4P/）1/2,式中P為砂筒所受集中荷載P=400k,為砂的容許壓應力,取10Mpa, 則 d= （4P/）1/2 =0.1050.18 筒壁厚度按以下方法確定：筒壁所受環(huán)向拉力Q= 1/2（d1h） ，其中=4P/d2，筒壁內應力為1=Q/（h+h0-d2），其中 d2為閥門直徑（2.4cm），則經(jīng)計算筒壁厚度應為 = Q/（h+h0-d2）1 =4.7610-3m810-3m 通過驗算，砂筒的構造滿足施工要求。六、砂筒計算實例 牛腿式三角支架主要適用于較高墩柱懸臂澆筑法主墩0#塊施工。合蚌客專某48+80+80+48m連續(xù)梁，采用牛腿三角支架，利用對拉精軋螺紋鋼筋增大鉸座與墩柱間的壓力，即增大了摩擦力，使整體托架完全依靠摩擦力承載