露天開采工藝課件

1、第五章 露天開采工藝 露天開采四個工藝穿孔爆破鏟裝與運輸排巖第一節(jié) 穿孔作業(yè)一、穿孔方法與穿孔設備 穿孔方法：熱力破碎穿孔和機械破碎穿孔兩種方法。 穿孔設備：火鉆、鋼繩式沖擊鉆、潛孔鉆、牙輪鉆、鑿巖臺車。 目前主要應用設備：牙輪鉆、潛孔鉆、鑿巖臺車。二、牙輪鉆機 目前，80%的露天金屬礦山使用牙輪鉆機穿孔。 牙輪鉆機的優(yōu)點：穿孔作業(yè)效率高、作業(yè)成本低、機械化程度高、適用于各種硬度的礦巖中穿孔。（一）牙輪鉆機的工作原理 牙輪鉆機如圖所示，它是通過鉆機的回轉和推壓機構使鉆桿帶動鉆頭連續(xù)轉動，同時對鉆頭施加軸向壓力，以回轉動壓和強大的靜壓使與鉆頭接觸的巖石粉碎破壞。同時通過鉆桿與鉆頭中的風孔向孔底注

2、入壓縮空氣，利用壓縮空氣將空地巖粉吹出孔外，從而形成炮孔。（二）牙輪鉆機的鉆具 牙輪鉆機的鉆具包括：鉆桿、穩(wěn)桿器、減震器和牙輪鉆頭。如圖18-2 鉆桿長度一般為9.2 或9.9m。 穩(wěn)桿器可減小鉆桿擺動，防止鉆孔偏斜。 鉆頭是直接破碎巖石的工作部件。如圖18-3和18-4所示。（三）牙輪鉆機的工作參數(shù) 牙輪鉆機的主要工作參數(shù)：鉆壓、鉆具轉速、排渣風量與風壓 。合理使用這些參數(shù)可以提高鑿巖效率延長鉆頭壽命。1、鉆壓：根據實踐經驗總結出不同礦巖硬度系數(shù)選取不同的鉆壓，如表18-2。(1040t)f直徑 190mm直徑 250mm直徑310mm81012.315.91012.215.519.9121

3、4.619.023.81417.621.627.81619.524.931.8182228.035.72024.331.239.7tooth鉆壓超過巖石的抗壓強度，巖石被壓碎，此時，鉆孔速度快，鉆頭壽命長。2、鉆速與鉆具的轉速： 如圖18-5。在不同的軸壓下鉆頭鉆進速度V與鉆具轉速n的關系。由圖可見，轉速達到一定值后，鉆進速度不增反而減小。 原因：轉速快，齒輪與孔底巖石的作用時間短（小于0.03秒）未能充分發(fā)揮齒對巖石的破壞作用，且加速了鉆桿的震動和鉆頭磨損。 根據經驗，得出表18-3的最佳轉速。鉆機類型輕型鉆機中型鉆機重型鉆機巖石硬度系數(shù)F8F=1014F=1520轉速 r/min80120

4、6010050803、排渣風速與風量： 經驗表明：排渣風量不足時，巖渣在孔底被反復破碎，將顯著地降低鉆進速度和鉆頭壽命； 另一方面，排渣風量過大，從孔底吹出的巖渣對鉆頭和鉆桿的磨損作用也將顯著增大。drilling視頻 排渣風量Q: D 鉆孔直徑；m d 鉆桿直徑；m VH 回風速度； m/min Q排渣風量，m3/min。 為了便于排渣，(D-d) 應大于20mm。 目前，國內外度趨向于加大排渣風量，借以提高鉆頭的使用壽命和鉆孔速度。 當炮孔直徑為310mm時 ，鉆桿直徑為270mm,要求的排渣風速為20m/s，排渣風量為4m3/s。（四）牙輪鉆機的生產能力 即臺班生產能力和臺年綜合生產能力

5、1、牙輪鉆機的臺班生產能力即每臺牙輪鉆機每一班工時內鉆進的米數(shù)。 Vb = 0.6 v Tb Vb 牙輪鉆機臺班生產能力，米/臺班 v 牙輪鉆機的鉆進速度， cm/min, Tb 班工作時間，h, 班工作時間利用系數(shù)，0.40.5經驗公式， v=3.75Pn/(9800Df)=3.75400000150/(9.810002512) = 76cm/min=0.76m/min=45.6m/hr P軸壓，N, n鉆速，m/min, D直徑，cm； f普氏系數(shù) 礦山 礦巖穿孔單臺平均綜合效率（m/年）礦巖硬度系數(shù)f1994年1995年1996年南芬露天礦818317802868834320水廠鐵礦81

6、4358773170535220歪頭山鐵礦1215260572717229352齊大山鐵礦12183073824012231602、鉆機的臺年綜合生產能力（2300033000m/a） 由于管理和鉆機本身故障引起的停機原因， 牙輪鉆機的年綜合生產能力，如表18-4。（五）牙輪鉆機的需求數(shù)量 鉆機數(shù)量取決于礦山的設計年采剝總量、鉆機的設計年綜合生產能力與每米炮孔的爆破量。 N 所需要的鉆機數(shù)量，臺， Q 礦山設計年采剝總量，t/a, L 每臺牙輪鉆機的年穿孔效率，m/a, q 每米炮孔的爆破量，t/m, （D=250mm,q=90130t/m) e 廢孔率，% 。（六）提高牙輪鉆機的穿孔效率 一

7、方面改進牙輪鉆機本身的技術性能，提高鉆頭的工作強度與使用壽命， 另一方面，在牙輪鉆機作業(yè)過程中，合理配置好各種參數(shù)，協(xié)調生產組織管理，提高鉆機的工作時間利用系數(shù)。 目前，兩種工作制度： （1）高軸壓（3060t），低轉速(150r/min) （2）低軸壓（1020t），高轉速(300r/min) 應該從中尋找到合理的軸壓和轉速。 根據經驗, HY-250c 型和KY-310型鉆機的軸壓分別為32t 和45t ,轉速分別為100r/min 以內比較合適。三、潛孔鉆機 潛孔鉆機適用于中小型礦山。該種型號的鉆機的工作原理是沖擊回轉式風動鑿巖。第二節(jié) 爆破作業(yè)blasting 爆破是露天礦開采的第二個

8、工藝環(huán)節(jié)，通過爆破作業(yè)，將整體礦巖進行破碎及松動，形成一定形狀的爆堆，為后續(xù)采裝作業(yè)提供工作條件。 爆破成本約占1520%， 對爆破工作的要求：requirements for the blasting （1）適當?shù)谋苾淞浚詽M足挖掘機連續(xù)作業(yè)的要求，一般要求每次爆破的礦巖量應能滿足挖掘機510晝夜的采裝量。（2）有合理的礦巖塊度，以提高后續(xù)工序的作業(yè)效率，是開采總成本最低。 （3）爆堆堆積形態(tài)好，前沖量小；無上翻，無根底；（4）無爆破危害。 在礦山生產期間，爆破作業(yè)主要有三種：一、基建剝離爆破infrastructure striping blasting 露天礦基建期，為了剝離礦體上覆

9、巖石，平整作業(yè)場地、開挖公路或鐵路通常進行的大爆破，既基建剝離爆破。 基建剝離爆破方式：破碎松動爆破 特點：爆破后巖體大部分破碎在原地形成爆堆，少部分巖體產生位移。（2）拋擲爆破。 特點：巖體經爆破破碎后發(fā)生較大的位移。并且在裝藥硐室處形成爆破漏斗。 根據拋擲程度有：拋揚爆破、拋塌爆破； 根據拋擲方向有：定向爆破。 大爆破設計原則及要求：（1）經濟合理性原則。（2）爆破設計要求。盡量為后續(xù)工作創(chuàng)造良好條件（3）爆破質量要求。爆堆形態(tài)及分布符合要求，大塊率低。（4）爆破安全要求。 （一）爆破作用指數(shù)n 爆破作用指數(shù)n 是工程爆破中經常應用 的一個重要參數(shù)， 通常以爆破漏斗半徑和最小抵抗線的比值來

10、表征爆破作用指數(shù)n的大小。 RWN=R/W對弱松動爆破，爆破作用指數(shù)n小于0.75。 對強松動爆破，爆破作用指數(shù)n為0.751之間。 拋擲率%47.550556064687276爆破作用指數(shù)n0.750.80.91.01.11.21.31.4對于拋擲爆破，爆破作用指數(shù)參考表18-7中的經驗值。（二）最小抵抗線W (burden)如圖18-7所示。 由藥包中心指向其相鄰地表的有向最短的線段的長度即為該藥包的最小抵抗線。硐室爆破藥包布置圖WW單側單排作用藥包單側雙排作用藥包W雙層單排作用藥包單層單排雙側作用藥包單層多排雙側作用藥包單層雙排雙側作用藥包單層單排雙側不對稱作用藥包單層雙排雙側作用不等量

11、藥包多重作用的復合藥包（三）藥包的間距 spacing 硐室爆破的藥包間距通常根據最小抵抗線和爆破作用指數(shù)來定，在其他條件一定時，巖石越軟，藥包之間的距離應越大，反之，巖石越硬，藥包之間的距離應越小。松動爆破： S = (0.81.2)W加強松動爆破：S = (11.34) nW拋擲爆破： S = 0.5(1+n)WnW（四）裝藥量計算 calculation of charging 裝藥量計算根據標準炸藥單耗、爆破作用指數(shù)和最小抵抗線進行計算。二、生產臺階正常爆破 production blasting 生產臺階正常采掘爆破是在每一個生產臺階分區(qū)依次進行的爆破。（一）生產臺階正常采掘爆破方法

12、 方法： (1)淺孔爆破、 (2)深孔爆破、 (3)藥壺爆破 (2)外敷爆破。 藥壺爆破：可以克服較大的底盤抵抗線，減少鉆孔工作量，通常在工作困難的條件下使用外敷爆破：不鉆孔進行的大塊二次爆破或根底處理。淺孔爆破：在小型礦山的臺階爆破和大型礦山的輔助性爆破，如開出入溝、修路、處理根底及不合格大塊等，其直徑在50mm左右。深孔爆破：露天礦臺階正常采掘爆破常用的方法。該方法分為(1)齊發(fā)爆破、(2)毫秒遲發(fā)爆破，(3)微差爆破。根據臺階前是否有渣堆，臺階采掘爆破又可以分為(1)清渣爆破(2)壓渣爆破。 （二）臺階正常采掘爆破參數(shù)及爆破設計 露天臺階爆破通常采用多排孔齊發(fā)爆破或多排孔間隔起爆方式。具

13、體設計參數(shù)：1、炮孔底盤抵抗線bcL1DLBWPhHaa 孔距b 排距 炮孔底盤抵抗線：炮孔中心至臺階坡底線的最小距離（WP)。根據經驗有： WP = (2545) D D 炮孔直徑；邊沿距：第一排炮孔的孔位距臺階邊沿之間的距離C，因此，底盤抵抗線Wp應滿足約束條件： WP H(ctg ctg )+C C 邊沿距； H 臺階高度； 臺階坡面角； 炮孔傾角；壓碴爆破時, 適當減小底盤抵抗線。減小值 Wn = 0.4 d/k d壓渣厚度，m; k松散系數(shù)(1.31.5） cL1DLBWPhH2、布孔方式與布孔參數(shù) 兩種布孔方式：（1）排間之列布孔（也叫方形布孔）： 如圖18-9a。（2）排間錯列布

14、孔（三角形布孔）： 18-9b。 布孔參數(shù)：排間距、孔間距、炮孔鄰近系數(shù)m.（1）孔間距。簡稱孔距。同排兩相鄰炮孔中心的距離。 Q 炮孔裝藥量kg； WP 炮孔底盤抵抗線m， (前排孔底盤抵抗線,后排孔為排距) q炸藥單耗，kg/m3。（2）排間距 簡稱排距。平行于臺階坡頂線方向上兩排炮孔之間的距離。 b = (0.80.9) WP (3) 炮孔鄰近系數(shù) m 也叫炮孔密集系數(shù)，即孔間距與排距之間的比值。 前排孔： 后排孔： 每一個炮孔負擔面積為a * b 目前，礦山廣泛在用大孔距，小抵抗線的布孔方式。以改善爆破質量。m= 38。3、炮孔規(guī)格與超深。subdrill 目前，炮孔直徑有：80，10

15、0，150，170，200，250，310 mm等?，F(xiàn)代采礦廣泛采用大孔徑爆破，大型裝載設備與破碎設備，節(jié)省成本。 炮孔超深h：炮孔超過臺階底盤的垂直深度， 作用是降低裝藥中心的高度，克服臺階底盤的阻力。以避免出現(xiàn)根底。 h= (0.150.35)WP 4、裝藥量與裝藥結構 臺階爆破時，每一炮孔的裝藥量大小與巖石的堅固性、巖體中節(jié)理及裂隙的發(fā)育狀態(tài)、爆破條件、自由面狀態(tài)、爆破作用指數(shù)、炮孔所負擔崩落的礦巖量有關。（1）炸藥單耗q。爆破每一立方米或一噸礦巖平均所用的炸藥量。 炸藥單耗低，爆破成本，但大塊率增加，使后續(xù)作業(yè)成本增加。（2）裝藥量Q。 Q= q WP a H Q 炮孔裝藥量，公斤，

16、q 單位炸藥消耗量，公斤/立方米(0.451) WP 臺階底盤抵抗線，米 a 孔間距，米， H臺階高度， 米。 采用多排孔爆破時，后排孔應加大炮孔裝藥量。 前排孔： Q= q WP a H 后排孔： Q= q b a H t 其中： b 炮孔排距， t 后排孔的裝藥增加系數(shù)， 設計后，應用單孔最大裝藥量驗算。 G=g (L L1 )G 每孔最大裝藥量kg,g 每米炮孔可能的最大裝藥量，kg/m.L 炮孔深度，m，L1 炮孔填塞長度，m， D炮孔直徑，m， d裝藥密度，kg/m3。 (3) 炮孔裝藥結構： 如圖18-10所示。分連續(xù)柱狀裝藥(如圖18-10a) 和分段裝藥(如圖18-10b）。

17、(4) 裝藥長度（LB)：炮孔中藥柱的實際長度。 根據經驗公式計算：（5）填塞長度(Lt )：炮孔內藥柱頂面至空口的距離。 根據經驗：Lt = (1632) D5、起爆方式與起爆網絡 露天臺階爆破多采用多排孔爆破。 起爆方式分可歸為兩類： 多排孔齊發(fā)爆破 多排孔微差爆破(延時爆破）。 目前，國內外廣泛使用多排孔微差爆破。 常見的起爆網絡如圖18-11。 多排孔微差起爆方式： （1）排間微差起爆。如圖18-11 （2）斜線起爆。如圖18-11 （3）直線掏槽起爆 ，18-12，用于掘溝工程 （4）間隔孔起爆 18-13。三、靠幫與并段臺階的控制爆破（一） 預裂爆破 pre-splitting 在

18、一個臺階向邊幫臺階過渡時，在緊鄰邊幫的最后一排孔布置預裂孔，在正常臺階爆破之前爆破預裂孔，形成預裂面，以減小爆破對最終邊幫的震動破壞作用。預裂孔緩沖孔主爆孔影響預裂爆破效果的主要參數(shù)：（1）預裂孔的孔間距：a = ( 716)D。孔間距一般小于正常爆破時的孔間距。（2）孔徑與裝藥不耦合系數(shù)：鉆孔直徑與藥包直徑之比值。若巖石的抗壓強度小，則裝藥的不耦合系數(shù)要求大。（3）線炸藥密度：即每米炮孔的裝藥量。預裂孔直徑多為100200mm的潛孔鉆機所鉆的孔，或6080mm鑿巖臺車鉆的預裂孔。 預裂爆破的實質：炸藥的爆炸氣體產物作用在孔壁上的壓力不超過孔壁巖石的動載抗壓強度，依靠相鄰預裂炮孔內的壓力同時作

19、用使預裂炮孔沿線上的巖石產生應力疊加和集中而導致炮孔出現(xiàn)拉伸斷裂。（二）緩沖爆破 緩沖孔位于預裂孔和生產炮孔之間的一排孔。 特點：孔網參數(shù)略小于生產炮孔，且孔底不設超深，裝藥量也小于生產炮孔的裝藥量, 緩沖孔與預裂孔同時起爆，或略遲于預裂孔起爆。預裂孔緩沖孔主爆孔（三）光面爆破 trim blast光面控制爆破是在欲爆區(qū)域的邊緣或邊界線上（靠幫或并段臺階的靠幫及并段位置線或出入溝的兩側邊界線），穿鑿一排較密集的炮孔，控制該排炮孔的抵抗線與孔裝藥量，以使其爆破后沿炮孔中心連線形成破裂帶，而獲得較平整的破裂面。一般，光面孔的孔間距應小于其抵抗線，通常取抵抗線的0.8倍。裝藥不耦合系數(shù)應與預裂爆破相

20、同或略小，線裝藥密度應與預裂爆破相同或略大。第三節(jié) 采裝運輸 loading and hauling 采裝與運輸是密不可分的， 兩者相互影響、相互制約。目前采裝運輸工藝的發(fā)展趨勢主要體現(xiàn)在采運設備的大型化，采裝與運輸環(huán)節(jié)的一體化與連續(xù)化，以及計算機自動化。Trends: larger equipment, continuous haulage(conveyor haulage) computer assistance and automatic control一、采裝作業(yè)與采裝設備 采裝作業(yè)：利用裝載機械將礦巖從較軟弱的礦巖或經爆破破碎后的爆堆中挖取，裝入某種運輸工具內或直接卸至某一卸載點。

21、loading: using the transportation equipment hauling the ore or waste to the destination. 采裝作業(yè)的機械設備：單斗挖掘機（電鏟）、索斗鏟、前裝機。金屬礦山主要使用單斗挖掘機（電鏟）。如圖18-15所示。 electric Shovel, dragline, front-end-loader. 二、挖掘機的生產能力 production capability 挖掘機技術生產能力Vj (m3/hr):t 挖掘機工作循環(huán)時間，s, 實測得出。E 鏟斗容積；m3, volume of the dipperKW挖掘系

22、數(shù)（實方滿斗系數(shù)），Kw = Km/KsKm 滿斗系數(shù)，Ks 礦巖在鏟斗中的松散系數(shù)，實際設計中，用以下方法確定Kw。V 單位時間內（一小時）挖掘機所采出的實方礦巖體積。N 挖掘該體積礦巖的總鏟斗數(shù)。E 鏟斗容積。挖掘機的實際生產能力：VB (m3/臺班) VB = VJ T VJ 挖掘機技術生產能力，T 班工作時間，h，班工作時間利用系數(shù)，三、提高挖掘機生產能力的途徑 the way of increasing the capability (1)結合礦山的設計生產能力，合理選擇挖掘機自身的設備規(guī)格與技術規(guī)格。(2)優(yōu)化爆破設計、改善爆破質量，以提高挖掘機裝載效率與滿斗系數(shù)。(3)通過技術培

23、訓，提高挖掘機操縱人員的工作水平和熟練程度，進而提高挖掘機的工作效率與生產能力。(4)合理選擇挖掘機的采裝方式與運輸設備的供車方式，以縮短挖掘機工作循環(huán)時間。四、運輸作業(yè)與運輸設備 運輸作業(yè)是采裝作業(yè)的后續(xù)工序，其基本任務是將已裝載到運輸設備中的礦石運送到儲礦場、破碎站或選廠，將巖石運往廢石場。 way of haulage 露天礦運輸方式：汽車運輸、鐵路運輸、膠帶運輸、斜坡箕斗提升運輸以及聯(lián)合運輸方式。 汽車運輸?shù)呐榔履芰Υ螅瑱C動靈活，運輸線路通過的平面尺寸小，運輸周期較短，在現(xiàn)代礦山廣泛使用。 鐵路運輸存在爬坡能力小等缺點，一般適用于礦體埋藏較淺的礦體，或者在礦體上部使用鐵路運輸，在坑底使

24、用汽車運輸?shù)穆?lián)合運輸方式。 目前，膠帶運輸?shù)呐榔履芰Υ?，能實現(xiàn)連續(xù)或半連續(xù)作業(yè)，自動化水平高，運輸生產能力大，運輸費用低，所以在露天礦的使用日趨廣泛。采區(qū)上山膠帶輸送機向下運煤，在以往設計中一般下運角度不宜大于，最大傾角達到五、礦用汽車的性能評價與運輸計算（一）礦用汽車的性能評價1、重量利用系數(shù)：汽車的載重與自重的比值。礦用汽車的重量利用系數(shù)一般為11.73，該值越大，表明汽車設計越好。運行經濟性越好。2、比功率與比扭矩 比功率：發(fā)動機所發(fā)生的最大功率與汽車的總重量之比。礦用汽車的比功率大約為4.636.03 kw/t，該值越大，車輛的動力性能越好，但燃油的經濟性越低。 比扭矩：發(fā)動機最大扭矩

25、與汽車自重之比。該值越大，車輛的動力性能越好，但燃油的經濟性越低3、最大動力因素 礦用汽車的最大車速不大，空氣阻力一般不計。 汽車主動輪輪緣所產生的牽引力與汽車重量之比。 礦用汽車的最大動力因數(shù)約0.30.46之間。動力因數(shù)越大，車輛爬坡能力越好。（二）汽車運輸計算運輸計算包括：1、自卸式汽車運輸能力計算即，自卸式汽車臺班生產能力來表征QB。 QB 自卸汽車的臺班生產能力,t/臺班 q 自卸式汽車的載重量，t, T 自卸式汽車的班工作時間，h， t 自卸式汽車的運輸周期， min， K1 自卸式汽車的載重系數(shù)， 自卸式汽車的班工作時間利用系數(shù)。2、自卸式汽車需求數(shù)量的計算 根據礦山設計能力、自

26、卸式汽車運輸能力，在此基礎之上，考慮汽車的利用率以及汽車運輸?shù)牟痪庀禂?shù)之后確定。N 全礦自卸式汽車的在冊數(shù)量， 臺，K2 自卸式汽車運輸不均衡系數(shù)1.11.2， Q 全礦的設計班產量， 噸/班，QB 自卸式汽車的臺班產量，噸/臺班， K3 自卸式汽車的出車率。（礦車出車臺班數(shù)與總臺班數(shù)之比）也可根據露天礦設計的年運輸量計算。3、道路通過能力計算 道路通過能力：在單位時間內通過某一區(qū)段的車輛數(shù)，一般選擇總出入口、車流密度大的地點計算。Nd 道路通過能力，輛/h，V 自卸式汽車在計算區(qū)段的平均行車速度，km/hr。n 線路數(shù)目系數(shù)，單車道n = 0.5, 雙車道n=1K 車輛行駛的不均衡系數(shù)，k

27、 = 0.50.7，s 安全行車間距，兩車追蹤行駛時的最小安全距離，米。關鍵行車路段的車輛通過的最大運輸量 MD = Nd T q Md 道路通過能力，t/班，Nd 道路通過能力，輛/h，T 班工作時間，h；q 汽車載重量，t； 汽車工作時間利用系數(shù)。六、采運設備的合理選型與配比 采裝與運輸設備的選型是露天開采設計中的重大決策問題。（一）挖掘機的選型 單斗挖掘機的選型要根據礦山規(guī)模、礦巖年采剝總量、開采工藝、礦巖的物理力學性質、設備的供應情況等確定。 特大型礦山選用810立方米或更大的挖掘機， 大型礦山一般選用410立方米挖掘機，中型礦山的挖掘機斗容為24立方米。小型礦山，為12立方米。六、采

28、運設備的合理選型與配比 采裝與運輸設備的選型是露天開采設計中的重大決策問題。（一）挖掘機的選型 單斗挖掘機的選型要根據礦山規(guī)模、礦巖年采剝總量、開采工藝、礦巖的物理力學性質、設備的供應情況等確定。 特大型礦山選用810立方米或更大的挖掘機， 大型礦山一般選用410立方米挖掘機，中型礦山的挖掘機斗容為24立方米。小型礦山，為12立方米。（二）礦用自卸汽車選型汽車車廂容積與鏟斗容積之比R（車鏟容積之比）R 車鏟容積之比；tr 汽車入換時間，min；ts 鏟斗作業(yè)一次循環(huán)時間， min；t 汽車運行周轉時間，min，L 汽車運距，km；V 汽車的平均運行速度， km/h；Tx 卸車時間，min,Td

29、 等待裝車時間， min。 一般地，當運距在12km時，車鏟容積之比為36， 當運距在35km時，車鏟容積之比為68。（2）依據礦巖比重和汽車車型的有效載重量求算車廂容積。V 車廂容積，立方米，q 汽車額定載重，噸，r 礦巖的體積質量， kg/m3；k 礦巖的松散系數(shù)，1.31.5。（三）采裝與運輸設備的合理配比 車鏟比n：即平均配備給每臺挖掘機的自卸式汽車數(shù)量， NC 露天礦生產中同時使用的汽車數(shù)量， 臺NZ 露天礦生產中同時使用的挖掘機臺數(shù)，臺。 理論車鏟比no ：運輸設備的運輸周期與裝載設備的平均裝車間隔時間之比。即，t 運輸設備的運行周期，mintz 挖掘機裝載一車的平均裝載時間，mi

30、ntr 運輸設備的平均入換時間，min。 實際車鏟比no ：采運輸設備在各種不利條件下的運輸周期與裝載設備的平均裝車間隔時間之比。即n 實際車鏟比，tz 挖掘機平均裝車時間，min,ty 一個運輸周期內的汽車往返運輸時間，min，tx 汽車平均卸載時間，min，tp 汽車等待裝車的平均排隊時間，min，td 挖掘機平均等車時間（包括汽車入換時間）min。 對給定的挖掘機斗容和汽車載重量，其車鏟比對采礦成本影響不大，但對產量影響極大。第四節(jié) 排巖工程 排巖工程：將剝離下的廢石運輸?shù)綇U石場進行排棄。 目前，露天排巖技術發(fā)展趨勢：（1）采用高效率的排巖工藝與排巖設備，提高排巖強度，（2）提高堆置高度

31、， （3）適時進行廢石場的復墾。一、廢石場的位置及要素（一) 廢石場的位置選擇 經濟原則：折算到單位礦石的排巖成本最低。 內部廢石場：把剝離下的廢石直接排棄到露天采場內部的采空區(qū)。 這是一種最經濟的排巖方案。 外部廢石場：把剝離下的廢石排棄到露天采場外的一個或多個廢石場。 廢石場的選擇：（1）不占或少占良田，（2）近量靠近露天坑，（3）近量采用內部廢石場，（4）廢石場設置在居民下風側（5）廢石場避免山洪和河流的沖洗，（6）剝離下的可利用的巖石要單獨堆放，（7）多出入口的露天坑，設置多個廢石場，（8）廢石場要有利于將來復墾。（二）廢石場的堆置要素1、廢石場的堆置高度 廢石場的階段高度：排土臺階坡

32、頂線至坡底線之間的垂直距離。 廢石場的堆置高度：個排土臺階高度之和。2、堆置階段的平盤寬度 廢石場堆置寬度滿足上下兩相鄰排巖臺階同時進行排巖工作時互不影響。3、廢石場容積的確定（1）有效容積:Vy 廢石場的設計有效容積，m3VS 剝離巖土的實方數(shù)，m3 KS 巖土的松散系數(shù)，1.11.4Kc 巖土下沉系數(shù)，1.011.35(2) 廢石場的設計總容積 V = K1 VY K1 容積的富裕系數(shù)，1.021.05二、廢石場的排棄工藝 當采場小，可以直接使用挖掘機直接將巖石倒入內部采場。一般情況下，需要使用運輸方式進行排巖作業(yè)。 排巖工藝有：鐵路運輸排巖、公路運輸排巖、膠帶運輸排巖（一）汽車-推土機排巖工藝 汽車運輸廢石到廢石場后進行排卸，推土機推排殘留廢石，平整排土工作臺階、修筑安全車擋及整修排巖公路。 優(yōu)點：機動靈活、爬坡能力大、可在復雜的排巖場地作業(yè)，適合該臺階排土。（二）鐵路運輸排巖工藝 由鐵路機車將剝離下的廢石運送至廢石場，翻卸到指定地點，再應用其他的移動設備進行廢石