第四部分蒸餾概念題示例與分析(共18頁)

1、PAGE PAGE 21第四部分(b fen) 蒸餾(zhngli)概念(ginin)題示例與分析填空題4-1 精餾過程是利用 和 的原理進(jìn)行完成的。答案：多次部分氣化；多次部分冷凝4-2 最小回流比是指 。答案：塔板數(shù)為無窮時(shí)的回流比的極限值4-3 當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)， 進(jìn)料的值最小，此時(shí)分離所需的理論板數(shù) 。答案：過熱蒸氣；最多分析：5種進(jìn)料狀況中的值是依過冷液體、飽和液體、氣液混合、飽和蒸氣和過熱蒸氣順序由大變小的，這是由熱狀況參數(shù)定義所確定的。由定義可見，在、為定值的情況下,原料的原狀態(tài)焓值越低，值越大。值的改變使提餾段操作線與平衡曲線間的距離發(fā)生變化，當(dāng)值減小時(shí)，兩線靠近，故所

2、需理論板數(shù)增多。4-4 簡單蒸餾的主要特征是_和_。答案：不穩(wěn)定操作或過程不連續(xù)；無回流4-5 若原料組成、料液量、操作壓力和最終溫度都相同，二元理想溶液的簡單蒸餾和平衡蒸餾相比較的結(jié)果有：所得餾出物平均濃度_；所得殘液濃度_;餾出物總量_。 答案：簡單蒸餾的餾出物平均濃度大于平衡蒸餾的餾出物平均濃度；兩種情況的殘液濃度相同；平衡蒸餾的餾出物總量大于簡單蒸餾的餾出物總量。4-6 恒沸精餾和萃取精餾主要針對_和 _物系，這兩種特殊精餾均采取加入第三組分的辦法以改變原物系的_。 答案：沸點(diǎn)差很?。痪哂泻惴形矬w系；相對揮發(fā)度4-7 精餾(jn li)操作的依據(jù)是 _ 。精餾操作(cozu)得以實(shí)現(xiàn)的

3、必要條件包括_和 _。答案：混合液中各組分的揮發(fā)度的差異；自塔頂向下(xin xi)的液流和自塔底向上的氣流分析：精餾操作的依據(jù)只能是各組分間揮發(fā)度的差異或者說相對揮發(fā)度不等于1，而不可認(rèn)為是各組分間沸點(diǎn)的不同。對純組分，當(dāng)壓力一定時(shí)，沸點(diǎn)低者揮發(fā)性大。但對混合溶液，由于一個(gè)組分的揮發(fā)性受其他組分的影響，故不能僅從沸點(diǎn)或蒸氣壓大小來判斷其揮發(fā)性能，為此，組分的揮發(fā)度是以蒸氣壓與液相摩爾分?jǐn)?shù)的比值來表示的。有些物系，各組分沸點(diǎn)雖存在差異，但在恒沸組成處，相對揮發(fā)度為1，不能用普通的精餾方法分離。 塔內(nèi)始終有逆向流動(dòng)的液、氣兩股物流是實(shí)現(xiàn)精餾的必要條件，但并不意味塔頂必須有液相回流，塔底必須有產(chǎn)生

4、回流蒸氣的再沸器。例如將液態(tài)原料自塔頂加入，將氣態(tài)原料自塔底加入或?qū)柡驼魵庵苯蛹尤胨椎惹闆r，均可替代回流作用。4-8 若精餾塔塔頂某理論板上氣相露點(diǎn)溫度為，液相泡點(diǎn)溫度為；塔底某理論板上氣相露點(diǎn)溫度為，液相露點(diǎn)溫度為。請將4個(gè)溫度間關(guān)系用、=、=、；= 分析：物系經(jīng)全凝器從氣態(tài)冷凝至液態(tài)，組成不會(huì)改變，但溫度卻從原來露點(diǎn)以上的溫度降至泡點(diǎn)。415 某二元理想物系的相對揮發(fā)度為2.5，全回流操作時(shí)，已知塔內(nèi)某塊理論板的氣相組成為0.625，則下層塔板的氣相組成為 。 答案：0.4分析：由相平衡關(guān)系知，而全回流時(shí)操作線斜率為1 ，即，故416 連續(xù)精餾操作時(shí)，操作壓力越大，對分離越 ，若進(jìn)料液

5、氣比為（摩爾）時(shí)，則進(jìn)料熱狀況參數(shù)為 。答案：不利；0.2分析：若進(jìn)料液汽比為1：4，則液相占總進(jìn)量的比率為。值既是進(jìn)料的液相分率，又是熱狀況參數(shù)。417 當(dāng)二元理想(lxing)溶液精餾時(shí)，在、不變的條件下，最小回流比隨原料(yunlio)中液相分率的減小 ，塔釜熱負(fù)荷隨原料(yunlio)中液相分率的減小 。答案：而增加；而降低418 理想溶液的特點(diǎn)是同分子間作用力 異分子間作用力，形成的混合溶液中沒有 。答案：等于；容積效應(yīng)和熱效應(yīng)419 精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若工藝要求一定，減少需要的理論板數(shù)，回流比應(yīng) ，蒸餾釜中所需的加熱蒸氣消耗量應(yīng) ，所需塔徑應(yīng) ，操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)的總投資將是 的變化過程。

6、答案：增大；增大；增大；急速下降至一最低后又上升420 精餾操作時(shí)，若進(jìn)料的組成、流量和氣化率不變，增大回流比，則精餾段操作線方程的斜率 ，提餾段操作線方程的斜率_,塔頂組成 _,塔底組成_. 答案：增加；減小；增加；降低 分析：當(dāng)、和一定時(shí)，操作線斜率為，增加即增加，同時(shí)降低，故其斜率增大。 4-21總壓為,100時(shí)苯與甲苯的飽和蒸氣壓分別是和,平衡時(shí)苯的氣相組成為_,甲苯的液相組成為_,（以摩爾分?jǐn)?shù)表示）。苯與甲苯的相對揮發(fā)度為_ 。答案：0.241;0.567;2.40;分析 ;由得 4-22精餾塔結(jié)構(gòu)不變,操作時(shí)若保持進(jìn)料的組成 、流率、熱狀況及塔頂流率一定,只減少(jinsho)塔釜

7、的熱負(fù)荷,則塔頂_,塔底_,提餾段操作(cozu)線斜率_。 答案：減少(jinsho)；增大；增大 分析：塔釜熱負(fù)荷減少意味著蒸發(fā)量減少，當(dāng)不變時(shí)，的減少導(dǎo)致減少，即回流比減小，故精餾段操作線斜率減小，提餾段操作線斜率增加。塔板數(shù)不變時(shí)，兩段操作線斜率的改變只能使減小和增大。 4-23精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來的間接蒸氣熱改為直接蒸氣加熱，同時(shí)保持、及不變，則_，提餾段操作線斜率_,理論板數(shù)_。 答案：增加；減??；不變；增加 分析：在、已定時(shí)，兩種蒸氣加熱時(shí)的操作線位置相同，區(qū)別只是直接蒸氣加熱的提餾段操作線將原間接加熱的提餾段操作線延長至的軸上，其交點(diǎn)為直接蒸氣加熱時(shí)的塔底組成，故梯級線

8、也應(yīng)同時(shí)跨越新的而略有增加，這是因?yàn)橹苯诱魵獾南♂屪饔?，需稍增加塔板層?shù)回收輕組分。由于恒定，故，當(dāng)降低時(shí)， 必然增加。 4-24全回流時(shí)，塔頂產(chǎn)品量為_,塔底產(chǎn)品量為_,進(jìn)料量為 _,回流比_,理論板數(shù)為_,全回流適用的場合通常是_。答案：精餾生產(chǎn)開工或?qū)嶒?yàn)研究 4-25精餾塔的塔底溫度總是_塔頂溫度，其原因一是_,二是_。答案：高于；由于塔頂輕組分濃度高于塔底的，相應(yīng)的泡點(diǎn)較低；由于塔內(nèi)壓降使塔底壓力高于塔頂，因而塔底的泡點(diǎn)較高 4-26某二元理想(lxing)溶液中輕組分組成為0.4（摩爾分?jǐn)?shù)），經(jīng)平衡蒸餾(zhngli)后，閃蒸罐頂?shù)臍怏w量與罐底的液體量的比率為（摩爾），相對(xing

9、du)揮發(fā)度為2.5，閃蒸后氣相中易揮發(fā)組成為 _, 液相中易揮發(fā)組成為 _.答案：0 .688；0.312 分析：平衡蒸餾又稱閃蒸，相當(dāng)于精餾塔中一塊理論板的作用，罐頂?shù)臍庀嗯c罐底的液相組成為平衡。由相平衡方程 及(b)式中的 聯(lián)立（a）、（b）二式即可得解。4-27 精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)將參數(shù)、確定后，將塔頂內(nèi)原來的泡點(diǎn)回流改為過冷液體回流，若塔釜加熱量做相應(yīng)改變，則此時(shí)塔內(nèi)實(shí)際下降液體量_,塔內(nèi)實(shí)際上升蒸氣量_，精餾塔內(nèi)液氣比_，所需理論板數(shù)_. 答案：增大；增大；增大；減少分析：由全塔物料衡算知，當(dāng)、不變時(shí)，和為定值?；亓饕簻囟冉档秃笕胨?，將部分上升蒸氣冷凝至泡點(diǎn)一同回流，即產(chǎn)生內(nèi)回流，使實(shí)際

10、下降的液體量增加。而塔釜處的關(guān)系，不變，則隨的增大而增大。當(dāng)然，此時(shí)塔釜的耗能量也必然增加。回流比則隨L的增大而增大。故精餾段液氣比也增加，此意味操作線遠(yuǎn)離平衡線，故所需理論板數(shù)減少。4-28 間歇精餾和平衡蒸餾的主要區(qū)別在于_；間歇精餾操作中，若保持回流比不變，則餾出液組成_ ；若保持餾出液組成不變，回流比需不斷_ 。答案：前者是不穩(wěn)態(tài)過程，后者為穩(wěn)態(tài)過程；不斷下降；增大4-29 平衡常數(shù)的溶液能否用普通精餾的方法分離_，的定義式為_。答案：能；分析：由可知，時(shí)，輕組分的揮發(fā)性優(yōu)于重組分，故可分離。4-30 某精餾塔操作時(shí)，加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體改為過冷液體，且保持進(jìn)料流率及組成、回流比

11、和提餾段上升蒸氣(zhn q)量不變，此時(shí)塔頂流率_，塔頂組成(z chn)_ ，塔底流率_ ，塔底組成(z chn)_。 答案：減少；增加；增加；不能確定 分析：當(dāng)飽和液體進(jìn)料時(shí)：當(dāng)過冷液進(jìn)料時(shí)： 圖41 430附圖由于不變，q1有，又知R不變，故，結(jié)論即是D減少。由，當(dāng)減少時(shí)，當(dāng)然增加。 回流比不變，使精餾段操作線斜率不變，當(dāng)進(jìn)料熱狀況的改變使線與精餾段操作線的交點(diǎn)發(fā)生變化后，若仍保持精餾段理論板數(shù)不變，必增大。 的位置由于提餾段操作線斜率和塔板數(shù)均有改變，故無法確定。若由物料衡算式解，也因變量數(shù)多于方程數(shù)而無法確定。4-31 某精餾操作時(shí)，加料由飽和液體改為過冷液體，且保持進(jìn)料流率及組成

12、、塔頂蒸氣量和塔頂產(chǎn)品量不變，則此時(shí)塔頂組成 ，塔底組成 ，回流比 ，精餾段操作線斜率L/V 。答案：增加；減少；不變；不變 分析：由于，當(dāng)、不變時(shí)，也不變，故液氣比也不變。上題已分析，斜率不變時(shí)，若保持塔板數(shù)不因線數(shù)變化而變化，必然增加。又由常數(shù)，的增加只能導(dǎo)致的減少。432 某精餾塔操作時(shí)，在進(jìn)料流量及組成、進(jìn)料熱狀況和塔頂流率不變的條件下，增加(zngji)回流比，則此時(shí)塔頂產(chǎn)品組成 ，塔底產(chǎn)品(chnpn)組成 ，精餾(jn li)段蒸氣量 ，精餾段液氣比 。答案：增加；減少；增加；增加分析：前已分析，在進(jìn)料組成、進(jìn)料狀態(tài)和分離要求一定的條件下，增大回流比，所需要的理論板數(shù)減少；若理論

13、板數(shù)一定則可提高產(chǎn)品的分離程度，即增加，減少。應(yīng)注意的是，增大回流比時(shí)，須相應(yīng)增大再沸器熱負(fù)荷，即增大，才能使塔底產(chǎn)品組成符合要求。433 某精餾塔操作時(shí)，若保持進(jìn)料流率及組成、進(jìn)料熱狀況和塔頂蒸氣量不變，增加回流比，則此時(shí)塔頂產(chǎn)品組成 ，塔底產(chǎn)品組成 ，塔頂產(chǎn)品流率 ，精餾段液氣比 。答案：增加；減少；減少；增加分析：由，當(dāng)不變時(shí)，增加，必須減少。在理論板數(shù)不變時(shí)，回流比的增加必會(huì)使產(chǎn)品分離程度提高。當(dāng)增加時(shí)，液氣比必然也增大。434 某精餾塔的設(shè)計(jì)任務(wù)是：原料為、，分離要求為、。設(shè)計(jì)時(shí)若選定回流比不變，加料狀況由原來的氣液混合改為過冷液體加料，則所需的理論板數(shù) ，精餾段和提餾段的氣液相流量

14、的變化趨勢 ， ， ， 。若加料熱狀況不變，將回流比增大。上述5個(gè)量的變化趨勢： ， ， ， ， 。答案：減少；不變；不變；增加；增加；減少；增大；增大；增大；增大分析：在進(jìn)料組成、流率、回流比和產(chǎn)品的分離要求一定時(shí)，進(jìn)料的越大，平均傳質(zhì)推動(dòng)力越大，所需理論板數(shù)越少。由全塔物料平衡知，當(dāng)、一定時(shí)，塔頂產(chǎn)品流率和塔底產(chǎn)品流率也一定。則由知不變，同理也不變。由知當(dāng)、不變時(shí)，值越大，越大。而由可知，越大，也越大。 當(dāng)進(jìn)料組成、流率、產(chǎn)品分離要求和進(jìn)料狀況一定時(shí)，增大回流比的影響在4-32中已分析。4-35某精餾塔塔頂蒸氣(zhn q)組成為，溫度(wnd)為，經(jīng)分凝器部分(b fen)冷凝到泡點(diǎn)后回

15、流入塔，組成為。未冷凝的蒸氣組成為，經(jīng)全凝器后成為組成為的產(chǎn)品。試用、判斷下列各量的相互關(guān)系：_,_,_,_,_,_。 答案：； ； ； ； ； 0 x(y) 1t1t1t0tDy1y0 x0 xDP=定值圖4-50 x(y) 1ty6y5y4x5x4x6圖4-6 分析：由于分凝器相當(dāng)于一塊理論板，故各量之間的關(guān)系在相平衡圖上一目了然，見圖45。4-37已測得精餾塔自塔頂向下數(shù)第層和第層塔板的兩相組成為、，試判斷對應(yīng)值：為_,為_,為_,為_。 答案：； ； ； 分析：各板間的組成的相互關(guān)系如圖。4-38已知某精餾塔的進(jìn)料組成為（摩爾分?jǐn)?shù)），回流比為，進(jìn)料為飽和液體，且知（摩爾分?jǐn)?shù)）為，提餾段

16、操作線方程截距為零。則餾出液為_,釜液為_, 精餾段操作線方程截距為 ，提餾段操作線方程的斜率為_。答案：； ； 分析(fnx)：由于可，所以(suy), 故。由，得。當(dāng)q=1時(shí)，4-39某精餾塔的設(shè)計(jì)(shj)任務(wù)，原料為、, 分離要求為和,設(shè)計(jì)時(shí)若確定塔釜產(chǎn)生的蒸氣量恒定,當(dāng)加料由原來的過熱蒸氣加料改為過冷液體加料,則所需的理論板_,精餾段上升蒸氣量_,精餾段下降液體量_,提餾段下降液體量_,精餾段液氣比_。答案:增加；減少；減少；不變；降低分析:由物料衡算關(guān)系知,當(dāng)、一定時(shí),和也一定.則不變。而,當(dāng)增大時(shí),減小.由知，當(dāng)不變時(shí)，隨的減小而減少。由精餾段操作線截距知,當(dāng)減少時(shí),斜率減小,即

17、減小。 440 將板式塔中泡罩塔、浮閥塔、篩板塔相比較,操作彈性最大的是_,造價(jià)最昂貴的是_， 單板壓降最小的是_.。答案: 浮閥塔; 泡罩塔;篩板塔。441 板式塔塔板上氣液兩相接觸狀態(tài)有_種, 它們是_。板式塔不正常操作現(xiàn)象常見的有_，它們是_。答案：3種；鼓泡接觸狀態(tài)，泡沫接觸狀態(tài)，噴射接觸狀態(tài)；3種；嚴(yán)重漏液、溢流液泛、嚴(yán)重霧沫夾帶。4-42 評價(jià)塔板性能的標(biāo)準(zhǔn)主要是_條，它們是_。塔板負(fù)荷性能圖中有_條線，分別是_。答案：5；（1）通過能力大，（2）塔板效率高，（3）塔板壓降低，（4）操作彈性大，（5）結(jié)構(gòu)簡單，造價(jià)低；5；（1）液泛線，（2）霧沫夾帶線，（3）漏液(lu y)線，（

18、4）液相上限線，（5）液相下限線4-43 板式塔中塔板上溢流堰的作用主要(zhyo)是_，填料塔中填料的作用是_。答案：保證塔板上有一定高度的液層，以便氣液兩相充分(chngfn)接觸傳質(zhì)；讓液體在表面上形成液膜并沿填料間空隙下流，同時(shí)讓氣體在填料空隙間上升并在潤濕的填料表面上進(jìn)行氣液兩相間的傳質(zhì)。4-44 常見的連續(xù)接觸式的氣液傳質(zhì)設(shè)備是_塔，塔內(nèi)_為分散相，_為連續(xù)相，為保證操作過程中兩相的接觸良好，塔內(nèi)頂部應(yīng)設(shè) 裝置，中部應(yīng)設(shè) 裝置。 答案：填料；液體；氣體；液體分布裝置；液體再分布裝置445 板式塔中氣、液兩相發(fā)生與主體流動(dòng)方向相反的流動(dòng)，稱 現(xiàn)象，它們主要是：液沫夾帶（霧沫夾帶），產(chǎn)

19、生的原因?yàn)?，氣泡夾帶，產(chǎn)生的原因?yàn)?。答案：返混現(xiàn)象；小液滴因其沉降速度小于氣流速度被氣流夾帶至上層塔板和大滴液因板間距小于液滴的彈濺高度而被氣流帶至上層塔板；液體在降液管中停留時(shí)間過短，氣泡來不及從液體中分離返回至板面而被液體卷入下層塔板。446 板式塔中板上液面差過大導(dǎo)致 ，造成液面落差的主要原因有 。為減小液面落差，設(shè)計(jì)時(shí)可采用的措施常見的有 。答案：氣流分布不均勻，影響汽液間傳質(zhì)；塔板結(jié)構(gòu)，液相流量，液流長度（塔徑）；采用結(jié)構(gòu)簡單的篩板塔， 溢流 裝置采用雙溢流或多溢流。447 板式塔中氣體通過塔板的阻力主要有 和 兩部分。塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，溢流堰長度應(yīng)適當(dāng)，過長則會(huì) ，過短則會(huì) 。溢

20、流堰高度也應(yīng)適當(dāng)，過高會(huì) ，過低會(huì) 。 答案：干板降壓；液層降壓；降低塔板面積有效利用率；由于降液管截面過小導(dǎo)致流不暢，同時(shí)塔板上液流分布不均；使塔板壓降增大并易發(fā)生霧沫夾帶；由于液層高度太小，液體在堰上分布不均，影響傳質(zhì)效果。448 板式(bnsh)塔的塔板有 和 兩種，塔徑較大(jio d)的塔常采用 塔板，以便(ybin) 。塔板面積可分為4個(gè)區(qū)域，它們分別是 ，各自的作用是 。答案：整塊式；分塊式；分塊式；通過入孔裝拆塔板；鼓泡區(qū)，設(shè)置篩孔、浮閥或泡罩的區(qū)域，為氣液傳質(zhì)的有效區(qū)域。溢流區(qū)，為降液管和受液盤所占的區(qū)域。破沫區(qū)，又稱安定區(qū)，位于鼓泡區(qū)和湍流區(qū)之間，分兩條，入口側(cè)防止漏液，出

21、口側(cè)使液體中夾帶的泡沫進(jìn)入降液管前可部分脫離液體。邊緣區(qū)，又稱無效區(qū)，是靠近塔壁的一圈邊緣區(qū)，供支承塔板之用。二、判斷題4-49 在精餾塔內(nèi)任意1塊理論板，其上氣相露點(diǎn)溫度大于液相的泡點(diǎn)溫度。（ ）分析：理論板是為了便于研究塔板上的傳質(zhì)情況而理想化的塔板，其特點(diǎn)是無論進(jìn)入該板前氣、液相組成如何，離開該板時(shí)氣、液兩相在傳質(zhì)、傳熱兩方面都達(dá)到平衡，即離開該板的氣、液兩相組成平衡，溫度相同。4-50 組分A和B的相對揮發(fā)度的混合溶液不能用普通精餾的方法分離。（ ）4-51為節(jié)能降耗，對有恒沸現(xiàn)象的二元體系，應(yīng)采用恒沸精餾而不是萃取精餾。（）分析：萃取劑在精餾過程中基本不氣化，故萃取精餾的能耗量較恒沸

22、精餾少。452 根據(jù)恒摩爾流假設(shè)，精餾塔內(nèi)氣、液兩相的摩爾流量一定相等。（ ）分析：精餾段與提餾段的摩爾流量由于進(jìn)料時(shí)不同的熱狀況的影響而不一定相等。對于有側(cè)線抽出的復(fù)雜塔，依抽出物的熱狀況不同更加不同。4-53 蒸餾操作的依據(jù)是物系中組分間沸點(diǎn)的差異。（ ）分析：對于具有共沸組成的物系，雖然組分間存在沸點(diǎn)差異， 但在相對揮發(fā)度處不能分離。4-54 當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)，進(jìn)料的值越大， 所需總理論板數(shù)越多。（ ）4-55 精餾設(shè)計(jì)和操作時(shí)， 若回流比增加并不意味塔頂產(chǎn)品量減小。（ ）4-56 若以過熱蒸氣狀態(tài)進(jìn)料時(shí)，線方程的斜率。 （ ）分析：過熱蒸氣進(jìn)料時(shí)，但線方程斜率是大于零的正數(shù)。4

23、-57 精餾段操作線方程為y=0.65x+0.4，絕不可能。 （）分析：按此方程，將出現(xiàn)當(dāng)時(shí)，的謬誤。4-58 連續(xù)精餾塔的塔頂和塔底產(chǎn)品(chnpn)分別為和，則精餾(jn li)段液氣比總是小于，提餾段液氣比總是大于。 （）分析(fnx)：若，則為全回流，此時(shí)是液氣比的極限值，即。4-59 用圖解法求理論板數(shù)時(shí)，與下列參數(shù)有關(guān)：、。（）分析：圖解法求時(shí)，須知塔底組成可通過全塔衡算依、確定。4-60 填料的等板高度以大為好，越大，分離越完善。（）答案： 分析：等板高度是與一層理論塔板的傳質(zhì)作用相當(dāng)?shù)奶盍蠈痈叨?。越小，說明填料的傳質(zhì)效率越好。4-61 當(dāng)增加塔板間距時(shí)，性能負(fù)荷圖中霧沫夾帶線向

24、下移，當(dāng)減少浮閥數(shù)時(shí)，漏液線向下移。（）分析：當(dāng)增加板間距后，彈濺起的液滴重新落回液面的幾率增大，不易發(fā)生霧沫夾帶，故霧沫夾帶線向上移。4-62 判斷板式精餾塔的操作是否穩(wěn)定，主要看塔內(nèi)氣液流動(dòng)有無不正常的“返混”現(xiàn)象（如霧沫夾帶）和“短路”現(xiàn)象（如嚴(yán)重漏液）。（）分析：塔的操作是否穩(wěn)定，主要看塔頂溫度是否穩(wěn)定。463 在其他條件不變的情況下，降低連續(xù)精餾塔的操作壓強(qiáng)，塔頂餾出物中易揮發(fā)組分的濃度變低。（ ）分析：同一物系，總壓越低，混合物的泡點(diǎn)及各組分的飽和蒸氣壓越低，各組分間的相對揮發(fā)度越大，越利于精餾分離。464 與純液體的沸點(diǎn)與總壓有關(guān)相反，組成一定的液體混合物，其泡點(diǎn)與總壓強(qiáng)無關(guān)。（

25、 ）分析：純組分的沸點(diǎn)隨壓強(qiáng)的增高而升高(shn o)，混合后雖受各自組成的影響，但泡點(diǎn)仍隨總壓的升高而升高。465 對理想溶液的相對揮發(fā)度產(chǎn)生影響的因素是操作(cozu)壓強(qiáng)，當(dāng)操作壓強(qiáng)恒定后，溶液的相對揮發(fā)度就不再變化。（ ）分析：對理想溶液的相對揮發(fā)度產(chǎn)生影響的因素除操作壓強(qiáng)外，液體組成的變化也起作用，因?yàn)榻M成的改變導(dǎo)致泡點(diǎn)改變。對理想溶液，液體組成的改變所引起的泡點(diǎn)溫度變化范圍不超過兩組分間的沸點(diǎn)差，故相對揮發(fā)度在全塔范圍內(nèi)變化不大，計(jì)算(j sun)時(shí)可將其平均值視為常數(shù)。466 在餾出率相同的條件下，簡單蒸餾所得到的餾出物的濃度組成低于平衡蒸餾。（ ）分析：由于簡單蒸餾所得的多數(shù)餾

26、出物（開始階段得到的）與組成較高的液體成平衡，而平衡蒸餾所得全部餾出物都與較低的殘液濃度組成相平衡，所以連續(xù)操作的平衡蒸餾不如間歇操作的簡單蒸餾的分離效果好。467 氣化率相同時(shí)，平衡蒸餾的閃蒸罐內(nèi)壓強(qiáng)越低分離效果越好。（ ）分析：系統(tǒng)的相對揮發(fā)度隨壓強(qiáng)降低而有所提高，從而提高分離能力。468 當(dāng)分離要求一定時(shí)，精餾塔內(nèi)物料的循環(huán)量越大，所需的理論塔板數(shù)越多。（ ）分析：循環(huán)量越大，氣液兩相在塔內(nèi)接觸傳質(zhì)越充分，傳質(zhì)推動(dòng)力越大，所需板數(shù)就越少。循環(huán)量大實(shí)質(zhì)就是氣、相兩液的回流量大。469 回流比相同時(shí)，塔頂回流液體的溫度越高，分離效果越好。（ ）分析：當(dāng)回流比一定，塔板數(shù)一定，回流液的溫度越低

27、，在塔內(nèi)產(chǎn)生的實(shí)際物料循環(huán)量越大，故分離能力越強(qiáng)，其代價(jià)是塔釜相應(yīng)能耗的增加。470 對于普通物系，原料組成濃度越低塔頂產(chǎn)品達(dá)到同樣濃度所需要的最小回流比越大。（）分析：此結(jié)論只適于普通物系即理想體系，對某些非理想體系，由于平衡線具有上凹部分，其最小回流比是由平衡線的內(nèi)切線確定的，而與原料組成無關(guān)。4-71 精餾塔的全塔總效率不等于塔內(nèi)各板的默弗里效率的平均值。 （）4-72 真空操作的精餾塔內(nèi)，當(dāng)其他條件不變，而真空度增加后，塔底殘液組成增 大。 （ ）分析(fnx)：當(dāng)操作壓力減小，物系中各組分間的相對揮發(fā)度增大，故分離能力亦應(yīng)增強(qiáng)。三、選擇題 (一) 單項(xiàng)選擇題4-73 精餾(jn li

28、)分離某二元混合物，規(guī)定分離要求為、。如進(jìn)料分別(fnbi)為、 時(shí)，其相應(yīng)的最小回流比分別為、 。當(dāng) 時(shí)，則 （ ）。答案：AA； B； C； D.的大小無法確定4-74 精餾的操作線為直線，主要是因?yàn)椋?）。 答案：DA.理論板假定； B.塔頂泡點(diǎn)回流； C. 理想物系； D. 恒摩爾流假定 分析：由于作了恒摩爾流假定后，通過塔頂或塔底的物料衡算關(guān)系，才推導(dǎo)出直線的操作線方程。4-75 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分。液相組成時(shí)相應(yīng)的泡點(diǎn)為， 氣相組成時(shí)相應(yīng)的露點(diǎn)為， 則（ ）. 答案：B A； B； C； D無法判斷4-76 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分。液相組成時(shí)泡點(diǎn)為，與之相平

29、衡的氣相組成時(shí)，相應(yīng)的露點(diǎn)為，則 （ ）。 答案： A ； B ； C ； D 不能判斷4-77 操作中連續(xù)精餾塔，如采用的回流比小于原回流比，則（ ）。 答案： A、均增加； 減小， 增加； 、 均不變； 不能正常操作 分析：當(dāng)回流比變小時(shí)，精餾段操作線斜率變小，同時(shí)提餾段操作線斜率變大，若保持塔板數(shù)不變，必然是結(jié)果B。4-78 某真空操作精餾塔，在真空度降低后，若保持、 、 、及加料位置不變，則塔頂產(chǎn)品組成 變化為（ ）。 答案：AA.變小(bin xio)； B變大； C.不變； D不確定(qudng)； 分析(fnx)：當(dāng)壓力增大后，組分間相對揮發(fā)度變小，故分離能力變低。4-79 精餾

30、操作時(shí)，若在、 不變的條件下，將塔頂產(chǎn)品量增加，其結(jié)果是（ ） 答案：C A下降， 上升； B下降， 不變； C下降， 亦下降； D 無法判斷； 分析：當(dāng)增加時(shí)，必然減小，但因回流比不變，只有和同時(shí)增加，即和 同時(shí)增加，以為例，從提餾段操作線斜率看，當(dāng)增大后， 變小，而不變，故有減小。4-80 精餾操作時(shí)，若其他操作條作件均不變，只將塔頂?shù)倪^冷液體回流改為泡點(diǎn)回流,則塔頂產(chǎn)品組成變化為（ ）。 答案：AA. 變?。?B. 變大 C不變； D. 不確切；分析：回流液熱狀況改變后，減少了塔內(nèi)實(shí)際物料循環(huán)量，降低了分離推動(dòng)力，故減小。4-81 二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起以下線的變

31、化（ ）。A. 提餾段操作線與線； B. 平衡線；C.平衡線與精餾段操作線； D.平衡線與線；答案:A4-82 分別用平衡蒸餾和簡單蒸餾分離原料數(shù)量和組成相同的物系，用平衡蒸餾所得餾出物氣相總組成為，用簡單蒸餾所得餾出物氣總組成為，若兩種方法所得的氣相量相同，則（ ）。 答案：A A; B ; C ; D無法判斷 分析：由于簡單蒸餾(zhngli)的氣相組成多是與開始階段較高的液相組成相平衡的，而平衡蒸餾的氣相組成只能與最終的較低的液相組成成平衡。4-83 流率為800 組成(z chn)為0.4的二元理想溶液精餾分離，要求塔頂產(chǎn)品(chnpn)組成達(dá)到0.7，塔底殘液組成不超過0.1，泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比為2.5。要使塔頂采出量達(dá)到500,應(yīng)采取措施（ ）。 答案：EA. 增加塔板數(shù)； B.加大回流比； C改變進(jìn)料熱狀況； D塔頂增加分凝器； E增加進(jìn)料量 分析：由的物料衡算式知，。當(dāng)、均確定后，只有改變才可改變。其他幾種措施只能改變分離能力。4-84不能引發(fā)降液管液泛這種不正常操作現(xiàn)象的原因是（ ）。 答案：B A塔板間距過?。?B嚴(yán)重漏液； C過量霧沫夾帶； D液、氣負(fù)荷過大4-85某精餾塔精餾段和提餾段的理論板數(shù)分別為和，若只增加提餾段理論板數(shù)，而精餾段理論板數(shù)不變，當(dāng)、等條件不變時(shí)，則有（ ）。 A減小，增加； B