設(shè)計(jì)一座年產(chǎn)150萬噸良坯的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間

1、設(shè)計(jì)一座年產(chǎn)150萬噸良坯的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間摘 要現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼要求采用大型、連續(xù)、高效設(shè)備先進(jìn)生產(chǎn)工藝，布局合理、管理先進(jìn)、節(jié)約能耗、減少污染、降低投資成本。轉(zhuǎn)爐是煉鋼的主要設(shè)備。煉鋼轉(zhuǎn)爐是對于人類來說，最有用的生產(chǎn)工具之一，它提供了一種方法，使我們可以快速而有效的使廢鋼變廢為寶，而生鐵則是所有基礎(chǔ)鋼材生產(chǎn)的基本原料，它在所有國家的經(jīng)濟(jì)發(fā)展里，都是很重要的。鋼產(chǎn)量的增加，甚至是工藝方法的一些改善，都可以帶動一筆可觀的利潤。本設(shè)計(jì)主要任務(wù)是設(shè)計(jì)一座年產(chǎn)150萬噸良坯的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間，建有三座60噸頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐，采用“三吹二”操作，為提高鋼材質(zhì)量和高效連鑄的要求，車間建有CAS-OB和RH真空處系統(tǒng)，本

2、設(shè)計(jì)要求100%的連鑄比。整個生產(chǎn)過程由計(jì)算機(jī)自動進(jìn)行動態(tài)和靜態(tài)控制。本設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括：物料平衡和熱平衡計(jì)算，轉(zhuǎn)爐爐型及氧槍設(shè)計(jì)；主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的確定和生產(chǎn)流程的確定；車間設(shè)計(jì)及車間生產(chǎn)過程概述。關(guān)鍵詞：復(fù)吹轉(zhuǎn)爐；氧槍；連鑄；動態(tài)控制；靜態(tài)控制Design a an annual output of 1.5 million tons of good characterize the converter steelmaking workshop ABSTRACT With the rapid development of iron-steel industry now days, moder

3、n steel plants require adopting long-scale, continuous and high efficient equipment, advanced management. It should save energy, and make less pollution and reduce the investment cost.The converter is the steelmaking equipment. Converter steel is one of the most useful for humans, one of the tools o

4、f production, it provides a way so that we can quickly and efficiently so that the scrap turning waste into wealth, while pig iron is the basic raw material of all basic steel production in all the countrys economic development, it is very important. Increase in steel production, and even some impro

5、vement of the process method, can bring a substantial profit.This workshop is designed to produce 1,500 thousand tons qualities ingots. Three 60 tons BOF which are brown oxygen from their top adoption “three blowing two”. In the while, the refining equipment RH and CAS-OB are used for raising the st

6、eel quality and high efficient continuous casting of 100%. Computer being operated automatically control the technological process of whole plant dynamically and satirically .This design include: the balance of material and quantity of heat; the design of shape and equipment of the workshops.Key wor

7、ds: BOF of blowing air on the top and bottom; Equipment of blowing oxygen; Continuous casting; plant dynamically; plant satirically目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc326237033 摘要. PAGEREF _Toc326237033 h IABSTRACT. HYPERLINK l _Toc326237034 1 緒 論 PAGEREF _Toc326237034 h 1 HYPERLINK l _Toc326237035

8、1.1 本課題來源，意義及國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 PAGEREF _Toc326237035 h 1 HYPERLINK l _Toc326237036 1.2 國內(nèi)外現(xiàn)狀 PAGEREF _Toc326237036 h 1 HYPERLINK l _Toc326237037 1.3國內(nèi)外復(fù)合吹煉技術(shù)的最新進(jìn)展 PAGEREF _Toc326237037 h 2 HYPERLINK l _Toc326237038 1.4 國內(nèi)轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的新進(jìn)展 PAGEREF _Toc326237038 h 3 HYPERLINK l _Toc326237039 2 廠址選擇 PAGEREF _Toc3262370

9、39 h 5 HYPERLINK l _Toc326237040 3 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的物料平衡與熱平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc326237040 h 6 HYPERLINK l _Toc326237041 3.1物料平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc326237041 h 6 HYPERLINK l _Toc326237042 3.1.1計(jì)算所需原始數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc326237042 h 6 HYPERLINK l _Toc326237043 3.1.2 計(jì)算步驟：以100kg鐵水為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算 PAGEREF _Toc326237043 h 7 HYPERLINK l

10、_Toc326237044 3.2熱平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc326237044 h 13 HYPERLINK l _Toc326237045 3.2.1基本數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc326237045 h 13 HYPERLINK l _Toc326237046 3.2.2計(jì)算過程（以100kg鐵水為基礎(chǔ)） PAGEREF _Toc326237046 h 14 HYPERLINK l _Toc326237047 4 氧氣轉(zhuǎn)爐設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc326237047 h 17 HYPERLINK l _Toc326237048 4.1轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc3

11、26237048 h 17 HYPERLINK l _Toc326237049 4.1.1 轉(zhuǎn)爐的公稱容量 PAGEREF _Toc326237049 h 17 HYPERLINK l _Toc326237050 4.1.2轉(zhuǎn)爐爐型選擇 PAGEREF _Toc326237050 h 17 HYPERLINK l _Toc326237051 4.1.3轉(zhuǎn)爐爐型主要參數(shù) PAGEREF _Toc326237051 h 17 HYPERLINK l _Toc326237052 4.2爐襯設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc326237052 h 18 HYPERLINK l _Toc326237053

12、4.3高寬比核定 PAGEREF _Toc326237053 h 19 HYPERLINK l _Toc326237054 5 氧槍設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc326237054 h 20 HYPERLINK l _Toc326237055 5.1 噴頭設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc326237055 h 20 HYPERLINK l _Toc326237056 5.2槍體設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc326237056 h 21 HYPERLINK l _Toc326237057 6 氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc326237057 h 22 HYPERLINK l _To

13、c326237058 6.1 轉(zhuǎn)爐煉鋼車間的主廠房設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc326237058 h 22 HYPERLINK l _Toc326237059 6.2轉(zhuǎn)爐煉鋼車間主要設(shè)備 PAGEREF _Toc326237059 h 23 HYPERLINK l _Toc326237060 6.3連鑄跨的參數(shù)設(shè)置及其設(shè)備 PAGEREF _Toc326237060 h 25 HYPERLINK l _Toc326237061 7 車間生產(chǎn)過程概述29 HYPERLINK l _Toc326237062 7.1 車間總體布置與組成29 HYPERLINK l _Toc326237063 7.

14、2 煉鋼廠生產(chǎn)過程所采用的先進(jìn)設(shè)備及技術(shù)29 HYPERLINK l _Toc326237064 8 車間人員編制 PAGEREF _Toc326237064 h 31 HYPERLINK l _Toc326237065 8.1煉鋼車間定員表 PAGEREF _Toc326237065 h 31 HYPERLINK l _Toc326237066 8.2連鑄車間定員表 PAGEREF _Toc326237066 h 33 HYPERLINK l _Toc326237067 9 技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析 PAGEREF _Toc326237067 h 35 HYPERLINK l _Toc326237068

15、 9.1單位產(chǎn)品的收入估算表 PAGEREF _Toc326237068 h 35 HYPERLINK l _Toc326237069 9.2成本估算表 PAGEREF _Toc326237069 h 35 HYPERLINK l _Toc326237070 10 結(jié)論 PAGEREF _Toc326237070 h 37 HYPERLINK l _Toc326237073 致 謝39 HYPERLINK l _Toc326237074 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc326237074 h 40 HYPERLINK l _Toc326237075 附錄A:外文文獻(xiàn) PAGEREF _Toc

16、326237075 h 41 HYPERLINK l _Toc326237076 附錄B:中文翻譯501 緒 論1.1 本課題來源，意義及國內(nèi)外研究現(xiàn)狀：來源：眾所周知，煉鋼生產(chǎn)環(huán)節(jié)在鋼鐵聯(lián)合企業(yè)中處于整個生產(chǎn)流程的中間部位，起承上啟下的作用，可謂鋼產(chǎn)品生產(chǎn)的中間環(huán)節(jié)；而在獨(dú)立的鋼廠，即煉鋼軋鋼以及鋼的深加工型企業(yè)里，煉鋼是決定產(chǎn)品產(chǎn)、質(zhì)量的首要一步。煉鋼環(huán)節(jié)的任何延誤或產(chǎn)、質(zhì)量波動都會影響前后生產(chǎn)工序的協(xié)調(diào)運(yùn)轉(zhuǎn)。這都與煉鋼車間（廠）的設(shè)備、工藝、組織管理等因素有關(guān)。所以在新建廠設(shè)計(jì)或舊廠進(jìn)行技術(shù)改造的起始階段就應(yīng)當(dāng)處理好相關(guān)的各種問題，為正常生產(chǎn)，保持良好的運(yùn)轉(zhuǎn)秩序打下基礎(chǔ)。意義：基于我對鋼

17、鐵冶金生產(chǎn)工藝學(xué)的了解，通過工藝設(shè)計(jì)使我對國內(nèi)外鋼鐵生產(chǎn)工藝流程、主要技術(shù)條件、冶金計(jì)算、冶金設(shè)備等實(shí)際生產(chǎn)情況有較全面的了解和掌握，使自已成為符合鋼鐵廠需要的合格專業(yè)技術(shù)人才。1.2 國內(nèi)外現(xiàn)狀：前言：2012年中國鋼產(chǎn)量達(dá)到2.22億t，是世界上第一產(chǎn)鋼大國。而煉鋼是鋼鐵生產(chǎn)的主要工序，對降低生產(chǎn)成本、提高產(chǎn)品質(zhì)量、擴(kuò)大品種范圍具有決定性影響。轉(zhuǎn)爐是目前國內(nèi)外最主要的煉鋼設(shè)備，世界上約有600座轉(zhuǎn)爐在運(yùn)行，約占全球粗鋼產(chǎn)量的60%。在我國，粗鋼產(chǎn)量的80%以上由轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)。鞍鋼、武鋼等大型鋼廠多采用全轉(zhuǎn)爐冶煉生產(chǎn)。全世界現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r參見表1-1。轉(zhuǎn)爐的分類：按吹煉設(shè)施的布置，轉(zhuǎn)爐

18、大體分為頂吹轉(zhuǎn)爐、底吹轉(zhuǎn)爐和復(fù)吹轉(zhuǎn)爐三類。1952年奧地利的林茨和多納維茨鋼廠合作發(fā)明了第一座氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐，1960年世界氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐的鋼產(chǎn)量占全球粗鋼產(chǎn)量的比率不到5%。20世紀(jì)70年代該技術(shù)發(fā)展較快，占全球粗鋼產(chǎn)量的比率提高到40%，到20世紀(jì)80年代初提高到60%以上。1968年德國馬克西姆利安鋼廠又成功開發(fā)了氧氣底吹轉(zhuǎn)爐。到20世紀(jì)70年代，底吹轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)能力達(dá)到3000萬噸。1977年美國瓊斯勞夫林公司芝加哥廠建成了2座225t氧氣底吹轉(zhuǎn)爐，接著日本川崎制鐵公司千葉廠也投產(chǎn)了230t底吹轉(zhuǎn)爐，稱為QBOP法。20世紀(jì)70年代中期至80年代初期，法國鋼鐵研究院、盧森堡阿爾貝德公司等十幾個

19、國家的煉鋼廠先后開展了頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐實(shí)驗(yàn)研究。1980年3月，日本住友金屬工業(yè)公司鹿島廠250t復(fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐正式投入生產(chǎn)。頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐的種類繁多，以底部吹人氣體的種類劃分，可分為強(qiáng)攪拌型和弱攪拌型，如日本新日鐵大分廠采用的IDOB法為強(qiáng)攪拌型，底吹氧氣強(qiáng)度為015 0.80m3/(tmin)；而法國鋼研院和阿爾貝德公司開發(fā)的IBE法為弱攪拌型，該法采用多孔磚底吹N2、Ar，底吹供氣強(qiáng)度為0.070.15m3/(tmin)。表1-1 現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的發(fā)展歷程時間特點(diǎn)說明19521970大型化以轉(zhuǎn)爐大型化技術(shù)為核心，“三吹二”或“二吹一”模式，逐步完善轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝與設(shè)備。19701990復(fù)

20、合吹煉連鑄技術(shù)的迅速發(fā)展，對轉(zhuǎn)爐煉鋼的穩(wěn)定性提出更高要求。1990現(xiàn)在潔凈鋼冶煉社會對潔凈鋼的生產(chǎn)需求日益提高，迫切需要建立起一種全新的。能大規(guī)模廉價生產(chǎn)純凈鋼的生產(chǎn)體系。(1) 頂吹氧氣、底吹惰性氣體法。這種方法為強(qiáng)攪拌型復(fù)吹法，代表技術(shù)有LBE、IDKG、LD OBT和NK一(BIJ)一AB)等。此技術(shù)底部供氣元件易維護(hù)、壽命長、操作工藝較簡單、適應(yīng)鋼種范圍廣，在世界上廣為采用，中國的復(fù)吹轉(zhuǎn)爐絕大多數(shù)采用該法。(2) 頂?shù)讖?fù)合吹氧法。這一方法屬于強(qiáng)化冶煉型，代表技術(shù)有：BSCBAP、LDHC、SHB、SIB P和K（BP）等，歐洲和日本采用此法較多。(3) 頂吹氧氣、底吹氧氣和燃料法。此法

21、可顯著提高廢鋼比，代表技術(shù)有KMS和KS等，其中KS 法在底吹氧的同時噴人煤粉。鋼鐵料可100%采用廢鋼，德國應(yīng)用了該技術(shù)。1.3國內(nèi)外復(fù)合吹煉技術(shù)的最新進(jìn)展 (1) 蒂森公司TBM法早在20世紀(jì)70年代末期，蒂森公司通過一系列的研究試驗(yàn)，確立了TBM 法復(fù)合吹煉技術(shù)。該法是從轉(zhuǎn)爐底部向熔池吹人N2、Ar。多年來，蒂森公司的布魯克豪森廠2座380t轉(zhuǎn)爐、貝克爾韋特廠3座260t轉(zhuǎn)爐和盧森堡阿爾貝德馬里蒂姆廠2座300t轉(zhuǎn)爐均采用TBM法復(fù)合吹煉，并取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益，生產(chǎn)成本亦有所降低。采用IBM法復(fù)合吹煉，鋼水收得率提高、造渣劑加入量減少、合金回收率高、氧槍及爐襯壽命延長，使鋼的生產(chǎn)成本降

22、低約5馬克/t鋼。此外，IBM法曾出售給印度一家鋼廠，在生產(chǎn)實(shí)踐中也取得了良好的脫磷效果。2001年我國梅山冶金公司150t轉(zhuǎn)爐引進(jìn)了IBM技術(shù)，運(yùn)行結(jié)果表明，IBM法具有良好的脫磷能力。(2) 阿爾貝德薩爾鋼公司LBE法伏林根廠3座150t轉(zhuǎn)爐采用LBE法復(fù)合吹煉。生產(chǎn)實(shí)踐證明，LBE法復(fù)吹技術(shù)透氣元件壽命長，可大幅度調(diào)節(jié)吹氣量；操作簡便；流經(jīng)爐底布置的12個透氣磚的氣流可以保持恒定，透氣磚沿爐底呈圓周布置；攪拌氣體的輸入管線可從轉(zhuǎn)爐耳軸經(jīng)球型接頭引入轉(zhuǎn)爐爐底；利用聲波對爐內(nèi)成渣過程進(jìn)行連續(xù)監(jiān)控。采用LBE法復(fù)合吹煉取得了下列效果： 爐渣中F(O含量降低約2.5%)； 金屬收得率提高約0.5

23、% ； 石灰耗量約減少5kg/t鋼； 不經(jīng)脫氣處理的鋼中碳含量可達(dá)0.02%； 轉(zhuǎn)爐出鋼成分、溫度均勻。由于LBE法復(fù)吹具有諸多優(yōu)點(diǎn)，被歐洲一些鋼廠及新日鐵室蘭廠廣泛采用。(3) 新日鐵公司IDAB復(fù)吹技術(shù)早在1979年末，新日鐵公司大分廠340t轉(zhuǎn)爐、八幡煉鋼150t轉(zhuǎn)爐、八幡三煉鋼320t轉(zhuǎn)爐以及名古屋廠均相繼把原有頂吹轉(zhuǎn)爐改造成了IJOB復(fù)吹轉(zhuǎn)爐。此外，新日鐵還開發(fā)了IJAB復(fù)吹技術(shù)，從轉(zhuǎn)爐底部吹人惰性氣體，如君津二煉鋼300t轉(zhuǎn)爐、君津煉鋼220t轉(zhuǎn)爐。1990年新日鐵向?qū)氫撦敵隽?IJ)AB技術(shù)。日本新日鐵采用預(yù)脫磷硫BOF精煉CC工藝生產(chǎn)海洋結(jié)構(gòu)用高級管線鋼，達(dá)到碳(0.001 %

24、)、全氧(0.0025 %)、氮(0.0015%)、磷(0.0025% )、硫(0.0003 %)和氫(0.0001%)之和為0.0069% 。(4) 住友金屬SIB法住友金屬發(fā)明了SIB 復(fù)合吹煉技術(shù)，從轉(zhuǎn)爐底部吹入N2 、Ar、CO2、O2四種混合氣體，其中O2約占15% 。底部噴嘴采用雙層套管式，爐底安裝了4支噴嘴，轉(zhuǎn)爐采用活爐底，可進(jìn)行更換，爐底采用Mg-C質(zhì)磚，最初爐底壽命僅為7001000次。最近已將透氣元件改為透氣磚，透氣磚為Mg-C磚，每塊透氣磚內(nèi)鑲嵌5660根耐熱不銹鋼管，不銹鋼管直徑為2mm。SIB 法復(fù)吹轉(zhuǎn)爐由于從底部噴入部分氬氣，因此，應(yīng)增設(shè)C的制備系統(tǒng)。一般從轉(zhuǎn)爐廢氣

25、中回收 ，要求CO2純度99.25%，水分0.0002%。由于采用SIB復(fù)合吹煉技術(shù)，擴(kuò)大了轉(zhuǎn)爐冶煉超低碳鋼種的范圍，同時獲得了良好的操作指標(biāo)。(5) 川崎制鐵公司LDKGC和KBOP法川崎制鐵公司開發(fā)出兩種不同類型的頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐，即KBOP和IDKGC。KBOP在底吹噴嘴噴人石灰的同時，還吹人一部分氧氣；ID(GC)則在底吹噴嘴噴吹惰性氣體的同時，用頂槍吹氧。（IJ)一KGC通過提高底吹惰性氣體流量來增加熔池的攪拌力；KBOP法在精煉末期，混合底吹惰性氣體與氧氣來增加熔池?cái)嚢?。生產(chǎn)中，LD KGC法使用CO氣體；KBOP法使用CO2氣體。(6) 日本鋼管公司NKCB復(fù)吹技術(shù)日本鋼管公司開發(fā)了

26、NKCB復(fù)吹技術(shù)，并先后在福山一煉鋼廠180t轉(zhuǎn)爐和福山二煉鋼廠250t轉(zhuǎn)爐上采用。從轉(zhuǎn)爐底部噴吹CO2氣體，冶煉極低碳鋼時吹人N2和 ，底部噴入氣體量0.1 m3/(train)，采用單管噴嘴，爐底設(shè)4支噴嘴。采用NKCB復(fù)吹技術(shù)冶煉低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼時，金屬收得率可提高0.6,鐵合金消耗有所降低，其中鋁降低0.35kg/t鋼，F(xiàn)e-Mn降低1.2kg/t鋼；石灰消耗降低3kg/t鋼，轉(zhuǎn)爐吹煉時間可縮短1min。(7) 轉(zhuǎn)爐雙聯(lián)法脫磷目前，單用轉(zhuǎn)爐工藝磷含量可達(dá)到0.0040.01。其高低取決于鐵水的硅和磷含量。根據(jù)渣量來確定鐵水硅含量，在脫磷期間形成的POS是一定的。在日本，鐵水脫磷后再進(jìn)行少渣

27、吹煉比較普及。采用轉(zhuǎn)爐雙聯(lián)法脫磷，鋼水含磷可達(dá)0.004。然而，在這種情況下必須注意的是，鐵水脫磷必須先脫硅，轉(zhuǎn)爐冶煉超低硅鐵水，具有少渣操作的優(yōu)越性。另一方面，這一工藝廢鋼比低。采用雙聯(lián)法，第一座轉(zhuǎn)爐的爐渣扒掉，第二座轉(zhuǎn)爐出鋼后爐渣返回到第一座轉(zhuǎn)爐，用于下一爐次鐵水脫磷，使轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)磷含量達(dá)0.003。如果出鋼時帶少量渣，渣中P2O5還原可使鋼水回磷。此外，添加含磷合金元素和錳鐵，也能引起磷含量增加，最終產(chǎn)品的磷含量比轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)的磷含量高出0.001 左右。由此表明，選擇合適的工藝步驟，可得到磷含量為0.003 %0.004% 的鋼。1.4 國內(nèi)轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的新進(jìn)展我國1964年第一座3

28、0t轉(zhuǎn)爐在首鋼建成投產(chǎn)至今，轉(zhuǎn)爐技術(shù)發(fā)展迅速,已成為我國最主要的煉鋼方法。目前轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量已占我國鋼產(chǎn)量的80%以上，超過1.6億t，武鋼、鞍鋼等大型鋼鐵廠鋼產(chǎn)量的100%采用轉(zhuǎn)爐工藝生產(chǎn)。(1)鐵水預(yù)處理鐵水質(zhì)量的好壞直接影響轉(zhuǎn)爐煉鋼的產(chǎn)量和質(zhì)量。國外先進(jìn)鋼鐵廠一般均采用全量鐵水預(yù)處理，日本絕大多數(shù)鋼廠采用鐵水全量“三脫”(脫Si、P、S)，歐美鋼廠以預(yù)脫硫?yàn)橹?。近幾年，由于潔凈鋼的需求日益增加，我國鐵水預(yù)處理迅速推廣，不少鋼廠已達(dá)到國際先進(jìn)水平。如寶鋼二煉鋼廠250t轉(zhuǎn)爐已實(shí)現(xiàn)100% 鐵水預(yù)處理，其中35%進(jìn)行預(yù)脫磷處理，處理后鐵水含硫量低于0.00396，含磷量低于0.0025%。武鋼二

29、煉鋼廠的KR法在粉劑消耗、攪拌頭壽命、處理溫降和生產(chǎn)成本等方面的指標(biāo)已優(yōu)于德國蒂森鋼廠。我國鐵水預(yù)處理以預(yù)脫硫?yàn)橹?處理方法多為機(jī)械攪拌法和噴吹法。采用CaO基脫硫劑比一般噴吹法具有脫硫效率高、處理后硫含量低、處理時間短等優(yōu)勢。但與鎂基脫硫劑噴吹法比較，KR法溫降大，鐵損高。比較混合噴吹、復(fù)合噴吹和純鎂噴吹三種鎂基脫硫劑工藝，純鎂噴吹法脫硫效率高，處理后鋼水含硫最低可達(dá)0.0003,工藝簡單、渣量少、溫降和鐵損小，設(shè)備投資少、生產(chǎn)成本低。如武鋼二煉鋼廠KR法脫硫成本為20元/t鋼，武鋼一煉鋼廠純鎂噴吹法的處理成本僅為14.96元/t鋼。(2)轉(zhuǎn)爐復(fù)合吹煉我國轉(zhuǎn)爐通過應(yīng)用濺渣護(hù)爐技術(shù)，爐齡已達(dá)到

30、國際先進(jìn)水平。2004年，全國轉(zhuǎn)爐平均爐齡4674爐。我國自主開發(fā)的長壽復(fù)吹轉(zhuǎn)爐工藝技術(shù)成功地解決了底吹噴嘴與爐齡不同步的技術(shù)難題。2004年2月武鋼再次創(chuàng)造了30368次我國最高轉(zhuǎn)爐爐齡紀(jì)錄，復(fù)吹比達(dá)100，全程底部供氣元件不更換。寶鋼在300t轉(zhuǎn)爐上開展了少渣煉鋼工業(yè)性試驗(yàn)。通過工業(yè)試驗(yàn)，掌握了少渣吹煉的工藝特點(diǎn)和規(guī)律，寶鋼轉(zhuǎn)爐少渣吹煉生石灰單耗達(dá)到11.3kg/t，輕燒白云石單耗達(dá)到6.3kg/t，轉(zhuǎn)爐渣量僅為常規(guī)渣量的三分之一。通過少渣吹煉，在吹煉終點(diǎn)碳含量大于0.10%的情況下，錳的收得率在50%以上。本鋼150t轉(zhuǎn)爐是原120t轉(zhuǎn)爐擴(kuò)容改造的，爐容比僅為0.62，采用長壽復(fù)吹工藝后

31、，供氧強(qiáng)度從2.3m3/(tmin)提高到3.7m3/(tmin)，冶煉周期從50分鐘縮短到30分鐘，年鋼產(chǎn)量提高100萬噸，經(jīng)濟(jì)效益顯著。太鋼第二煉鋼廠1號轉(zhuǎn)爐是由奧鋼聯(lián)引進(jìn)的復(fù)吹轉(zhuǎn)爐，生產(chǎn)不銹鋼，而2號、3號轉(zhuǎn)爐原為傳統(tǒng)的80t頂吹轉(zhuǎn)爐，生產(chǎn)碳鋼。為了擴(kuò)大品種，提高產(chǎn)品質(zhì)量，太鋼與鋼鐵研究總院合作，在2004年4月將2座頂吹轉(zhuǎn)爐改造為復(fù)吹轉(zhuǎn)爐。2 廠址選擇本設(shè)計(jì)廠址選在吉安區(qū)市郊，隨著江西省經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展，各行業(yè)對鋼材的需求也在不斷上升。尤其是特種鋼材，而且人們的注意力也逐漸移向鋼材的高質(zhì)量，為了充分利用當(dāng)?shù)刭Y源條件促進(jìn)其他部門的發(fā)展，在吉安附近建立一個鋼廠是很迫切的。 同時，優(yōu)越的地理位

32、置更提供給我們在吉安市郊建設(shè)鋼廠的條件：吉安境內(nèi)有自北向南縱貫的京九鐵路，105國道和由東向西的319國道及“三南”公路，是連接北京、西南、華南、福建、港澳地區(qū)的天然紐帶，交通便利，可以外購廢鋼，大噸位運(yùn)輸。吉安市區(qū)工業(yè)發(fā)達(dá)，鋼資源豐富，而且人口眾多，勞動力充足。吉安市貿(mào)易發(fā)達(dá)，進(jìn)出口條件優(yōu)惠，美，澳，日等多國在此均有貿(mào)易，有投資優(yōu)勢。再技術(shù)改進(jìn)上也有優(yōu)勢。由此，本設(shè)計(jì)中年產(chǎn)150萬噸良坯，以碳結(jié)鋼、合結(jié)鋼，彈簧鋼為主的轉(zhuǎn)爐鋼廠選在吉安市郊的公路鐵路沿線處。3 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的物料平衡與熱平衡計(jì)算3.1物料平衡計(jì)算3.1.1計(jì)算所需原始數(shù)據(jù)基本數(shù)據(jù)有：冶煉鋼種及其成份表（3-1）；金屬料鐵水

33、和廢鋼成分（表3-1）造渣用熔劑及爐襯等原材料的成分（表3-2）；脫氧和合金化用鐵合金的成分及其回收率（表3-3）；其它工藝參數(shù)設(shè)定值表（表3-4）表3-1 冶煉鋼種鐵水、廢鋼和終點(diǎn)鋼水的成分設(shè)定值成分類別C Si Mn P S鋼種Q235設(shè)定值鐵水設(shè)定值廢鋼設(shè)定值終點(diǎn)鋼水設(shè)定值*0.18 0.25 0.55 0.045 0.0504.30 0.68 0.59 0.19 0.0410.18 0.25 0.55 0.030 0.0300.10 痕跡 0.19 0.019 0.029*C和Si按實(shí)際生產(chǎn)情況選取；Mn、P和S分別按鐵水成分的30%、10%、55%留在鋼水中設(shè)定。表3-2 原材料成分

34、成分類別CaO SiO2 Mg0 Al2O3 Fe2O3 CaF2 P2O5 S CO2 H2O C 灰分 燒堿石灰螢石輕燒白云爐襯焦炭87.0 2.50 3.60 1.50 0.50 0.10 0.06 4.64 0.101.30 4.50 0.60 0.60 1.50 89.00 0.90 0.10 1.5034.7 0.80 27.3 1.20 36.0 1.50 3.32 76.5 0.28 1.60 16.8 FeO 0.58 81.7 12.2 5.52表3-3 鐵合金成分(分子)及其回收率(分母)C Si Mn Al P S Fe硅 鐵錳 鐵- 73.00/75 0.50/80

35、2.5/0 0.05/100 0.03/100 23.92/1006.60/85* 0.50/75 67.80/80 - 0.23/100 0.13/100 24.74/100*15%的C生成CO2。表3-4 其它工藝參數(shù)設(shè)定值名 稱參 數(shù)名 稱參 數(shù)終渣堿度螢石加入度輕燒白云石爐襯蝕損量%CaO/%SiO2=3.0為鐵水的0.5%為鐵水的2%為鐵水的0.3%渣中鐵損氧氣純度爐氣中自由氧含量氣化去硫量為渣量的4%99%余者為N20.5%(體積比)占總?cè)チ蛄康?/3終渣含量FeO按 (FeO)=1.35(Fe2O3)折算12%，而（Fe2O3）/(FeO)= 1/3,即（Fe2O3）=4.8%，

36、（FeO）=7.9%金屬中C的氧化物85% C氧化為CO，15%氧化為CO2煙塵量為鐵水量的1.5%（其中FeO為83%，F(xiàn)e2O3為 12%廢鋼量由熱平衡計(jì)算確定，本計(jì)算結(jié)果為鐵水量的21.38%，即廢鋼比為17.6%噴濺鐵損為鐵水量的0.2%3.1.2 計(jì)算步驟：以100kg鐵水為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算第一步、計(jì)算脫氧和合金化前的總渣量及其成份總渣量包括鐵水中元素氧化，爐襯蝕損和加入熔劑的成渣量。其各項(xiàng)成渣量及成分分別列于3-5，3-6，3-7?？傇考捌涑煞秩绫?-8所示第二步：計(jì)算氧氣消耗量氧氣消耗量是消耗項(xiàng)目與供入項(xiàng)目之差，詳見表3-10所示表3-5 鐵水中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量元素反應(yīng)產(chǎn)物

37、 元素氧化量（kg） 耗氧量（kg） 產(chǎn)物量（kg）備注CSiMnPS FeCCO 4.2085%=3.570 4.760 8.330CCO2 4.2015%=0.630 1.680 2.310Si(SiO2) 0.680 0.777 1.457Mn(MnO) 0.400 0.116 0.516P(P2O5) 0.171 0.221 0.392SSO2 0.0121/3=0.004 0.004 0.008S+(CaO)(CaS)+(O) 0.0122/3=0.008 -0.004* 0.018(CaS)Fe(FeO) 0.82156/72=0.639 0.183 0.821Fe(Fe2O3)

38、0.821112/160=0.323 0.138 0. 461入渣入渣入渣入渣入渣(表3-8)入渣(表3-8)合計(jì) 6.425 7.875 入渣組分之和：3.665成渣量 *由CaO還原出的氧量；消耗的CaO量0.00856/32=0.014kg表3-6 爐襯蝕損的成渣量爐襯蝕損量成渣組分（kg）氣態(tài)產(chǎn)物（kg）耗氧量（kg）0.3(據(jù)表2-4)CaO SiO2 MgO Al2O3 Fe2O30.0045 0.010 0.2295 0.0008 0.0048CCO0.316.8%85%28/12=0.100CCO20.316.8%15%44/12=0.028CCO,CO20.316.8%(85

39、%16/12+15%32/12)=0.077合計(jì)0.24960.1280.077表3-7 加入熔劑成渣量類別加入量成渣組分(kg)氣態(tài)產(chǎn)物(kg)(kg)CaO MgO SiO2 Al2O3 Fe2O3 P2O5 CaS CaF2H2O CO2 O2螢石輕燒白云山 石灰0.524.95*10.006 0.003 0.022 0.008 0.008 0.005 0.001 0.4450.694 0.546 0.016 0.024 4.289*2 0.178 0.124 0.074 0.025 0.005 0.00670.008 0.720.005 0.2297 0.001*3 合計(jì)成渣量4.98

40、9 0.727 0.162 0.106 0.033 0.010 0.008 0.4456.4800.013 0.9497 0.001*1石灰加入量計(jì)算如下：由表3-53-7可知，渣中已含（CaO）=-0.014+0.0045+0.006+0.694=0.6905kg渣中已含（SiO2）=1.457+0.01+0.022+0.016=1.505kg因設(shè)定的終渣堿度為R=3.0故石灰加入量R(SiO2)-(CaO)/(%CaO石灰-R%SiO2石灰) (3-1) =(31.505-0.6905)/(84.7%-32.5%) =4.95kg*2為(石灰中CaO含量)-(石灰中SCaS的CaO量)。*

41、3為由CaO還原出的氧量，計(jì)算方法同表3-5之注表3-8 總渣量及其成分爐渣成分CaO SiO2 MgO Al2O3 MnO FeO Fe2O3 CaF2 P2O5 CaS合計(jì)元素氧化石灰成渣爐 襯輕燒白云石螢石成渣量 1.457 0.516 0.821 0.461 0.392 0.0184.289 0.124 0.178 0.074 0.025 0.005 0.0070.004 0.010 0.230 0.001 0.0050.694 0.016 0.546 0.0240.006 0.022 0.003 0.008 0.008 0.445 0.005 0.001 3.6654.7020.25

42、01.280.498總渣量%4.993 1.629 0.957 0.107 0.516 0.821 0.499 0.445 0.402 0.026 48.03 15.67 9.21 1.03 4.96 7.90 4.80 4.28 3.87 0.2510.395100*總渣量計(jì)算如下：因?yàn)楸?-8中除FeO和Fe2O3發(fā)外的渣量為：4.993+1.629+0.957+0.107+0.516+0.445+0.402+0.026=9.075kg，而終渣（FeO）=12%(表3-4)，故總渣量為：9.075/(100-12.7)%=10.395kg (FeO)量=10.3957.9%=0.821kg

43、 (Fe2O3)量=10.3954.8%-0.025-0.005-0.008=0.461kg第三步：計(jì)算爐氣及其成分表3-9，3-111) 礦石,煙塵中的鐵及氧量：假定礦石中的FeO、Fe2O3全部被還原成鐵，則有：煙塵帶走鐵量=1.50(83.00%56/72+12.00%112/160)=1.095kg煙塵消耗氧量=1.50(83.00%16/72+12.00%48/160)=0.330kg其它造渣劑的Fe2O3帶入量和氧量忽略不計(jì)2) 爐氣成分、重量及體積 當(dāng)前爐氣體積V1由元素氧化和造渣劑帶入的氣體重量見下表表3-9 氣體來源及重量、體積來源鐵水/kg 爐襯/kg 輕燒白云石/kg 石

44、灰/kg 螢石合計(jì) 體積/Nm3*COCO2SO2H2O8.33 0.1002.31 0.028 0.720 0.22970.008 0.005 0.0088.4303.2880.0080.0136.7451.6720.0030.016合計(jì)10.648 0.128 0.720 0.2347 0.008 11.739 V1=8.436*氣體體積=氣體重量22.4/氣體分子量 當(dāng)前氧氣消耗重量及體積表3-10 氧氣消耗量元素氧化 煙塵鐵氧化 爐襯碳氧化 石灰硫還原氧 合計(jì)耗氧量/kg7.875 0.330 0.077 -0.001 8.281則當(dāng)前實(shí)際氧氣消耗的體積量：VO2=8.28122.4/

45、32=5.797Nm3 爐氣總體積Vg，爐氣總體積為：Vg=元素氧化生成的體積+水蒸氣的體積+爐氣中自由體積+爐氣中氮?dú)怏w積即Vg=V1+O2爐氣Vg+VO2+O2爐氣Vg N2氧氣/O2氧氣，式中，O2爐氣為爐氣中自由氧含量，0.5%；N2氧氣為氧氣中氮?dú)獬煞?；O2氧氣為氧氣中氧氣成分。整理得： (3-2) =8.436+5.7970.5%/99.5%/1-0.5%-0.5%0.5%/99.5% =8.508Nm3 爐氣中自由氧體積及重量Vf=0.5%8.508=0.5%Vg=0.043 Nm3Wf=320.043/22.4=0.061kg 爐氣中氮?dú)鈿怏w體積及重量Vn2=(5.797+0.

46、043) 0.5%/99.5%=0.029 Nm3Wn2=280.029/22.4=0.037kg表3-11 爐氣組元的重量和體積爐氣組元CO CO2 SO2 O2 N2 H2O 合計(jì)重量/kg體積/ Nm3體積百分?jǐn)?shù)8.430 3.288 0.008 0.061 0.037 0.013 11.8376.745 1.672 0.003 0.043 0.029 0.016 8.50879.28 19.65 0.04 0.51 0.34 0.2 1003) 充入氧氣消耗量及體積WO2=8.281+0.061+0.037=8.379kgVO2=22.4(8.281+0.061)/32+22.40.0

47、37/28=5.846+0.030=5.869Nm3第四步：計(jì)算脫氧和合金化前的鋼水量表3-12 吹煉中鐵水的各項(xiàng)損失吹損元素氧化* 煙塵鐵損 渣中鐵珠 噴濺鐵損 重量/kg鐵損合計(jì)6.425 1.095 10.3955%=0.520 1000.2%=0.2 8.240*鐵水元素氧化：4.2+0.68+0.40+0.171+0.012+0.639+0.323=6.425kg鋼水重量為Wm=100.00-8.240=91.76kg即鋼水收得率為91.76%表3-13 未加廢鋼的物料平衡表收入支出項(xiàng)目 重量 %項(xiàng)目 重量 %鐵水100 86.18石灰 4.95 4.27螢石 0.5 0.43輕燒白

48、云石 2 1.72爐襯 0.3 0.26氧氣 8.281 7.14合計(jì) 116.031 100鋼水 91.76 78.96爐渣 10.395 8.94爐氣 11.837 10.19噴濺 0.200 0.17煙塵 1.500 1.29渣中鐵珠 0.520 0.45116.212 100計(jì)算誤差=(116.031-116.212)/116.031100%=-0.16%第五步：計(jì)算加入廢鋼的物料平衡(1) 廢鋼中各元素氧化量表3-14 廢鋼中各元素氧化量 元素C Si Mn P S廢鋼成分/%終點(diǎn)鋼水/%氧化量/% 0.25 0.55 0.030 0.030 痕跡 0.19 0.019 0.0290

49、.08 0.25 0.36 0.011 0.001(2) 廢鋼中各元素氧化量耗氧量，氧化產(chǎn)量表3-15 21.38kg廢鋼中元素氧化產(chǎn)物及成渣量元素反應(yīng)產(chǎn)物元素氧化量耗氧量產(chǎn)物量CSiMnPSC(CO)C(CO2)Si(SiO2)MnMnOP(P2O5)S(SO2)S+(CaO) (CaS)+(O)21.380.08%85%=0.014521.380.08%15%=0.002521.380.25%=0.05321.380.36%=0.07721.380.011%=0.00221.380.001%1/3=0.0000721.380.008%2/3=0.000140.014516/12=0.019

50、0.002532/12=0.0070.05332/28=0.0610.07716/55=0.0220.00280/62=0.0020.00007-0.000070.014528/12=0.0340.002544/12=0.0090.05360/28=0.1140.07771/55=0.0990.002142/62=0.0040.000140.00035合計(jì)0.14920.111成渣量0.260廢鋼進(jìn)入鋼水中的重量=21.38-0.1492=21.2308kg進(jìn)入爐氣中的氣體重量=0.034+0.009+0.00014=0.043kg加入廢鋼后的物料平衡，將表3-15和表3-13的相應(yīng)數(shù)據(jù)合并得

51、加入廢鋼后的物料表見表3-16和表3-17表3-16 加入廢鋼后的物料平衡表(以100kg鐵水為基礎(chǔ))收 入支 出項(xiàng)目 重量項(xiàng)目 重量鐵水 100廢鋼 21.38石灰 4.95螢石 0.5輕燒白云石 2爐襯 0.3氧氣 8.281+0.111=8.392合計(jì) 137.522鋼水 91.76+21.2308=112.911爐渣 10.395+0.260=10.655爐氣 11.837+0.033=11.880噴濺 0.200煙塵 1.500渣中鐵珠 0.520合計(jì) 137.746表3-17 加入廢鋼的物料平衡表以100kg(鐵水+廢鋼為基礎(chǔ))收 入支 出項(xiàng)目重量%項(xiàng)目重量%鐵水廢鋼石灰螢石輕燒白

52、云石爐襯氧氣合計(jì)82.3917.614.080.411.650.256.91113.3072.7215.543.600.361.470.226.10100鋼水爐渣爐氣噴濺煙塵渣中鐵珠合計(jì)93.098.789.790.161.240.43113.4982.027.748.630.141.090.38100計(jì)算誤差：(113.30-113.49)/113.30100% =-0.17%第六步：計(jì)算脫氧和合金化后的物料平衡 錳鐵，硅鐵加入量 根據(jù)鋼種成分中限(表3-1)和鐵合金成分及其收得率(表3-3)算出錳鐵和硅鐵加入量。錳鐵加入量WMn的計(jì)算為： WMn=(Mn)鋼種%-Mn終點(diǎn)%/(錳鐵Mn%M

53、n收得率%)鋼水量 (3-3) =(0.55%-0.19%)/(67.8%80%)93.09=0.62kg 硅鐵加入量為WFe-Si：WSi =(Si鋼種%-Si終點(diǎn)%)(加入猛鐵鋼水量-Si/(硅鐵含Si%Si回收率) (3-4) =(0.25%-0)(93.09+0.62)-0.620.5%75%/(73%75%) =0.2320/(73%75%) =0.42kg鐵合金中元素的燒損量和產(chǎn)物量。表3-18 鐵合金元素?zé)龘p量及產(chǎn)物量類別元素?zé)龘p量 脫氧量 成渣量 爐氣量 進(jìn)入鋼中量/kg錳鐵 C Mn Si P S Fe0.626.60%15%=0.006 0.016 0.022 0.626.

54、6%85%=0.0340.6267.8%20%=0.084 0.024 0.108 0.6267.8%80%=0.3360.620.5%25%=0.0008 0.0008 0.0016 0.620.5%75%=0.002 0.620.23%=0.001 0.620.13%=0.001 0.6224.74%=0.153合計(jì) 0.0908 0.0408 0.1096 0.0220.527硅鐵 Al Mn Si P S Fe0.422.5%=0.01 0.01 0.0060.420.5%20%=0.0004 0.0001 0.0005 0.420.5%80%=0.0020.4273%25%=0.07

55、7 0.088 0.165 0.4273%75%=0.230 0.420.05%=0.0002 0.420.03%=0.0001 0.4223.92%=0.100合計(jì) 0.088 0.098 0.172 0.332總 計(jì) 0.1788 0.1388* 0.2816 0.022 0.859*0.1388kg的氧量為脫氧劑總脫氧量終點(diǎn)鋼水含氧量可根據(jù)終點(diǎn)C=0.1%和CO=0.0023即O=0.0023/0.1=0.023% 則出鋼時氧的重量=0.023%93.09=0.0214kg，此氧量還不能滿足脫氧劑的耗氧量，其差值是由于出鋼時鋼水二次氧化所獲得的氧。(2) 脫氧和合金化后鋼水成分C： 0.

56、10%+0.034/(93.09+0.859)100%=0.136%Si： (0.002+0.230)/(93.09+0.859)100%=0.247%Mn：0.19%+(0.336+0.002)/(93.09+0.859)100%=0.55%P： 0.019%+(0.001+0.0002)/( 93.09+0.859)100%=0.020%S： 0.029%+(0.001+0.0001)/( 93.09+0.859)100%=0.030%可見含量尚未達(dá)到設(shè)定值，為此需向鋼包內(nèi)加入焦粉增碳，焦粉成分見表(3-2)其加入量Wj=(C鋼種中限-C脫氧后)%鋼水量/焦粉含碳量(%)C (3-5)=(

57、0.18-0.136)%(93.09+0.859)/(81.7%75%)=0.067kg加入0.067kg的焦粉后，鋼水的含碳量可達(dá)0.18%焦粉生成物如表3-19表3-19 焦粉生成產(chǎn)物碳燒損量 耗氧量 氣體量*/kg 成渣量/kg 碳入鋼量/kg0.06781.7%25% 0.01432/12 0.01444/12+0.067 0.06712.2% 0.06781.7%75%(0.58+5.52)% =0.014 =0.037 =0.055 =0.008 =0.041* 是CO2、H2O和揮發(fā)分之總和(未計(jì)揮發(fā)分燃燒的影響)(4) 脫氧和合金化后的總物料平衡 將以上結(jié)果合并后可得脫氧和合金

58、化后的總物料平衡表表3-20 總物料平衡表收 入支 出項(xiàng)目 重量 %項(xiàng)目 重量 %鐵水 82.39 71.90廢鋼 17.61 15.37石灰 4.08 3.56螢石 0.41 0.36輕燒白云石 1.65 1.44爐襯 0.25 0.22氧氣 6.91+0.1388 +0.037=7.086 6.18 硅鐵 0.42 0.37錳鐵 0.62 0.54 焦粉 0.067 0.06 鋼水 93.09+0.859+0.041=93.99 82.01爐渣 8.78+0.2816+0.008=9.070 7.91噴濺 0.16 0.14煙塵 1.24 1.08渣中鐵珠 0.43 0.38爐氣 9.79

59、+0.022+0.055=9.867 8.61合計(jì) 114.583 100 114.613 100計(jì)算誤差=(114.583-115.613)/114.583100%=-0.03%3.2熱平衡計(jì)算3.2.1基本數(shù)據(jù)(1) 物料平均熱容及其熔化潛熱表3-21 物料平均熱容物料名稱生鐵 鋼 爐渣 礦石 煙塵 爐氣固態(tài)平均熱容(kJ/kg.k)熔化潛熱(kJ/kg)液態(tài)或氣態(tài)平均熱容(kJ/kg.k)0.745 0.699 1.047 0.996 218 272 209 209 209 0.837 0.837 1.248 1.137入爐物料及產(chǎn)物的溫度表3-22 入爐物料及產(chǎn)物的溫度名稱入爐物料產(chǎn)物

60、鐵水 廢鋼 其它原料爐渣 爐氣 煙塵溫度/C1250 25 25與鋼水相同 1450 1450熔入鐵液中元素對鐵熔點(diǎn)的降低值表3-23 熔入鐵溶液中元素對鐵熔點(diǎn)的降低值元素CSi Mn P S熔入1%元素使鐵熔點(diǎn)降低值/C使用含量范圍1%70 75 80 85 90 100 n=23鐵水處理設(shè)備設(shè)置兩臺落地式扒渣機(jī)散狀料高位料倉料倉容積=晝夜消耗量貯備時間/(裝滿系數(shù)堆比重) 石灰料倉V=3.701160/95.15727112/(241.00.8) =103.56m3 輕燒白云石料倉V=1.233760/95.15727112/(240.81.7) =20.31 m3 螢石料倉V=0.411