可逆軋機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)資料

1、第I 頁(yè)四輥可逆軋機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)摘要現(xiàn)代中厚板生產(chǎn)過(guò)程中四輥可逆軋機(jī)成為主要機(jī)型，其工作原理是使軋件通過(guò)兩相對(duì)旋轉(zhuǎn)的軋輥以壓力進(jìn)行加工，使其產(chǎn)生塑性變形。本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是對(duì)四輥可逆軋機(jī)的主傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行分析、研究、計(jì)算，闡述了中厚板軋機(jī)的發(fā)展概況，確定了主傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的組成、機(jī)架形式、軋輥的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及軸承形式。對(duì)主傳動(dòng)系統(tǒng)力能參數(shù)進(jìn)行了計(jì)算，包括軋制力、軋制力矩和主電機(jī)功率的計(jì)算及校核，以及主要零件強(qiáng)度的計(jì)算，如軋輥、軸、軸承。最后對(duì)系統(tǒng)的潤(rùn)滑和環(huán)保經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行分析和討論。關(guān)鍵字中厚板；主傳動(dòng)系統(tǒng)；軋輥；軋制力第II頁(yè)目錄1. 緒論 .IV1.1中厚板軋機(jī)發(fā)展歷史 .IV1.2現(xiàn)在中厚板軋機(jī)特點(diǎn)

2、 .IV1.3軋機(jī)主要類(lèi)型 .V1.4軋機(jī)設(shè)備 .V1.5軋機(jī)工作原理 .V I2總體方案設(shè)計(jì) .VII2.1主傳動(dòng)機(jī)構(gòu) .VII2.2壓下機(jī)構(gòu) .VII2.3軋輥 .VIII2.4軸承 .VIII2.5機(jī)架 .IX3基本參數(shù)確定 .X3.1軋輥材料選定 .X3.2軋輥參數(shù)確定 .X3.3工作輥和支承輥輥徑尺寸 d 和 l 的確定 .X I3.4軋輥輥頭的結(jié)構(gòu)尺寸確定 .XII4軋機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)力能參數(shù)的計(jì)算 .X IV41 軋制力的計(jì)算 .X IV4.1.1計(jì)算單位軋制力 p .X IVm4.1.2總軋制力計(jì)算 .XV4.2軋制力矩計(jì)算 .XV4.3軋機(jī)主電動(dòng)機(jī)力矩與電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算 .X VI

3、I4.3.1電機(jī)功率計(jì)算 .X VII4.3.2主電動(dòng)機(jī)力矩計(jì)算 .XVIII4.4電機(jī)校核 .X IX5主要零件強(qiáng)度計(jì)算 .XX5.1軋輥的強(qiáng)度校核 .XX5.1.1支承輥強(qiáng)度校核 .XX5.1.2工作輥強(qiáng)度校核 .X XII5.1.3工作輥與支承輥間的接觸應(yīng)力校核 .XXIII5.2機(jī)架結(jié)構(gòu)尺寸確定及校核 .XXV5.2.1機(jī)架主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定 .XXV5.2.2機(jī)架強(qiáng)度校核 .XXVI5.3十字軸萬(wàn)向接軸校核 .X XXII5.3.1基本尺寸確定 .X XXII第III頁(yè)5.3.2 萬(wàn)向接軸校核 .XXXIII5.4支承輥軸承校核 .XXXIII6潤(rùn)滑方式 .XXXIV7. 經(jīng)濟(jì)可行性

4、分析 .XXXV7.1投資回收期 .XXXVI7.2設(shè)備合理的更新期 .XXXVII8環(huán)保性分析 .XXXVII8.1機(jī)械設(shè)備的環(huán)保性 .XXXVIII8.2改善機(jī)械設(shè)備環(huán)保性的方法 .XXXVIII結(jié)論 .XXXVIII致謝 .錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。參考文獻(xiàn) .X L第IV頁(yè)緒論1.1 中厚板軋機(jī)發(fā)展歷史從世界中厚板的發(fā)展來(lái)看， 中厚板軋機(jī)建設(shè)已經(jīng)經(jīng)歷了兩次高潮，第一次是 5060年代，出于工業(yè)化和建造業(yè)的需要，需要大量又厚，又寬，性能又高的中厚板。美國(guó)掀起了全球第一次中厚板軋機(jī)的建設(shè)高潮。一口氣新建成以2 輥式加 4 輥式型式， 4064mm尺寸為主中厚板軋機(jī)16 臺(tái)，其中 4064mm有 7

5、 臺(tái)，5000mm以上特寬的有 1 臺(tái)。另外改造中厚板軋機(jī) 8 臺(tái)，同時(shí)淘汰了若干臺(tái)3 輥勞特式中板軋機(jī)。經(jīng)過(guò)新建和改造后美國(guó)中厚板產(chǎn)量猛增，到 1957 年中厚板產(chǎn)量已提高至1000 萬(wàn) t 以上?？梢陨a(chǎn)高強(qiáng)船板、高韌性潛艇用板、高耐候橋梁板，以及X80大口徑直縫焊管用板。同時(shí)帶動(dòng)了長(zhǎng)輸管線的建設(shè)。第二次是7080年代，受經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要，短短幾年間便新建以4 輥式加4 輥式型式4700mm尺寸和4 輥式5500mm單機(jī)架為主17 臺(tái)中厚板軋機(jī)，其中5m以上特寬有4臺(tái)、四大公司各占 1 臺(tái)，4.7m 的有 5 臺(tái)。使日本中厚板生產(chǎn)很快走向現(xiàn)代化道路，促進(jìn)了機(jī)器、船舶、汽車(chē)、家電、交通及現(xiàn)代建

6、筑等各行各業(yè)迅速地發(fā)展起來(lái)。1.2 現(xiàn)在中厚板軋機(jī)特點(diǎn)現(xiàn)代中厚板軋機(jī)越來(lái)越趨于大型化、精密化、自動(dòng)化，以滿足鋼板控制軋制技術(shù)的要求，能夠生產(chǎn)高強(qiáng)度的合金板。電子計(jì)算機(jī)的應(yīng)用使軋機(jī)提高了自動(dòng)化控制程度，中厚板軋機(jī)普遍采用了液壓 AGC（鋼板厚度自動(dòng)控制系統(tǒng)） ，中厚板的精度和生產(chǎn)效率大幅提高。隨著市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，追求質(zhì)量、品種、效益將是中厚板軋機(jī)今后和發(fā)展的方向，以寬厚板為主，并有很高的強(qiáng)度，加大軋制力和主傳動(dòng)電機(jī)容量，改造的重點(diǎn)是：（1）為保證板坯加熱的均勻性，使得軋制的鋼板尺寸和性能均勻一致，新建加熱爐應(yīng)采用步進(jìn)式加熱爐。（2）淘汰三輥粗式軋機(jī)，以四輥軋機(jī)代替粗軋機(jī)，發(fā)揮四輥精整線軋機(jī)的能力

7、，提高產(chǎn)品的質(zhì)量。對(duì)于單機(jī)架的四輥軋機(jī)，已經(jīng)預(yù)留了另一架軋機(jī)的基礎(chǔ)的軋機(jī)應(yīng)盡量及時(shí)將另一架軋機(jī)安裝上去，以實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)規(guī)模。(3) 隨著用戶(hù)的鋼板的表面質(zhì)量和鋼板的剪切精度的提高加強(qiáng)精線的改造，冷床采用運(yùn)載式的冷床，剪機(jī)用滾切式雙邊剪和滾切式定尺剪。嚴(yán)格控制板坯加熱溫度，采用控制軋制和控制冷卻工藝，加快鋼板的冷卻速度，第 V 頁(yè)防止晶粒長(zhǎng)大，細(xì)化鐵素體，使珠光體均勻分布，以獲得良好的強(qiáng)韌性。重視熱處理設(shè)備的完善，逐步提高熱處理鋼板的生產(chǎn)能力，新建熱處理爐應(yīng)優(yōu)先考慮選用無(wú)氧化輥式熱處理爐。厚度偏差控制是鋼板的一項(xiàng)重要指標(biāo)。要充分利用液壓 AGC控制技術(shù)來(lái)提高鋼板的尺寸精度，減少厚度偏差。大力開(kāi)發(fā)和應(yīng)

8、用板型控制技術(shù)，獲得良好的板形，減少鋼板頭尾和兩邊的切損，提高鋼板的成材率。目前中厚板軋機(jī)已經(jīng)不能滿足用戶(hù)對(duì)寬厚板的需要， 我國(guó)新建寬厚板機(jī)組將滿足這方面的需求。據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)新上軋機(jī)主要以 3500mm、3800mm、4300mm、5000mm四輥單機(jī)架或雙機(jī)架為主，其中 5 米軋機(jī)兩套， 4300mm軋機(jī)一套， 3800mm軋機(jī) 3 套， 3500mm軋機(jī) 7 套。還有鞍鋼營(yíng)口5000mm寬厚板項(xiàng)目、五礦營(yíng)口項(xiàng)目、北鋼中板項(xiàng)目、包鋼中板項(xiàng)目、南陽(yáng)漢冶、安陽(yáng)永興、鄂鋼、萊鋼等，預(yù)計(jì)產(chǎn)能在1110 萬(wàn)噸左右。這些軋機(jī)大多數(shù)都是大軋制力 (2 104N/mm以上 ) ，大功率 (2 103N/mm

9、)，軋制速度 7.5m/s ，軋件的厚度偏差已達(dá) 0.08mm，寬度偏差達(dá)到 58mm，長(zhǎng)度偏差達(dá) 10mm以下，鐮刀彎減至 5mm/m，切頭尾長(zhǎng)在 200mm以?xún)?nèi)，成材率達(dá) 95%以上，采用熱裝爐時(shí)燃耗已降至 0.6 109J/t 以下，及高剛度 (2kN/mm以上 ) 的現(xiàn)代化中厚板軋機(jī)， 大大超過(guò)日本和美國(guó)現(xiàn)有中厚板軋機(jī)性能，將成為全球新一代現(xiàn)代化中厚板軋機(jī)，為實(shí)現(xiàn)TMCP(中厚板熱機(jī)械控制處理，即控制軋制和控制冷卻技術(shù)) 工藝，生產(chǎn)高質(zhì)量、高性能中厚板創(chuàng)造了有利條件。1.3 軋機(jī)主要類(lèi)型四輥可逆軋機(jī)成為現(xiàn)代中厚板生產(chǎn)主力型，主要是由于大型直流電機(jī)及控制系統(tǒng)制造技術(shù)發(fā)展，解決了軋機(jī)和大扭

10、矩的可逆式拖動(dòng)，近三十年來(lái)，大功率變頻調(diào)速技術(shù)的發(fā)展又取代了軋機(jī)傳動(dòng)的直流系統(tǒng)。1.4 軋機(jī)設(shè)備設(shè)備組成：機(jī)組由電動(dòng)機(jī)、齒輪聯(lián)軸器、減速機(jī)、齒輪聯(lián)軸器、人字齒輪座、萬(wàn)向接軸托架、萬(wàn)向接軸、工作機(jī)座等組成。由電動(dòng)機(jī)通過(guò)一系列傳動(dòng)機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)軋機(jī)工作進(jìn)行軋制。工作機(jī)座由壓下裝置、平衡裝置、工作輥裝配、支承輥裝配、機(jī)架裝置、軌座等部件組成。第VI頁(yè)1.5 軋機(jī)工作原理工作原理：軋件通過(guò)兩相對(duì)旋轉(zhuǎn)的軋輥以壓力進(jìn)行加工，使其產(chǎn)生塑性變形，稱(chēng)為軋制工藝過(guò)程。軋機(jī)通過(guò)工作輥來(lái)完成這一過(guò)程。工作輥包含有旋轉(zhuǎn)和移動(dòng)兩種運(yùn)動(dòng)。前者靠摩擦力進(jìn)行軋制運(yùn)動(dòng)，由軋機(jī)主傳動(dòng)實(shí)現(xiàn)；后者用來(lái)調(diào)節(jié)壓下量，控制軋件的變形程度，由軋機(jī)壓

11、下裝置實(shí)現(xiàn)。主傳動(dòng)由主電機(jī)通過(guò)聯(lián)軸器帶動(dòng)減速機(jī)高速軸， 減速后由低速軸通過(guò)齒輪聯(lián)軸器與人字齒輪座輸入端相聯(lián)，輸出端通過(guò)萬(wàn)向節(jié)軸分別帶動(dòng)上下工作輥使其產(chǎn)生線速度相等、旋轉(zhuǎn)方向相反的軋制運(yùn)動(dòng)。壓下裝置共兩組，分別安裝在機(jī)架上面，經(jīng)左右各一臺(tái)壓下電機(jī)及兩級(jí)渦輪、蝸桿副減速后傳遞給壓下螺桿，壓下螺桿由壓下螺母固定在每片機(jī)架的窗口中間，通過(guò)安全臼及液壓平衡裝置使軋輥上下運(yùn)動(dòng)。壓下電機(jī)出軸上安裝有制動(dòng)器，使壓下螺桿獲得準(zhǔn)確的位置精度。 壓下裝置必須反應(yīng)靈敏， 具有單獨(dú)點(diǎn)動(dòng)和左右聯(lián)動(dòng)的功能。 其主要作用：調(diào)整兩工作輥之間的距離以保持正確的輥縫開(kāi)度、 給定壓下量、調(diào)整兩工作輥的平衡度，當(dāng)更換新工作輥后，調(diào)整軋

12、制高度。第VII頁(yè)2總體方案設(shè)計(jì)2.1 主傳動(dòng)機(jī)構(gòu)作用：電動(dòng)機(jī)的運(yùn)動(dòng)和力矩傳遞給軋輥。單機(jī)座軋鋼機(jī)主傳動(dòng)動(dòng)類(lèi)型：通過(guò)電動(dòng)機(jī)、減速機(jī)、主聯(lián)軸節(jié)、齒輪座、聯(lián)接軸傳給軋輥的型式。這種主傳動(dòng)裝置，一般用于不可逆工作的軋鋼機(jī)。通過(guò)電動(dòng)機(jī)、主聯(lián)軸節(jié)和聯(lián)接軸直接傳給軋輥的型式。兩個(gè)軋輥由各自的電動(dòng)機(jī)單獨(dú)驅(qū)動(dòng)。這種型式的主傳動(dòng)裝置主要用于大型的可逆式軋鋼機(jī)。本次設(shè)計(jì)是四輥中厚板軋機(jī)，所以采用的第二種主傳動(dòng)型式，電動(dòng)機(jī)的運(yùn)動(dòng)和力矩是通過(guò)主聯(lián)軸節(jié)和聯(lián)接軸而直接傳給軋輥，兩個(gè)軋輥由兩臺(tái)電機(jī)分別驅(qū)動(dòng)。傳動(dòng)簡(jiǎn)圖如下：34587961- 工作機(jī)座； 2- 機(jī)架； 3- 四輥軋機(jī)支承輥；4- 聯(lián)接軸； 5- 中間軸； 6-

13、 電動(dòng)機(jī)； 7- 聯(lián)接軸平衡裝置；8- 機(jī)架底板； 9-地腳螺栓； 10- 四輥軋機(jī)工作輥；2.1 四輥可逆軋機(jī)主傳動(dòng)示意圖2.2 壓下機(jī)構(gòu)作用：用于調(diào)整輥縫，也稱(chēng)輥縫調(diào)整裝置。（1）電動(dòng)壓下裝置：由壓下電動(dòng)機(jī)、減速機(jī)、壓下螺絲、壓下螺母組成。功能：在機(jī)架的上部，由兩個(gè)第 VIII頁(yè)電機(jī)驅(qū)動(dòng)，電機(jī)一軸和二軸與蝸輪蝸桿減速機(jī)聯(lián)接，蝸輪內(nèi)孔為內(nèi)花鍵，帶動(dòng)壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)，機(jī)架上部裝有螺母， 螺母固定在機(jī)架內(nèi)， 當(dāng)壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)， 壓下螺絲上下移動(dòng)，從而達(dá)到機(jī)械壓下的目的。潤(rùn)滑方式：稀油循環(huán)。（2）液壓壓下裝置：由壓下電動(dòng)機(jī)、減速機(jī)和液壓缸組成。液壓AGC功能：液壓 AGC缸安裝在機(jī)架窗口的上部，每片機(jī)

14、架一個(gè)，在上支承輥軸承座的頂部與球面墊之間，兩個(gè) AGC缸同時(shí)工作，用于輥縫調(diào)整和向支承輥軸承座傳遞軋制力，每個(gè)AGC缸各帶三個(gè)外置式位移傳感器。本次設(shè)計(jì)采用的是電動(dòng)壓下，其傳動(dòng)簡(jiǎn)圖如下：51- 電動(dòng)機(jī)； 2- 制動(dòng)器； 3- 齒輪減速機(jī)； 4- 電磁聯(lián)軸節(jié)； 5- 球面蝸輪副2.2 壓下裝置示意圖2.3 軋輥按軋機(jī)的類(lèi)型軋輥可分三種： 1. 帶孔的軋輥 2. 平面軋輥 3. 特殊軋輥。本設(shè)計(jì)為中厚板軋機(jī)，所以采用平面軋輥。由輥身、輥頸和軸頭三部分組成。 輥頸安裝在軸承中， 并通過(guò)軸承座和壓下裝置把軋制力傳給機(jī)架。軸頭和聯(lián)接軸相連，傳遞軋制扭矩。軋輥結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：對(duì)于四輥軋機(jī)，為減小軋制力，應(yīng)盡量

15、使工作輥直徑小些。支承輥直徑取決于剛度和強(qiáng)度要求。軋輥還要具有：（1）高的耐滾動(dòng)疲勞性能 （ 2）良好的抗熱裂性、抗熱沖擊性、抗冷熱疲勞性（ 3）復(fù)合層接合能力強(qiáng)（ 4）較高的耐磨性。2.4 軸承軸承的樣式可分滑動(dòng)軸承和滾動(dòng)軸承。本設(shè)計(jì)采用四列圓柱滾子軸承。因?yàn)檫@種軸第IX頁(yè)承即可承受徑向力，又可承受軸向力，所以不需要采用推力軸承。為了方便換輥，軸承在軸頸上和軸承座內(nèi)均采用動(dòng)配合（e8、 f8 ）。由于配合較松，為防止對(duì)軸頸的磨損，要求輥頸硬度為HRC=3236。同時(shí)應(yīng)保證配合表面經(jīng)常有潤(rùn)滑油。為此，在軸承內(nèi)圈內(nèi)孔有一螺旋槽，內(nèi)圈端面還有徑向溝槽。軋輥軸承工作特點(diǎn)：（ 1）工作負(fù)荷大（ 2）運(yùn)

16、轉(zhuǎn)速度差別大（ 3）工作環(huán)境惡劣。2.5 機(jī)架機(jī)架根據(jù)結(jié)構(gòu)不同可分為兩類(lèi)： 閉式機(jī)架和開(kāi)式機(jī)架。 本設(shè)計(jì)采用閉式機(jī)架， 具有較高的強(qiáng)度和剛度。 由兩片機(jī)架， 上、下橫梁，耐磨襯板、 工作輥平衡彎輥、接軸夾緊、軸端卡板、換輥軌道等組成。作用：機(jī)架用于裝配工作輥和支承輥輥系，承受軋制力。同時(shí)將耐磨襯板，換輥軌道等裝配到機(jī)架上。機(jī)架通過(guò)雙頭螺栓、螺母固定在軋座上。橫梁用于聯(lián)接操作側(cè)和傳動(dòng)側(cè)機(jī)架，上橫梁還用于安裝上支承輥平衡裝置，下橫梁用于安裝下支承輥換輥拖板。工作輥平衡、彎輥裝置用于在軋制過(guò)程中使工作輥保持平衡，在需要調(diào)整板形情況下施加正彎輥力，并輔助換輥動(dòng)作完成。接軸夾緊裝置安裝在機(jī)架傳動(dòng)側(cè)，在換

17、輥過(guò)程中，伸出夾緊完成工作輥定位；換輥完成，接軸夾緊裝置縮回，完成接軸夾緊裝置在整個(gè)換輥過(guò)程的動(dòng)作功能。 支承輥換輥固定軌道安裝在機(jī)架窗口的下部，位于支承輥滑座與下橫梁、機(jī)架之間。工作輥換輥提升軌道安裝在機(jī)架窗口內(nèi)下工作輥軸承座的下部，提升液壓缸位于軌道下固定在機(jī)架上，換輥時(shí)提升到標(biāo)高位置。第 X 頁(yè)3基本參數(shù)確定輥式軋鋼機(jī)基本參數(shù)包括輥身長(zhǎng)度L、工作輥輥徑 D1、支承輥輥徑 D2、工作輥輥頸d1、支承輥輥頸 d2、軋制速度 v、軋制力 P 等已知的工藝設(shè)計(jì)參數(shù)有軋件材質(zhì)： Q 235軋前厚度： h0 =95mm軋后厚度： h1 =85mm軋件寬度： bm =2100mm軋制溫度： 1200

18、C軋制速度： 2.4m / s3.1 軋輥材料選定在帶鋼熱軋機(jī)的工作輥選擇軋輥材料時(shí)要求輥面硬度很高，故在選擇軋輥材料是多采用鑄鐵軋輥。而支承輥在工作中主要受彎曲應(yīng)力，且直徑也較大。因此在設(shè)計(jì)中著重考慮軋輥的強(qiáng)度和軋輥的淬透性。所以，在實(shí)際的設(shè)計(jì)中多選用Cr 合金鋼。工作輥選擇材料為：球墨鑄鐵支承輥選擇材料為： 9CrMo3.2 軋輥參數(shù)確定輥身長(zhǎng)度確定在設(shè)計(jì)中主要是根據(jù)所提供的坯料尺寸和實(shí)際生產(chǎn)中的輥道寬度來(lái)確定輥身長(zhǎng)度的，輥身長(zhǎng)度決定了軋板帶的最大寬度，其關(guān)系為L(zhǎng) Bmax a（3.1 ）式中 L 輥身長(zhǎng)度B max 板帶材的最大寬度a隨帶材寬度而異的余量， 當(dāng) Bmax200mm時(shí)，取

19、a=100 200mm第XI頁(yè)本次設(shè)計(jì) Bmax2100mma200mmL 2100 200 2300mm工作輥直徑確定由文獻(xiàn) 3-3 可知 L/D1=3.0 5.2 常用比值 3.2 4.5 ；L/D2=1.9 2.7 常用比值 2.0 2.5 ；D2/D 1=1.5 2.2 常用比值 1.6 2.0比值 L/D2 標(biāo)志著輥系的抗彎剛度，其值越小，則剛度愈高。一般來(lái)說(shuō)，輥身長(zhǎng)度較大者，選用較大的比值。輥徑比D2/D 1 的選擇，主要取決工藝條件。當(dāng)軋件較厚（咬入角較大）時(shí)，由于要求較大的工作輥直徑，故選較小的D2/D 1 值；當(dāng)軋件較薄時(shí)，則選較大的D2/D1 值。因此厚板軋機(jī)和熱帶鋼軋機(jī)粗

20、軋機(jī)座比精軋機(jī)座的輥徑比小些，熱軋機(jī)比冷軋機(jī)的輥徑小些。對(duì)支承輥傳動(dòng)的四輥軋機(jī)，一般選D2 /D1=34。D 2=1150 1437mmD 1=511766mm根據(jù)軋輥強(qiáng)度及允許的咬入角（或壓下量與輥徑之比） 和軋輥的強(qiáng)度要求來(lái)確定。應(yīng)滿足下式：D1 h/1-cos （3.2 ）式中 D1工作輥直徑h壓下量咬入角由文獻(xiàn) 3-1?？芍?，四輥可逆軋機(jī)的最大咬入角 =1520 ；取 =20得D 1165.8mm為安全取 D1 =740mm D2=1250mm3.3 工作輥和支承輥輥徑尺寸d 和 l 的確定輥頸直徑 d 和長(zhǎng)度 l 與軋輥軸承型式及工作載荷有關(guān)。由于受軋輥軸承徑向尺寸的限制，輥頸直徑比

21、輥身直徑要小的多。使用滾動(dòng)軸承時(shí)，由于軸承外徑較大，輥頸尺寸不能過(guò)大，一般近似地選d=（ 0.5 0.55 ） D 因此：d1=（0.5 0.55 ） D1 =370 407mm與實(shí)際考慮取 d1=440mm第XII頁(yè)d2=（0.5 0.55 ） D2 =625 687.5mm與實(shí)際考慮取 d2=800mmL/d=0.831.0根據(jù)理論與實(shí)際考慮取L1 =600mm L2=850mm式中 L 1工作輥輥頸長(zhǎng)L2支承輥輥頸長(zhǎng)3.4 軋輥輥頭的結(jié)構(gòu)尺寸確定輥頭尺寸指的是軋輥傳動(dòng)端的輥頭尺寸。軋輥的輥頭基本類(lèi)型有（1）梅花輥頭；2）萬(wàn)向輥頭；（ 3）圓柱形輥頭；（4）帶平臺(tái)的輥頭。為了裝卸軋輥軸承方

22、便，輥頭用可裝卸的動(dòng)配合扁頭。此時(shí)輥頭平臺(tái)更為適合，其結(jié)構(gòu)尺寸如圖a3 d（3.3 ）4d（0.90.95） d(3.4)式中 d 軋輥輥頭直徑d 軋輥輥頸d1(0.90.95) 440396 418，取 d1420mmd2（0.90.95） 800720760， 取 d2760mm式中d1 工作輥輥頭直徑d2 支承輥輥頭直徑第 XIII頁(yè)a13330mm ，取 a1330mm4404a23600mm ，取 a2600mm8004式中 a1工作輥輥頭平臺(tái)a2支承輥輥頭平臺(tái)第XIV頁(yè)4軋機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)力能參數(shù)的計(jì)算4 1 軋制力的計(jì)算4.1.1 計(jì)算單位軋制力pm由文獻(xiàn) 2-39m k（4.1 ）

23、可知 p =nnn式中 n 考慮摩擦對(duì)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù)n 考慮外區(qū)對(duì)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù)n 考慮張力對(duì)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù)對(duì)于中厚板軋機(jī)外區(qū)的影響是主要的，所以n =1 ； n =1；pm=1.15 n k根據(jù)文獻(xiàn) 2-40 得n =（ l / hm ）-0.4（4.2 ）式中 L 接觸弧長(zhǎng)度hm軋制前后軋件的平均高度由給定參數(shù)可知hm=h0+h1/2= （95+85）/2=90mmL=Rh R=D1/2=740/2=370mmh=h -h1=95-85=10mm0L=37010 =60.8m所以 n =（ 60.8 ）-0.4 =1.1890相對(duì)壓下量 由文獻(xiàn) 2-1可知 =h = h0h1

24、*100%(4.3)h0h0=10/95=10%變形速度計(jì)算hm=90mm l=60.8mmL/h m2因此采用粘著理論計(jì)算即umVrln h0(4.4)lh1第XV頁(yè)式中 Vr 軋制速度接觸弧長(zhǎng)度h0軋制前軋件高度h1軋制后軋件高度um= 2400 ln 95 =4.4mms-160.8 85變形阻力計(jì)算根據(jù)文獻(xiàn) 2-10 查得材質(zhì) Q235變形阻力 =K30式中 K變形程度影響系數(shù)K=0.84（4.5 ）30 1200。C變形速度 4.4mms-1 下 =30%的變形阻力30=60MPa=0.8460=50.4MPa綜上 pm=1.151.1850.4=68.4MPa4.1.2總軋制力計(jì)算

25、軋件對(duì)軋輥的總壓力 P 為軋制平均單位壓力 pm與軋件和軋輥接觸面積F 之乘積P=pm F（4.6 ）對(duì)于中厚板軋機(jī) P=bmL pm（4.7 ）m式中 b 軋機(jī)厚度 2100mmL接觸弧長(zhǎng)度的水平投影60.8mmpm單位軋制力所以 P=2100 10-360.810-368.4106=8.7 106N=8.7MN4.2 軋制力矩計(jì)算傳動(dòng)軋輥所需力矩為軋制力矩MZ，由工作輥帶動(dòng)支承輥的力矩MR與工作輥軸承中摩擦力矩 Mf1 三部分之和，即M k M z M R M f 1（4.8）求軋制力矩 MZM z P a（4.9 ）式中 P 軋制力第XVI頁(yè)軋制力臂，其大小 a=L/2接觸弧長(zhǎng)度660.

26、8-3=264.48kN M MZ=8.7 10102求工作輥傳動(dòng)支承輥的力矩 MRMR=Rc（ 4.10 ）R=Pcos（ 4.11 ）cos（）式中 工作輥與支承輥連心線與垂直夾角，=arcsineD2D122軋輥連心線與反力R的夾角， =arcsin 2 m D22反力 R對(duì)工作輥的力臂， c=mcos + D1 sin2D1工作輥直徑， D1=740mmD2支承輥直徑， D2=1250mme工作輥軸線相對(duì)支承輥軸線的偏移距，由于工作偏移距的數(shù)值（一般為510mm）相對(duì)工作輥與支承輥直徑來(lái)說(shuō)很小，所以在計(jì)算時(shí)，可以為e=0因此，= 0 前后張力對(duì)軋制力方向影響的偏角，因?yàn)槭呛癜遘垯C(jī)所以

27、=02 軋輥軸承處摩擦圓半徑， 2= d22d2 支承輥軸頸直徑 d2 =800mm軋輥軸承摩擦系數(shù)，由文獻(xiàn)2-60 可知=0.004 2= 6500.004=1.6mm2m滾動(dòng)摩擦力臂距離，一般m=0.10.3mm=arcsin2m1.6 0.2D2arcsin 1250 =0.1722第 XVII頁(yè)R=Pcos= 8.7106=8.7 106Ncos（） cos0.17c=mcos + D1sin=0.2cos0.17+sin0.17740 =1.4mm22綜上M6-0.3=12.18KN MR=R c=8.7101.4 10求工作輥軸承摩擦力矩Mf1根據(jù)文獻(xiàn) 2-128 得Mf1 =F1

28、(4.12)式中 F工作輥軸承處反力，F(xiàn)=Rsin（）1 工作輥處軸承摩擦圓半徑，1 = d12d1 工作輥輥頸直徑，d1 =440mm軋輥軸承摩擦系數(shù)，由文獻(xiàn)可知=0.004 1= 4400.004 =0.88mm2F=8.7106sin 0.17 =25.81KN綜上Mf1 =F1 =25.811030.8810 3 =0.023KNmM K =MZ+MR+Mf1=264.48+12.18+0.023=276.68KNM傳動(dòng)兩個(gè)工作輥總傳動(dòng)力矩為M K=2Mk=2 276.68=553.36KNm4.3 軋機(jī)主電動(dòng)機(jī)力矩與電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算4.3.1 電機(jī)功率計(jì)算根據(jù)文獻(xiàn) 3-1可知電機(jī)功率N

29、=M K n1(4.13)9550第 XVIII頁(yè)式中 MK軋輥驅(qū)動(dòng)力矩， MK=276.68KNmn1電機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min 傳動(dòng)效率，軸2 萬(wàn) 軸2 = 0.98 20.96 0.982 =0.89n160v(4.14)D1式中 v 軋制速度D1工作輥直徑 n160 v = 602400 =62rad/minD13.14 740 N= M K n1= 276.6862 =2018.25KW95509.550.89根據(jù)文獻(xiàn) 3-128選電機(jī)型號(hào)為 ZD-250/83額定功率 2050KW額定電壓 800V額定轉(zhuǎn)速 60r/min最高轉(zhuǎn)速 180r/min GD 2=72t/m 2M er =9

30、.55 N er =9.552050 =326.29KNmner604.3.2 主電動(dòng)機(jī)力矩計(jì)算由文獻(xiàn) 2-149 可知主電動(dòng)機(jī)軸上的力矩由四部分組成，即M zMM Di=M zMif 1M f 2M konM don(4.15)fM konM don式中 M D 主電動(dòng)機(jī)力矩M z 軋輥上的軋制力矩，四輥軋機(jī) M z =Pa+RcM f 附加摩擦力矩， 即當(dāng)軋制時(shí)由于軋制力作用在軋輥軸承、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)及其他轉(zhuǎn)動(dòng)件中的摩擦而產(chǎn)生的附加力矩， M f =M f 1M f 2iM kon 空轉(zhuǎn)力矩，即軋機(jī)空轉(zhuǎn)時(shí)，由于各轉(zhuǎn)動(dòng)件的重量所產(chǎn)生的摩擦力矩及其他阻力矩，一般取額定功率的5%第XIX頁(yè)M don

31、動(dòng)力矩，軋輥運(yùn)轉(zhuǎn)速度不均勻時(shí)，各部件由于有加速度或減速所引起的慣性力所產(chǎn)生的力矩，本次設(shè)計(jì)軋輥運(yùn)轉(zhuǎn)速度為勻速所以M don =0電動(dòng)機(jī)和軋輥之間的傳動(dòng)比， 本設(shè)計(jì)采用電動(dòng)機(jī)直接帶動(dòng)軋機(jī)， 所以 i =1由文獻(xiàn) 2-156可知M f 2 (1M ZM f 1(11)M K(4.16)1)i1i1式中1 主電動(dòng)機(jī)到軋輥之間的傳動(dòng)效率，不包括空轉(zhuǎn)力矩的損失，取1 =0.98 M f 2 (11)M K( 11) 276.68=5.65KNm1i0.98M z =Pa+Rc=276.68+12.18=288.86KNmM kon =0.05Mer =0.05326.29=16.31KNm綜上M DM

32、Z M konM f =288.86+16.31+11.84+5.65+0.023=310.843KN mM j maxM ZM fM kon =288.86+16.31+5.65+0.023=310.84KN mi4.4 電機(jī)校核4.3.1 過(guò)載校核由文獻(xiàn) 2-161可知M e =9.55 N er9.55 2050 =108.76KNm(4.17)ner180M j max310.84 K =2.5 3.0(4.18)K=2.8M er108.76所以電機(jī)合格第XX頁(yè)5主要零件強(qiáng)度計(jì)算5.1 軋輥的強(qiáng)度校核5.1.1 支承輥強(qiáng)度校核5.1 四輥軋機(jī)支承輥計(jì)算簡(jiǎn)圖由支承輥的彎力矩和彎曲應(yīng)力圖

33、可知，在輥頸的1-1 斷面和 2-2 斷面上的彎曲應(yīng)力均應(yīng)滿足強(qiáng)度條件，即Pc1Rb（5.1 ）1 10.2d131第XXI頁(yè)2 2Pc2Rb(5.2)0.2d232式中 P 總軋制力， P=20MNd1 1d2 2 1-1和 2-2斷面直徑， d11 800mm d2 2 940mmc1 c2 1-1和 2-2斷面至支反力P/2 處的距離， c1=355mm c2=505mmRb許用彎曲應(yīng)力所以Pc12010635510 369MPa113=0.2(0.8)30.2d1122Pc2= 2010694010 360.8MPa0.2d2320.2(0.94)3支承輥輥身中部3-3 斷面處彎矩是最

34、大的。若認(rèn)為軸承反力距離l 等于兩個(gè)壓下螺絲的中心距 l0 ，而且把工作輥對(duì)支承輥的壓力簡(jiǎn)化成均布載荷（這時(shí)計(jì)算誤差不超過(guò)9%13%），可得 3-3 斷面的彎矩表達(dá)式M WP( l0L )(5.3)48式中 P 總軋制力， P=20MN支承輥輥身長(zhǎng)， L=2250mml0 兩個(gè)壓下螺絲的中心距，l0 =3260mm M WP( l0L ) =20 106(3260 10 32250 10 3) 10.675MN m4848輥身中部 3-3 斷面的彎曲應(yīng)力為33P3 (l 0L ) Rb(5.4)0.4D22式中的 D2 應(yīng)以重車(chē)后的最小直徑代入D2 =1150mm 3 3P(l 0L )201

35、06(3.26 1.125)70.2MPa0.4D2320.4(1.15)根據(jù)文獻(xiàn) 3-87查得 9CrMo合金鋼軋輥強(qiáng)度限MPa安全系數(shù)n=5b700第 XXII頁(yè)b740n140MPa5綜上支承輥各斷面強(qiáng)度1 1 ，2 2 ，3 3均小于，所以支承輥強(qiáng)度合格5.1.2 工作輥強(qiáng)度校核由于有支承輥受彎曲力矩，故工作輥可只考慮扭轉(zhuǎn)力矩，即僅計(jì)算傳動(dòng)端的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為M k（5.5）Wk式中M k 作用在一個(gè)工作輥上的最大傳動(dòng)力矩，M k276.68 KNmWk 工作輥傳動(dòng)端的扭轉(zhuǎn)斷面系數(shù)，因?yàn)榻孛婵梢钥闯删匦嗡訵kbh2（5.6）6工作輥輥頭平臺(tái)寬度， b=330mm h 工作輥輥頭平

36、臺(tái)高度， h=340mmbh 20.33(0.34)23 Wk160.006m6M k276.6846.11MPaWk0.006最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 maxM k276.6866.65MPa0.07d130.070.42 3max工作輥強(qiáng)度合格第 XXIII頁(yè)5.3 工作輥扭矩圖5.1.3 工作輥與支承輥間的接觸應(yīng)力校核四輥軋機(jī)支承輥和工作輥之間承載時(shí)有很大的接觸應(yīng)力，在設(shè)計(jì)及使用時(shí)應(yīng)校核圖 5.4 工作輥與支承輥接觸區(qū)上各主要應(yīng)力大小及分布由文獻(xiàn) 3-11 可知第 XXIV頁(yè)max 0.637 q(5.7)bqr1r2(5.8)b 1.52E(r1 r2 )式中 q加在接觸表面單位長(zhǎng)度的負(fù)荷，PqL

37、P軋制力， P=20 10 6 N工作輥輥身長(zhǎng)度， L=2300mmr1r2 相互接觸的兩個(gè)輥半徑，r1 =370mm， r2 =625mm彈性模量， E=2.0 10 5 MPa qP201068.7106 NL2.3mb1.528.71060.370.6254.8310 3 m2 1011 (0.37 0.625)max0.637 q0.6378.7106 31147.39MPab4.8310根據(jù)文獻(xiàn) 3-8查得 支承輥表面硬度為 40HS的許用應(yīng)力=2000MPa許用應(yīng)力=610MPa即 max 合格在輥間接觸區(qū)中，除了須校核最大的正應(yīng)力max 外，對(duì)于軋輥體內(nèi)的最大切應(yīng)力也應(yīng)進(jìn)行校核。

38、為保證軋輥不產(chǎn)生疲勞破壞，45(max) 值應(yīng)小于許用值，即45 (max)0.304max最大反復(fù)切應(yīng)力zy(max) 應(yīng)小于許用值，即zy( m a x ) 0.256 m a x 45 (max)0.304max0.3041147.39348.8MPazy(max)0.256max0.2561147.39293.4M P a第XXV頁(yè)均小于，合格5.2 機(jī)架結(jié)構(gòu)尺寸確定及校核5.2.1 機(jī)架主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定機(jī)架的主要結(jié)構(gòu)尺寸：包括機(jī)架窗口高度（H）和寬度（ B）及機(jī)架立柱斷面尺寸（ F=LB）由文獻(xiàn) 5-152 可知B (1.151.3)D2(5.9)式中 D2 支承輥直徑， D2 =

39、1250mm所以 B (1.151.3)D2 （1.151.3） 12501437.51625mm取傳動(dòng)端 B=1450mm。為換輥方便，換輥側(cè)的機(jī)架窗口應(yīng)比傳動(dòng)側(cè)窗口寬10mm。即B1470mm由文獻(xiàn) 5-152 可知四輥軋機(jī)H (2.63.5)( DW Db )(5.10)式中DW 工作輥直徑，DW =740mmDb 支承輥直徑，Db =1250mm機(jī)架窗口高度所以 H(2.63.5)( DWDb )(2.63.5)(7401250)5174 6955mm取 H=6150mm由文獻(xiàn) 5-153可知F1.21.6(5.11)d 2式中 F 斷面面積支承輥輥頸直徑， d=800mm所以 F(1

40、.21.6)8002768010240cm2在現(xiàn)代板帶軋機(jī)上，為了提高軋件的軋制精度，有逐漸加大立柱斷面的趨勢(shì)。其截面形狀接近正方形，在實(shí)際的生產(chǎn)中也是這樣用的，所選的斷面積可以大于理論值，但第 XXVI頁(yè)2不能小于理論值。因此，寬b=750mm，高 h=850mm，則 F=637500mm5.2.2 機(jī)架強(qiáng)度校核1. 確定 1-1 截面形心圖 5.4 1-1截面簡(jiǎn)化模型矩形I：A1 130016002080000mm2Z11300650mm2矩形 II：A2530500265000mm2Z2500250mm2矩形 III：A3760800608000mm2Z3800400mm23Fi Ai

41、Zi 1（5.12 ）3Fii1第 XXVII頁(yè)20800006502650002506080004002080000265000608000=863.75mm左右兩邊對(duì)稱(chēng)，形心不變yc 0確定 1-1 截面慣性矩I1 I I III I III 2.9 10115.5 1093.2 10102.5 1011 mm42-2 截面慣性矩圖 5.5 2-2截面簡(jiǎn)圖bh3（ 5.13 ）I 212850750312第 XXVIII頁(yè)3.01010mm4bh 2W2（5.14 ）6850750268107 mm43求彎矩 M 1由于機(jī)架左右對(duì)稱(chēng)，所以力矩M1 可由半個(gè)機(jī)架的彈性變形位能求出。此時(shí)截面1

42、-1的轉(zhuǎn)角等于零，根據(jù)文獻(xiàn) 5-1按卡氏定理得M x M xdx 0（ 5.15 ）EI x M 1式中 E 彈性模數(shù)截面 1-1 與計(jì)算截面間的機(jī)架中性線長(zhǎng)度Mx機(jī)架計(jì)算截面上的彎矩Ix機(jī)架計(jì)算截面上的慣性矩在 x 斷網(wǎng)處的彎曲力矩Mx 為M xR y M 1（ 5.16 ）2式中 R作用于機(jī)架上的垂直力垂直力 R/2 相對(duì)計(jì)算截面的力臂。力矩的導(dǎo)數(shù)M x 為M 1M x =-1M 1Rd x0y M1I x2Ry dxM 1I x2dxI x對(duì)于機(jī)架橫梁 y=x，而對(duì)于立柱 yl1 ，因此2y dx1l11l2l 1dx1l12 xdx2 xdxRI x=RI10I 20 2I 30M 1

43、dx2l1l 2l 1212 dx112 dxI xdxI1oI 20I 30式中l(wèi)1 機(jī)架橫梁的中性線長(zhǎng)度，l1 =2400mml2 機(jī)架立柱的中性線長(zhǎng)度，l2 =6150mmI 1 機(jī)架上橫梁的慣性矩I 2 機(jī)架立柱的慣性矩I 3 機(jī)架下橫梁的慣性矩軋制力積分后得l1l 2l3M 1Rl14I 1I 24I 34l1l 2l32I 1I 22I 3因?yàn)樯舷聶M梁慣性矩相同，即I1I3 , 則力矩 M1為l1l 2Rl1 2I1I 2M 1l1l24I 1I 2l1l 220 1062.46.15Rl1 2I1I 22.4 2 0.250.038 M 1l1l242.46.154I 1I 20

44、.250.03811.67106N m第 XXIX 頁(yè)5.17 ）5.18 ）5.19 ）第XXX頁(yè)求彎矩 M2由文獻(xiàn) 5-9 可知立柱的彎矩 M 2 為M 2Rl1M 1(5.20)4式中 R 軋制力l1 機(jī)架橫梁中性線長(zhǎng)度M 1 橫梁彎矩 M 2Rl1M 1201062.411.67 106440.33106 Nm機(jī)架橫梁內(nèi)側(cè)應(yīng)力：n1M 1(5.21)Wn1式中Wn1 機(jī)架橫梁內(nèi)側(cè)斷面系數(shù)，Wn1 = I1y1n1 內(nèi)側(cè)應(yīng)力n1M1M 1 y111.67 106(1300 863.75) 10 3Wn1I 10.2520.36MPa其中 y1 1300863.75436.25 mmI10

45、.25mm4機(jī)架橫梁外側(cè)應(yīng)力a1M 1(5.22)Wa1式中a1 機(jī)架橫梁外側(cè)應(yīng)力Wa1 機(jī)架橫梁外側(cè)的斷面系數(shù)，Wa1I 1y2第 XXXI頁(yè)M1M 1 y211.67 106 0.86375MPaa1I10.2540.32Wa1其中 y20.86375mI10.25mm4機(jī)架立柱內(nèi)側(cè)應(yīng)力RM 2(5.23)n 2Wn 22F2式中n 2 機(jī)架立柱內(nèi)側(cè)應(yīng)力軋制力F2 機(jī)架立柱斷面積Wn 2 機(jī)架立柱內(nèi)側(cè)斷面系數(shù)RM 220 1060.331060.75219.81MPan 2Wn22 0.63753.0 102F22其中R20106Ny1375mmF2850750637500mm2I 23.

46、0 10 2 mm4機(jī)架立柱外側(cè)應(yīng)力RM 2(5.24)a 2Wa 22F2式中a 2 機(jī)架立柱外側(cè)應(yīng)力軋制力F2 機(jī)架立柱斷面積Wa 2 機(jī)架外側(cè)斷面系數(shù)第 XXXII頁(yè)RM 220 1060.331060.75211.56MPaa 2Wa 22 0.63753.0 102F22其中R20106Ny1375mmF2850750637500mm2I 2 3.0 10 2 mm4機(jī)架材質(zhì)為 ZG35，強(qiáng)度極限MPa,屈服極限280MPa，因?yàn)檐堓伆踩玝500s系數(shù) n5 ，所以機(jī)架安全系數(shù)取 n10 。許用應(yīng)力 對(duì)于橫梁 50Mpa ；對(duì)于立柱 50Mpa綜上橫梁內(nèi)外側(cè)應(yīng)力小于許用應(yīng)力50Mpa

47、 ，立柱內(nèi)外側(cè)應(yīng)力小于許用應(yīng)力50Mpa , 所以機(jī)架強(qiáng)度合格5.3 十字軸萬(wàn)向接軸校核5.3.1 基本尺寸確定圖 5.6 萬(wàn)向接軸簡(jiǎn)圖回轉(zhuǎn)直徑 D670mm ，接軸直徑 d370mm ，允許工作傾角 5第 XXXIII頁(yè)5.3.2 萬(wàn)向接軸校核扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件計(jì)算，根據(jù)文獻(xiàn)11-370 得軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件為T(mén)9550000 Pn（ 5.25 ）TTWT0.2d 3式中 :T 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力， MPa軸所受的扭矩， Nmm3WT 軸的抗扭截面系數(shù)，mm軸的轉(zhuǎn)速， r/min ；軸連接電機(jī)所以 n=60r/min軸的傳遞功率， KW;傳遞電機(jī)功率所以 P=2050KW d 計(jì)算截面處軸的直徑， mm；

48、d=370mmT9550000 P95500002050n6032.2MPa T0.2d 30.2 3703WT根據(jù)文獻(xiàn) 11-370 查得材料為 34CrNi3Mo的許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 T3555MPa ，所以T T，即萬(wàn)向接軸強(qiáng)度合格5.4 支承輥軸承校核由于軋制時(shí)支承輥幾乎承受全部彎曲應(yīng)力，計(jì)算時(shí)，通常按承受全部軋制力的情況考慮。所以要對(duì)支承輥上的軸承進(jìn)行校核。根據(jù)支承輥直徑選取內(nèi)圈無(wú)擋邊的四列圓柱滾子軸承，內(nèi)徑 d=800mm，外徑 D=1080mm由文獻(xiàn)查得該軸承的額定動(dòng)載荷C 1.3 107 KN ，轉(zhuǎn)速 n60r / min軸承壽命計(jì)算由文獻(xiàn) 13-5 可知Lh106( C )(5.2

49、6)60nP式中C 軸承基本額定動(dòng)載荷軸承的轉(zhuǎn)速承受的載荷，因?yàn)橹С休伿軓澢鷳?yīng)力，其大小為軋制力的一半，所以P8.71064.35106 N2指數(shù)，球軸承3 ；滾子軸承第 XXXIV頁(yè)103所以求得軸承壽命為106( C )106( 13 10610Lh6 ) 360nP60 604.35 1010679.34 小時(shí)所以選用軸承符合設(shè)計(jì)要求6潤(rùn)滑方式第 XXXV頁(yè)常用的潤(rùn)滑方式有稀油潤(rùn)滑（礦物油潤(rùn)滑）和甘油潤(rùn)滑（潤(rùn)滑脂潤(rùn)滑）兩種。稀油潤(rùn)滑一般用于要求對(duì)摩擦面實(shí)行液體或半液體摩擦的地方，以及除了潤(rùn)滑外，還需要冷卻、清洗摩擦表面的地方。甘油潤(rùn)滑的主要目的是減少摩擦以及保護(hù)摩擦表面不受腐蝕和防止外來(lái)

50、水、 氧化鐵皮等污物進(jìn)入。轉(zhuǎn)速較低或不經(jīng)常工作的摩擦面。常用甘油潤(rùn)滑油潤(rùn)滑不能循環(huán)，因此消耗的油脂不能回收，但甘油潤(rùn)滑設(shè)備比較簡(jiǎn)單。稀油潤(rùn)滑可以循環(huán)使用，但設(shè)備復(fù)雜。一般情況下，凡是甘油潤(rùn)滑可以滿足要求的機(jī)械設(shè)備，可以不用稀油潤(rùn)滑。稀油潤(rùn)滑仍然是軋鋼車(chē)間主要的潤(rùn)滑型式，由于稀油潤(rùn)滑能有效的減少摩擦，有良好的潤(rùn)滑效果，排散熱量冷卻工作表面以及保護(hù)工作表面不受腐蝕等作用。因此到目前為止軋鋼車(chē)間在所有齒輪嚙合部位、減速機(jī)、人字齒輪機(jī)座以及大部分軋機(jī)的軸承都還是采用稀油循環(huán)潤(rùn)滑。不過(guò)近幾年發(fā)展起來(lái)一種新的潤(rùn)滑方式油氣潤(rùn)滑， 它是以壓縮空氣為動(dòng)力將稀油沿管道輸送到各潤(rùn)滑點(diǎn)。其適用于潤(rùn)滑滾動(dòng)軸承，尤其在重負(fù)荷軋機(jī)軋輥軸承上得到廣泛應(yīng)用。油氣潤(rùn)滑的優(yōu)點(diǎn)：（1） 有利于環(huán)境保護(hù)。沒(méi)有油霧，周?chē)h(huán)境不受污染。（2） 精密計(jì)量。油和空氣兩個(gè)成分都可分別精確計(jì)量，按照不同的需要輸送到每一個(gè)潤(rùn)滑點(diǎn)。（3） 與油的粘度無(wú)關(guān)，凡是能流動(dòng)的油都可以輸送。因?yàn)樗恍枰F化，所以不存在高粘度霧化困難的問(wèn)題。（4） 可以監(jiān)控。潤(rùn)滑系統(tǒng)的工作狀況很容易實(shí)現(xiàn)電子監(jiān)控。（5） 特別適合用于滾動(dòng)軸承，尤其是重負(fù)荷的軋機(jī)軋輥軸承，氣冷效果好，可降低