《畢業(yè)設(shè)計(jì)-40Cr東方紅40拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸熱處理工藝設(shè)計(jì)》

1、陜西航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說(shuō)明書(shū)材料工程 系 金屬材料與熱處理技術(shù) 專(zhuān)業(yè) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文題目 40Cr東方紅40拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸熱處理工藝設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 學(xué)號(hào) 0825126 指導(dǎo)教師 職稱(chēng) 工程師 2011 年 3 月 5 日畢業(yè)設(shè)計(jì)論文任務(wù)書(shū) 材料工程 系 金屬材料與熱處理技術(shù) 專(zhuān)業(yè)學(xué)生姓名 學(xué)號(hào) 一、畢業(yè)設(shè)計(jì)論文題目40Cr東方紅40拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸熱處理工藝設(shè)計(jì) 二、畢業(yè)設(shè)計(jì)論文時(shí)間 2021 年 11 月 01 日 至 2021 年 5月 1日三、畢業(yè)設(shè)計(jì)論文地點(diǎn)： 陜西航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院 四、畢業(yè)設(shè)計(jì)論文的內(nèi)容要求： 了解所選用剛的性質(zhì)、所制造零件的概況 掌握加工工藝路線及其工藝性 熱處

2、理后組織與性能分析 熱處理缺陷及控制 制定熱處理工藝規(guī)程指導(dǎo)教師 陳海英 2021年3 月 5 日批 準(zhǔn) 年 月 日畢業(yè)設(shè)計(jì)論文評(píng)定表姓名學(xué)號(hào)專(zhuān)業(yè)金屬材料與熱處理技術(shù)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文題目40Cr東方紅40拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸熱處理工藝設(shè)計(jì)評(píng)閱意見(jiàn)評(píng)閱教師： 年 月 日辯論組成員辯論時(shí)間辯論地點(diǎn)本人陳述從驅(qū)動(dòng)軸的常規(guī)材料入手，分析驅(qū)動(dòng)軸的失效形式及其服役條件和加工中常見(jiàn)缺陷。選用40Cr鋼作為驅(qū)動(dòng)軸材料，分析40Cr鋼的根本性質(zhì)確定40Cr鋼驅(qū)動(dòng)軸熱處理的工藝過(guò)程，通過(guò)金相實(shí)驗(yàn)觀察它的組織結(jié)構(gòu)并且分析它的力學(xué)性質(zhì)等，分析了驅(qū)動(dòng)軸的預(yù)備熱處理與最終熱處理的目的與性能，最后還進(jìn)行驅(qū)動(dòng)軸熱處理后的質(zhì)量檢驗(yàn)。辯論過(guò)

3、程要點(diǎn)辯論組提問(wèn)答復(fù)以下問(wèn)題情況辯論組評(píng)語(yǔ)成績(jī)辯論委員會(huì)主任簽字年 月 日 目錄 前言.12 驅(qū)動(dòng)軸材料與熱處理工藝概況.22.1 驅(qū)動(dòng)軸的簡(jiǎn)介.22.2 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸的服役條件和失效形式.32.3 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸的性能要求.42.4 驅(qū)動(dòng)軸熱處理工藝概況.43 40Cr的根本性質(zhì).53.1 40cr的化學(xué)成分及力學(xué)性能.63.2 合金元素的作用.63.2.1 40Cr剛中硅元素的作用.62.2.2 40Cr剛中鉻元素的作用.73.2.3 40Cr剛中錳元素的作用.83.3 組織轉(zhuǎn)變及淬透性.84. 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸生產(chǎn)工藝路線及分析.104.1 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸的選材.104.2 40Cr熱處理工藝特

4、性.114.3 40Cr拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸工藝路線及熱處理方案分析.114.4 熱處理工藝確實(shí)定.134.5 熱處理常見(jiàn)的缺陷及防護(hù)措施.15 氧化和脫碳.15 過(guò)熱和過(guò)燒.16 淬火硬度不夠.16 軟點(diǎn).17 變形和開(kāi)裂.17 回火缺陷.184.6 熱處理工藝及曲線圖.19 正火工藝的制定.19 淬火工藝的制定.19 回火工藝的制定.204.7 金相分析.21 正熾熱處理的金相分析.21 調(diào)原始組織為熱處理的金相組織.225 質(zhì)量檢驗(yàn).235.1 檢驗(yàn)工程.23 硬度.23 變形.23 外觀.235.2 評(píng)定標(biāo)準(zhǔn).23設(shè)計(jì)總結(jié).27致謝.28參考文獻(xiàn).291 前言本畢業(yè)設(shè)計(jì)是在?材料科學(xué)根底?熱處

5、理原理?熱處理工藝?和?金屬材料學(xué)?等課程學(xué)習(xí)的根底上并且結(jié)合本人今年在陜西飛機(jī)集團(tuán)的實(shí)習(xí)經(jīng)歷，是理論與實(shí)際相結(jié)合所完成的。通過(guò)本次畢業(yè)課程設(shè)計(jì)，可使自己在綜合運(yùn)用化學(xué)專(zhuān)業(yè)根底和專(zhuān)業(yè)知識(shí)能力方面得到訓(xùn)練，學(xué)習(xí)獨(dú)立分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的方法，提高工程意識(shí)和工程設(shè)計(jì)能力?，F(xiàn)在工業(yè)的迅速開(kāi)展對(duì)機(jī)械零部件，驅(qū)動(dòng)軸等提出的要求愈來(lái)愈高。熱處理不僅對(duì)鍛造機(jī)械加工的順序進(jìn)行和保證加工效果超著重要作用，而且在改善或消除加工后的缺陷，提高工件使用壽命的方面起著重要作用。為獲得理想的組織與性能，保證零件在生產(chǎn)過(guò)程中的質(zhì)量穩(wěn)定性和使用壽命，就必須從工件的特點(diǎn)、要求和技術(shù)條件入手，認(rèn)真分析產(chǎn)品在使用過(guò)程中的受力狀況和可

6、能的失效形式，正確的選擇材料，再根據(jù)生產(chǎn)規(guī)模，現(xiàn)場(chǎng)條件，熱處理設(shè)備提出幾種可行的熱處理方案，最后根據(jù)其經(jīng)濟(jì)性，質(zhì)量穩(wěn)定性和便于管理，降低本錢(qián)等因素，確定出一種最正確方案。熱處理工藝設(shè)計(jì)是整個(gè)機(jī)械加工過(guò)程中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，他與工件設(shè)計(jì)及其他加工工藝間存在密切關(guān)系。如何實(shí)現(xiàn)工件設(shè)計(jì)時(shí)提出的幾何形狀和加工精度，滿足設(shè)計(jì)時(shí)所需要的各種性能指標(biāo)，熱處理工藝制定的合理與否，有著至關(guān)重要的作用。2 驅(qū)動(dòng)軸材料與熱處理概況 驅(qū)動(dòng)軸是傳動(dòng)系統(tǒng)的一個(gè)重要組成局部，它是用來(lái)將差速器半軸齒輪輸出的動(dòng)力傳給驅(qū)動(dòng)輪或輪邊減速器，對(duì)于采用非獨(dú)立式旋架的驅(qū)動(dòng)橋，根據(jù)其驅(qū)動(dòng)軸內(nèi)端與外端的手里狀況，一般又分為全浮式驅(qū)動(dòng)軸、四分之

7、三浮式驅(qū)動(dòng)軸與半浮式驅(qū)動(dòng)軸三種。 驅(qū)動(dòng)軸是旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)部件，當(dāng)軸的質(zhì)心與旋轉(zhuǎn)中心線不重合時(shí)會(huì)產(chǎn)生方向周期性變化的慣性力，這一慣性力是激起驅(qū)動(dòng)軸橫向振動(dòng)的主要原因。驅(qū)動(dòng)軸呈細(xì)長(zhǎng)形狀，柔度較大，固有頻率低。當(dāng)驅(qū)動(dòng)軸的工作轉(zhuǎn)速與橫向振動(dòng)的固有頻率相同時(shí)會(huì)產(chǎn)生共振，驅(qū)動(dòng)軸的振動(dòng)通過(guò)懸掛傳遞至車(chē)身，產(chǎn)生低頻的轟鳴聲，嚴(yán)重影響乘坐舒適度，與此同時(shí)，驅(qū)動(dòng)軸的共振還會(huì)導(dǎo)致驅(qū)動(dòng)軸萬(wàn)向節(jié)的早期損壞，以及與驅(qū)動(dòng)軸配合的差速器半軸油封的早期磨損而漏油。 驅(qū)動(dòng)軸內(nèi)端以花鍵連接著驅(qū)動(dòng)軸齒輪，驅(qū)動(dòng)軸齒輪在工作時(shí)只將扭矩傳給驅(qū)動(dòng)軸，幾個(gè)行星齒輪對(duì)驅(qū)動(dòng)軸齒輪施加的徑向力是互相平衡的，因而并不傳給驅(qū)動(dòng)軸內(nèi)端。主減速器從動(dòng)齒輪所受徑向

8、力那么由差速器殼的兩軸承直接傳給主減速器殼。因而，驅(qū)動(dòng)軸內(nèi)端只受扭矩而不受彎曲力矩。驅(qū)動(dòng)軸是拖拉機(jī)的軸類(lèi)零件中承受扭矩最大的零件，為了滿足驅(qū)動(dòng)軸的強(qiáng)度要求。多年來(lái)，世界各國(guó)除了用各種各樣的計(jì)算方法外，還在材料選擇、毛坯成型、機(jī)械加工和熱處理等方面進(jìn)行著不懈的努力。 驅(qū)動(dòng)軸齒輪廣泛用于汽車(chē)、拖拉機(jī)等一切行走機(jī)械的差速器中，應(yīng)用面廣，需求量大。驅(qū)動(dòng)軸已普遍采用精密模鍛工藝生產(chǎn)。其工藝流程是：下料加熱粗鍛切飛邊精鍛切飛邊外表清理鉆孔、車(chē)大端面車(chē)孔、齊端面拉花鍵熱處理磨大端面和內(nèi)孔。 感應(yīng)加熱外表淬火亦感應(yīng)淬火，由于它的加熱速度和卻速度都很快，使零件的外表至心部有著巨大的溫度梯度，而且淬火后零件由表及

9、里存在著劇烈的組織變化，這些特點(diǎn)決定它有著特殊的剩余壓應(yīng)力形態(tài)。一般說(shuō)，軸類(lèi)零件感應(yīng)淬火后，外表層存在剩余壓應(yīng)力，次表層和淬火區(qū)域存在剩余拉應(yīng)力。剩余拉應(yīng)力的合理分布，能夠大大提高零件強(qiáng)度，特別是疲勞強(qiáng)度。驅(qū)動(dòng)軸的合理用料，合理選擇淬火層的深度及其分布，將大大提高驅(qū)動(dòng)軸的使用壽命。 在車(chē)孔、齊端面工序中，由于夾具調(diào)整不便，更換供狀時(shí)工件找正極其困難，耗工費(fèi)時(shí)，齒輪裝夾定位精度低，生產(chǎn)效率低。2.2 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸的服役條件和失效形式 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸是重要的傳力部件，不僅要傳遞來(lái)自發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩，還要承受車(chē)輪上作用的垂直力、側(cè)向力及牽引力所形成的縱向力，使拖拉機(jī)易損部件之一。由于拖拉機(jī)重量通過(guò)軸頸、法

10、蘭盤(pán)加到后輪上，后輪遇到障礙、石塊等，驅(qū)動(dòng)軸還承受一定的沖擊。驅(qū)動(dòng)軸一旦斷裂，拖拉機(jī)將失去支承，會(huì)造成翻車(chē)，輕那么影響生產(chǎn)，重那么造成人身事故，特別是在山路運(yùn)輸時(shí)斷裂，后果更為嚴(yán)重。 失效形式主要是由于扭轉(zhuǎn)力矩作用，工作時(shí)頻繁啟動(dòng)、變速、反向、路面顛簸和局部磨損而引起的疲勞破壞，斷裂位置主要集中于軸桿部或花鍵根部。2.3 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸的性能要求 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸是傳遞扭矩的重要部件，要求材料有足夠的抗彎強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度和較好的韌性，耐磨性，具有合理的最正確靜扭強(qiáng)度和抗扭轉(zhuǎn)疲勞性能，要求其桿部硬度為3744HRC，盤(pán)部外圓硬度為2434HRC。2.4 驅(qū)動(dòng)軸熱處理工藝概況 推薦采用預(yù)調(diào)質(zhì)處理后外表中頻

11、淬火處理工藝，預(yù)調(diào)質(zhì)處理后心部硬度為2430HRC；中頻淬火處理后桿部外表硬度不允許低于52HRC；花鍵處允許降低3個(gè)硬度單位，桿部硬化層深度范圍為桿部直徑的1020%，硬化層深度變化不大于桿部直徑的5%，桿部圓角應(yīng)淬硬，法蘭盤(pán)硬度不低于24HRC。在保證驅(qū)動(dòng)軸性能指標(biāo)要求條件下，也允許采用其它熱處理工藝，如正火處理后外表中頻淬火工藝。 感應(yīng)淬火后驅(qū)動(dòng)軸的金相組織為：1.預(yù)調(diào)質(zhì)處理后外表中頻淬火處理，硬化層為回火馬氏體，心部為回火索氏體：2.正火處理后外表中頻淬火處理，硬化層為回火馬氏體，心部為珠光體加鐵素體。 粗糙度：法蘭盤(pán)安裝端面不大于Ra3.2，非加工及桿根部圓角為毛坯外表，經(jīng)過(guò)加工的桿

12、部不大于Ra6.3噴丸處理允許增大到Ra12.5，桿根部圓角不大于Ra3.2，花鍵外圓定心外表不大于Ra0.8，花鍵齒側(cè)定心外表不大于Ra3.2，與軸承配合外表不大于Ra0.8。 驅(qū)動(dòng)軸磁力探傷后應(yīng)退磁。 花鍵應(yīng)用綜合量規(guī)檢驗(yàn)，花鍵齒的周接累積公差、齒形公差和齒向公差應(yīng)符合產(chǎn)品圖樣規(guī)定。 驅(qū)動(dòng)軸外表不應(yīng)有折疊、凹陷、砸痕、裂紋等缺陷。桿部外表允許有磨去裂紋的痕跡。磨削后存在的磨痕深度不大于，同一橫斷面不允許超過(guò)兩處。 驅(qū)動(dòng)軸的靜扭強(qiáng)度失效后備系數(shù)K應(yīng)不大于1.80。3 40Cr的根本性質(zhì)3.1 40cr的化學(xué)成分及力學(xué)性能化學(xué)成分： 碳的含量為0.370.44% 硅的含量為0.170.37%

13、錳的含量為0.500.80% 鉻的含量為0.801.10%力學(xué)性能： 退火硬度：小于207HBS 正火硬度：小于250HBS 調(diào)制處理：試樣直徑為25mm, 850淬火加熱油淬 520特性：調(diào)質(zhì)后，有良好的綜合性能，低溫沖擊性良好，缺口敏感性較低，有好的淬透性，正火調(diào)質(zhì)后加工性能良好。但是焊接性能不佳，容易產(chǎn)生裂紋，焊接之前要預(yù)熱到100150。應(yīng)用舉例：較重要的調(diào)質(zhì)件如汽車(chē)轉(zhuǎn)向螺桿，連桿螺栓，進(jìn)氣閥，齒輪等。3.2 合金元素的作用3.2.1 40Cr鋼中硅元素的作用有利于體心立方的鐵素體組織的形成，在鋼中不形成碳化物，在周期表中處于鐵左邊，主要固溶于鐵中。其對(duì)碳在奧氏體中的擴(kuò)散系數(shù)影響不大，

14、對(duì)奧氏體形成速度無(wú)甚影響，可升高A1點(diǎn)，相對(duì)的減緩了奧氏體的形成速度。對(duì)加熱時(shí)奧氏體晶粒大小稍有阻礙或不起作用，可推遲珠光體相變使C曲線右移，使C曲線上的鼻子移向高溫區(qū)域，使Ms點(diǎn)降低，提高過(guò)冷奧氏體的穩(wěn)定性，從而降低淬火臨界冷卻速度，提高鋼的淬透性。可顯著地減慢馬氏體在較低溫度的分解，但不減慢在400500回火時(shí)馬氏體的分解，顯著阻礙碳化物的聚集，阻礙鋼在回火時(shí)消除各類(lèi)畸變的作用，而且一般都推遲了淬火鋼相的回復(fù)、再結(jié)晶和碳化物聚集過(guò)程，從而抑制了鋼的硬度、強(qiáng)度的降低，增強(qiáng)了鋼的回火穩(wěn)定性?？商岣呦嗟脑俳Y(jié)晶溫度，可使鋼回火脆性顯著增強(qiáng)，可改變鋼的各相組織，增加珠光體數(shù)量。主要目的是增大鋼的淬透

15、性，全部淬透零件在高溫回火后可獲得高而均勻的綜合力學(xué)性能，特別是高的屈強(qiáng)比，顯著強(qiáng)化鐵素體，比在一定范圍內(nèi)還能提高鋼的韌性。3.2.2 40Cr鋼中鉻元素的作用可封閉相區(qū)的元素，含量到達(dá)一定量時(shí)，相區(qū)被封閉，即使相圖上的區(qū)域收縮成一個(gè)很小的范圍，超過(guò)此含量合金發(fā)生到相變，有利于體心立方的鐵素體組織的形成。在鋼中可形成碳化物，其為過(guò)渡過(guò)度族元素，在周期表中位于鐵的左邊，可降低鋼的共析點(diǎn)含碳量以及碳在中的最大固溶度，大量參加可使相區(qū)消失，得到全部鐵素體組織。是強(qiáng)化物形成元素，降低碳在奧氏體中的擴(kuò)散系數(shù)，因而大大推遲了珠光體向奧氏體轉(zhuǎn)變過(guò)程，在鋼中由于形成的特殊碳化物不易溶解，將使奧氏體形成速度減慢

16、，可升高A1點(diǎn)，相對(duì)的減緩了奧氏體的形成速度。顯著的將相的再結(jié)晶溫度推向高溫，使鋼中明顯出現(xiàn)回火脆性，強(qiáng)烈的阻止馬氏體分解的進(jìn)一步開(kāi)展，可改變鋼的各相組織，增加珠光體數(shù)量。增大鋼的淬透性，全部淬透零件在高溫回火后可獲得高而均勻的綜合力學(xué)性能，特別是高的屈強(qiáng)比，顯著強(qiáng)化鐵素體，比在一定范圍內(nèi)還能提高鋼的韌性。如果形成難溶解的特殊碳化物，那么在加熱時(shí)，如果保溫時(shí)間缺乏，將會(huì)得到成分極不均勻的奧氏體。對(duì)加熱時(shí)奧氏體晶粒大小有中等阻礙作用，可推遲珠光體相變，使Ms點(diǎn)降低，提高過(guò)冷奧氏體的穩(wěn)定性，從而降低淬火臨界冷卻速度，提高鋼的淬透性。顯著阻礙碳化物的聚集，阻礙鋼在回火時(shí)消除各類(lèi)畸變的作用，而且一般都

17、推遲了淬火鋼相的回復(fù)、再結(jié)晶和碳化物聚集過(guò)程，從而抑制了鋼的硬度、強(qiáng)度的降低，增強(qiáng)了鋼的回火穩(wěn)定性。3.2.3 40Cr鋼中錳元素的作用可開(kāi)啟相區(qū)，如果到達(dá)一定數(shù)量，便可完全抑制相區(qū)的出現(xiàn)，而代之以相，因此如果r區(qū)域淬火至室溫就很容易獲得奧氏體?？商岣呦嗟脑俳Y(jié)晶溫度，使鋼中明顯出現(xiàn)回火脆性，可改變鋼的各相組織，增加珠光體數(shù)量。在鋼中可形成碳化物，其為過(guò)渡過(guò)度族元素，在周期表中位于鐵的左邊，可降低A3和A1，大量參加后甚至可以使A3降到室溫以下，那么鋼在室溫下仍具有奧氏體組織，可改變工析轉(zhuǎn)變溫度，降低A1點(diǎn)相對(duì)來(lái)說(shuō)增加了過(guò)熱度，也就增大了奧氏體的形成速度，可使珠光體細(xì)化，有利于奧氏體形成，對(duì)加熱

18、時(shí)奧氏體晶粒大小那么有助?？赏七t珠光體相變，使Ms點(diǎn)降低，提高過(guò)冷奧氏體的穩(wěn)定性，從而降低淬火臨界冷卻速度，提高鋼的淬透性。為了增大鋼的淬透性，全部淬透零件在高溫回火后可獲得高而均勻的綜合力學(xué)性能，特別是高的屈強(qiáng)比，顯著強(qiáng)化鐵素體，比在一定范圍內(nèi)還能提高鋼的韌性。3.3 組織轉(zhuǎn)變及淬透性 40Cr是調(diào)質(zhì)鋼，用于制造在重載荷作用下同時(shí)又受沖擊載荷作用的一些重要零件，要求零件具有高強(qiáng)度、高韌性相結(jié)合的良好的綜合力學(xué)性能?？估瓘?qiáng)度和屈服強(qiáng)度比相應(yīng)的碳鋼高約20%，并有良好的淬透性，切削性好，冷變形時(shí)的塑性中等，斷面小于50mm時(shí)，油淬后有較高的疲勞強(qiáng)度。具有較高的強(qiáng)度和硬度，調(diào)質(zhì)后可獲得回火索氏體具

19、有較高的強(qiáng)度、塑性、韌性、疲勞極限、斷裂韌度和較低的韌脆性轉(zhuǎn)折溫度，可以滿足工件使用的性能要求，少量合金元素的參加顯著增加了鋼的淬透性，一般采用油淬，油淬的臨界直徑是3040mm，適用制造較重的調(diào)質(zhì)件，如機(jī)床主軸、汽車(chē)、拖拉機(jī)上的連桿、螺栓等。調(diào)質(zhì)鋼在熱加工后，必須經(jīng)過(guò)預(yù)備熱處理降低硬度，以利于切削加工，預(yù)備熱處理還可以消除熱加工缺陷，改善組織為淬火做好準(zhǔn)備。對(duì)合金含量較低的鋼，可采用正火或完全退火，對(duì)合金含量較高的鋼采用正火加高溫回火做預(yù)備熱處理。高溫回火可使正火處理得到的馬氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榱钪楣怏w。最終熱處理為調(diào)質(zhì)，碳鋼淬火溫度為Ac3+(3050)，合金鋼可適當(dāng)提高淬火溫度，回火溫度為500

20、650，具體回火溫度按硬度取，要求強(qiáng)度高的選下限。 合金調(diào)質(zhì)鋼有較大高溫回脆傾向，為防止高溫脆性發(fā)生，高溫回火后要采用水冷或油冷，對(duì)于大鍛件體要采用合金化方法防止回脆。調(diào)質(zhì)鋼不一定都進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，因?yàn)榛鼗鹚魇象w組織不能充分發(fā)揮碳提高鋼的強(qiáng)度方面的潛力，所以當(dāng)零件以提高強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度為主要目的時(shí)，可采用淬火加低溫回火代替調(diào)質(zhì)。由于碳對(duì)過(guò)飽和相得固溶強(qiáng)化作用、-FeC的沉淀強(qiáng)化和馬氏體相變的冷作硬化使中碳回火馬氏體具有極高的強(qiáng)度。應(yīng)用于航空航天結(jié)構(gòu)的低合金超高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼就是以調(diào)質(zhì)鋼為根底開(kāi)展起來(lái)的。為改善低合金超高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼韌性，采用真空感應(yīng)爐熔煉和電渣重溶減少鋼中氣體和有害雜質(zhì)含量。參加能抑制-

21、FeC溶解和Fe3C析出的合金元素Si等，提高回火穩(wěn)定性，將一類(lèi)回火脆性的溫度提高。 低合金超高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼和合金調(diào)質(zhì)鋼經(jīng)淬火加低溫回火后，其韌性與碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)有關(guān)。例如低合金高強(qiáng)度鋼當(dāng)碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)0.3%，雖然，隨著碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增高強(qiáng)度持續(xù)增高，但鋼的韌性特別是斷裂韌度顯著下降。所以應(yīng)合理控制碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)，以得到最正確強(qiáng)度與塑性的配合。4. 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸生產(chǎn)工藝路線及分析4.1 拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸的選材 按照驅(qū)動(dòng)軸對(duì)材料力學(xué)性能的要求，驅(qū)動(dòng)軸常用材料是中碳鋼或中碳合金鋼，如45、40Cr、40MnB、40CrMnMo等。具體選用何種鋼號(hào)，應(yīng)根據(jù)驅(qū)動(dòng)軸承受負(fù)載的大小，驅(qū)動(dòng)軸桿部的直徑和淬硬層深度的

22、要求來(lái)確定。通常是輕型車(chē)、尺寸較小的驅(qū)動(dòng)軸選用中碳鋼；重型車(chē)、尺寸較大和工作應(yīng)力大的驅(qū)動(dòng)軸選用淬透性和強(qiáng)韌性較好的合金鋼。對(duì)于主要承受扭轉(zhuǎn)載荷的軸類(lèi)零件，鋼的淬透性以保證軸的直徑的1/2處能淬火為最正確。驅(qū)動(dòng)軸材料依據(jù)其工作條件選用，中型重車(chē)選用40Cr，重型載重車(chē)選用40CrMnMo。拖拉機(jī)為中型重車(chē)，應(yīng)選用40Cr。4.2 40Cr熱處理工藝特性(1)預(yù)備熱處理 調(diào)至鋼經(jīng)加熱后，必須經(jīng)過(guò)預(yù)備熱處理來(lái)降低硬度，便于切削加工，消除熱加工時(shí)造成的組織缺陷。對(duì)于40Cr鋼而言可進(jìn)行正火或退火處理。(2)最終熱處理 調(diào)質(zhì)鋼的最終熱處理是淬火加高溫回火。一般可以采用較慢的冷卻速度淬火，可以用油淬防止熱

23、處理缺陷。當(dāng)強(qiáng)度較高時(shí)，采用較低的回火溫度，反之選用較高的回火溫度。4.3 40Cr拖拉機(jī)驅(qū)動(dòng)軸工藝路線及熱處理方案分析 1工藝路線為：鍛造毛坯調(diào)質(zhì)加工成形90圓柱面與花鍵兩處高頻淬火。 該工藝方案的優(yōu)點(diǎn)：工藝簡(jiǎn)單，特別是調(diào)質(zhì)工藝，因?yàn)檎{(diào)質(zhì)后再進(jìn)行機(jī)械加工，無(wú)須考慮氧化脫碳問(wèn)題。 該工藝方案的缺點(diǎn)是：加工余量大，浪費(fèi)材料，調(diào)質(zhì)效果不好。該種鋼油淬時(shí)臨界直徑大于55mm加上加工余量，根據(jù)該種鋼的端淬曲線可以推知，即使在外表也得不到半馬氏體區(qū)，實(shí)際上只能得到網(wǎng)狀鐵素體及細(xì)片狀珠光體組織。花鍵與錐度交界處恰好是花鍵高頻淬火的過(guò)渡區(qū)熱影響區(qū)，此處的強(qiáng)度比未經(jīng)外表淬火的還差，而又是應(yīng)力集中的危險(xiǎn)斷面。

24、2工藝路線為：鍛造荒車(chē)及鉆23孔應(yīng)留加工余量，以備擴(kuò)孔成23調(diào)質(zhì)加工成形包括擴(kuò)2390圓柱面、錐度及花鍵局部高頻淬火。 該工藝方案的優(yōu)點(diǎn)是：克服了第一方案的調(diào)質(zhì)效果不良，以及錐度與花鍵交界危險(xiǎn)斷面處恰好是高頻淬熾熱影響處的弱點(diǎn)，其使用性能將比第一方案大為改善。 該方案的缺點(diǎn)是：加工余量大、浪費(fèi)原材料；增加了加工工序和工序間周轉(zhuǎn)，延長(zhǎng)了生產(chǎn)周期；對(duì)調(diào)質(zhì)工序加熱時(shí)氧化、脫碳的控制要求較嚴(yán)；高頻淬火時(shí)，在錐度根部R3圓角處需圓角淬火，為了防止有淬火過(guò)渡區(qū)，錐度與花鍵局部應(yīng)連續(xù)淬火，但該兩局部尺寸及幾何形狀不同，故用同一感應(yīng)圈淬火時(shí)，需改變高頻淬火工藝參數(shù)至少應(yīng)改變工件升降速度操作比擬復(fù)雜，質(zhì)量不易穩(wěn)

25、定。 在設(shè)備條件不變的情況下，第二種方案的生產(chǎn)周期比擬長(zhǎng)，生產(chǎn)本錢(qián)較高。 3改整體結(jié)構(gòu)為組合結(jié)構(gòu)，即把整體分解為法蘭盤(pán)和花鍵軸，花鍵軸為通花鍵，與法蘭盤(pán)用花鍵連接。工藝路線如下： 法蘭盤(pán)：鍛造調(diào)質(zhì)加工成形花鍵孔只加工內(nèi)孔，鍵槽未拉90外圓高頻淬火拉削花鍵孔。 花鍵軸：棒料鉆孔調(diào)質(zhì)加工成形花鍵中頻淬火。 該工藝方案的優(yōu)點(diǎn)： 省料，再大量生產(chǎn)中花鍵軸可向鋼廠訂購(gòu)管材；調(diào)質(zhì)效果要好，根本上與該種鋼的臨界直徑相適應(yīng)；感應(yīng)加熱淬火工藝單一，操作方便、質(zhì)量穩(wěn)定，因?yàn)?0外圓高頻淬火目的是提高耐磨性，其與法蘭盤(pán)連接處直徑大，應(yīng)力小，故強(qiáng)度足夠?；ㄦI采用中頻加熱，淬硬層深度增加至4.55mm，疲勞強(qiáng)度提高，經(jīng)

26、2500Hz中頻淬火并200低溫回火，外表硬度為5355HRC，據(jù)測(cè)量齒的根部有589736N/mm的壓應(yīng)力，由于是通花鍵，可以一次連續(xù)淬火，沒(méi)有過(guò)渡區(qū)。 該工藝方案的缺點(diǎn)是：增加了法蘭盤(pán)拉削內(nèi)花鍵孔的工藝，但省去了鍛造拔制錐度及花鍵局部直徑的工序，簡(jiǎn)化了花鍵軸的加工。 試驗(yàn)說(shuō)明，采用第一種工藝方案時(shí)，由于強(qiáng)度比擬低，當(dāng)與行星架錐度緊配合比擬好時(shí)，常在錐度局部與法蘭盤(pán)連接處發(fā)生剪切斷他過(guò)過(guò)渡區(qū)的材料剪切強(qiáng)度，驅(qū)動(dòng)軸將在花鍵根部迅速剪切斷裂，壽命更低。 當(dāng)按第三種方案處理時(shí)，與第一種方案處理的比擬，疲勞壽命大幅度提高，條件疲勞極限扭矩提高至原來(lái)的2.8倍，極限應(yīng)力幅提高至原來(lái)的4.5倍。田間試驗(yàn)

27、500h未發(fā)現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。 可以估計(jì)，采用第三種方案，制造本錢(qián)提高不多，而壽命大幅度提高，總的經(jīng)濟(jì)效果是良好的。4.4 熱處理工藝確實(shí)定 下料鍛造正火預(yù)先熱處理粗加工調(diào)制90圓柱面、錐度及花鍵局部高頻淬火回火精加工校正檢驗(yàn)。工藝說(shuō)明如下：驅(qū)動(dòng)軸零件經(jīng)鍛造后40Cr鋼鍛造溫度始鍛溫度為1100，終鍛溫度為800進(jìn)行正火處理。正火 為消除鍛后組織不均勻帶狀組織、經(jīng)理粗大和鍛造力，改善切削加工行，必須進(jìn)行預(yù)先熱處理正火。其工藝是：加熱溫度為：820870。 工件經(jīng)加熱、保溫后冷卻，獲得均勻的細(xì)珠光體組織。正火后的硬度為197207HB，易于切削加工。調(diào)質(zhì) 調(diào)質(zhì)是驅(qū)動(dòng)軸機(jī)械加工后的最后熱處理。為到達(dá)要求

28、性能，調(diào)質(zhì)工藝采用以下措施： a.為了保證回火后驅(qū)動(dòng)軸的力學(xué)性能，淬火后再1/4直徑處硬度應(yīng)大于45HRC，淬火組織為半馬氏體。為此，應(yīng)選擇較高的淬火加熱溫度，以提高淬透性。 b.淬火溫度為86010，保溫80min。首先是桿部和花鍵局部先淬入10%的NaCl水溶液中，水溫加熱到50左右,待桿部和花鍵局部在熱NaCl水溶液中冷卻到本體降到600左右時(shí)，立即由溶液中提出，再將工件整體投入油中冷卻，溫度為6080。這樣操作是盤(pán)部外圓先不冷卻，待盤(pán)部外圓在空氣中降溫，桿部和花鍵局部在冷卻介質(zhì)中降溫。待盤(pán)部外圓降至750左右，將工件整體投入油中冷卻，這樣，解決一個(gè)工件要求兩種硬度的要求，同時(shí)解決法蘭盤(pán)

29、與桿部相連處易產(chǎn)生開(kāi)裂的問(wèn)題，既可保證盤(pán)部硬度，又減少變形，防止開(kāi)裂。 淬火后的金相組織為：桿部為馬氏體，盤(pán)部為托氏體+馬氏體。 c.回火溫度是根據(jù)零件回火后的硬度要求確定的。驅(qū)動(dòng)軸回火溫度定為43010，回火時(shí)間為120min。為克服回火脆性，回火后在水中冷卻。 經(jīng)過(guò)回火后的金相組織為：回火索氏體和回火屈氏體。 d.調(diào)質(zhì)后再經(jīng)噴丸處理，使驅(qū)動(dòng)軸外表由于局部塑性變形而增加加壓應(yīng)力，能明顯提高驅(qū)動(dòng)軸疲勞壽命。 490外圓高頻淬火目的是提高耐磨性，其與法蘭盤(pán)連接處直徑大，應(yīng)力小，故強(qiáng)度足夠?；ㄦI采用中頻加熱，淬硬層深度增加至4.55mm，疲勞強(qiáng)度提高，經(jīng)2500Hz中頻淬火并200低溫回火，外表硬

30、度為5355HRC，據(jù)測(cè)量齒的根部有589736N/mm的壓應(yīng)力，由于是通花鍵，可以一次連續(xù)淬火，沒(méi)有過(guò)渡區(qū)。 熱處理常見(jiàn)的缺陷及防護(hù)措施 氧化和脫碳 氧化時(shí)指鋼外表的鐵被氧化成氧化鐵；脫碳是指鋼外表的碳分被氧化成CO、CH4等氣體，是鋼外表的含碳量降低。氧化使工件外表金屬燒損，影響工件尺寸和降低外表質(zhì)量。脫碳時(shí)工件外表碳貧化從而導(dǎo)致工件淬火硬度和耐磨性降低。嚴(yán)重的氧化脫碳會(huì)造成工件報(bào)廢。 對(duì)需要控制氧化脫碳的工件，可采用以下措施。 a.控制加熱溫度和加熱時(shí)間。在保證工件淬火硬度和組織的前提下，盡量采用較低的加熱溫度，采用最短的加熱時(shí)間。加熱前先經(jīng)預(yù)熱，可有效的縮短高溫加熱時(shí)間，減少共建的氧化

31、和脫碳。 c.采用保護(hù)氣氛或可控氣氛加熱。此外，加熱時(shí)將工件裝如有保護(hù)劑的鐵箱中或涂以保護(hù)涂料，也有一定的防氧化脫碳效果。 過(guò)熱和過(guò)燒 加熱溫度過(guò)高，或在高溫下加熱時(shí)間太長(zhǎng)，引起奧氏體晶粒粗化，淬火后得到粗針狀馬氏體的現(xiàn)象，稱(chēng)之為過(guò)燒。過(guò)熱組織增加鋼的脆性，容易造成淬火開(kāi)裂。淬火過(guò)熱可以返修，返修前需進(jìn)行一次細(xì)化組織的正火或退火，再按正確標(biāo)準(zhǔn)重新加熱淬火。 如果加熱溫度太高，以致奧氏體晶界出現(xiàn)熔化和氧化現(xiàn)象，稱(chēng)為過(guò)燒。過(guò)燒組織晶粒極為粗大，晶界有氧化物網(wǎng)絡(luò)，鋼的性能急劇降低。這種缺陷無(wú)法挽救。 淬火硬度不夠 硬度不夠是指整個(gè)工件或較大區(qū)域內(nèi)硬度達(dá)不到技術(shù)要求。其形成原因如下： a.欠熱 造成欠

32、熱的原因是加熱溫度過(guò)低或保溫時(shí)間缺乏，工藝錯(cuò)誤，控制儀表失靈，操作是裝爐量太大使各層工件溫度不勻。 b.過(guò)熱 過(guò)共析鋼因過(guò)熱奧氏體溶有過(guò)量的碳和合金元素，使Ms點(diǎn)大為降低，以致淬火后因殘留大量奧氏體而降低硬度。 c.冷卻速度不夠 工件在淬火過(guò)程中因冷卻速度不夠而發(fā)生或局部發(fā)生奧氏體珠光體轉(zhuǎn)變。造成原因是冷卻介質(zhì)選擇不當(dāng)，冷卻介質(zhì)溫度過(guò)高或老化及工件尺寸太大等。 d.操作不當(dāng) 如預(yù)冷淬火預(yù)冷時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，雙液淬火時(shí)在水中停留時(shí)間太短，分級(jí)淬火時(shí)分級(jí)溫度太高或停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)等，均會(huì)造成奧氏體分解而最終組織中出現(xiàn)非馬氏體組織，使硬度降低。 軟點(diǎn) 工件上硬度缺乏的小區(qū)域稱(chēng)為軟點(diǎn)。軟點(diǎn)往往是工件磨損或疲勞損壞

33、的中心，重要工件上不允許存在軟點(diǎn)。造成軟點(diǎn)的原因： a.原材料缺陷 鋼中存在大塊鐵素體或帶狀組織。 b.欠熱 因加熱溫度不夠或保溫時(shí)間缺乏，使奧氏體成分不均勻，或亞共析鋼中鐵素體未全部溶于奧氏體。 c.冷卻不勻 工件在介質(zhì)中移動(dòng)不充分，淬火時(shí)堆在一起，工件外表有氧化皮等污物附著以及冷卻介質(zhì)混有肥皂、油污等，都會(huì)造成工件冷卻不均勻，使局部小區(qū)域發(fā)生高溫轉(zhuǎn)變而形成軟點(diǎn)。 變形和開(kāi)裂 工件的變形與開(kāi)裂是淬火操作中常見(jiàn)的一種癖病。因此，在淬火時(shí)，最大限度的減小工件的變形和防止開(kāi)裂是一個(gè)必須注意的重要問(wèn)題。 導(dǎo)致淬火工件變形或開(kāi)裂的原因是淬火過(guò)程中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力。淬火內(nèi)應(yīng)力按其形成的原因，可分為兩類(lèi)： a

34、.熱應(yīng)力 它是在加熱和冷卻過(guò)程中，由于工件各局部間存在溫差所造成的熱脹冷縮先后不一致而產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力。 b.組織應(yīng)力 這是工件在熱處理過(guò)程中，因組織轉(zhuǎn)變的不同時(shí)性和不一致性而形成的內(nèi)應(yīng)力。 變形和開(kāi)裂不僅與淬火工藝有關(guān)，而且和工件的設(shè)計(jì)與選材、柸料的冶金與鍛造質(zhì)量、預(yù)先熱處理、冷熱加工的配合等均有密切關(guān)系。只有綜合考慮這幾方面的因素，采取相應(yīng)的措施，才能取得良好的效果。生產(chǎn)中主要從以下幾方面來(lái)考慮： 回火缺陷1硬度不合格 回火后過(guò)高一般是回火不充分所造成的，補(bǔ)救方法是按正常回火標(biāo)準(zhǔn)重新回火。回火后硬度缺乏，主要原因是回火溫度過(guò)高。補(bǔ)救方法是按前述返修標(biāo)準(zhǔn)重新淬火并回火。2韌性過(guò)低 在第一類(lèi)回火脆

35、性區(qū)回火或具有第二類(lèi)回火脆性敏感的鋼材，回火后未進(jìn)行快冷，都會(huì)使工件回火后脆性增加。補(bǔ)救方法是對(duì)在第一類(lèi)回火脆性區(qū)進(jìn)行回火的工件，按返修標(biāo)準(zhǔn)重新淬火并避開(kāi)該脆性區(qū)進(jìn)行回火；對(duì)因在第二類(lèi)回火脆性區(qū)回火而未快冷的工件，可采用稍高一些的溫度進(jìn)行短時(shí)回火并快冷。4.6 熱處理工藝及曲線圖 正火工藝的制定為消除鍛后組織不均勻帶狀組織、經(jīng)理粗大和鍛造力，改善切削加工行，必須進(jìn)行預(yù)先熱處理正火。圖1為正火工藝曲線圖，其工藝是：加熱溫度：AC3+3050，由此確定加熱溫度為為850；保溫時(shí)間為：120min。冷卻方式為：空冷。工件經(jīng)加熱、保溫后冷卻，獲得均勻的細(xì)珠光體組織。正火后的硬度為197207HB，易于

36、切削加工，其工藝曲線圖為圖1。 圖1 正火工藝曲線圖 淬火工藝的制定40Cr材質(zhì)是淬硬性和淬透性較高的一種材料，它在淬火時(shí)是會(huì)產(chǎn)生較大應(yīng)力的，一般情況下要想保證它不淬裂，就需要從工藝上進(jìn)行保證，比方淬火劑改用油，而不是用水淬。圖2為淬火工藝曲線圖，調(diào)質(zhì)淬火時(shí)，要求工件整個(gè)截面淬透，使工件得到以細(xì)針狀淬火馬氏體為主的顯微組織。通過(guò)高溫回火，得到以均勻回火索氏體為主的顯微組織。淬火加熱溫度：AC3+3050，由此確定加熱溫度為為850；保溫80min；冷卻方式:油冷。 圖2 淬火工藝曲線圖 回火工藝的制定低溫回火 圖3為淬火加低溫回火工藝曲線圖，亞共析鋼的低溫回火溫度為150300。但鋼材的第一類(lèi)

37、回火脆性在250400，由于40Cr中含有硅、錳、鉻等合金元素，第一類(lèi)回火脆性將有所提高，所以選低溫回火溫度為240；保溫時(shí)間為60min。采用空冷。圖3 淬火加低溫回火工藝曲線圖高溫回火調(diào)質(zhì)處理 圖4為淬火加高溫回火曲線圖，高溫回火溫度為500650；保溫時(shí)間為60min，空冷。圖4 淬火加高溫回火工藝曲線圖4.7 金相分析 正熾熱處理的金相分析正火是加熱、保溫后在空氣中冷卻，其冷卻速度比爐冷快，珠光體轉(zhuǎn)變溫度低，因此正火后獲得的珠光體比退火后的珠光體細(xì)，正火后組織為鐵素體加珠光體以及可能出現(xiàn)的魏氏組織。40Cr正火后的組織見(jiàn)圖5，其正火后的布氏硬度查表3可知。圖5 40Cr鋼正火后的組織4

38、%硝酸酒精表3 40Cr退火、正火的布氏硬度平均值試樣編號(hào)試樣熱處理工藝硬度值HB140Cr850隨爐冷卻176240Cr850空冷198 調(diào)原始組織為熱處理的金相組織調(diào)質(zhì)熱處理是淬火加高溫回火，其室溫組織為回火索氏體。40Cr鋼的球狀珠光體，由于球狀的接觸面積小，同時(shí)鉻能阻礙碳的擴(kuò)散，而鉻本身擴(kuò)散速度較慢，因此加熱溫度應(yīng)選擇上限，且保溫時(shí)間加長(zhǎng)，否那么球狀滲碳體很難完成溶解而被保存下來(lái)，造成淬火后硬度及強(qiáng)度下降。40Cr調(diào)質(zhì)后組織見(jiàn)圖6，其硬度值見(jiàn)表4。圖6 40Cr鋼調(diào)質(zhì)后的組織表4 40Cr淬火后回?zé)霟崽幚淼穆迨嫌捕绕骄翟嚇泳幪?hào)材料熱處理工藝硬度值HRC回火溫度硬度值HRC140Cr8

39、50油淬620240Cr850油淬460340Cr850油淬2405 質(zhì)量檢驗(yàn)5.1 檢驗(yàn)工程 硬度.調(diào)制零件均應(yīng)按圖紙要求和工藝規(guī)程進(jìn)行硬度檢驗(yàn)。.檢驗(yàn)硬度前，應(yīng)將零件外表清理干凈，去除氧化皮，脫碳層及毛刺等。.硬度檢驗(yàn)的位置根據(jù)工藝文件或由檢驗(yàn)人員確定，在淬火部位檢驗(yàn)硬度應(yīng)不少于13處，每處不少于三點(diǎn)，不均勻度應(yīng)在規(guī)定范圍內(nèi)。.調(diào)制零件淬火硬度用洛氏硬度計(jì)檢驗(yàn)，對(duì)于尺寸較大者，可用手錘式硬度計(jì)檢驗(yàn)。 變形軸類(lèi)零件用頂尖或V行塊支撐兩端，用百分表測(cè)徑向圓跳動(dòng)量，無(wú)中心孔及細(xì)小的軸類(lèi)零件可在平臺(tái)上用塞尺檢驗(yàn)。 外觀經(jīng)調(diào)制處理后，用肉眼觀察零件外表有無(wú)裂紋，燒傷等缺陷。5.2 評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)表5-1軸

40、桿類(lèi)零件熱處理后允許彎曲量直徑或厚度長(zhǎng)度5051-100101-200201-300301-450451-600601-800801-10001001- 13001301-16001601-200056-1011-20034521-3031-5051-8081-120121-180181-160注：1.粗磨后需人工時(shí)效的零件應(yīng)較上表增加50%。2.此表為斷面均勻，全部淬火零件的變形量，特殊零件另行協(xié)商解決。3.全長(zhǎng)1/3局部淬火者可取下限，淬火長(zhǎng)度大于1/3按全長(zhǎng)處理。4.80mm以上短實(shí)心軸可取下限。硬度檢驗(yàn)：應(yīng)符合圖紙和工藝文件規(guī)定，中碳已上調(diào)質(zhì)淬火后的硬度。直徑或厚度5080mm，硬度3

41、2HRC直徑或厚度50mm，硬度45HRC回火后硬度檢驗(yàn)允許有軟點(diǎn)，但不得有軟帶。變性檢驗(yàn)：零件變形應(yīng)小于其加工余量直徑或厚度的1/3。軸、桿類(lèi)零件外圓熱處理后允許變曲量及軸、套和環(huán)類(lèi)零件內(nèi)孔熱處理后的允許變形量參見(jiàn)表5-1和5-2.孔徑公稱(chēng)尺寸10111819303150518081120121180181260261360361500一般孔余量復(fù)雜孔余量注：1.碳素鋼工件一般變形較大，應(yīng)選用上限，薄壁零件外徑/內(nèi)徑2者應(yīng)取上限。2.合金鋼薄壁零件外徑/內(nèi)徑1.25者應(yīng)取上限。3.同一工件上有大小不一的孔，應(yīng)以大孔計(jì)算。4.合金鋼零件滲碳后采取二次淬火者應(yīng)取上限。5.一般孔指零件形狀簡(jiǎn)單、對(duì)

42、稱(chēng)，孔是光滑圓孔或花鍵孔。復(fù)雜孔指形狀復(fù)雜，不對(duì)稱(chēng)，薄壁零件，孔型不規(guī)那么。6.外徑/內(nèi)徑1.5在高頻淬火件，內(nèi)孔變形量應(yīng)減少40%50%，外圓增加30%40%。7.特殊零件由冷熱加工協(xié)商而解決。設(shè)計(jì)總結(jié)作為大學(xué)生，畢業(yè)設(shè)計(jì)是我們大學(xué)學(xué)習(xí)生活的最后一個(gè)環(huán)節(jié)，也是對(duì)所學(xué)各種知識(shí)的一種綜合應(yīng)用，是一種綜合的再學(xué)習(xí)，再提高和穩(wěn)固復(fù)習(xí)的過(guò)程。這一過(guò)程對(duì)我們的學(xué)習(xí)、獨(dú)立思考和以后工作能力是一個(gè)很好的培養(yǎng)。同時(shí)畢業(yè)設(shè)計(jì)的水平也反響了我們?cè)诖髮W(xué)所學(xué)的各種知識(shí)，因此學(xué)院非常重視畢業(yè)設(shè)計(jì)工作的指導(dǎo)和發(fā)動(dòng)教育。在大學(xué)的學(xué)習(xí)過(guò)程當(dāng)中，畢業(yè)設(shè)計(jì)是一個(gè)很重要的一個(gè)環(huán)節(jié)，對(duì)我們的自學(xué)和解決問(wèn)題的能力的一次考驗(yàn)。是學(xué)校生活與社會(huì)生活之間的一個(gè)過(guò)渡。在完成畢業(yè)設(shè)計(jì)的時(shí)候我盡量的把所學(xué)的知識(shí)用于當(dāng)中，同時(shí)把畢業(yè)設(shè)計(jì)和實(shí)際的工作有機(jī)的結(jié)合起來(lái)，實(shí)踐與理論相結(jié)合這樣有利于自己能力的提高，社會(huì)是在不斷的變化和開(kāi)展的，眼下社會(huì)變革迅速對(duì)人才的要求的越來(lái)越高，目前中國(guó)的職業(yè)市場(chǎng)正處于倒金字塔，高技術(shù)的技術(shù)工人更是缺乏