超臨界鍋爐運(yùn)行特性以及調(diào)整

1、關(guān)于超臨界鍋爐運(yùn)行特性及調(diào)整第一張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月主要內(nèi)容1 概述1.1 名詞定義1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)2 超臨界直流鍋爐的典型結(jié)構(gòu)2.1 蒸發(fā)受熱面2.2 啟動(dòng)系統(tǒng)2.3 燃燒系統(tǒng)第二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月主要內(nèi)容3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性3.1 啟動(dòng)前的水沖洗階段3.2 點(diǎn)火、升溫、升壓階段3.3 干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)4.1 蒸汽壓力的控制與調(diào)節(jié)4.2 蒸汽溫度的控制與調(diào)節(jié)4.3 鍋爐燃燒調(diào)整第三張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.1 名詞定義臨界點(diǎn)、超臨界、直流爐的定義臨界點(diǎn)：水在加熱過(guò)程中存在一個(gè)狀態(tài)點(diǎn)。臨界點(diǎn)

2、的主要影響參數(shù)是壓力，水的臨界點(diǎn)壓力為22.115MPa,對(duì)應(yīng)的溫度374.15。（1）低于臨界點(diǎn)壓力，從低溫下的水加熱到過(guò)熱蒸汽的過(guò)程中要經(jīng)過(guò)加熱、汽化、過(guò)熱的過(guò)程，即經(jīng)過(guò)水和水蒸汽共存的狀態(tài)；（2）如果壓力在臨界壓力或臨界壓力以上時(shí)，水在加熱的過(guò)程中就沒(méi)有汽水共存狀態(tài)而直接從水轉(zhuǎn)變?yōu)檎羝?。第四張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.1 名詞定義超臨界：當(dāng)流體的壓力和溫度超過(guò)一定的值（臨界點(diǎn)）時(shí)，流體會(huì)處于一種介乎于液態(tài)和氣態(tài)的中間態(tài)，稱為超臨界態(tài)。 對(duì)鍋爐來(lái)說(shuō),主蒸汽壓力超過(guò)（大于）臨界點(diǎn)壓力（22.12MPa)的工況。直流鍋爐：鍋爐中水或水蒸氣在加熱管道中的流動(dòng)是依靠水泵的作用，而

3、且與自然循環(huán)鍋爐和強(qiáng)制循環(huán)鍋爐不同的是直流鍋爐沒(méi)有汽包，水在一次經(jīng)過(guò)加熱管道后就變成了飽和蒸汽或過(guò)熱蒸汽，故稱之為直流鍋爐。第五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月結(jié)論：超臨界鍋爐從壓力上分類直流鍋爐從有無(wú)汽包分類超臨界鍋爐一定是直流鍋爐直流鍋爐不一定是超臨界鍋爐，可以是亞臨界或以下壓力鍋爐直流爐可以適用于任何壓力，但如果壓力太低，則不如自然循環(huán)鍋爐，所以一般應(yīng)用在P16MPa的鍋爐上。當(dāng)然超（超）臨界參數(shù)鍋爐必須采用直流型式第六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)超臨界直流爐的主要特點(diǎn)1、熱效率高，節(jié)約燃料朗肯循環(huán)熱效率隨主蒸汽壓力、溫度的升高而提高，超

4、臨界壓力機(jī)組比亞臨界機(jī)組熱效率提高23%，而超超臨界機(jī)組的熱效率比常規(guī)超臨界機(jī)組的高4左右。在超超臨界機(jī)組參數(shù)范圍的條件下主蒸汽壓力提高1MPa，機(jī)組的熱耗率就可下降0.130.15%; 主蒸汽溫度每提高10，機(jī)組的熱耗率就可下降0.250.3O；再熱蒸汽溫度每提高10，機(jī)組的熱耗率就可下降0.150.20；在一定的范圍內(nèi)，如果增加再熱次數(shù)，采用二次再熱，則其熱耗率可較采用一次再熱的機(jī)組下降1.41.6。第七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)2、污染排放低，保護(hù)環(huán)境低NOx排放低CO2排放3、取消汽包，能快速啟停與自然循環(huán)鍋爐相比，直流爐從冷態(tài)啟動(dòng)到滿負(fù)荷運(yùn)行

5、，變負(fù)荷速度可提高一倍左右。第八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)4、水泵壓頭高水冷壁的流動(dòng)阻力全部要靠給水泵來(lái)克服，這部分阻力約占全部阻力的2530。所需的給水泵壓頭高，既提高了制造成本，又增加了運(yùn)行耗電量。5、金屬耗量少鍋爐本體金屬消耗量最少，鍋爐重量輕。一臺(tái)300MW自然循環(huán)鍋爐的金屬重量約為5500t7200t，相同等級(jí)的直流爐的金屬重量?jī)H有4500t5680t，一臺(tái)直流鍋爐大約可節(jié)省金屬2000t。加上省去了汽包的制造工藝，使鍋爐制造成本降低。第九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)6、需要專門的啟動(dòng)系統(tǒng)直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)

6、約有30額定流量的工質(zhì)經(jīng)過(guò)水冷壁并被加熱，為了回收啟動(dòng)過(guò)程的工質(zhì)和熱量并保證低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)水冷壁管內(nèi)有足夠的重量流速，直流鍋爐需要設(shè)置專門的啟動(dòng)系統(tǒng)，而且需要設(shè)置過(guò)熱器的高壓旁路系統(tǒng)和再熱器的低壓旁路系統(tǒng)。加上直流鍋爐的參數(shù)比較高，需要的金屬材料檔次相應(yīng)要提高，其總成本不低于自然循環(huán)鍋爐。需要汽水分離器在低負(fù)荷時(shí)起汽水分離作用并維持一定的水位，在高負(fù)荷時(shí)切換為純直流運(yùn)行，汽水分離器作為通流承壓部件。第十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)7、需要較高的質(zhì)量流速為了達(dá)到較高的質(zhì)量流速，必須采用小管徑水冷壁。這樣，不但提高了傳熱能力而且節(jié)省了金屬，減輕了爐墻重量，同時(shí)

7、減小了鍋爐的熱慣性。8、熱慣性小水冷壁的金屬儲(chǔ)熱量和工質(zhì)儲(chǔ)熱量最小，即熱慣性最小，使快速啟停的能力進(jìn)一步提高，適用機(jī)組調(diào)峰的要求。但熱慣性小也會(huì)帶來(lái)問(wèn)題，它使水冷壁對(duì)熱偏差的敏感性增強(qiáng)。當(dāng)煤質(zhì)變化或爐內(nèi)火焰偏斜時(shí)，各管屏的熱偏差增大，由此引起各管屏出口工質(zhì)參數(shù)產(chǎn)生較大偏差，進(jìn)而導(dǎo)致工質(zhì)流動(dòng)不穩(wěn)定或管子超溫。第十一張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)9、 流動(dòng)阻力大為保證足夠的冷卻能力和防止低負(fù)荷下發(fā)生水動(dòng)力多值性以及脈動(dòng)，水冷壁管內(nèi)工質(zhì)的重量流速在MCR負(fù)荷時(shí)提高到2000/（s）以上。加上管徑減小的影響，使直流鍋爐的流動(dòng)阻力顯著提高。600MW以上的直流鍋爐的

8、流動(dòng)阻力一般為5.4MPa6.0MPa第十二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)10、汽溫調(diào)節(jié)汽溫調(diào)節(jié)的主要方式是調(diào)節(jié)燃料量與給水量之比，輔助手段是噴水減溫或煙氣側(cè)調(diào)節(jié)。由于沒(méi)有固定的汽水分界面，隨著給水流量和燃料量的變化，受熱面的省煤段、蒸發(fā)段和過(guò)熱段長(zhǎng)度發(fā)生變化，汽溫隨著發(fā)生變化，汽溫調(diào)節(jié)比較困難。11、 容易發(fā)生水動(dòng)力不穩(wěn)定低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，給水流量和壓力降低，受熱面入口的工質(zhì)欠焓增大，容易發(fā)生水動(dòng)力不穩(wěn)定。由于給水流量降低，水冷壁流量分配不均勻性增大；壓力降低，汽水比容變化增大；工質(zhì)欠焓增大，會(huì)使蒸發(fā)段和省煤段的阻力比值發(fā)生變化。第十三張，PPT共八十六頁(yè)，

9、創(chuàng)作于2022年6月1.2 超臨界直流爐的特點(diǎn)12、水冷壁可靈活布置水冷壁可靈活布置，可采用螺旋管圈或垂直管屏水冷壁。采用螺旋管圈水冷壁有利于實(shí)現(xiàn)變壓運(yùn)行。13、熱偏差影響大超臨界壓力直流鍋爐水冷壁管內(nèi)工質(zhì)溫度隨吸熱量而變，即管壁溫度隨吸熱量而變。因此，熱偏差對(duì)水冷壁管壁溫度的影響作用顯著增大。14、存在傳熱惡化的可能變壓運(yùn)行的超臨界參數(shù)直流爐，在亞臨界壓力范圍和超臨界壓力范圍內(nèi)工作時(shí)，都存在工質(zhì)的熱膨脹現(xiàn)象。在亞臨界壓力范圍內(nèi)可能出現(xiàn)膜態(tài)沸騰；在超臨界壓力范圍內(nèi)可能出現(xiàn)類膜態(tài)沸騰。第十四張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2 超臨界直流鍋爐的典型結(jié)構(gòu)鍋爐典型結(jié)構(gòu) 大型超臨界煤粉鍋爐的整

10、體布置主要采用型布置和塔式布置，也有T型布置方式。第十五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月型布置是傳統(tǒng)普遍采用的方式，煙氣由爐膛經(jīng)水平煙道進(jìn)入尾部煙道，在尾部煙道通過(guò)各受熱面后排出。其主要優(yōu)點(diǎn)是鍋爐高度較低，尾部煙道煙氣向下流動(dòng)有自生吹灰作用，各受熱面易于布置成逆流形式，對(duì)傳熱有利等。第十六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月省煤器去高壓缸去中壓缸來(lái)自高加來(lái)自高壓缸爐膛低過(guò)屏過(guò)末過(guò)低再高再分離器貯水罐過(guò)熱器一級(jí)減溫再熱器事故減溫過(guò)熱器二級(jí)減溫分離器出口高壓缸排汽第十七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月啟動(dòng)分離器頂棚過(guò)熱器包墻過(guò)熱器 低溫過(guò)熱器 一級(jí)減溫 屏式過(guò)熱器 二級(jí)減

11、溫 高溫過(guò)熱器水平煙道側(cè)包后豎井前包后豎井側(cè)包后豎井中隔后豎井后包水平煙道側(cè)包啟動(dòng)分離器啟動(dòng)分離器低過(guò)屏過(guò)高過(guò)至高壓缸一級(jí)減溫一級(jí)減溫二級(jí)減溫器二級(jí)減溫器頂棚過(guò)熱器第十八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月低溫再熱器 再熱器事故噴水減溫 高溫再熱器低再高再至中壓缸事故減溫器事故減溫器第十九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2.1 蒸發(fā)受熱面現(xiàn)代直流鍋爐蒸發(fā)受熱面的主要型式螺旋管+垂直(光管)垂直+垂直(內(nèi)螺紋管) 螺旋管+垂直（內(nèi)螺紋管）第二十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月螺旋管+垂直爐膛水冷壁采用螺旋管圈垂直管圈方式【即下部爐膛的水冷壁采用螺旋管圈，上部爐膛的水冷壁

12、為垂直】第二十一張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第二十二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第二十三張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第二十四張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月垂直+垂直(內(nèi)螺紋管)第二十五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月內(nèi)螺紋管第二十六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月裝水冷壁節(jié)流圈以防上爐膛四角和中心部位管子的吸熱偏差；第二十七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月螺旋管+垂直（內(nèi)螺紋管）螺旋管圈+內(nèi)螺紋管漩渦效果 重力作用管子內(nèi)表面充滿了液體 第二十八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月內(nèi)螺紋螺旋管圈水冷壁: 管

13、間吸熱偏差小，適應(yīng)變壓運(yùn)行燃燒器燃燒器燃燒器燃燒器水冷壁出口介質(zhì)溫度垂直管布置水冷壁螺旋上升式水冷壁熱負(fù)荷前墻側(cè)墻后墻側(cè)墻前墻側(cè)墻后墻側(cè)墻流向流向流向流向螺旋管在盤旋上升的過(guò)程中，每根管子都經(jīng)過(guò)爐膛下部高熱負(fù)荷區(qū)域的整個(gè)周界，途經(jīng)寬度方向不同熱負(fù)荷分布的區(qū)域。因此，螺旋管的每個(gè)管子，以整個(gè)長(zhǎng)度而言，熱偏差很小 第二十九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月內(nèi)螺紋垂直水冷壁優(yōu)點(diǎn)：水冷壁阻力較小，可降低給水泵耗電量，其水冷壁的總阻力僅為螺旋管圈的一半左右。與光管相比，內(nèi)螺紋管的傳熱特性較好。安裝焊縫少，減少了安裝工作量和焊口可能泄漏機(jī)率，同時(shí)縮短了安裝工期。水冷壁本身支吊，且支承結(jié)構(gòu)和剛性梁結(jié)

14、構(gòu)簡(jiǎn)單，熱應(yīng)力小，可采用傳統(tǒng)的支吊型式。維護(hù)和檢修較易，檢查和更換管子較方便。比螺旋管圈結(jié)渣輕。缺點(diǎn)：水冷壁管徑較細(xì)，內(nèi)螺紋管相對(duì)于光管來(lái)說(shuō)價(jià)格較高，一般高出1015。需裝設(shè)節(jié)流孔圈，增加了水冷壁和下集箱結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，節(jié)流圈的加工精度要求高，調(diào)節(jié)較為復(fù)雜。機(jī)組容量會(huì)受垂直管屏管徑的限制，對(duì)容量較小機(jī)組，其爐膛周界相對(duì)較大，無(wú)法保證質(zhì)量流速。第三十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2.2 啟動(dòng)系統(tǒng)啟動(dòng)系統(tǒng)作用建立啟動(dòng)壓力和啟動(dòng)流量回收工質(zhì)和熱量實(shí)現(xiàn)鍋爐各受熱面之間和鍋爐與汽輪機(jī)之間工質(zhì)狀態(tài)的配合。主要設(shè)備（1）爐水循環(huán)泵（2）啟動(dòng)分離器（3）分離器儲(chǔ)水罐（4）疏水?dāng)U容器第三十一張，PPT

15、共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2.3 燃燒系統(tǒng)燃燒方式 煤粉的燃燒方式，主要有四角切園燃燒方式（墻式切圓），前、后墻對(duì)沖燃燒和W型火焰燃燒方式（也稱拱式燃燒）三種。由于切向燃燒中四角火焰的相互支持，一、二次風(fēng)的混合便于控制等特點(diǎn)，其煤種適應(yīng)性更強(qiáng)。四角切向燃燒型爐在應(yīng)用中最為突出的問(wèn)題是爐膛出口的水平煙道左右側(cè)的煙溫偏差大，以及某些鍋爐局部過(guò)、再熱器超溫爆管和左、右側(cè)主蒸汽及再熱蒸汽溫差甚大。景德鎮(zhèn)電廠哈鍋對(duì)于熱偏差，利用噴嘴上部二次風(fēng)反相切圓進(jìn)行消除旋轉(zhuǎn)，減少熱偏差。第三十二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月四角切圓示意圖第三十三張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第三十四張

16、，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1、高溫?zé)煔饩砦矫悍蹥饬髦杏欣诿悍壑稹?含有熔化灰粒的熱煙氣沖刷水冷壁 灰粒在水冷壁上堆積形成結(jié)渣 燃燒器爐膛水冷壁第三十五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月墻式切圓（景電鍋爐）低NOX強(qiáng)化單切園燃燒方式，燃燒器布置為墻式布置、直流擺動(dòng)PM燃燒器。第三十六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月墻式切圓燃燒器布置圖第三十七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月墻式布置切圓燃燒的主要特點(diǎn)上游鄰角氣流的加熱作用，加之本身卷吸，著火條件優(yōu)越，著火穩(wěn)定性好在整個(gè)爐內(nèi)形成強(qiáng)烈的旋轉(zhuǎn)，撓動(dòng)混合好，利于燃燒及燃盡強(qiáng)烈的湍流擴(kuò)散和良好的戀內(nèi)空氣動(dòng)力結(jié)

17、構(gòu)，煙氣在爐內(nèi)充滿程度好，爐內(nèi)熱負(fù)荷頒布均勻負(fù)荷的調(diào)節(jié)靈活，對(duì)煤種的適應(yīng)性強(qiáng)，控制和調(diào)節(jié)的手段也較多爐膛結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于大容量鍋爐的布置采用擺動(dòng)式燃燒器時(shí)，可通過(guò)上下擺動(dòng)調(diào)節(jié)汽溫便于實(shí)現(xiàn)分段送風(fēng)，組織分級(jí)燃燒，從而抑制NOx生成第一階段低空氣系數(shù)，還原性氣氛抑制NOx生成第二階段高空氣系數(shù)，保證燃燒的完全燃盡第三十八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月前后墻對(duì)沖：省煤器電除塵A空預(yù)器B空預(yù)器引風(fēng)機(jī)第三十九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月后墻前墻熱煙氣和灰粒沖刷的幾率較小側(cè)墻布置的吹灰器可有效控制水冷壁的積灰技術(shù)特點(diǎn)： 消除煙氣旋轉(zhuǎn)，單個(gè)燃燒器具有良好的燃料、空氣分布，獨(dú)特的燃燒器

18、喉口設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，能夠避免燃燒器區(qū)域結(jié)渣和腐蝕。第四十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第四十一張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月燃燒器分類：旋流燃燒器前后墻布置直流燃燒器四角布置切圓燃燒方式燃燒器的要求：著火后，良好的混合充滿度 與 刷墻(配風(fēng)、角度)燃料適應(yīng)性負(fù)荷調(diào)節(jié)(穩(wěn)燃技術(shù))低NOx燃燒器流動(dòng)阻力小第四十二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月旋流燃燒器第四十三張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月旋流燃燒器剖視圖第四十四張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月旋流燃燒器工作示意圖第四十五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第四十六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作

19、于2022年6月直流燃燒器第四十七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性3.1 啟動(dòng)前的水沖洗階段 直流鍋爐除了對(duì)給水品質(zhì)要求嚴(yán)格以外，啟動(dòng)階段還要進(jìn)行冷水和熱水的清洗，以便確保受熱面內(nèi)部的清潔和傳熱安全。鍋爐進(jìn)水至分離器內(nèi)有水位出現(xiàn)，控制清洗水量為啟動(dòng)流量。清洗分低壓系統(tǒng)和高壓系統(tǒng)兩步進(jìn)行。 低壓系統(tǒng)清洗路線為：凝汽器凝結(jié)水泵低壓加熱器除氧器凝汽器（或地溝） 高壓系統(tǒng)清洗路線為凝結(jié)水泵低壓加熱器除氧器給水泵高壓加熱器省煤器水冷壁啟動(dòng)分離器擴(kuò)容器疏水箱凝汽器（或地溝）。含鐵量小于100ug/L時(shí)結(jié)束清洗，鍋爐點(diǎn)火。第四十八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月

20、3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性3.2 點(diǎn)火升溫、升壓階段 直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)，由于沒(méi)有自然循環(huán)回路，所以直流鍋爐水冷壁冷卻的唯一方式是從鍋爐開(kāi)始點(diǎn)火就不斷地向鍋爐進(jìn)水，并保持一定的工質(zhì)流量，以保證受熱面良好的冷卻。該流量應(yīng)一直保持到蒸汽達(dá)到相應(yīng)負(fù)荷（稱啟動(dòng)流量），然后隨負(fù)荷的增加而增加。第四十九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性啟動(dòng)流量的選擇，直接關(guān)系到直流鍋爐啟動(dòng)過(guò)程的安全經(jīng)濟(jì)性。啟動(dòng)流量為25%MCR，鍋爐總風(fēng)量大于35%，高壓旁路控制方式置啟動(dòng)位置，鍋爐可點(diǎn)火。零壓點(diǎn)火后，啟動(dòng)分離器內(nèi)最初無(wú)壓，隨著燃料量的增加，當(dāng)啟動(dòng)分離器中有蒸汽時(shí)，即開(kāi)始起壓。隨著繼續(xù)增加投

21、入燃料量，分離器內(nèi)的壓力逐漸升高，由啟動(dòng)分離器和高溫過(guò)熱器出口集箱的內(nèi)外壁溫差控制直流鍋爐的升壓速度。第五十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性控制燃料投入速度不宜過(guò)快、過(guò)大，調(diào)節(jié)分離器各排放通道的排放量，以防止水冷壁超壓和啟動(dòng)分離器水位失控。 對(duì)外置式分離器的系統(tǒng)，冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)水冷壁壓力高出分離器壓力許多，工質(zhì)膨脹時(shí)燃燒率已較高，分離器的產(chǎn)汽量超過(guò)沖轉(zhuǎn)所需要的耗汽量，故汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)在膨脹之前進(jìn)行（但熱態(tài)啟動(dòng)仍是膨脹后沖轉(zhuǎn)）。這樣既有利于協(xié)調(diào)蒸汽參數(shù)、減小啟動(dòng)熱損失，又可避免低溫再熱器因旁路容量限制了蒸汽流量而引起管子超溫。第五十一張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于202

22、2年6月3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性點(diǎn)火以后，隨著爐膛熱負(fù)荷的增加，水冷壁的工質(zhì)溫度逐漸升高，在不穩(wěn)定加熱過(guò)程中，中部某點(diǎn)工質(zhì)首先汽化，體積突然增大，引起局部壓力突然升高，急劇地將后面的工質(zhì)推向出口，造成鍋爐排出量大大超過(guò)鍋爐給水量，這種現(xiàn)象（稱工質(zhì)膨脹）將持續(xù)一段時(shí)間，直至出口為濕飽和蒸汽時(shí)為止。 如膨脹量過(guò)大，將使鍋爐內(nèi)的工質(zhì)壓力和啟動(dòng)分離器水位都一時(shí)難以控制。 影響工質(zhì)膨脹的因素主要有啟動(dòng)流量、給水溫度、燃料的投入速度等。啟動(dòng)流量越大，膨脹量越大；給水溫度越低，膨脹到來(lái)越遲，膨脹量越??；投入的燃料量大，投燃料速度快，工質(zhì)先達(dá)到沸點(diǎn)的位置在爐膛下輻射區(qū)，膨脹點(diǎn)后的存水量就多，總的膨脹量大；同

23、時(shí)局部壓力升高快，因而瞬時(shí)的最大排出量也愈大。第五十二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性3.3 干濕態(tài)轉(zhuǎn)換 最低直流負(fù)荷是鍋爐進(jìn)入干態(tài)運(yùn)行的起始點(diǎn)（一般轉(zhuǎn)換在30%負(fù)荷左右，對(duì)于600MW的機(jī)組來(lái)說(shuō)給水流量大概在650t/h左右），在此負(fù)荷以下，當(dāng)燃燒率增加的時(shí)候,省煤器和水冷壁內(nèi)的給水流量固定不變。轉(zhuǎn)換的過(guò)程如下: 帶爐水循環(huán)泵鍋爐 當(dāng)燃料逐漸增加的時(shí)候,由于進(jìn)入省煤器和水冷壁的給水流量不變,產(chǎn)生的蒸汽量逐漸增加,由爐水泵返回的再循環(huán)水量減少,由給水泵來(lái)的給水量逐漸增加,保持省煤器入口給水流量不變,燃料的增加只是提高分離器入口濕蒸汽的焓值。從干態(tài)轉(zhuǎn)換到濕態(tài)與

24、濕態(tài)轉(zhuǎn)換到干態(tài)剛好相反.第五十三張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性不帶爐水泵鍋爐的干濕態(tài)的轉(zhuǎn)換 兩種爐型最大的區(qū)別在爐水泵自身有一定的回流量，帶有爐水泵的超臨界機(jī)組工質(zhì)有一定量的回收，損失較少，相反成本增加，系統(tǒng)相對(duì)應(yīng)復(fù)雜。沒(méi)有爐水泵的超臨界機(jī)組有一套水啟動(dòng)疏水回收系統(tǒng)，一般回收到排汽裝置或凝汽器，工質(zhì)損失較大。 超臨界直流鍋爐啟動(dòng)初期有一個(gè)最小給水流量500t/h左右（根據(jù)設(shè)計(jì)要求不同有所改變）以保證水冷壁水動(dòng)力循環(huán)，以防止傳熱惡化造成水冷壁局部超溫爆管，由此可見(jiàn)超臨界直流鍋爐啟動(dòng)初期有一個(gè)最小給水流量尤為關(guān)鍵（所以帶有MFT保護(hù)）也就是說(shuō)干濕態(tài)的轉(zhuǎn)換省煤器

25、入口流量要大于最小給水流量且此時(shí)鍋爐燃燒要穩(wěn)定，在逐步加大燃燒量，實(shí)現(xiàn)逐步轉(zhuǎn)換，防止因?yàn)椴僦^(guò)急導(dǎo)致超溫、超壓等一系列問(wèn)題的出現(xiàn)。第五十四張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3 超臨界直流爐的運(yùn)行特性 我們把兩種啟動(dòng)系統(tǒng)布置不同的鍋爐因爐水泵的循環(huán)增加的省煤器給水流量可以看作是主給水的旁路系統(tǒng)，這樣問(wèn)題就簡(jiǎn)單而明了化了。其實(shí)兩者的干濕態(tài)的轉(zhuǎn)換過(guò)程是基本一致的就是維持省煤器入口流量在一定范圍內(nèi)，而逐步增加燃料量使分離器出口溫度逐步達(dá)到微過(guò)熱蒸汽而沒(méi)有水再分離出來(lái)的一個(gè)過(guò)程。第五十五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié) 鍋爐運(yùn)行調(diào)整的任務(wù)就是要根據(jù)用戶（汽輪機(jī)

26、）的要求，保質(zhì)（壓力、溫度和 蒸汽品質(zhì)）、保量（蒸發(fā)量）并適時(shí)地供給汽輪機(jī)所需要的過(guò)熱蒸汽，同時(shí)鍋爐機(jī)組本身還必須做到安全與經(jīng)濟(jì)。直流鍋爐蒸汽參數(shù)的穩(wěn)定主要取決于兩個(gè)平衡： 汽輪機(jī)功率和鍋爐蒸發(fā)量的平衡 燃料量與給水量的平衡。 第一個(gè)平衡能穩(wěn)住汽壓；第二個(gè)平衡能穩(wěn)住汽溫。第五十六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)在正常運(yùn)行過(guò)程中，對(duì)鍋爐進(jìn)行監(jiān)視和調(diào)整的主要內(nèi)容有：1)確保鍋爐機(jī)組的安全運(yùn)行；2)使鍋爐的蒸發(fā)量適應(yīng)外界負(fù)荷的需要；3)均勻地給水并保持煤水比；4)保持正常的汽壓和汽溫；5)保證水和蒸汽品質(zhì)合格；6)保持良好燃燒，盡量減少熱損失，提高鍋爐機(jī)組的熱效率

27、。盡量維持各參數(shù)在最佳工況下運(yùn)行。 第五十七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)汽壓波動(dòng)的影響：汽壓降低使蒸汽做功能力下降，減少其在汽輪機(jī)中膨脹做功的焓降 。汽壓過(guò)高，機(jī)械應(yīng)力大，將危及鍋爐、汽輪機(jī)和蒸汽管道的安全 。汽壓的變化速率對(duì)鍋爐也有影響（汽包爐將可能造成蒸汽大量攜帶鍋水，使蒸汽品質(zhì)惡化和過(guò)熱汽溫降低。） 汽包爐汽壓的急劇變化可能影響鍋爐水循環(huán)的安全性）汽壓經(jīng)常反復(fù)地變化，使鍋爐承壓受熱面金屬經(jīng)常處于交變應(yīng)力的作用第五十八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)直流爐壓力調(diào)節(jié) ： 壓力調(diào)節(jié)的任務(wù)，實(shí)質(zhì)上就是經(jīng)常保持鍋爐出力和汽

28、輪機(jī)所需的蒸汽量相等。過(guò)熱蒸汽壓力就能穩(wěn)定在給定數(shù)值上。 在直流鍋爐中，爐膛內(nèi)放熱量的變化并不直接引起鍋爐出力的變化。直流鍋爐的出力首先應(yīng)當(dāng)由給水量保證，然后對(duì)燃料量進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，以保持其他參數(shù)。在采用自動(dòng)調(diào)節(jié)的直流鍋爐上，往往還利用調(diào)節(jié)汽輪機(jī)的調(diào)速汽門的開(kāi)度來(lái)穩(wěn)定汽壓。在汽包鍋爐上，要調(diào)節(jié)蒸發(fā)量，先是依靠調(diào)節(jié)燃燒來(lái)達(dá)到的，與給水量無(wú)直接關(guān)系。給水量是根據(jù)汽包水位來(lái)調(diào)節(jié)的。但在直流鍋爐內(nèi)，爐內(nèi)燃燒率的變化并不最終引起蒸發(fā)量的改變，而只是使出口汽溫升高。由于鍋爐送出的汽量等于進(jìn)入的給水量，因而只有當(dāng)給水量改變時(shí)才會(huì)引起鍋爐蒸發(fā)量的變化。直流鍋爐汽壓的穩(wěn)定，從根本上說(shuō)是靠調(diào)節(jié)給水量實(shí)現(xiàn)的。 第五

29、十九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)如果只改變給水量而不改變?nèi)剂狭?，則將造成過(guò)熱汽溫的變化。因此，直流鍋爐在調(diào)節(jié)汽壓時(shí)，必須使給水量和燃料量按一定的比例同時(shí)改變，才能保證在調(diào)節(jié)負(fù)荷或汽壓的同時(shí)，確保汽溫的穩(wěn)定。這說(shuō)明汽壓的調(diào)節(jié)與汽溫的調(diào)節(jié)是不能相對(duì)獨(dú)立進(jìn)行的。 第六十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)過(guò)熱蒸汽溫度的調(diào)節(jié)：（一）、影響汽溫的因素 1、水煤比若給水流量不變而增大燃料量，由于受熱面熱負(fù)荷成比例增加，熱水段長(zhǎng)度和蒸發(fā)段長(zhǎng)度必然縮短，而過(guò)熱段長(zhǎng)度相應(yīng)延長(zhǎng)，過(guò)熱汽溫就會(huì)升高；若燃料量不變而增大給水流量，由于總熱量并未改變

30、，所以（熱水段+蒸發(fā)段）必然延伸，而過(guò)熱段長(zhǎng)度隨之縮短，過(guò)熱汽溫就會(huì)降低。第六十一張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié) 2、 給水溫度 若給水溫度降低，在同樣給水量和煤水比的情況下，直流鍋爐的加熱段將延長(zhǎng)，過(guò)熱段縮短（表現(xiàn)為過(guò)熱器進(jìn)口汽溫降低），過(guò)熱汽溫會(huì)隨之降低；再熱器出口汽溫則由于汽輪機(jī)高壓缸排汽溫度的下降而降低。因此，當(dāng)給水溫度降低時(shí)，必須改變?cè)瓉?lái)設(shè)定的煤水比，即適當(dāng)增大燃料量，才能保持住額定汽溫。第六十二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)3、受熱面沾污爐膛結(jié)焦使鍋爐傳熱量減少，排煙溫度升高，鍋爐效率降低。對(duì)工質(zhì)而言，則1

31、kg工質(zhì)的總吸熱量減少。而工質(zhì)的加熱熱和蒸發(fā)熱之和一定，所以，過(guò)熱吸熱（包括過(guò)熱器和再熱器）減少。故過(guò)熱汽溫降低。但再熱器吸熱因爐膛出口煙溫的升高而增加，對(duì)于再熱汽溫，進(jìn)口再熱汽溫的降低和再熱器吸熱量的增大影響相反，所以變化不大。對(duì)流式過(guò)熱器和再熱器的積灰使傳熱量減小，使過(guò)熱汽溫和再熱汽溫降低。在調(diào)節(jié)煤水比時(shí)，若為爐膛結(jié)焦，可直接增大煤水比；但過(guò)熱器結(jié)焦，則增大煤水比時(shí)應(yīng)注意監(jiān)視水冷壁出口溫度，在其不超溫的前提下來(lái)調(diào)整煤水比。第六十三張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)4、過(guò)量空氣系數(shù)當(dāng)增大過(guò)量空氣系數(shù)時(shí)，爐膛出口煙溫基本不變。但爐內(nèi)平均溫度下降，爐膛水冷壁的吸

32、熱量減少，致使過(guò)熱器進(jìn)口蒸汽溫度降低，雖然對(duì)流式過(guò)熱器的吸熱量有一定的增加，但前者的影響更強(qiáng)些。在水煤比不變的情況下，過(guò)熱器出口溫度將降低。若要保持過(guò)熱汽溫不變，也需要重新調(diào)整水煤比。隨著過(guò)量空氣系數(shù)的增大，輻射式再熱器吸熱量減少不多，而對(duì)流式再熱器的吸熱器增加。對(duì)于顯示對(duì)流式汽溫特性的再熱器，出口再熱汽溫將升高。第六十四張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)5、火焰中心高度當(dāng)火焰中心升高時(shí)，爐膛出口煙溫顯著上升，再熱器無(wú)論顯示何種汽溫特性，其出口汽溫均將升高。此時(shí)，水冷壁受熱面的下部利用不充分，致使1kg工質(zhì)在鍋爐內(nèi)的總吸熱量減少，由于再熱蒸汽的吸熱是增加的，所

33、以過(guò)熱蒸汽吸熱減少，過(guò)熱汽溫降低。由上述分析可見(jiàn)，直流鍋爐的給水溫度、過(guò)量空氣系數(shù)、火焰中心位置、受熱面沾污程度對(duì)過(guò)熱汽溫、再熱汽溫的影響與汽包鍋爐有很大的不同。有些影響是完全相反的。對(duì)于直流鍋爐，上述后四種因素的影響相對(duì)較小，且變動(dòng)幅度有限，它們都可以通過(guò)調(diào)整煤水比來(lái)消除。第六十五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)（二）汽溫的調(diào)節(jié) 燃料和給水流量發(fā)生擾動(dòng)，主蒸汽溫度的響應(yīng)滯后時(shí)間與飛升時(shí)間都較長(zhǎng)。中間點(diǎn):為了提高調(diào)節(jié)質(zhì)量，按照反應(yīng)較快和便于檢測(cè)等條件，通常在過(guò)熱區(qū)的開(kāi)始部分選取的一個(gè)合適的地點(diǎn)，根據(jù)該點(diǎn)工質(zhì)溫度來(lái)控制“煤水比”。在給定負(fù)荷下，與主蒸汽焓值一樣

34、，中間點(diǎn)的焓值（或溫度）也是煤水比的函數(shù)。只要煤水比稍有變化，就會(huì)影響中間點(diǎn)溫度，造成主蒸汽溫度超限。而中間點(diǎn)的溫度對(duì)煤水比的指示，顯然要比主蒸汽溫度的指示快得多。中間點(diǎn)的選擇：一般為具有一定過(guò)熱度的微過(guò)熱蒸汽（如分離器出口）。第六十六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)中間點(diǎn)汽溫的方法有兩種： 一種是使給水量基本不變而調(diào)節(jié)燃料量；另一種是保持燃料量不變而調(diào)節(jié)給水量。前者稱為以水為主的調(diào)節(jié)方法；后者稱為以燃料為主的調(diào)節(jié)方法。一般燃煤的直流鍋爐，由于煤量不易準(zhǔn)確控制，常采用以水為主的調(diào)節(jié)方法。細(xì)調(diào):在直流鍋爐的汽水通道上布置幾處調(diào)節(jié)靈敏的噴水減溫器，作為調(diào)節(jié)手

35、段。一般在直流鍋爐過(guò)熱器的級(jí)與級(jí)之間設(shè)有23級(jí)噴水減溫器，其作用除了調(diào)節(jié)過(guò)熱汽溫以外，還保證過(guò)熱器金屬的安全。 過(guò)大或過(guò)小的噴水量都應(yīng)當(dāng)用調(diào)節(jié)“水煤比”來(lái)校正。第六十七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)再熱汽溫的調(diào)節(jié)：（1）煤水比（2）煙氣側(cè)調(diào)節(jié)（調(diào)節(jié)煙氣擋板）（3）事故噴水（4）中間點(diǎn)溫度設(shè)定值改變第六十八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)汽壓、汽溫的協(xié)調(diào)調(diào)節(jié)：1汽壓、汽溫同時(shí)降低 外擾時(shí)如外界加負(fù)荷，在燃料量、噴水量和給水泵轉(zhuǎn)速不變的情況下，汽壓、汽溫都會(huì)降低。這時(shí)，雖給水泵轉(zhuǎn)速未變，但給水量自行增加。運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，外擾放

36、應(yīng)最快的是汽壓，其次才是汽溫的變化，而且汽溫變化幅度較小。此時(shí)的溫度調(diào)節(jié)應(yīng)與汽壓調(diào)節(jié)同時(shí)進(jìn)行，在增大給水量的同時(shí)，按比例增大燃料量，保持中間點(diǎn)溫度（水煤比）不變。第六十九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)內(nèi)擾時(shí)如燃料量減小，也會(huì)引起汽壓、汽溫降低。但內(nèi)擾時(shí)汽壓變化幅度小，且恢復(fù)迅速；汽溫變化幅度較大，且在調(diào)節(jié)之前不能自行恢復(fù)。內(nèi)擾時(shí)汽壓與蒸汽流量同方向變化，可依此判斷是否內(nèi)擾。在內(nèi)擾時(shí)不應(yīng)變動(dòng)給水量，而只需調(diào)節(jié)燃料量，以穩(wěn)定參數(shù)。應(yīng)指出，此種情況下，中間點(diǎn)溫度（水煤比）相應(yīng)變化。第七十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)2、汽壓

37、上升、汽溫下降一般情況下，汽壓上升而汽溫下降是給水量增加的結(jié)果。如果給水閥開(kāi)度未變，則有可能是給水壓力升高使給水量增加。更應(yīng)注意的是，當(dāng)給水壓力上升時(shí)，不但給水量增加，而且噴水量也自動(dòng)增大。因此，應(yīng)同時(shí)減小給水量和噴水量，才能恢復(fù)汽壓和汽溫。第七十一張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)3、中間點(diǎn)溫度偏差大 當(dāng)中間點(diǎn)的溫度保持超出對(duì)應(yīng)負(fù)荷下預(yù)定值較多時(shí)，有可能是給水量信號(hào)或磨煤機(jī)煤量信號(hào)故障導(dǎo)致自控系統(tǒng)誤調(diào)節(jié)而使煤水比嚴(yán)重失調(diào)，此時(shí)應(yīng)全面檢查、判斷給煤量、給水量的其他相關(guān)參數(shù)信號(hào)，并及時(shí)切換至手動(dòng)。因此，即使采用了協(xié)調(diào)控制，也不能取代對(duì)中間點(diǎn)溫度和煤水比進(jìn)行的必要

38、監(jiān)視。第七十二張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)鍋爐燃燒的調(diào)整：爐內(nèi)燃燒調(diào)整的任務(wù)可歸納為四點(diǎn)：（1）維持蒸汽壓力、溫度在正常范圍內(nèi)。（2）著火和燃燒穩(wěn)定，燃燒中心適當(dāng)，火焰分布均勻，燃燒完全。（3）保持最高經(jīng)濟(jì)性（4）減少污染物排放直流鍋爐燃燒調(diào)節(jié)本身和汽包爐一樣，但是燃料量調(diào)節(jié)依據(jù)和汽包鍋爐不同。第七十三張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)影響爐內(nèi)燃燒的因素煤質(zhì) （揮發(fā)分）煤粉細(xì)度煤粉濃度切圓直徑鍋爐負(fù)荷一、二次風(fēng)的配合一次風(fēng)煤粉氣流初溫第七十四張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)煤粉的正常燃

39、燒，應(yīng)具有限的金黃色火焰，火色穩(wěn)定和均勻，火焰中心在燃燒室中部，不觸及四周水冷壁；火焰下不低于冷灰斗一半的深度，火焰中不應(yīng)有煤粉分離出來(lái)，也不應(yīng)有明顯的星點(diǎn)，煙囪的排放呈淡灰色。如火焰亮白刺眼，表示風(fēng)量偏大，這時(shí)的爐膛溫度較高；如火焰暗紅，則表示風(fēng)量過(guò)小，或煤粉太粗、漏風(fēng)多等，此時(shí)爐膛溫度偏低；火焰發(fā)黃、無(wú)力，則是煤的水分高或揮發(fā)分低的反應(yīng)。第七十五張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)燃燒調(diào)整試驗(yàn)：鍋爐負(fù)荷特性試驗(yàn):a、鍋爐最大負(fù)荷試驗(yàn) b、鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗(yàn) c、鍋爐經(jīng)濟(jì)負(fù)荷試驗(yàn)一次風(fēng)粉均勻性調(diào)整最佳過(guò)量空氣系數(shù)經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度風(fēng)量測(cè)量機(jī)標(biāo)定燃燒器負(fù)荷分配與投運(yùn)

40、方式配煤摻燒通過(guò)以上試驗(yàn)的結(jié)果，指導(dǎo)鍋爐燃燒以達(dá)到鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。第七十六張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)燃燒調(diào)整時(shí)要注意： 1） 鍋爐正常運(yùn)行中，盡量將給煤機(jī)控制投入“自動(dòng)”，接受CCS指令。將總風(fēng)量及爐膛負(fù)壓投入“自動(dòng)”，在解除“自動(dòng)”時(shí)要慎重進(jìn)行手動(dòng)調(diào)整，保證負(fù)荷及燃燒的穩(wěn)定。2） 保證燃油壓力在正常范圍之間，并使各層點(diǎn)火器都具備投入條件。3） 了解燃煤、燃油品種及其化學(xué)分析報(bào)告，以便根據(jù)燃料特性及時(shí)調(diào)整運(yùn)行工況。經(jīng)常對(duì)燃燒系統(tǒng)運(yùn)行情況進(jìn)行全面檢查，發(fā)現(xiàn)燃燒不良時(shí)應(yīng)及時(shí)調(diào)整。4） 低負(fù)荷工況運(yùn)行，由于各種原因造成鍋爐燃燒不穩(wěn)時(shí)，應(yīng)及時(shí)投入油槍、穩(wěn)定燃燒

41、，并查明原因，及時(shí)消除燃燒不穩(wěn)的因素。5） 鍋爐進(jìn)行燃燒調(diào)整或增加負(fù)荷時(shí)，除了保證汽溫、汽壓正常外，還應(yīng)使水冷壁出口溫度維持在正常值范圍內(nèi)。6） 鍋爐正常運(yùn)行中，應(yīng)定期就地觀查爐內(nèi)煤粉燃燒情況，并核對(duì)就地二次風(fēng)門開(kāi)度與CRT畫面上指示一致。7） 鍋爐正常運(yùn)行中，應(yīng)保證排煙溫度和省煤器前的氧量在規(guī)定的范圍之內(nèi)。 第七十七張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)燃燒器運(yùn)行方式 低負(fù)荷時(shí)要少投燃燒器，采用較高給煤機(jī)轉(zhuǎn)速，保持較高的煤粉濃度。因?yàn)樵诘拓?fù)荷運(yùn)行時(shí)，爐膛的熱負(fù)荷低，容易滅火，首先應(yīng)考慮是燃燒的穩(wěn)定性，其次才是經(jīng)濟(jì)性。為了防止滅火，除在燃燒器出口保持較高的煤粉濃度

42、之外，還可適當(dāng)降低爐膛負(fù)壓，調(diào)整好各燃燒器的風(fēng)煤配合，避免風(fēng)速過(guò)大的波動(dòng)。必要時(shí)，可投入油槍助燃，以穩(wěn)定火焰。 第七十八張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)投、停燃燒器一般可參考以下原則： 只有在為了穩(wěn)定燃燒以及適應(yīng)鍋爐負(fù)荷和保設(shè)鍋爐參數(shù)的情況下才投停燃燒器， 這時(shí)經(jīng)濟(jì)性方面的考慮是次要的。 停上投下，可降低火焰中心，有利于煤粉燃燼。 需要對(duì)燃燒器進(jìn)行切換時(shí)，應(yīng)先投入備用的燃燒器，待運(yùn)行正常后再停用運(yùn)行的燃燒器，以防止中斷和減弱燃燒。 在投、?；蚯袚Q燃燒器時(shí)，必須全面考慮對(duì)燃燒、汽溫等方面的影響，不可隨意進(jìn)行。在投、停燃燒器或改變?nèi)紵鞯呢?fù)荷（即改變其來(lái)粉）的過(guò)程中，應(yīng)同時(shí)注意其風(fēng)量與煤量的配合。 第七十九張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4 超臨界直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié) 送風(fēng)量的調(diào)節(jié) 風(fēng)量的調(diào)節(jié)是鍋爐運(yùn)行中一個(gè)重要的調(diào)節(jié)項(xiàng)目，它是使燃燒穩(wěn)定、完全的一個(gè)重要因素。風(fēng)量的具體調(diào)節(jié)方法，是通過(guò)電動(dòng)機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)來(lái)調(diào)節(jié)送風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉片的安裝角的大小，并相應(yīng)改變輔助風(fēng)擋板、燃料風(fēng)擋板開(kāi)度。第八十張，PPT共八十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月根據(jù)入爐煤質(zhì)及機(jī)組負(fù)