冶金工程專業(yè)設(shè)計(jì)-年產(chǎn)5萬噸鋅冶煉沸騰焙燒爐設(shè)計(jì) 4

1、?鋅精礦硫酸化沸騰爐焙燒?設(shè)計(jì)說明書指導(dǎo)老師：姓 名：學(xué) 號(hào)：班 級(jí)：完成日期：江西理工大學(xué) 建筑與資源系二0一三年十二月目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc345495250 第一章沸騰焙燒設(shè)計(jì)概述 PAGEREF _Toc345495250 h 1 HYPERLINK l _Toc345495251 原始資料 PAGEREF _Toc345495251 h 1 HYPERLINK l _Toc345495252 設(shè)計(jì)原那么和指導(dǎo)思想 PAGEREF _Toc345495252 h 1 HYPERLINK l _Toc345495253 課程設(shè)計(jì)說明書內(nèi)容

2、 PAGEREF _Toc345495253 h 1 HYPERLINK l _Toc345495254 繪制圖紙 PAGEREF _Toc345495254 h 1 HYPERLINK l _Toc345495255 第二章沸騰焙燒 PAGEREF _Toc345495255 h 2 HYPERLINK l _Toc345495256 沸騰焙燒工藝 PAGEREF _Toc345495256 h 2 HYPERLINK l _Toc345495257 沸騰焙燒設(shè)備 PAGEREF _Toc345495257 h 2 HYPERLINK l _Toc345495258 沸騰焙燒特點(diǎn) PAGER

3、EF _Toc345495258 h 3 HYPERLINK l _Toc345495259 第三章沸騰焙燒冶金計(jì)算 PAGEREF _Toc345495259 h 4 HYPERLINK l _Toc345495260 沸騰焙燒冶金計(jì)算內(nèi)容 PAGEREF _Toc345495260 h 4 HYPERLINK l _Toc345495261 鋅精礦物相組成計(jì)算 PAGEREF _Toc345495261 h 4 HYPERLINK l _Toc345495264 煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計(jì)算 PAGEREF _Toc345495264 h 5 HYPERLINK l _Toc34549

4、5265 焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計(jì)算 PAGEREF _Toc345495265 h 7 HYPERLINK l _Toc345495268 焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計(jì)算 PAGEREF _Toc345495268 h 8 HYPERLINK l _Toc345495269 焙燒爐排出煙量和組成 PAGEREF _Toc345495269 h 9 HYPERLINK l _Toc345495270 熱平衡計(jì)算 PAGEREF _Toc345495270 h 11 HYPERLINK l _Toc345495271 熱收入 PAGEREF _Toc345495271 h 11

5、HYPERLINK l _Toc345495272 熱支出 PAGEREF _Toc345495272 h 13 HYPERLINK l _Toc345495273 第四章沸騰焙燒主要設(shè)備選擇計(jì)算 PAGEREF _Toc345495273 h 15 HYPERLINK l _Toc345495274 床面積 PAGEREF _Toc345495274 h 15 HYPERLINK l _Toc345495275 前室面積 PAGEREF _Toc345495275 h 15 HYPERLINK l _Toc345495276 流態(tài)化床斷面尺寸 PAGEREF _Toc345495276 h

6、15 HYPERLINK l _Toc345495277 沸騰層高度 PAGEREF _Toc345495277 h 16 HYPERLINK l _Toc345495278 爐膛面積和直徑 PAGEREF _Toc345495278 h 16 HYPERLINK l _Toc345495279 爐膛高度 PAGEREF _Toc345495279 h 16 HYPERLINK l _Toc345495280 爐膛空間體積V確實(shí)定 PAGEREF _Toc345495280 h 17 HYPERLINK l _Toc345495281 氣體分布板及風(fēng)帽 PAGEREF _Toc34549528

7、1 h 17 HYPERLINK l _Toc345495282 氣體分布板孔眼率 PAGEREF _Toc345495282 h 17 HYPERLINK l _Toc345495283 確定爐底上風(fēng)帽孔眼的總數(shù)目： PAGEREF _Toc345495283 h 17 HYPERLINK l _Toc345495286 風(fēng)帽 PAGEREF _Toc345495286 h 17 HYPERLINK l _Toc345495287 沸騰冷卻層面積 PAGEREF _Toc345495287 h 17 HYPERLINK l _Toc345495288 水套中循環(huán)水的消耗量 PAGEREF _

8、Toc345495288 h 17 HYPERLINK l _Toc345495289 風(fēng)箱容積 PAGEREF _Toc345495289 h 18 HYPERLINK l _Toc345495290 加料管面積 PAGEREF _Toc345495290 h 18 HYPERLINK l _Toc345495291 排煙口面積 PAGEREF _Toc345495291 h 18 HYPERLINK l _Toc345495292 第五章沸騰爐經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo) PAGEREF _Toc345495292 h 19 HYPERLINK l _Toc345495293 參考資料 PAGEREF _

9、Toc345495293 h 20沸騰焙燒設(shè)計(jì)概述 原始資料鋅精礦的化學(xué)成分%，質(zhì)量百分?jǐn)?shù)化學(xué)成分ZnFeCdCuPbSSiO2CaoMgo其他wB(%)44.63.2 設(shè)計(jì)原那么和指導(dǎo)思想對(duì)設(shè)計(jì)的總要求是技術(shù)先進(jìn);工藝上可行;經(jīng)濟(jì)上合理，所以,設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原那么和指導(dǎo)思想為：1、遵守國(guó)家法律、法規(guī)，執(zhí)行行業(yè)設(shè)計(jì)有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)定，嚴(yán)格把關(guān)，精心設(shè)計(jì)；2、設(shè)計(jì)中對(duì)主要工藝流程進(jìn)行多方案比擬，以確定最正確方案；3、設(shè)計(jì)中應(yīng)充分采用各項(xiàng)國(guó)內(nèi)外成熟技術(shù)，因某種原因暫時(shí)不上的新技術(shù)要預(yù)留充分的可能性。所采用的新工藝、新設(shè)備、新材料必須遵循經(jīng)過工業(yè)性試驗(yàn)或通過技術(shù)鑒定的原那么；4、要按照國(guó)家有關(guān)勞動(dòng)平

10、安工業(yè)衛(wèi)生及消防的標(biāo)準(zhǔn)及行業(yè)設(shè)計(jì)規(guī)定進(jìn)行設(shè)計(jì)；5、在學(xué)習(xí)、總結(jié)國(guó)內(nèi)外有關(guān)廠家的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)的根底上，移動(dòng)試用可行的先進(jìn)技術(shù)；6、設(shè)計(jì)中應(yīng)充分考慮節(jié)約能源、節(jié)約用地，實(shí)行自愿的綜合利用，改善勞動(dòng)條件以及保護(hù)生態(tài)環(huán)境。 課程設(shè)計(jì)說明書內(nèi)容沸騰焙燒爐專題概述；沸騰焙燒；沸騰焙燒熱平衡計(jì)算；主要設(shè)備沸騰爐和鼓風(fēng)爐設(shè)計(jì)計(jì)算；沸騰爐主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)； 繪制圖紙 沸騰焙燒結(jié)構(gòu)總圖要求縱剖面和至少一個(gè)橫剖面； 設(shè)計(jì)時(shí)間 2021年12月30至2021年1月3號(hào)沸騰焙燒沸騰焙燒工藝金屬鋅的生產(chǎn)，無論是用火法還是濕法，90%以上都是以硫化鋅精礦為原料。硫化鋅不能被廉價(jià)的、最容易獲得的碳質(zhì)復(fù)原劑復(fù)原，也不容易被廉價(jià)的，

11、并且在浸出電積濕法煉鋅生產(chǎn)流程中可以再生的硫酸稀溶液廢電解液所浸出，因此對(duì)硫化鋅精礦氧化焙燒使之轉(zhuǎn)變成氧化鋅是很有必要的。焙燒就是通常采用的完成化合物形態(tài)轉(zhuǎn)變的化學(xué)過程，是冶煉前對(duì)礦石或精礦進(jìn)行預(yù)處理的一種高溫作業(yè)。硫化物的焙燒過程是一個(gè)發(fā)生氣固反響的過程，將大量的空氣或富氧空氣通入硫化礦物料層，在高溫下發(fā)生反響，氧與硫化物中的硫化合產(chǎn)生氣體SO2，有價(jià)金屬那么變成為氧化物或硫酸鹽。同時(shí)去掉砷、銻等雜質(zhì)，硫生成二氧化硫進(jìn)入煙氣，作為制硫酸的原料。焙燒過程得到的固體產(chǎn)物就被稱為焙砂或焙燒礦。焙燒過程是復(fù)雜的，生成的產(chǎn)物不盡一致，可能有多種化合物并存。一般來說，硫化物的氧化反響主要有：硫化物氧化生

12、成硫酸鹽 MeS + 2 O2 = MeSO4硫化物氧化生成氧化物 MeS + 1.5 O2 = MeO + SO23金屬硫化物直接氧化生成金屬 MeS + 2 O2 = MeO + SO2硫酸鹽離解MeSO4 = MeO + SO3 SO3 = SO2 + 0.5 O2此外，在硫化鋅精礦中，通常還有多種化合價(jià)的金屬硫化物，其高價(jià)硫化物的離解壓一般都比擬高，故極不穩(wěn)定，焙燒時(shí)高價(jià)態(tài)硫化物離解成低價(jià)態(tài)的硫化物，然后再繼續(xù)進(jìn)行其焙燒氧化反響過程。在焙燒過程中，精礦中某種金屬硫化物和它的硫酸鹽在焙燒條件下都是不穩(wěn)定的化合物時(shí)，也可能相互反響，如： FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2

13、由上述各種反響可知，鋅精礦中各種金屬硫化物焙燒的主要產(chǎn)物是MeO、MeSO4以及SO2 、SO3 和O2。此外還可能有MeOFe2O3，MeOSiO2等。沸騰焙燒設(shè)備沸騰焙燒爐爐體以下圖為鋼殼內(nèi)襯保溫磚再襯耐火磚構(gòu)成。為防止冷凝酸腐蝕，鋼殼外面有保溫層。爐子的最下部是風(fēng)室，設(shè)有空氣進(jìn)口管，其上是空氣分布板。空氣分布板上是耐火混凝土爐床，埋設(shè)有許多側(cè)面開小孔的風(fēng)帽。爐膛中部為向上擴(kuò)大的圓錐體，上部焙燒空間的截面積比沸騰層的截面積大，以減少固體粒子吹出。沸騰層中裝有的冷卻管，爐體還設(shè)有加料口、礦渣溢流口、爐氣出口、二次空氣進(jìn)口、點(diǎn)火口等接管。爐頂有防爆孔。 操作指標(biāo)和條件主要有焙燒強(qiáng)度、沸騰層高度

14、、沸騰層溫度、爐氣成分等。焙燒強(qiáng)度習(xí)慣上以單位沸騰層截面積一日處理含硫35礦石的噸數(shù)計(jì)算。焙燒強(qiáng)度與沸騰層操作氣速成正比。氣速是沸騰層中固體粒子大小的函數(shù)，一般在 13m/s范圍內(nèi)。一般浮選礦的焙燒強(qiáng)度為1520t/()；對(duì)于通過33mm的篩孔的破碎塊礦，焙燒強(qiáng)度為30t/()。沸騰層高度即爐內(nèi)排渣溢流堰離風(fēng)帽的高度，一般為0.91.5m。沸騰層溫度隨硫化礦物、焙燒方法等不同而異。例如:鋅精礦氧化焙燒為10701100,而硫酸化焙燒為900930；硫鐵礦的氧化焙燒溫度為850950。爐氣成分硫鐵礦氧化焙燒時(shí)，爐氣中二氧化硫1313.5，三氧化硫0.1。硫酸化焙燒,空氣過剩系數(shù)大，故爐氣中二氧化

15、硫濃度低而三氧化硫含量增加。沸騰焙燒特點(diǎn) 焙燒強(qiáng)度高；礦渣殘硫低；可以焙燒低品位礦；爐氣中二氧化硫濃度高、三氧化硫含量少；可以較多地回收熱能產(chǎn)生中壓蒸汽，焙燒過程產(chǎn)生的蒸汽通常有3545是通過沸騰層中的冷卻管獲得；爐床溫度均勻；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，無轉(zhuǎn)動(dòng)部件，且投資省，維修費(fèi)用少；操作人員少，自動(dòng)化程度高，操作費(fèi)用低；開車迅速而方便，停車引起的空氣污染少。但沸騰爐爐氣帶礦塵較多，空氣鼓風(fēng)機(jī)動(dòng)力消耗較大。沸騰焙燒冶金計(jì)算 沸騰焙燒冶金計(jì)算內(nèi)容 鋅精礦沸騰焙燒，煙塵和焙沙產(chǎn)出率計(jì)算、焙燒需要空氣量和煙氣量計(jì)算、物料平衡和熱平衡計(jì)算； 鋅精礦物相組成計(jì)算原始數(shù)據(jù)：鋅精礦的化學(xué)成分%，質(zhì)量百分?jǐn)?shù)化學(xué)成分ZnFe

16、CdCuPbSSiO2CaoMgo其他wB(%)44.63.2根據(jù)精礦的物相組成分析，精礦中各元素呈以下化合物形態(tài)Zn、Cd、Pb、Cu、Fe分別呈ZnS、CdS、PbS、 ；脈石中的Ca、Mg、Si分別呈、形態(tài)存在。 以100鋅精礦干量進(jìn)行計(jì)算。1.ZnS量 ： 其中Zn：44.622.CdS量：3.PbS量：4.量：5. 和量：除去中Fe的含量，余下的Fe為，除去ZnS、CdS、PbS、中S的含量，余下的S量為。此S量全局部布在和中，設(shè)中Fe為x，S量為y，那么 解得：=5.11，= 即中：Fe=5.11、S=、=1。9-5.11=5.583-=3.65 ：6. 量： 47. 量： 表3-

17、1 混合精礦物相組成，組成ZnCdPbCuFeSCaOMgOSiO2其他共計(jì)ZnS44.6266.42CdSPbSCuFeS2FeS25.111Fe7S85.583.65CaCO348MgCO3SiO2其他1.631.63共計(jì)44.63271.63100煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計(jì)算 焙燒礦產(chǎn)出率一般為鋅精礦的88%，煙塵產(chǎn)出率取50%，那么煙塵量為：44公斤。鎘60%進(jìn)入煙塵，鋅48%進(jìn)入煙塵，其它組分在煙塵中的分配率假定為50%，空氣過剩系數(shù) 1.25。煙塵產(chǎn)出率及煙塵物相組成計(jì)算：Zn Cd Pb Cu Fe CaO MgO 其他 按生產(chǎn)實(shí)踐，煙塵中殘硫以硫酸鹽形態(tài)Sso4為2.14%

18、，以硫化物形態(tài)Ss為1.73%。PbO與SiO2結(jié)合成PbOSiO2,余下SiO2為游離形態(tài)，其他金屬為氧化物形態(tài)存在。各組分化合物進(jìn)入煙塵的數(shù)量為：Ss量 100 Sso4 量 1001.ZnS量：2.量：3量：煙塵中Fe先生成，其量為：，有與ZnO結(jié)合成，其量為：。量為4余下的413 74.ZnO量：Zn=21.408-1.555+1.925+58 ZnO O 20.982584kg5.CdO量：6.CuO量：7.量：PbO， 與PbO結(jié)合的量： 剩余的2組成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他共計(jì)表3-2煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成，ZnS1.555 0.761 2

19、.316 ZnSO41.925 0.942 1.884 4.751 ZnO58 4.121 79 ZnOFe2O31.070 1. 841.040 Fe2O37 1.560 CdO0.114 0.016 0.130 CuO0.16 0.040 0.200 PbOSiO20.900 0.261 0.069 1.230 CaO0.920 0.920 MgO0.060 0.060 SiO22.480 2.480 其他15 15 共計(jì)21.408 0.114 0.16 0.900 85 0.761 0.942 0.920 0.060 2.48 8.535 15 61 % 7 82.14 11.768

20、2.24 9 4 20.02 1.893 100 3.4 焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計(jì)算沸騰焙燒時(shí)，鋅精礦中各組分轉(zhuǎn)入焙砂的量為：某物質(zhì)轉(zhuǎn)入焙燒的量=精礦中的該物質(zhì)的量-煙塵中該物質(zhì)的量組成ZnCdCuPbFeCaOMgOSiO2其他重量kg 焙砂中SSO4取1.10%，SS取0.4%，SSO4和SS全部與Zn結(jié)合；PbO與SiO2結(jié)合成PbOSiO2；其他金屬以氧化物形態(tài)存在。預(yù)定焙砂重量為880.5=44kg；各組分化合物進(jìn)入焙砂中的數(shù)量為：；1.量： KgKg 2.ZnS量： 3.量：焙砂中Fe先生成，其量為，有40%與ZnO結(jié)合成，其量為。量： 84948余下的量： 115量：Zn

21、ZnO O5.CdO量： 1以上計(jì)算結(jié)果列于下表 組成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他共計(jì)ZnS0.36 0.176 0.536 ZnO2 3 ZnOFe2O384 94 8 36 Fe2O399 15 4.705 CdO0.076 0.011 0.087 CuO0.160 0.18 PbOSiO20.900 0.26 0.069 24CaO0.920 0.92 MgO0.060 0.060 SiO22.22 2.22 其他15 15 共計(jì)2 0.076 0.160 0.900 85 0.176 0.484 0.920 0.060 2.48 51 15 4%5 7 8

22、 11.17 0.40 4 5.7 1.87 100 表 3-3 焙 砂 的 物 相 組 成， 焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計(jì)算焙燒礦脫硫率計(jì)算，焙砂和煙塵中的S量為0.176+0.761+0.484+0.942=2.363kg，焙燒脫硫量為：32-2.363=29.637kg,脫硫率為：29.637/32=92%。出爐煙氣計(jì)算假定95%的S生成，5%的S生成，那么：生成需要的量為： 生成需要的量為：351=17.484，那么100鋅精礦干量焙燒需理論氧量為：空氣中氧的質(zhì)量百分比為23%，那么需理論空氣量為：過剩空氣系數(shù)可取1.251.30，這里取1.25，那么實(shí)際需要空氣量為：空氣中

23、各組分的質(zhì)量百分比為77%，空氣，其中： ，實(shí)際需要空氣之體積為： 空氣中，和的體積百分比為79%、21%,那么： 焙燒爐排出煙量和組成 量：量：4.和分解產(chǎn)475.鋅精礦及空氣帶入水分產(chǎn)生的水蒸汽量：進(jìn)入焙燒礦的鋅精礦含水取8%，100Kg干精礦帶入水分為。空氣帶入水分量計(jì)算，換算成此條件下空氣需要量為：，帶入水分量為：帶入水分總量為：或以上計(jì)算結(jié)果列于下表表3-5煙氣量和組成組成質(zhì)量 體積體積比%951.01270.799200.292160.234366764.10568共計(jì)285.228204.298100按以上計(jì)算結(jié)果編制的物料平衡表如下：未計(jì)機(jī)械損失沸騰焙燒物料平衡表參加產(chǎn)出名稱質(zhì)

24、量百分比，%名稱質(zhì)量百分比，%干鋅精礦100.000 1 煙塵4 1 精礦中水分8.696 2.340 焙砂41干空氣260.1202 煙氣285.228 7 空氣中水分89共計(jì)371.505100.000 共計(jì)37100.000 熱平衡計(jì)算熱收入進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐熱量包括反響熱及精礦、空氣和水分帶入熱量等。ZnS+1O=ZnO+SO+105930千卡生成ZnO的ZnS量： Q=ZnS+2O=ZnSO+185050千卡生成ZnSO的ZnS量:Q=OO放出的熱量Q:ZnO+ FeOO+27300千卡O的ZnO量Q= 按下式反響氧化放出熱量Q 4FeS+11O=2 FeO+8 SO+790600千卡

25、 Q= 2FeS+3O= FeO+2 SO+293010千卡FeS分解得到FeS量： CuFeS分解得到FeS量:得到FeS總量為：8.774+0.44=kg Q=和FeS分解得到硫燃燒放出熱量Q CuFeS= Cu S+FeS+S 分解出S量： FeS=7FeS+S 分解出S量： 1硫燃燒放出的熱量為2222千卡那么： Q= PbS+1O=PbO+SO+100690千卡 PbS+SiO= PbOSiO+2030千卡生成PbS放出熱量： 生成PbOSiO量： 生成PbOSiO放出熱量： Q=876+16=892千卡 CdS+O=CdO+SO+98800千卡 生成CdO的CdS量： Q =S按下

26、式反響氧化放出熱量Q CuS+2 O= 2CuO+ SO+127470千卡生成CuO的CuS量： Q=10 進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐的精礦溫度為40 Q10=11,空氣溫度為20, Q11=，100精礦中的水分帶入熱量Q12 Q12=熱量總收入： Q=Q+O+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q=64418+8246+983+15366+15881+1193+892+167+320+800+1362+350 = 109978千卡；熱支出爐頂煙氣900C,各比分比熱為()：SO SO C O N O HO 煙塵帶走的熱量為Q 由爐中出來的煙塵溫度為900，其比熱為 Q=49000.2=7539焙砂

27、帶走的熱量為Q由爐中出來的焙沙溫度為850Q=48500.2=73954.鋅精礦中水分蒸發(fā)帶走熱量為Q Q=GtC+GV Q=分 CaCO分解吸熱378, Mg CO分解吸熱314 Q分=6.Cu FeS和FeS分解吸收的熱量為Q分 Q分= 為簡(jiǎn)化計(jì)算，按生產(chǎn)實(shí)踐，散熱損失均為熱收入的2.35.5%，取5.0%Q=Q5.0%=1099780.05=5499千卡 Q= Q-Q+Q+Q+ Q+Q分+Q分+Q =1099978-(66743+7539+7395+5350+1318+1301+5499)=14869千卡計(jì)算結(jié)果列于下表熱收入熱支出工程千卡工程千卡焙燒反響熱煙氣帶走熱66743 ZnS氧

28、化成ZnO644185 煙塵帶走熱7539 ZnS氧化成ZnSO48246 7.50 焙沙帶走熱7359 ZnO和Fe2O3反響生成ZnOFe2O3983 9 水分蒸發(fā)帶走熱5350 4.89 FeS2氧化成Fe2O315881 碳酸鹽分解723 FeS氧化成Fe2O315366 13.97CuFeS2和Fe7S8分解1301 1.19 分解硫燃燒11939 爐頂及爐壁散熱5499 3PbS生成PbOSiO2892 0.81 剩余熱148691 CdS氧化成CdO167 5 Cu2O氧化成CuO320 9 精礦帶入熱800 空氣帶入熱13624 水分帶入熱350 2 共計(jì)1099780 共計(jì)1

29、09419100.000 表 3-6 鋅 精 礦 流 態(tài) 化 焙 燒 熱 平 衡沸騰焙燒主要設(shè)備選擇計(jì)算床面積床面積按每日需要焙燒的干精礦量依據(jù)同類工廠先進(jìn)的床能率選取。計(jì)算式為：3；V=10*253.5+2.620/1.276=2007.21 m3/t； 其中：A：每日需要焙燒的干精礦量，t/d；F:需要的床面積；a-爐子床能率，鋅精礦硫酸化焙燒5-6噸/日*平方米；a= W操作a= ；取鋅回收率為94%，鋅精礦含鋅=44.57%A=那么 前室面積2.流態(tài)化床斷面尺寸 沸騰層高度據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)為H層=1米爐膛面積和直徑W膛=k*W帶，k一般取0.3-0.55，這里取0.3； W帶一般為1.35m

30、/s；那么W腰 ，爐腹角取。爐膛高度爐腹角取未擴(kuò)大直筒局部。爐腹角??；擴(kuò)大局部高度；爐膛高度 式中t煙氣在爐內(nèi)必須停留的時(shí)間，秒，取20.=爐膛空間體積V確實(shí)定對(duì)于鋅的酸化焙燒，一般取V爐膛=10-12F本床；V爐膛=11=；氣體分布板及風(fēng)帽 氣體分布板孔眼率：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)本設(shè)計(jì)取1.1%； 風(fēng)帽分菌形、傘形、錐形等，風(fēng)帽孔眼有側(cè)孔式、直通式、密孔式等。本設(shè)計(jì)采用側(cè)孔式菌形風(fēng)帽，因?yàn)閺膫?cè)孔噴出的氣體緊貼分布板面進(jìn)入流態(tài)化床，攪動(dòng)作用好，孔眼 不易堵塞、不易漏料等。風(fēng)帽的孔眼數(shù)一般為4、6、8，孔眼直徑。高溫氧化焙燒爐的孔眼直徑取。風(fēng)帽材料多用普通鑄鐵，高溫氧化焙燒應(yīng)采用耐用鑄鐵。風(fēng)帽數(shù)量一般可由下

31、式計(jì)算： 式中 風(fēng)帽個(gè)數(shù)； n 一個(gè)風(fēng)帽上的孔眼個(gè)數(shù)，6； 風(fēng)帽孔眼直徑，mm，8mm；分布板孔眼率，%，1.1%。本設(shè)計(jì)采用的風(fēng)帽個(gè)數(shù)為：所以=2074個(gè)。 沸騰冷卻層面積冷卻水的平均溫度為40攝氏度 410水套中循環(huán)水的消耗量 A冷卻 = Q剩余/Ctt入水 其中，A冷卻：水套中循環(huán)水的消耗量； C：水的比熱，； t入水：循環(huán)水的入水溫度， ； q：水的汽化熱，KJ/Kg；可查相應(yīng)的圖表求出。 A冷卻 =kg/時(shí)假設(shè)用汽化冷卻，用水量為冷卻水的 QUOTE 即F冷卻 =/25= kg/時(shí) V風(fēng)箱=V鼓風(fēng)/800 ( m3) 其中，V鼓風(fēng)：爐底鼓風(fēng)量，m3/h ； V風(fēng)箱3 F加料 = G加

32、料/W加料 m2 其中，G加料：加料量，t/h；W加料：加料管內(nèi)質(zhì)量流量，t/ M2h；加料管為垂直設(shè)置時(shí)，一般W加料= 200300 t/( m2h )。 4.13 溢流排料口溢流排料口的高度視操作要求而定，一般為300800mm。溢流排料口的寬度要與排料量相適應(yīng)，可按以下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： B溢流 =500G排料/顆粒0.23 (mm)其中，G排料：溢流排料口排料量，Kg/h；為加料量減去煙塵和物料的燒減量。 顆粒：溢流排料口排出物料的真密度，Kg/ m3 。本設(shè)計(jì)采用外濫流排料。溢漢口孔洞高度600毫米。 溢流口尺寸:598mm600mm。 4.14 排煙口的面積F排煙 的計(jì)算 F排煙 =

33、aV煙1+t煙氣F爐床 /86400W排煙m2其中，t煙氣 為煙氣的溫度，；W排煙為煙氣的排出速度，10m/s。F排煙 =設(shè)用矩形斷面，高與寬之比為，那么高=，寬為m。排煙口斷面為：高寬=157mm195mm。第五章沸騰爐輔助設(shè)備的選擇計(jì)算沸騰爐輔助設(shè)備主要有風(fēng)機(jī)、收塵設(shè)施及檢測(cè)儀表等。這時(shí)主要介紹風(fēng)機(jī)的選擇計(jì)算。風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓由爐底氣流分布板壓降、沸騰層壓降、管道壓降與裕量所決定。1、爐底氣流分布板壓降P爐底：P爐底 =100500 ( mmWG) ，本設(shè)計(jì)取3002 、 沸騰層壓降P沸騰層：P沸騰層=H沸騰層1沸騰層顆粒氣體+P顆粒 +P器壁 ( Pa)其中，沸騰層：沸騰層孔隙度，一般沸騰層；P顆粒：顆粒間的摩擦阻力，Pa； P器壁：顆粒與器壁間的摩擦阻力，Pa；P顆粒+P器壁一般為100120 mmWG ，本設(shè)計(jì)取110。P沸騰層=1.37 QUOTE QUOTE +110= 1794Pa3、 管道壓降P管道：可按實(shí)際管道布置求出。一般為100150 mmWG ，本設(shè)計(jì)取130。4、 總壓降P總：P總=P爐底+P沸騰層+P管道 注意壓力單位要統(tǒng)一：1 mmWG=1 mmH2O=9.81 Pa P總=300 QUOTE 9.81+1794+130 QUOTE 9.81=6012.3 Pa5 風(fēng)機(jī)標(biāo)稱壓力P：為了滿足開爐及其他時(shí)候?qū)τ陲L(fēng)壓的需要，要求風(fēng)機(jī)風(fēng)壓有20%30%的風(fēng)量