檢修工程腳手架搭設施工技術方案

1、檢修工程腳手架搭設施工技術方案編制： 審核： 批準：中國公司二一四年三月目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc381812758 1概述 PAGEREF _Toc381812758 h 3 HYPERLINK l _Toc381812759 1.1 適用范圍 PAGEREF _Toc381812759 h 3 HYPERLINK l _Toc381812760 1.2 編制依據(jù) PAGEREF _Toc381812760 h 3 HYPERLINK l _Toc381812761 2工程概述 PAGEREF _Toc381812761 h 3 HYPERLINK

2、 l _Toc381812762 3腳手架搭拆方案 PAGEREF _Toc381812762 h 4 HYPERLINK l _Toc381812763 3.1腳手架的管理要求 PAGEREF _Toc381812763 h 4 HYPERLINK l _Toc381812764 3.2腳手架搭設前的準備工作 PAGEREF _Toc381812764 h 4 HYPERLINK l _Toc381812765 3.3腳手架主體的搭設 PAGEREF _Toc381812765 h 5 HYPERLINK l _Toc381812766 3.4腳手架的檢查與驗收 PAGEREF _Toc38

3、1812766 h 6 HYPERLINK l _Toc381812767 3.5腳手架的拆除 PAGEREF _Toc381812767 h 7 HYPERLINK l _Toc381812768 4、質量保證措施 PAGEREF _Toc381812768 h 7 HYPERLINK l _Toc381812769 5、HSE管理措施 PAGEREF _Toc381812769 h 8 HYPERLINK l _Toc381812770 6主要施工機具計劃 PAGEREF _Toc381812770 h 10 HYPERLINK l _Toc381812771 7人力資源計劃 PAGERE

4、F _Toc381812771 h 11 HYPERLINK l _Toc381812772 8施工手段用料計劃 PAGEREF _Toc381812772 h 11 HYPERLINK l _Toc381812773 附件1：蒸汽線檢修局部腳手架的搭設尺寸及受力分析 PAGEREF _Toc381812773 h 13 HYPERLINK l _Toc381812774 附件2：造粒車間頂部管線D802處腳手架的搭設尺寸及受力分析。 PAGEREF _Toc381812774 h 271概述1.1 適用范圍 本方案僅適用于 檢修工程腳手架搭設施工。1.2 編制依據(jù)1.2.1中國石油大連石化公

5、司安全管理條例。1.2.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011）1.2.3建筑施工腳手架實用手冊（中國建筑工業(yè)出版社）1.2.4建筑結構荷載規(guī)范（GB5009-2001）1.2.5建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2001）1.2.6建設工程項目管理規(guī)范（GB/T50326-2002）；1.2.7建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；1.2.8腳手架作業(yè)安全管理規(guī)范（Q/SY1246-2009）1.2.9石油天然氣第七建設公司腳手架作業(yè)安全管理規(guī)定2工程概述本工程工期緊，高空作業(yè)量大，交叉作業(yè)多。 為了規(guī)范腳手架的管理，更好的配合檢修工程的施工，防止高處

6、墜落及腳手架坍塌等事故的發(fā)生，保護作業(yè)者人身安全，最大限度地避免發(fā)生任何事故，特制定本方案。該工程腳手架施工，采用鋼管扣件式腳手架。3腳手架搭拆方案3.1腳手架的管理要求3.1.1腳手架的搭設及使用應滿足以下要求：3.1.1.1腳手架的搭設間距應符合行業(yè)標準的有關規(guī)定；3.1.1.2腳手架的立桿，應垂直放在金屬底座或墊板上； 3.1.1.3腳手架高度在7米以上時，豎向每隔4米、水平每隔7米必須同設備牢固連接；3.1.1.4腳手架的搭設寬度為0.81.2米；3.1.1.5腳手板的搭接長度不得小于200毫米，腳手板的探頭長度不得大于150毫米；3.1.1.6腳手架如跨越建、構筑物的出入口或人行道時

7、，應加倍設置立桿及順桿；3.1.1.7腳手架的走道和平臺外側，應綁1米高的護身欄桿和設置180毫米高的擋腳板。3.1.2現(xiàn)場使用的臨時性腳手架應具備以下條件：3.1.2.1腳手架的基點和依附構件（物體）必須牢固可靠，從地面搭設時，地基應平整、堅實或增設掃地桿彌補地基的不足；3.1.2.2腳手架整體應穩(wěn)定牢固，不得搖擺晃動；3.1.2.3從地面或操作基礎面至腳手架作業(yè)面，必須有上下梯凳和通道；3.1.2.4腳手架的作業(yè)面腳手板應滿鋪，綁扎應牢固，探頭板的長度不得大于300毫米；3.1.2.5作業(yè)面面積應滿足作業(yè)要求，作業(yè)面四周應設高度不小于1米的護身欄桿。當作業(yè)面周圍無合適的安全帶掛設位置時，還

8、應專設安全帶掛設欄桿。3.2腳手架搭設前的準備工作3.2.1搭設腳手架前，應明確作業(yè)點要求，確認施工環(huán)境、防護用品和工具安全可靠。3.2.2從事腳手架搭設的工作人員必須經(jīng)過特種作業(yè)安全技術培訓，取得上崗證，且身體狀況符合高處作業(yè)要求。3.2.3腳手架搭設過程中，作業(yè)人員要嚴格執(zhí)行操作規(guī)程，附近和下方不得有人作業(yè)和通行，作業(yè)區(qū)域應設置警示圍欄，非作業(yè)人員不得入內。3.2.4搭設腳手架，離電線應有一定的安全距離，當安全距離不足時，必須采取可靠的安全措施。3.2.5腳手架使用的鋼管、扣件和連接件等使用前應逐件進行檢驗并確認合格，并應符合下列要求：3.2.5.1鋼腳手架的材質使用A3或AY3，并符合Y

9、B242-63標準和GB700-79中對3#鋼的要求，采用483.5的鋼管；3.2.5.2用于腳手架上的桿件，不得有裂縫、變形、凹癟、彎曲、嚴重銹蝕；3.2.5.3扣件的材質應采用GB968-67普通碳素結構鋼技術條件中A3鋼的規(guī)定；3.2.5.4扣件在使用中發(fā)現(xiàn)有夾灰、裂縫、變形、鉚釘松脫或損壞、T型螺栓有滑牙等情況嚴禁使用；3.2.5.5對已使用的扣件應檢查、保養(yǎng)上油。3.2.6鋼腳手板不得有嚴重銹蝕、油污和裂紋，捆綁腳手板用的鐵絲為12號。3.2.7木腳手板應使用厚度不小于50mm，寬度為200300mm，長度不大于6米的堅韌木板；不得使用腐朽、破裂、大橫透節(jié)的木板作腳手板。3.2.8腳

10、手架搭、拆前，施工區(qū)域設置警戒繩或圍欄，垂直作業(yè)時必須設置安全網(wǎng)，防止高空墜物；高處作業(yè)時必須系掛好安全帶，安全帶必須規(guī)范使用。3.3腳手架主體的搭設3.3.1搭設順序搭設腳手架時，應按照“先搭設立桿，后搭設橫桿”的順序進行。具體的搭設順序如下：在牢固的地基上拉線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪力撐鋪設腳手板，綁扎防護及檔腳板。3.3.2搭設施工要點：3.3.2.1腳手

11、架立桿底部基點和依附物必須牢固可靠，立桿縱距、橫距、步距詳見常用腳手架搭設尺寸表。3.3.2.2立桿與縱向水平桿或橫向水平桿的正交節(jié)點采用直角扣件；桿件之間的斜交節(jié)點采用旋轉扣件。3.3.2.3立桿對接時，應錯開布置，相鄰立桿接頭不得設于同步內，錯開距離500mm，立桿接頭與中心節(jié)點相距不大于h/3。3.3.2.4橫桿的接長一般應采用對接，接頭應錯開，上下鄰桿接頭不得設于同跨內，相距500mm，且應避開跨中。3.3.2.5鋼管扣件式腳手架的支撐，不得少于二只直角扣件將支撐與內外大橫桿緊固。3.3.2.6鋼管腳手架的剪刀撐相交，應在交合處用旋轉扣件扣緊。同一立面剪刀撐每次的交叉點，應在同一水平面

12、上，所形成的應是均等的菱形狀。3.3.2.7水平加固桿在設置層面內應連續(xù)設置，形成閉合圈并用扣件與立桿扣牢。3.3.2.8當因施工需要，臨時局部拆除腳手架內側交叉支撐時，應在拆除交叉支撐的門架上方及下方設置水平架。3.3.2.9腳手板作業(yè)平臺，在完成該處作業(yè)轉至高處作業(yè)時，應保留直梯旁的作業(yè)平臺作為休息平臺，以保證相鄰上、下塔平臺的中間都設有休息平臺，并設置相應的防護欄桿，供作業(yè)人員休息。在滿足搭設休息平臺所需腳手板的數(shù)量后，剩下的被拆除的腳手板則用于滿足搭設新作業(yè)平臺的要求。大橫桿兩端都必須與斜桿連接點外伸25厘米，挑架受力點都要綁雙扣，同時綁好防護欄桿。3.3.2.10在搭設腳手架過程中，

13、如腳手板、桿件未牢固，不得停止作業(yè)，并不得用于施工作業(yè)使用。3.3.2.13常用腳手架搭設尺寸（1）常用敞開式單排腳手架的設計尺寸（m）（2）常用敞開式雙排腳手架的設計尺寸（m）（3）蒸汽線檢修局部腳手架的搭設尺寸及受力分析，見附件1。（4）造粒車間頂部管線D802處腳手架的搭設尺寸及受力分析，見附件2。3.4腳手架的檢查與驗收3.4.1在下列階段應對腳手架進行檢查：每搭設10m高度；達到設計高度；遇有6級及以上大風和大雨之后；停工超過一月恢復使用前。3.4.2檢查內容如下：基礎是否有不均勻下沉；立桿墊座與基礎面是否接觸良好，有無松動或脫離情況；檢驗全部節(jié)點連接是否可靠；連墻桿、安全網(wǎng)等構件是

14、否達到設計要求；安全防護設施是否安全、可靠；整架垂直度是否符合要求；荷載是否超過規(guī)定等。3.4.3腳手架搭設完畢，應通知項目部安全部門按腳手架搭設要求進行驗收，經(jīng)檢查合格掛牌后方可使用，施工期較長的腳手架，可以分段驗收。驗收時必須有工程技術人員、項目施工負責人、安全員和搭設班組的負責人共同參加。3.5腳手架的拆除3.5.1腳手架使用完畢經(jīng)單位工程負責人確認不再需要時，應及時拆除。確因工程需要，腳手架可放置待用，但必須經(jīng)常進行檢查，保持腳手架的完整性和安全可靠性。3.5.2拆除時，應在統(tǒng)一指揮下按由上而下、先外后里的順序逐層進行，不準上下同時作業(yè)；嚴禁整排拉倒腳手架。拆除過程中，腳手架的自由懸臂

15、高度不得超過兩步，否則加設臨時拉結。3.5.3連墻撐只能在拆到該層時才允許拆除，嚴禁在拆架前先拆連墻撐。3.5.4拆除腳手架，周圍應設圍欄或警戒標志，設專人看管，禁止他人入內。拆下的架桿、連接件、跳板等材料，應用吊車向下傳遞或用繩索吊下，禁止向下投擲。3.5.5已卸(解)開的架桿、連接件、跳板等應定期除銹防腐，分類整齊放置，專人保管，不得散放在施工現(xiàn)場。4、質量保證措施4.1腳手架整體應穩(wěn)定牢固，不得搖擺晃動。腳手架地基應有可靠的排水措施。腳手架各桿件受力后的撓度不得大于擱支點間距長度的1/150。4.2鋼腳手架立桿垂直度應小于1/300，且應同時控制其最大垂直度偏差：架高20m時為不大于50

16、mm；架高20m時為不大于75mm?？v向鋼平桿的水平偏差應小于1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm。4.3腳手架的搭設間距應符合行業(yè)標準的有關規(guī)定。4.4節(jié)點連接應可靠，不合格者必須重新擰緊并達到緊固要求。4.5 按照驗收的要求，對施工前的交底、施工方案、安全技術措施及搭設要求，逐項進行檢查和驗收，并將驗收、保養(yǎng)、檢查情況專人如實記錄。未經(jīng)驗收的腳手架不得投入使用。4.6為明確職責，加強質量管理，成立質量管理領導小組，確立質量保證體系（見下圖）以便對照執(zhí)行和監(jiān)督檢查。5、HSE管理措施5.1腳手架上應掛牌使用。5.2腳手架在使用過程中，不得隨意拆除架桿和腳手板，更不得局部切割和損壞。

17、5.3腳手架放置一定時間或經(jīng)過大風、大雨后，應重新進行檢驗；調整后的腳手架按新搭設的腳手架進行檢查驗收。5.4腳手板兩端的搭接必須擱置在小橫桿里側的懸臂上，兩端各留有不小于200mm的間距，并用鐵線將腳手板和小橫桿扎緊。5.5施工人員在架上作業(yè)中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。5.6從地面或操作基礎面至腳手架作業(yè)面，必須有上下梯凳和通道；登高設施必須搭設在腳手架的外側，與腳手架搭設時同步并連結成整體。5.7臨時性腳手架，實行一次性搭設、使用和拆除管理，不許擱置待用。5.8拆除的腳手架與電線的安全距離不足時，應切斷電源或采取可

18、靠的安全措施。5.9在作業(yè)平臺外圍要設置踢腳板，防止工具和小件設施掉落。5.10危險分析及相應對策見附表1附表1 危險分析及相應對策序號工作步驟可造成的危害詳細的控制措施1腳手架切割切割飛濺造成人員傷害操作人員必須熟悉切割設備性能；2、嚴格按規(guī)定操作。2現(xiàn)場運輸運輸車輛事故造成人員傷亡選擇平坦的道路行駛；2、司機要持證上崗，遵守交通規(guī)定。3腳手架搭設高空墜落、物體下落造成人員傷亡1、施工前認真檢查是否有高空吊裝等交叉作業(yè)現(xiàn)象；2、充分利用好“三寶”；3、做好“三邊四口五臨邊”的防護；4、腳手架搭設時，施工周邊設置禁戒線，地面設專人警戒。4吊裝作業(yè)吊裝物件傾倒造成人員傷亡吊裝索具要定期檢查，如有

19、問題禁止使用；遇到六級及以上大風、大雨等天氣，禁止吊裝作業(yè)。5現(xiàn)場用電發(fā)生觸電事故造成人員傷亡、財產(chǎn)損失施工人員持證上崗；2、設備用電及接線符合要求；3、施工用電時按規(guī)定操作。6腳手架拆除腳手架坍塌和傷及周邊人員拆除前要進行技術交底，并設置好警戒區(qū)域和警戒設備。要逐層拆除，不得從中間或底部開始并最后拆除掃地桿。嚴禁整排單邊架推到拆除。拆除物要及時清理和擺放。5.11為明確職責，使安全管理不留死角，做到人人有事做，事事有人管，依據(jù)安全生產(chǎn)管理領導小組成員職責，確立安全生產(chǎn)保證體系（見下圖）以便對照執(zhí)行和監(jiān)督檢查。6主要施工機具計劃材料的垂直運輸可利用現(xiàn)場負責吊裝設備的吊車等，就近配合腳手架搭設施

20、工。材料的水平運輸，場內外遠距離運輸使用3T小型貨車，廠內短距離運輸使用雙輪手推車配合施工。主要施工機具計劃見附表2附表2主要施工機具計劃表序號機械名稱型 號數(shù)量備 注1鋼卷尺2無齒鋸3架子車4滑輪5棕繩6專用扳手7小型貨車7人力資源計劃人力資源計劃見附表3附表3人力資源計劃表序號人員類別數(shù)量（人）備注1隊長2專職安全員3質檢員4材料員5架子工6貨車司機7力工8現(xiàn)場守衛(wèi)合計8施工手段用料計劃施工手段用料計劃見附表四附表4施工手段用料計劃表序號名稱規(guī)格數(shù)量備注1安全帽2安全帶3口罩4勞保手套5鐵絲6鐵絲7鋼管8卡扣9腳手板10木板11滅火器12油漆13油漆14油漆15油漆16油漆附件1： 局部腳

21、手架的搭設尺寸及受力分析一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 40.0 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.50 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 12 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用三步三跨，豎向間距 4.50 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:1.000 kN/m2；腳手架用途:其它用途；同時施工層數(shù)

22、:2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處 ，基本風壓為0.65 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z為0.84，風荷載體型系數(shù)s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數(shù)地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；立桿基礎底面面積(m2

23、):0.09；地面廣截力調整系數(shù):1.00。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷載標準值: Q=1.0001.500/3=0.500 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.150+1.40.500 = 0.926 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:

24、最大彎矩 Mqmax =0.9261.0502/8 = 0.128 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =25.123 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =25.123 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.150+0.500 = 0.688 kN/m ； 最大撓度 V = 5.00.6881050.04/(3842.060105121900.0)=0.434 mm；小橫桿的最大撓度 0.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.0 / 150=7

25、.000 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.050=0.040 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.0501.500/3=0.158 kN；活荷載標準值: Q= 1.0001.0501.500/3=0.525 kN；荷載的設計值: P=(1.20.040+1.20.158+1.40.525)/2=0.486 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0

26、.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.4861.500= 0.195 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.195=0.205 kN.m最大應力計算值 = 0.205106/5080.0=40.372 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 40.372 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大

27、橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.040+0.158+0.525）/2=0.361kN V= 1.8830.3611500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 0.915 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+0.915=0.967 mm；大橫桿的最大撓度 0.967 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10

28、.0與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.0502/2=0.040 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0501.50

29、0/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 1.0001.0501.500 /2 = 0.788 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.236)+1.40.788=1.455 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1394 NG1 = 0.1394+(1.052/2+1.502)0.038/1.5040.00 = 9.723； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30

30、NG2= 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50040.000 = 0.300 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.568 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 1.0001.050

31、1.5002/2 = 1.575 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.650 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.649；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.6500.8400.649 = 0.248 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.211.568+ 1.41.575= 16.

32、087 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.211.568+ 0.851.41.575= 15.756 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2481.500 1.5002/10 = 0.100 kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =16.087 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式

33、規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.700 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.945 m；長細比 Lo/i = 186.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.207 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 16087.000/(0.207489.000)=158.925 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 158.925 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求

34、！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =15.756 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.700 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比: L0/i = 186.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205

35、.000 N/mm2； = 15756.090/(0.207489.000)+99622.198/5080.000 = 175.268 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 175.268 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規(guī)范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；活荷載標準值 ：NQ = 1.575 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk =

36、 0.139 kN/m；Hs =0.2074.89010-4205.000103-(1.21.845+1.41.575)/(1.20.139)=97.631 m；按規(guī)范5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 97.631 /(1+0.00197.631)=88.947 m； H= 88.947 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規(guī)范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K =

37、NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；活荷載標準值 ：NQ = 1.575 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.100 /(1.4 0.85) = 0.084 kN.m；Hs =( 0.2074.89010-4205.00010-3-(1.21.845+0.851.4(1.575+0.2074.8900.084/5.080)/(1.20.139)=87.742 m；按規(guī)范5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 87.742

38、 /(1+0.00187.742)=80.664 m； H= 80.664 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.248 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 20.250 m2；按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 7.032 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl

39、= Nlw + N0= 12.032 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 12.032 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.032小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣

40、件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =175.068 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 15.756 kN；基礎底面面積 ：A = 0.090 m2 。p=175.068 fg=500.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！附件2： 2處腳手架的搭設尺寸及受力分析。一、參數(shù)信息

41、:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 30.0 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.50 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 12 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用三步三跨，豎向間距 4.50 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:1.000 kN/m2；腳手架用途:其它用途；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處

42、，基本風壓為0.65 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z為0.84，風荷載體型系數(shù)s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數(shù)地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.09；地面廣截力調整系數(shù):1

43、.00。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷載標準值: Q=1.0001.500/3=0.500 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.150+1.40.500 = 0.926 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =0.9261

44、.0502/8 = 0.128 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =25.123 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =25.123 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.150+0.500 = 0.688 kN/m ； 最大撓度 V = 5.00.6881050.04/(3842.060105121900.0)=0.434 mm；小橫桿的最大撓度 0.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.0 / 150=7.000 與10 mm，滿足要求！三

45、、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.050=0.040 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.0501.500/3=0.158 kN；活荷載標準值: Q= 1.0001.0501.500/3=0.525 kN；荷載的設計值: P=(1.20.040+1.20.158+1.40.525)/2=0.486 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.5001.500

46、2=0.010 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.4861.500= 0.195 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.195=0.205 kN.m最大應力計算值 = 0.205106/5080.0=40.372 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 40.372 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： V

47、max= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.040+0.158+0.525）/2=0.361kN V= 1.8830.3611500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 0.915 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+0.915=0.967 mm；大橫桿的最大撓度 0.967 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10.0與10 mm，滿足要求！四、扣件

48、抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.0502/2=0.040 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷載標準

49、值: Q = 1.0001.0501.500 /2 = 0.788 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.236)+1.40.788=1.455 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1394 NG1 = 0.1394+(1.052/2+1.502)0.038/1.5030.00 = 7.292； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30041.500(1

50、.050+0.3)/2 = 1.215 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50030.000 = 0.225 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.062 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 1.0001.0501.5002/2 = 1.575 kN

51、；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.650 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.649；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.6500.8400.649 = 0.248 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.062+ 1.41.575= 13.080 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓

52、力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.062+ 0.851.41.575= 12.749 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2481.500 1.5002/10 = 0.100 kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =13.080 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.700 ；

53、計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.945 m；長細比 Lo/i = 186.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.207 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 13080.000/(0.207489.000)=129.218 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 129.218 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =12.749 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.700 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比: L0/i = 186.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 c