轉(zhuǎn)爐汽包自動化及傳動改造技術(shù)方案

1、PAGE 轉(zhuǎn)爐自動化及傳動改造技術(shù)方案目 錄 TOC o 13 h z u HYPERLINK l ”_Toc394926717 1：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)簡介 PAGEREF _Toc394926717 h 4 HYPERLINK l _Toc394926718 1。1為何要采用汽化冷卻 PAGEREF _Toc394926718 h 4 HYPERLINK l ”_Toc394926719 1.2汽化冷卻系統(tǒng)的組成 PAGEREF _Toc394926719 h 4 HYPERLINK l _Toc394926720” 2：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)面臨的問題 PAGEREF _Toc394926720

2、h 5 HYPERLINK l _Toc394926721 2。1整體問題 PAGEREF _Toc394926721 h 5 HYPERLINK l _Toc394926722 2。2潛在問題 PAGEREF _Toc394926722 h 5 HYPERLINK l ”_Toc394926723” 3：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)問題分析 PAGEREF _Toc394926723 h 5 HYPERLINK l ”_Toc394926724” 3。1蒸汽含水分的問題 PAGEREF _Toc394926724 h 5 HYPERLINK l ”_Toc394926725 3。2為何汽包輸出帶水的蒸汽

3、 PAGEREF _Toc394926725 h 5 HYPERLINK l ”_Toc394926726” 4：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)解決思路 PAGEREF _Toc394926726 h 9 HYPERLINK l _Toc394926727 4.1吹氧前汽包水位的設(shè)定 PAGEREF _Toc394926727 h 9 HYPERLINK l ”_Toc394926728 4.2吹氧后汽包水位的確定 PAGEREF _Toc394926728 h 10 HYPERLINK l ”_Toc394926729” 4.3供水量的控制 PAGEREF _Toc394926729 h 10 HYPER

4、LINK l ”_Toc394926730” 5：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)的傳動 PAGEREF _Toc394926730 h 11 HYPERLINK l ”_Toc394926731 5.1目前的傳動配置 PAGEREF _Toc394926731 h 11 HYPERLINK l _Toc394926732” 5.2工頻傳動的缺點(diǎn) PAGEREF _Toc394926732 h 12 HYPERLINK l ”_Toc394926733 5。2針對工頻缺點(diǎn)相應(yīng)的解決方案 PAGEREF _Toc394926733 h 13 HYPERLINK l _Toc394926734 6：完善轉(zhuǎn)爐汽化冷

5、卻系統(tǒng)的基本條件 PAGEREF _Toc394926734 h 13 HYPERLINK l ”_Toc394926735” 6。1檢測儀表方面的要求 PAGEREF _Toc394926735 h 13 HYPERLINK l _Toc394926736 6。2執(zhí)行機(jī)構(gòu)方面的要求 PAGEREF _Toc394926736 h 14 HYPERLINK l _Toc394926737 6。3傳動設(shè)備方面的要求 PAGEREF _Toc394926737 h 14 HYPERLINK l ”_Toc394926738” 6。4 PLC方面的要求 PAGEREF _Toc394926738 h

6、 14 HYPERLINK l _Toc394926739” 6.5本體設(shè)備方面的要求 PAGEREF _Toc394926739 h 15 HYPERLINK l _Toc394926740” 6。6其它方面的要求 PAGEREF _Toc394926740 h 15 HYPERLINK l ”_Toc394926741” 7：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)的改造預(yù)算 PAGEREF _Toc394926741 h 15 HYPERLINK l ”_Toc394926742” 7.1PLC改造工期及費(fèi)用 PAGEREF _Toc394926742 h 15 HYPERLINK l _Toc39492674

7、3” 7。2變頻柜改造工期及費(fèi)用 PAGEREF _Toc394926743 h 151：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)簡介1.1為何要采用汽化冷卻冷卻技術(shù)是利用水汽化吸熱，帶走被冷卻對象熱量的一種冷卻方式。受水汽化條件的限制，在常規(guī)條件下汽化冷卻只適用于高溫冷卻對象。我們知道，對于同一冷卻系統(tǒng)，采用液態(tài)令缺水溫度上升所帶走的熱量，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于液態(tài)水汽化所帶走的熱量.因此采用汽化冷卻,可以大大減少冷卻水補(bǔ)充水量。另外，汽化冷卻所產(chǎn)生的蒸汽還可以利用，或者并網(wǎng)發(fā)電，可以為企業(yè)節(jié)省或再生大量能源。1.2汽化冷卻系統(tǒng)的組成通常情況下,轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)包括以下幾個(gè)部分：轉(zhuǎn)爐汽化冷卻煙道汽包蓄熱器汽水分離器（歸電廠）冷凝

8、水泵（歸電廠）除氧器給水泵汽化冷卻傳動系統(tǒng)汽化冷卻PLC及上位系統(tǒng)2：某公司轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)面臨的問題2。1整體問題1、在實(shí)際的運(yùn)行過程中，轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)向電廠汽輪機(jī)供送蒸汽的過程中，屢次出現(xiàn)蒸汽含水量偏高。2、給水泵在運(yùn)行的過程中,給水泵電機(jī)出現(xiàn)工藝上的頻繁啟停，造成機(jī)械設(shè)備的過度損耗和能源的浪費(fèi).2.2潛在問題1、檢測儀表和執(zhí)行元器件不能精準(zhǔn)檢測和正確執(zhí)行。2、控制程序不完善.3：某公司轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)問題分析3.1蒸汽含水分的問題蒸汽所含的水分,經(jīng)過我們現(xiàn)場調(diào)查與深入分析，可能與以下兩個(gè)因素有關(guān)：1、蒸汽在輸送過程中，由于溫度的下降,是過熱蒸汽變?yōu)轱柡驼羝?，繼而導(dǎo)致冷凝水的出現(xiàn)。2、在

9、汽包的蒸汽輸出過程中,直接帶入了液態(tài)水。從現(xiàn)場的分析來看，第二條是主要原因。3。2為何汽包輸出帶水的蒸汽1、轉(zhuǎn)爐汽化冷卻的特點(diǎn)轉(zhuǎn)爐汽化冷卻與其它場合的汽化冷卻(如加熱爐等)是具有明顯的不同。其中最大的特點(diǎn)就是,它隨著在冶煉周期的不同階段,其吸收熱能的幅度有極大的變化。以一臺120T的轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)為例，轉(zhuǎn)爐一次的煉鋼周期為35分鐘左右，吹氧時(shí)間段在煉鋼周期的中期,用時(shí)大約在15分鐘左右，在吹氧期間，進(jìn)入余熱鍋爐的爐氣量可達(dá)76000Nm3/h,溫度高達(dá)1650。從轉(zhuǎn)爐兌鐵水開始到吹氧強(qiáng)度達(dá)到工作值，爐氣量和爐氣溫度迅速增加。余熱鍋爐的熱負(fù)荷將從極低值升到極高值，熱負(fù)荷呈陡然上升趨勢,鍋爐的產(chǎn)氣量也迅

10、速增加,瞬時(shí)最大產(chǎn)氣量可達(dá)100t/h。當(dāng)轉(zhuǎn)爐停止吹氧后，余熱鍋爐的熱負(fù)荷迅速下降至最低，直到下一個(gè)吹煉周期開始熱負(fù)荷再次增加，這個(gè)期間大約在20分鐘左右。顯然，煉鋼工序中受吹氧時(shí)間和吹氧強(qiáng)度的變化影響,轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐的熱負(fù)荷是不穩(wěn)定的，周期性的。這使得轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐運(yùn)行工況是復(fù)雜的、多變的，并直接反應(yīng)在汽包水位的變化上.2:冶煉周期內(nèi)汽包水位的變化情況轉(zhuǎn)爐吹煉周期內(nèi)水位變化趨勢圖上圖是一個(gè)典型的轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐汽包水位變化的趨勢圖（冶煉周期以某爐鋼水吹氧至下一爐鋼水吹氧).我們根據(jù)轉(zhuǎn)爐冶煉的工藝特點(diǎn),結(jié)合余熱鍋爐的運(yùn)行和汽包水位的變化情況，將冶煉汽包的水位變化分為五個(gè)階段：冶煉前期；吹煉中期補(bǔ)水前；

11、吹煉中期補(bǔ)水后；冶煉結(jié)束期;補(bǔ)吹期；從圖中我們可以看到:冶煉前期的水位變化(0200S）從第二張圖可以看到,吹煉開始前200S，汽包的水位增幅很大，水位增速可達(dá)1mm/s,水位增加了210mm左右.同時(shí),蒸汽流量增幅也很大，可達(dá)40t/h。冶煉中期補(bǔ)水前的水位變化（200-300S）汽包水位在冶煉前達(dá)到高水位后，鍋爐尚未開始補(bǔ)水前，汽包水位有明顯的回落，但回落幅度不大，約為50mm，水位下降速度比前一階段上升速度要小，約為0。5mm/s，此時(shí)蒸汽產(chǎn)量繼續(xù)上升至大于40t/h.冶煉中期補(bǔ)水后的水位變化(300-850S）當(dāng)鍋爐開始補(bǔ)水后，補(bǔ)水量約為50t/h，汽包水位回落勢頭減緩，水位穩(wěn)定在13

12、0mm左右,但在穩(wěn)定一段時(shí)間后（約200S）有逐漸回升現(xiàn)象，此時(shí)蒸汽產(chǎn)量穩(wěn)定于40t/h一段時(shí)間后，在后半期有大幅提高，達(dá)到50t/h。冶煉后期的水位變化（8501000S）當(dāng)冶煉停止吹氧后,汽包水位下降幅度明顯,約為200mm，且下降速度快，約為0.5mm/s。蒸汽產(chǎn)量也急劇回落，150S內(nèi)從50t/h下降到15t/h。補(bǔ)吹期的水位變化(10001050S）在補(bǔ)吹期階段，汽包水位和蒸汽產(chǎn)量均出現(xiàn)急漲急回現(xiàn)象，水位變化率為4mm/s，蒸汽流量變化率4。6t/h/s。3：現(xiàn)象分析毫無疑問，汽包水位的變化顯然是由鍋爐汽水容積的變化引起的，而鍋爐汽水容積的變量因素比較多,但其根源在于轉(zhuǎn)爐爐氣熱負(fù)荷的

13、變化。當(dāng)轉(zhuǎn)爐在非吹氧期，余熱鍋爐的下降管、受熱管及上升管中充滿了水；當(dāng)轉(zhuǎn)爐開始吹氧后，受熱管中的水開始蒸發(fā)，形成汽水混合物，體積急劇膨脹，導(dǎo)致汽包內(nèi)的水位急劇上升。吹煉結(jié)束,余熱鍋爐就停止運(yùn)行，受熱管中的水停止蒸發(fā),由吹氧期間的汽水混合物變?yōu)樗?，體積急劇縮小，導(dǎo)致汽包水位急劇下降，形成汽包水位的波動空間。由此可見,水位波動空間的形成與吹氧緊緊的聯(lián)系在一起。由于轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)中余熱鍋爐頻繁啟動和停爐,使汽包水位頻繁上升和下降。4：水位升降幅度水位升降到底有多大？它與以下因素有關(guān)。與轉(zhuǎn)爐的容量有關(guān)，轉(zhuǎn)爐容量越大，在吹氧期間產(chǎn)生的爐氣量就越大,進(jìn)入余熱鍋爐的余熱資源量就越大，余熱鍋爐受熱管中產(chǎn)生的蒸汽量就

14、越大,當(dāng)然體積膨脹量就越大，導(dǎo)致汽包水位上升的幅度就越大。與轉(zhuǎn)爐在吹氧期間的脫碳速度有關(guān)。脫碳速度越高，單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的爐氣量就越大，單位時(shí)間內(nèi)進(jìn)入余熱鍋爐的余熱資源就越大,余熱鍋爐受熱管中產(chǎn)生的蒸汽量就越大，體積膨脹就越大,導(dǎo)致汽包水位上升的幅度就越大.與轉(zhuǎn)爐在吹氧期的不同階段有關(guān).當(dāng)轉(zhuǎn)爐開始吹氧時(shí)，轉(zhuǎn)爐熔池內(nèi)鐵水的溫度相對比較低，因此產(chǎn)生的爐氣溫度也相對比較低，余熱鍋爐受熱面的熱強(qiáng)度也相對比較低,產(chǎn)汽量就比較少，汽包水位上升的幅度就比較小。當(dāng)轉(zhuǎn)爐吹煉進(jìn)入中期,熔池中鐵水的溫度相對較高，同時(shí)，供氧強(qiáng)度增到最大，此時(shí)不但爐氣溫度相對比較高，而且爐氣量也達(dá)到最大值，當(dāng)然鍋爐的蒸發(fā)強(qiáng)度也達(dá)到最大值

15、，此時(shí)，汽包的水位上升幅度也達(dá)到最大值。當(dāng)轉(zhuǎn)爐吹煉進(jìn)入后期，雖然此時(shí)熔池溫度達(dá)到最大值,但是，供氧強(qiáng)度開始下降,爐氣量減少,此時(shí)，鍋爐的蒸發(fā)強(qiáng)度也開始降低，汽包水位由最高值開始下降。與轉(zhuǎn)爐煤氣是否回收有關(guān).轉(zhuǎn)爐在吹煉過程中產(chǎn)生的爐氣中的CO，在吹煉的前燒期和后燒期內(nèi),為了盡可能減少CO對大氣的污染，要求在余熱鍋爐內(nèi)盡可能將爐氣的CO都燒掉,這樣,余熱鍋爐除了吸收爐氣的物理熱，還要大量吸收CO燃燒的化學(xué)熱，余熱鍋爐爐膛內(nèi)最高理論燃燒溫度可以達(dá)到2600，此時(shí)，余熱鍋爐的蒸發(fā)強(qiáng)度達(dá)到最大值，也就是汽包水位上升幅度達(dá)到最大值。當(dāng)轉(zhuǎn)爐吹煉進(jìn)入回收期，為了提高回收的轉(zhuǎn)爐煤氣的質(zhì)量，希望在余熱鍋爐內(nèi)CO的

16、燃燒份額越少越好，因此，爐膛內(nèi)燃燒溫度比最高理論燃燒溫度低得多，余熱鍋爐蒸發(fā)量就減少，汽包內(nèi)的水位上升幅度就比較低。與余熱鍋爐受熱面面積有關(guān).在同等爐氣條件下，鍋爐受熱面越大，則吸熱量就越大，鍋爐的蒸發(fā)量也就越大，汽包水位上升幅度也越大.與汽包容積有關(guān)。在冶煉條件、鍋爐受熱面面積相同的條件下，汽包容積越大,水位上升的幅度就越小，汽包容積越小，水位上升幅度就越大。這是因?yàn)樵谡舭l(fā)量相等的條件下,水蒸氣體積的膨脹是一定的，容積越大，水蒸氣體積的膨脹量占整個(gè)汽包體積的比例就越小，因此水位上升的幅度就小，反之越大。綜合上述分析，可以看出，汽包水位的升降，是由多方面因素決定的。在轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)周期的不同不同階段

17、，出現(xiàn)大的水位波動，也就是人們常說的假水位，這在其它鍋爐只有在啟停階段才會出現(xiàn)，平常是不可能出現(xiàn)的，這也就是轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐與其它鍋爐的不同之處。4：某公司轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)解決思路4。1吹氧前汽包水位的設(shè)定吹氧前汽包內(nèi)水位的設(shè)定非常重要。如果水位設(shè)定過低，當(dāng)出現(xiàn)突然中止給水時(shí),汽包內(nèi)的有效水容積很難保證一爐鋼順利煉完，鍋爐有燒干鍋的危險(xiǎn)；如果吹氧前水位設(shè)定過高，當(dāng)吹氧后水位進(jìn)一步提高,汽包內(nèi)的汽空間減少，影響汽水分離效果，造成蒸汽帶水而惡化蒸汽品質(zhì)；另外由于汽包在高水位線上運(yùn)行，給水調(diào)節(jié)閥門在吹氧后的較長時(shí)間內(nèi)不會開啟，造成汽包在吹氧后的較長時(shí)間內(nèi)不能補(bǔ)水，如果給水調(diào)節(jié)閥門在吹氧即將結(jié)束的時(shí)候才能

18、開啟，就有可能因補(bǔ)水需要較長時(shí)間而影響下一爐鋼的吹煉，直接影響轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)。再有，吹氧后汽包內(nèi)的水位過高，就有可能將上升管管口埋入水中，上升管中帶來的循環(huán)動能使汽包內(nèi)的水位更加不穩(wěn)定，增大水位的波動范圍，使汽包內(nèi)的汽空間進(jìn)一步減小，蒸汽品質(zhì)進(jìn)一步惡化，同時(shí)有可能使汽包內(nèi)的一次汽水分離裝置受到破壞，一次汽水分離失去作用,蒸汽品質(zhì)更加惡化。如果汽包在高水位線上運(yùn)行時(shí)，上述幾種不利工況同時(shí)出現(xiàn),除了影響轉(zhuǎn)爐煉鋼外,蒸汽帶水必然十分嚴(yán)重，影響蒸汽管道的安全運(yùn)行，在實(shí)際生產(chǎn)過程中，很容易發(fā)生因轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐蒸汽帶水嚴(yán)重造成水擊使蒸汽管道破壞的現(xiàn)象.由此可見,吹氧前汽包水位設(shè)定的準(zhǔn)確與否，對鍋爐的安全運(yùn)行,蒸汽

19、的品質(zhì)起著決定性的作用.吹氧前汽包水位的正確設(shè)定是轉(zhuǎn)爐在吹氧期間突然中止鍋爐給水的情況下,汽包的有效水容積能保證一爐鋼順利煉完再加適當(dāng)?shù)卦Ａ?，也就是煉一爐鋼期間余熱鍋爐的蒸發(fā)量再加適當(dāng)?shù)卦Ａ考纯?4。2吹氧后汽包水位的確定吹氧后汽包水位的確定，應(yīng)該是吹氧開始三分鐘后汽包水位的確定。因?yàn)榇笛跻婚_始,余熱鍋爐受熱面中形成汽水混合物需要一定的時(shí)間，汽水混合物流到汽包也需要一定的時(shí)間。待吹氧三分鐘后汽包的水位已經(jīng)上升的相對平穩(wěn)的位置,此時(shí)汽包內(nèi)的水位比吹氧前上升約200-250mm，即汽包中心線上約200mm的位置，以此水位定位吹氧后的汽包水位。隨后蒸汽不斷向外排放，水位不斷下降，給水調(diào)節(jié)閥門自動開啟

20、，不斷向汽包內(nèi)補(bǔ)水，使汽包內(nèi)的水位穩(wěn)定在汽包中心線上約200mm的位置上.也就是供水量與蒸汽排放量相等。吹氧結(jié)束后水位開始下降，仍然回到吹氧前的水位線上.保持了供水量與蒸汽排放量的相對平衡，實(shí)現(xiàn)了供水量的最佳控制。使汽包內(nèi)部有了足夠的汽水分離空間，從而保證汽水分離的效果,達(dá)到保證蒸汽品質(zhì)的目的。4。3供水量的控制為了實(shí)現(xiàn)供水量與蒸汽排放量的相對平衡，控制供水量是十分必要的。一般情況下，供水量的調(diào)節(jié)采用三沖量控制，給水流量調(diào)節(jié)閥的開度自然就會按照蒸汽排放量進(jìn)行調(diào)節(jié)。如果供水量只是按照單沖量控制方式，且只是依據(jù)汽包水位進(jìn)行調(diào)節(jié)，那么就應(yīng)該設(shè)定最大供水流速,也就是說,最大供水流速的設(shè)定實(shí)際上已經(jīng)決定

21、了給水流量調(diào)節(jié)閥的最大開度.之所以要設(shè)定最大給水流量，就是為了嚴(yán)格保證實(shí)現(xiàn)吹氧前后設(shè)定的水位。這是因?yàn)樽畲蠼o水流量不受控制，實(shí)際上就是調(diào)節(jié)閥的最大開度不受控制,當(dāng)水位一旦低于設(shè)定水位時(shí),調(diào)節(jié)閥就有可能開到最大值，大量的給水涌進(jìn)汽包,水位就難以控制，一旦水位高于設(shè)定水位,就必須采用汽包放水的方式來降低水位,造成給水的浪費(fèi)；也有可能使汽包內(nèi)的水位達(dá)到報(bào)警線，影響鍋爐的安全運(yùn)行，也影響到汽水分離的效果.同時(shí),如果車間內(nèi)同時(shí)有幾臺轉(zhuǎn)爐在吹煉而同時(shí)需要補(bǔ)水時(shí)，就會因調(diào)節(jié)閥給水流量不受控制，而給水泵能力不足而導(dǎo)致其它轉(zhuǎn)爐得不到補(bǔ)水而危及鍋爐的安全運(yùn)行或轉(zhuǎn)爐的正常冶煉。最大給水流量的設(shè)定，應(yīng)該按照鍋爐的最大

22、蒸發(fā)量決定。嚴(yán)格地說，應(yīng)該由鍋爐的蒸發(fā)量、汽包水位、給水量三個(gè)因素同時(shí)決定，才能嚴(yán)格控制水位和最經(jīng)濟(jì)合理的給水流量，因此轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐汽包的給水調(diào)節(jié)閥應(yīng)采用三沖量調(diào)節(jié)方式。對于單沖量調(diào)節(jié)閥設(shè)定最大給水流量，只是保持蒸發(fā)量與給水量基本平衡.實(shí)際上,在轉(zhuǎn)爐的整個(gè)吹氧期內(nèi),蒸發(fā)量的變化是很大的，因此依靠單沖量調(diào)節(jié)閥來保持蒸發(fā)量與給水量的動態(tài)平衡是不可能實(shí)現(xiàn)的，轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐的給水閥應(yīng)采用三沖量調(diào)節(jié)方式。5:轉(zhuǎn)爐汽化冷卻系統(tǒng)的傳動5.1目前的傳動配置目前采用工頻驅(qū)動的方式，對3臺90KW的進(jìn)水泵進(jìn)行驅(qū)動。5。2工頻傳動的缺點(diǎn)在汽包進(jìn)水泵采用工頻控制時(shí)，會出來一下幾方面的問題：調(diào)節(jié)閥的問題轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐的給水

23、控制主要靠給水調(diào)節(jié)閥采用二沖量或三沖量調(diào)節(jié)給水,由于蒸汽流量的不穩(wěn)定性及汽包水位的波動，造成給水調(diào)節(jié)閥的頻繁動作。同時(shí)，調(diào)節(jié)閥前后壓差變化大，對調(diào)節(jié)閥的使用壽命造成很大的影響。給水泵的起停問題在轉(zhuǎn)爐煉鋼過程中，由于給水的間斷性，在冶煉中當(dāng)給水調(diào)節(jié)閥處于關(guān)閉狀態(tài)下,給水泵是否要關(guān)閉？如果關(guān)閉給水泵，由于每個(gè)冶煉周期大約35分鐘，那么給水泵每天需要數(shù)十次起停，不但對給水泵壽命造成非常大的影響，同時(shí)對電網(wǎng)造成一定量的沖擊。如果給水泵不關(guān)閉，給水再循環(huán)管路就要一直開啟，25%30的給水流量回流到除氧器，此時(shí)，泵在高揚(yáng)程下最小流量運(yùn)行，造成給水效率下降及能源的浪費(fèi)。給水壓力的問題通常轉(zhuǎn)爐汽包的工作壓力在

24、2。5MPa，給水泵揚(yáng)程的確定也是以此為基礎(chǔ)的。要求高于汽包壓力0。5MPa，并考慮管路阻力損失，一般泵的揚(yáng)程在330370米左右。但在吹煉過程中,汽包的壓力是一個(gè)不斷變化的過程，吹煉開始時(shí),汽包壓力約為0.81。5 MPa，隨著吹氧強(qiáng)度的增加，逐步到達(dá)工作壓力（2.5 MPa），維持一段時(shí)間隨著吹氧的結(jié)束,汽包壓力很快回落到初始壓力。當(dāng)調(diào)節(jié)閥開度減小時(shí)，給水調(diào)節(jié)閥前后壓力升高，調(diào)節(jié)閥前后壓差很大,最大超過2MPa，遠(yuǎn)高于一般設(shè)計(jì)要求的0.5MPa，不但造成能量的浪費(fèi)，而且使得水泵的振動和磨損加大，壽命縮短.5。2針對工頻缺點(diǎn)相應(yīng)的解決方案我們上面分析了工頻供水的一些缺點(diǎn)，這里提出解決方案，就是將變頻給水的方式引入煉鋼轉(zhuǎn)爐余熱鍋爐的給水控制中，這是一種非常理想的方法。水泵運(yùn)行遵循如下規(guī)律：流量Q與轉(zhuǎn)速N成正比，揚(yáng)程（壓力）H與轉(zhuǎn)速N的平方成正比，軸功率與轉(zhuǎn)速N的三次方成正比,電動機(jī)的同步轉(zhuǎn)速N=f*60/p，其中f為供電頻率,p為極對數(shù).由上式可知，改變電機(jī)的供電頻率即可改變水泵的轉(zhuǎn)速，從而達(dá)到改變水泵機(jī)組出水流量、揚(yáng)程與電機(jī)輸入功率的目的，這就是變頻調(diào)速供水技術(shù)。水泵采用變頻調(diào)速后,給水流量的調(diào)節(jié)就可通過改變轉(zhuǎn)速的方法來實(shí)現(xiàn)，此時(shí)調(diào)節(jié)閥開到較大開度，既能方便地調(diào)節(jié)流量