床頭箱I軸加工工藝與花鍵夾具刀具設計說明

1、 . .DOC資料. .DOC資料. .DOC資料. XXXX大學畢 業(yè) 設 計 說 明 書畢業(yè)設計題目: CA6140床頭箱I軸加工工藝及花鍵夾具刀具設計系 機電工程系 專業(yè)班級 07機制3班 姓 名 學 號 指導教師 2010年4月8號摘 要本次畢業(yè)設計的內容是設計CA6140床頭箱主軸的加工工藝、夾具及銑刀的設計。軸是機器中的重要零件，有支持旋轉等作用。而該軸也是CA6140中的重要零件之一，其的主要作用是通過皮帶和帶輪傳遞動力，該軸的主要工況是承受彎矩、扭矩和變形等，所以容易疲勞斷裂，容易扭斷、彎曲變形等。因此在設計工藝時需考慮到以上的工況情況，提高該軸的綜合性能。因該軸的加工過程還需

2、設計專用夾具，本次設計加工該軸的38g6花鍵的夾具，在設計專用夾具時，不僅要考慮到加工花鍵的表面粗糙度和位置度的要求，還需要考慮到提高效率、降低成本、降低勞動強度等等。同時本次設計還有對加工38g6花鍵的精銑銑刀進行設計，在設計此銑刀時，主要考慮加工花鍵的制造精度、軸心線的徑向跳動允許誤差和不等分累積誤差等。關鍵詞：軸、工藝、夾具、花鍵銑刀。 Abstract The graduation design of the contents of the box design CA6140 spindle bed processing, milling and fixture design. - A

3、xis machine is the important parts, such as a rotating support role. The shaft is the CA6140 one of the important parts, the main role is to pass a belt and pulley transmission power, The main axis of the state to bear moment, torque and deformation and, therefore, prone to fatigue fracture easily t

4、ranstensional, bending deformation. So in the design process to be considered when the above conditions, enhance the performance of the shaft. As the axis machining process needed special fixture design, the design of the processing time of the Axis of 38g6 spent crucial fixture. in the design of sp

5、ecial fixture, not only to take into account the processing spline surface roughness and location of the request, it is also necessary to consider that increase efficiency and reduce cost, reduce labor intensity, and so on. In addition, the designs have to spend processing 38g6 bond precision millin

6、g cutter design, the design of this cutter, the main consideration processing spline manufacturing precision, the radial axis beating tolerances and ranges hours accumulated error. Keywords:Shaf； Crafts； Fixture； Spline milling 目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc168985636 摘 要 PAGEREF _Toc168985636

7、h I HYPERLINK l _Toc168985638 序 言 PAGEREF _Toc168985638 h 1 HYPERLINK l _Toc168985639 緒 論 PAGEREF _Toc168985639 h 2 HYPERLINK l _Toc168985640 第一章 加工工藝規(guī)程的制訂 PAGEREF _Toc168985640 h 3 HYPERLINK l _Toc168985641 1.1.課題簡介 PAGEREF _Toc168985641 h 3 HYPERLINK l _Toc168985642 1.2、零件的分析 PAGEREF _Toc168985642

8、 h 3 HYPERLINK l _Toc168985643 1.2.1零件的功用 PAGEREF _Toc168985643 h 3 HYPERLINK l _Toc168985644 1.2.2計算生產(chǎn)綱領，確定生產(chǎn)類型 PAGEREF _Toc168985644 h 3 HYPERLINK l _Toc168985645 1.2.3零件的工藝性分析和零件圖的審查 PAGEREF _Toc168985645 h 3 HYPERLINK l _Toc168985646 1.3 零件工藝規(guī)程設計 PAGEREF _Toc168985646 h 4 HYPERLINK l _Toc1689856

9、47 1.3.1確定零件生產(chǎn)類型 PAGEREF _Toc168985647 h 4 HYPERLINK l _Toc168985648 1.3.2確定零件毛坯的制造形式 PAGEREF _Toc168985648 h 4 HYPERLINK l _Toc168985649 1.3.3擬定零件的機械加工工藝路線 PAGEREF _Toc168985649 h 4 HYPERLINK l _Toc168985650 1.3.4加工余量的確定 PAGEREF _Toc168985650 h 7 HYPERLINK l _Toc168985651 1.3.5確定切削用量及基本工時 PAGEREF _

10、Toc168985651 h 8 HYPERLINK l _Toc168985652 第 二 章 銑 刀 的 設 計 PAGEREF _Toc168985652 h 54 HYPERLINK l _Toc168985653 2.1銑刀的尺寸和形狀設計 PAGEREF _Toc168985653 h 54 HYPERLINK l _Toc168985654 2.1.1確定銑刀寬度與齒形高度 PAGEREF _Toc168985654 h 54 HYPERLINK l _Toc168985655 2.1.2確定容屑槽底形式 PAGEREF _Toc168985655 h 54 HYPERLINK

11、l _Toc168985656 2.1.3確定銑刀孔徑 PAGEREF _Toc168985656 h 54 HYPERLINK l _Toc168985657 2.1.4選銑刀外徑 PAGEREF _Toc168985657 h 54 HYPERLINK l _Toc168985658 2.1.5選銑刀齒數(shù) PAGEREF _Toc168985658 h 54 HYPERLINK l _Toc168985659 2.1.6確定銑刀后角及鏟削量 PAGEREF _Toc168985659 h 54 HYPERLINK l _Toc168985660 2.1.7確定容屑槽底半徑 PAGEREF

12、_Toc168985660 h 55 HYPERLINK l _Toc168985661 2.1.8確定容屑槽角 PAGEREF _Toc168985661 h 55 HYPERLINK l _Toc168985662 2.1.9確定容屑槽底形狀和深度 PAGEREF _Toc168985662 h 55 HYPERLINK l _Toc168985663 2.1.10校驗銑刀刀體強度 PAGEREF _Toc168985663 h 55 HYPERLINK l _Toc168985664 2.1.11校驗鏟磨齒形時砂輪是否和下一個刀齒發(fā)生干涉 PAGEREF _Toc168985664 h

13、55 HYPERLINK l _Toc168985665 2.1.12確定分屑槽尺寸 PAGEREF _Toc168985665 h 56 HYPERLINK l _Toc168985666 2.1.13確定內孔空刀尺寸及鍵槽尺寸 PAGEREF _Toc168985666 h 56 HYPERLINK l _Toc168985667 2.1.14確定銑刀的技術條件 PAGEREF _Toc168985667 h 56 HYPERLINK l _Toc168985668 第三章 夾 具 設 計 PAGEREF _Toc168985668 h 57 HYPERLINK l _Toc1689856

14、69 3.1概述 PAGEREF _Toc168985669 h 57 HYPERLINK l _Toc168985670 3.2.夾具的設計 PAGEREF _Toc168985670 h 57 HYPERLINK l _Toc168985671 3.2.1定位基準的選擇 PAGEREF _Toc168985671 h 57 HYPERLINK l _Toc168985672 3.2.2切削力及夾緊力的計算 PAGEREF _Toc168985672 h 57 HYPERLINK l _Toc168985673 3.3定位誤差分析 PAGEREF _Toc168985673 h 58 HYP

15、ERLINK l _Toc168985674 3.4夾具設計及操作的簡要說明 PAGEREF _Toc168985674 h 58 HYPERLINK l _Toc168985675 第四章 結論 PAGEREF _Toc168985675 h 60 HYPERLINK l _Toc168985676 參考文獻 PAGEREF _Toc168985676 h 61 HYPERLINK l _Toc168985677 致謝 PAGEREF _Toc168985677 h 62序 言畢業(yè)設計是對我們學習完大學階段的機械類基礎和技術基礎課以及專業(yè)課程之后的一個綜合性的考查，它是將設計和制造知識有機的

16、結合，并融合現(xiàn)階段機械制造業(yè)的實際生產(chǎn)情況和較先進成熟的制造技術的應用，而進行的一次理論聯(lián)系實際的訓練，通過本次的訓練，將有助于我們對所學知識的理解，并為后續(xù)的課程學習以及今后的工作打下一定的基礎。對于我本人來說，希望能通過本次畢業(yè)設計的學習，學會將所學理論知識和工藝課程實習所得的實踐知識結合起來，并應用于解決實際問題之中，從而鍛煉自己分析問題和解決問題的能力；同時，又希望能超越目前工廠的實際生產(chǎn)工藝，而將有利于加工質量和勞動生產(chǎn)率提高的新技術和新工藝應用到機器零件的制造中，為改善我國的機器制造業(yè)相對落后的局面探索可能的途徑。由于所學知識和實踐的時間以及深度有限，本設計中會有許多不足，希望各位

17、老師能給予指正。緒 論機械制造業(yè)在國民經(jīng)濟中的地位制造業(yè)是將制造資源（物料、能源、設備、工具、技術、信息和人力）通過制造過程轉化為可供人們使用與利用的工業(yè)品和生活消費品的行業(yè)。機械制造業(yè)就是制造具有一之定形狀和尺寸的零件或產(chǎn)品，并把它們裝配成機械裝備的行為。機械制造業(yè)的產(chǎn)品即可以直接供人們使用，也可以為其他行業(yè)的生產(chǎn)提供裝備，這些行業(yè)的產(chǎn)品再被人們所使用。社會的各行務業(yè)使用的各式各樣的機器、機械、儀器和工具等都是機械制造業(yè)的產(chǎn)品。我們的日常生活中，從身上穿的，戴的、到吃的、用的都不開機械制造業(yè)。因此，機械制造業(yè)在國民經(jīng)濟中占有重要的地位，是一個國家和地區(qū)發(fā)展的重要基礎及有力支柱，特別是在發(fā)達國

18、家，它創(chuàng)造了1/41/3的國民收入。在我國，工業(yè)（主體是制造業(yè)）占國民經(jīng)濟比重的45%，是我國經(jīng)濟的戰(zhàn)略重點。從某種意義上講，機械制造水平的高低是衡量一個國家國民經(jīng)濟綜合實力和科學技術水平的重要指標。二、機械制造技術狀況自20世紀80年代發(fā)展到90年代末到21世紀，制造技術，特別是自動化制造技術向著柔性化、集成化、智能化方向發(fā)展；在超精加工技術方面，其加工精度已進入納米級，表面粗糙度已成功地小于0.0005Um;在切削速度方面，國外車削鋼最高已達915m/min；對于不斷出現(xiàn)的難加工材料、型腔以及微小深孔，通過特種加工方法得以解決。 我國的機械制造業(yè)經(jīng)過50多年，特別是近20年的發(fā)展，已形成了

19、品種繁多、門類齊、布局合理的機械制造工業(yè)體系。許多科研院所、大專院校和企業(yè)研制出了一大批成套技術裝備和多種高精尖產(chǎn)品，有些已接近或達到國際先進水平。通過對這些產(chǎn)品的研發(fā)，我國已建立起了自己的人才培養(yǎng)和軟件控制技術開發(fā)基地以及高精加工設備生產(chǎn)基地，從而使我國的國民經(jīng)濟綜合實力和科學技術水平迅速提高，國防尖端武器的生產(chǎn)、“神六號”的成功發(fā)射與回收、人們生活用品的質量提高，有力地說明了我國機械制造業(yè)的發(fā)展狀況。第一章 加工工藝規(guī)程的制訂1.1.課題簡介本課題是CA6140床頭箱軸的機械加工工藝規(guī)程的編制及工藝裝備的設計，該軸是CA6140上必不可少的傳動部件，它有著傳遞動力作用，因此在加工時，零件的

20、配合部分需要精加工，保證其配合準確，提高CA6140的綜合性能，又因為被加工零件的結構比較復雜加工難度大，需進行專用刀具、夾具的設計與裝配。 1.2、零件的分析1.2.1零件的功用 題目所給零件是CA6140床頭箱軸，它位于動力輸入的前端。其主要作用是通過皮帶及帶輪輸入動力，控制主軸正、反轉（通過雙向多片式摩擦離合器）和進行第一級邊速（通過雙聯(lián)齒輪Z56，Z51），還有通過雙向多片式摩擦離合器切斷動力源。1.2.2計算生產(chǎn)綱領，確定生產(chǎn)類型零件如圖紙所示，每臺機器僅有一件該零件，其中該零件備品率1%，機械加工廢品率2%由此可知該零件屬于機體類小零件，因此可以確定其生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)。1.2.

21、3零件的工藝性分析和零件圖的審查 CA6140床頭箱軸的主要加工表面有40j6兩外圓表面和50f7,38g6兩花鍵兩組。1這組表面包括：兩個40j6，38g6，50f7及切槽倒角等。這組外圓要對40js6的徑向跳動允差在0.02mm2，38g6，50f7的兩花鍵及8d9鍵槽的加工，這兩個花鍵均有一定的位置要要求，主要是：（1）兩個花鍵對定心直徑中心線的不平行度允差為0.03/100.（2）兩個花鍵不等分累積誤差對定心直徑中心線的偏移允差為0.03mm，8d9鍵槽對定心直徑中心線的不對稱度允差為0.05 mm。由以上分析可知， 這兩組表面最好先加工第一組表面，然后以外圓表面的中心線為基準加工另外

22、的表面，以保證它們之間的位置精度要求。1.3 零件工藝規(guī)程設計1.3.1確定零件生產(chǎn)類型由年生產(chǎn)綱領可知為大批量生產(chǎn)1.3.2確定零件毛坯的制造形式零件材料為45鋼,考慮到該軸在機床運行中經(jīng)常正、反轉及變速，零件在工作過程中經(jīng)常承受彎、扭（易疲勞斷裂），承受過載和沖擊載荷（易扭斷、彎曲變形、折斷、軸頸和滑移部分易磨損），由于零件年產(chǎn)量為大批量生產(chǎn)，而且零件的輪廓尺寸不大，生產(chǎn)綱領已達到成批生產(chǎn)的水平，所以可采用模鍛成型，這對于提高生產(chǎn)率、減少切削加工的勞動量保證加工精度都是有利的。1.3.3擬定零件的機械加工工藝路線制訂工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀，尺寸精度及位置精度等技術要求能得

23、到合理的保證，在一產(chǎn)綱領已確定為成批生產(chǎn)的條件下，可以考慮采用萬能性機床配以專用夾具，并盡量使用工序集中的原則來提高生產(chǎn)效率，除此之外，應該考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。定位基準面的選擇定位基面的選擇是擬定零件的機械加工路線，確定加工方案首先要做的工作，基面選擇得正確、合理與否，將直接影響加工質量和生產(chǎn)率。在選擇定位面時需要同時考慮以下三下問題： 以哪一個表面作為加工時的精基面或統(tǒng)一基準，才能保證加工精度，使整個機械加工工藝過程順利地進行。 為加工上述精基面或統(tǒng)一基準應該采用哪一個表面作為粗基準。是否有個別工序為了特殊的加工要求，需要采用統(tǒng)一基準以外的精基面，精基面的選擇根據(jù)精基面的選

24、擇原則，首先應該考慮基準重合的問題，即在可能的情況下，應盡量選擇加工表面的設計基準為定位基準根據(jù)工件的特點和加工要求，選擇花鍵孔和端面作為精基面，加工各檔外圓表面，各斜端面、齒輪時以花鍵孔左端面作為定位基面，加工花鍵孔時以外圓表面定位。（1）粗基準的選擇：因為對于一般的軸類一零件而言，以外圓作為粗基準是合理的，所以選擇外圓表面作為粗基面。（2）精基準的選擇：主要應該考慮基準重合的問題當設計基準與定位基準不重合時，應進行尺寸換算，這在以后還在專門計算，此處不重復。因本零件是一般的軸類零件，所以精基準選擇軸的中心線，而對于本軸，應選擇外圓表面粗糙度較高的40js6，38g6，50f7的中心線。二.

25、制定工藝路線制定工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀，尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證。在生產(chǎn)綱領已確定為大批量生產(chǎn)的條件下，可以考慮采用萬能性機床以專用夾具，并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量降下來?，F(xiàn)制定制定工藝路線如下：工序號工序名工 序 內 容定位基準1下料2鍛造模鍛造并退火檢查3正火處理調質4粗車 粗車兩端面，鉆中心孔。車47至39.8，47至41.8，57至51.8，47至41.8，47至31.5毛坯外圓及本次加工的外圓5熱處理調質6精車車39.8至38.3，41.8至40.3，51.8至50.3，41.8至40.2，31

26、.5至30，切槽31（29），30.5（37.5），30.5（39.5），30.5（44d6），2-31.25（37.5）(表面6.3)，倒角，車螺紋M301.5，攻M1041.8兩外圓及本次加工的38.3，50.37鉆孔23兩端支承軸頸8熱處理回火9粗磨外圓38.2至38.1，41.3至40.1，51.3至50.1，41.3至40.1，41.2至40d11，41.3至39.538.3, 50.3, 及本次加工的兩40.110精磨外圓38.1至38g6，40.1至40js6, 40.1至40js6,50.1至50f7，40d11, 50.1,及本次加工的兩40js611鉸錐孔10.5至14.9

27、兩40js6，頂尖12粗銑共花鍵38g6，50f7兩40js6，頂尖13精銑花鍵38g6，花鍵50f7，槽8d9，通槽 2410，鍵槽128614鉆孔8，6兩40js6，頂尖15檢按圖紙要求檢驗專用夾具1.3.4加工余量的確定機械加工余量對工藝過程有一定的影響，余量不夠，不能保證零件的中的質量，余量過大，不但增加機械加工勞動蜈，而且增加了材料、刀具，能源的消耗。從而增加了成本，所以必須合理地安排加工余量。根據(jù)零件毛坯條件，CA6140床頭箱軸材料為45號鋼，毛坯重約為8Kg，生產(chǎn)類型為大批量采用在鍛模上得到毛坯。根據(jù)上述原始資料及加工工藝，列舉確定部分加工表面的機械加工余量，工序尺寸及， 毛坯

28、尺寸如下：1外圓表面38g6毛坯為鍛件，其尺寸為472根據(jù)書機械制造工藝金屬切削機床設計指導表1.22，1.23確定工序的尺寸及余量為： 38g6 精磨后 38g6精磨后 38+0.138.1半精車后 38.1+0.238.3粗車后 38.3+1.539.8毛坯 38.3+8.7472外圓表面40js6毛坯為鍛件，其尺寸為472根據(jù)書9表1.22，1.23確定工序的尺寸及余量為：40js6 精磨后 40js6精磨后 40+0.140.1半精車后 40.1+0.240.3粗車后 40.3+1.541.8毛坯 41.8+5.2471.3.5確定切削用量及基本工時一.加工條件：工件材料45鋼 鍛造加

29、工要求：粗車、半精車、精車，外圓及端面，使其達到零件圖上所給的尺寸公差要求。機床：C6203臥式車床刀具:刀片材料YT15，刀桿尺寸1625mm, 刀尖圓弧半徑,=0.8mm，90 15 12 0.5mm二.計算切削用量1 粗車M301.5端面4721)已知毛坯徑向的加工余量為472，則毛坯徑向方向的最大加工余量為24.5mm，故可以3次走刀切除, =8mm。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）查表2.44選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊表8-4-8（壽命選T=60min）Vc= Vc= Kv 其中T60，0.15，0.35, m=0.2.機械加工工藝手冊（

30、北京出版社）表2.4171819 Cv=235 ,kv=0.42 將其代入 Kv= =0.690.870.7 =0.42Vc=1.7m/s=100.9(m/min)確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000 x100.9,3.14x47) =683.7r/min 按機床手冊選取n=800r/min, 根據(jù)機械加工工藝手冊表3.1-18所以實際切削速度：V=122(m/min) 切削工時 查表2.5-3t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L= eq f(d,2)+ +, d=47 =2mm, =4mm, =0, i=3t= eq f(

31、47/2+2+4,8000.5) 3=0.221min2.粗車40d11端面同上(1)。3鉆兩中心孔機床：選取Z35A搖臂鉆床刀具：根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表4.32選取B型中心鉆 d=3.15 =11.2 =6.7 =60 =3.9-4.9選取=4型具134(2404d表3根據(jù)機械加工工藝設計實用手冊（航空工業(yè)出版社）表1539選取進給量： =0.075mm/r切削速度： =18m/min = eq f(1000,3.14) = eq f(100018,3.1431.5) =1770(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-31選取=2000r/min。所以實際切削

32、速度：V= eq f(3.14n,1000) = eq f(3.1431.52000,1000) =19.8 (r/min)切削工時：根據(jù)機械加工工藝手冊表2.5-7 =其中：=10mm =5.32 =0 = eq f(10+5.23,2000+0.075) =0.081(min)4. 粗車30 從472到31.5切削深度 單邊余量Z=15.51,可分兩次切除,第一次=8mm第二次=7.5mm。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =

33、0.35 m=0.2 Vc= = eq f(242,) =90(m/min) 確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(100090,3.1447) =610(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n=800r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn,1000) = eq f(3.1447800,1000) =118 (r/min)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1表8.410所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15= eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.94=0.8

34、9=265080.940.89=1341(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv,610000) = eq f(1341118,610000) =2.64(kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw，所以可以正常加工。檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz1341N。徑向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5將以上數(shù)把代入試式 = =19500.8970.5=969(N)而軸向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5

35、= eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17將以上數(shù)把代入試式 = 288080.9231.17=2609（N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =2609+0.1(1341+969) =2840（N）查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可正常工作.切削工時 查（北京出版社）表2.5-3 t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, =15 =2(=90), =4mm, =0, i=2t= eq f(15+2+4,8000.5) 2=0.105(min)5. 粗車38g6 從

36、472到39.81）切削深度 單邊余量Z=3.61,可一次切除。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2 Vc= = eq f(242,) =112(m/min)4)確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000112,3.1447) =759(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n=800r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn,10

37、00) = eq f(3.1447800,1000) =118 (r/min)5)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 = = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.94=0.89=26503.60.940.89=2444(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv,610000) = eq f(454.7164,610000) =1.24 (kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw，所以可以正常加工

38、。6)檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz=454.7N。徑向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5將以上數(shù)把代入試式 = =19500.8970.5=444(N)而軸向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17將以上數(shù)把代入試式 = 28803.60.9231.17=1199（N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =1199+0.1(2444+444) =148

39、8（N）查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可正常工作.切削工時 查（北京出版社）表2.5-3 t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, l=112mm =2(=90), =4, =0, i=1t= eq f(112+2+4,8000.5) 1=0.1475(min)6. 粗車40js6 從472到41.81）切削深度 單邊余量Z=2.61,可一次切除。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.

40、2Vc= = eq f(242,) =118(m/min) 確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000118,3.1447) =799.5(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n=800r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn,1000) = eq f(3.1447800,1000) =118 (r/min)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15= eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.94=

41、0.89=26502.60.940.89=1675(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv,610000) = eq f(1675118,610000) =3.29(kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw，所以可以正常加工。檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz1675N。徑向切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中：=1950 0.9 =0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5將以上數(shù)把代入試式 = =19500.8

42、970.5=313(N)而軸向力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算= 其中：=2880 1.0 =0.5 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17將以上數(shù)把代入試式 = 28802.60.9231.17=824（N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =824+0.1(1675+313) =1030（N）查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可正常工作.7)切削工時 查（北京出版社）表2.5-3t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, =10

43、0+62.2=162.2 =2(=90), =4, =0, i=1t= eq f(162.2+2+4,8000.5) 1=0.425(min)7. 粗車50f7 從572到50.31）切削深度 單邊余量Z=3.351mm,可一次切除。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = eq f(242,) =113(m/min)4)確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000

44、113,3.1451.8) =631(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n800r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn,1000) = eq f(3.1451.81000,1000) =143(r/min)5)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15= eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.94=0.89 =26503.350.940.89=42073(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv

45、,610000) = eq f(2073143,610000) =4.9(kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw，所以可以正常加工。6)檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz2073N。徑向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5 = =19500.8970.5=373(N)而軸向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17 = 28803.350.9231.17=1012（

46、N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =1012+0.1(2073+373) =1257（N）查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可正常工作.7)切削工時 查（北京出版社）表2.5-3t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, =110 =2(=90), =4, =0, i=1t= eq f(110+2+4,8000.5) 1=0.29(min)8粗車40d11 從472到41.81）切削深度 單邊余量Z=2.61,可一次切除。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）

47、計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = eq f(242,) =118(m/min) 確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000118,3.1447) =799.5(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n=800r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn,1000) = eq f(3.1447800,1000) =118 (r/min)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.41

48、0所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15= eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.94=0.89=26502.60.940.89=883(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv,610000) = eq f(1675118,610000) =2.1(kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw，所以可以正常加工。檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz1675N。徑向切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中：=1950 0.9

49、=0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5將以上數(shù)把代入試式 = =19500.8970.5=315(N)而軸向力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算= 其中：=2880 1.0 =0.5 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17將以上數(shù)把代入試式 = 28802.60.9231.17=866（N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =866+0.1(883+315) =956（N）查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可

50、正常工作.7)切削工時 查（北京出版社）表2.5-3t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, =100+62.2=162.2 =2(=90), =4, =0, i=1t= eq f(100.8+2+4,8000.5) 1=0.287(min)9. 半精車38g6 從39.8到381）切削深度 單邊余量Z=1.5,可一次切除。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2 Vc= = eq f(2

51、42,) =116(m/min)4)確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000116,3.1439.8) =935(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n=1000r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn,1000) = eq f(3.1439.81000,1000) =125(r/min)5)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 = = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.94=0.89=26501.

52、50.940.89=518(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv,610000) = eq f(518125,610000) =1.08(kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw，所以可以正常加工。6)檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz=454.7N。徑向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5將以上數(shù)把代入試式 = =19500.8970.5=195(N)而軸向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 = eq

53、 f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17將以上數(shù)把代入試式 = 28801.50.9231.17=480（N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =480+0.1(518+195) =551（N）查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可正常工作.切削工時 查（北京出版社）表2.5-3t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, l=112mm =2(=90), =4, =0, i=1t= eq f(127+2+4,10000.5) 1=0.266(min)10. 半精車40js6 從

54、41.8到40.31）切削深度 單邊余量Z=0.75,可一次切除。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = eq f(242,) =142(m/min)4)確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000142,3.1447) =1080(r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n=1250r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn

55、,1000) = eq f(3.1441.81250,1000) =164(r/min)5)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15= eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.94=0.89=26500.750.940.89=454.7(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv,610000) = eq f(1675118,610000) =3.29(kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw

56、，所以可以正常加工。6)檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz1341N。徑向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5將以上數(shù)把代入試式 = =19500.8970.5=313(N)而軸向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17 = 28800.750.9231.17=214（N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =214+0.1(454.7+96) =269（N）

57、查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可正常工作.切削工時 查（北京出版社）表2.5-3 t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, =100+62.2=162.2 =2(=90), =4, =0, i=1t= eq f(162.2+2+4,8000.5) 1=0.269(min)11. 半精車50f7 從51.8到50.31）切削深度 單邊余量Z=0.75mm,可一次切除。2）進給量 根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表2.4-4 選用f=0.5mm/r3）計算切削速度 見機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15

58、=0.35 m=0.2Vc= = eq f(242,) =142(m/min)4)確定主軸轉速： = eq f(1000Vc,3.14dw) = eq f(1000142,3.1451.8) =873 (r/min)根據(jù)機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.1-18選取n=1000r/min所以實際切削速度：V= eq f(3.14dn,1000) = eq f(3.1451.81000,1000) =1632(r/min)5)檢驗機床功率，主切削力按機械加工工藝手冊卷1（航空工業(yè)出版社）表8.410所示公式計算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15= eq f(b,650) = eq

59、 f(600,650) =0.94=0.89 =26500.750.940.89=455(N) 切削時消耗功率為Pc按機械工工藝手冊表2.421Pc eq f(FzCv,610000) = eq f(455163,610000) =1.24(kw)由機械加工工藝手冊（北京出版社）表3.117可知C620-3車床主電機功率為7.5Kw，所以可以正常加工。6)檢驗機床進給系統(tǒng)強度，已知主切削力Fz455N。徑向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.897=0.5 = =19500.8970.5=96(N)而軸向力 = 其中：=

60、2880 1.0 =0.5 = eq f(b,650) = eq f(600,650) =0.923 =1.17 = 28800.750.9231.17=214（N）取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數(shù)=0.1則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力 F=+(+) =214+0.1(455+96) =269（N）查切削手冊表1.3,故機床進給系統(tǒng)可正常工作.7)切削工時 查（北京出版社）表2.5-3t= eq f(L,fn)i eqf(L,fn)i 其中 L=+, =110 =2(=90), =4, =0, i=1t= eq f(110+2+4,10000.5) 1=0.232(min)12. 半精