不同環(huán)氧樹脂體系層壓板的制備及性能821

1、不同環(huán)氧樹脂體系層壓板的制備及性能1引言利用環(huán)氧樹脂一固化劑、PEK-c所制備的預(yù)浸料進(jìn)行鋪層，采用在確定的制備工藝參數(shù)，熱壓成型制備了一系列復(fù)合材料層壓板。通過對(duì)層壓板的層間剪切強(qiáng)度(ILSS)、動(dòng)態(tài)機(jī)械性能(DMA)、界面形貌的研究，討論了不同固化劑、不同環(huán)氧樹脂含量對(duì)層壓板綜合性能的影響，確定了環(huán)氧樹脂的最佳含量。2實(shí)驗(yàn)部分2.1實(shí)驗(yàn)原料及來源表1實(shí)驗(yàn)原料及來源原料純度來源環(huán)氧樹脂(E44)AR.廣州維立納化匚有限公司酚歆型聚芳醛酮(PEK-c)實(shí)驗(yàn)室自制三氯甲烷AR.北京化工廠N,N，-二甲基乙酰胺(DMAc)AR.天津天泰化學(xué)品有限公司間苯二胺(MPD)AR.天津市光復(fù)精細(xì)化工研究所

2、二氨基二苯基硯(DDS)AR.國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司甲基四氫鄰苯二甲酸肝(MTHPA)AR.阿拉丁碳纖維布CF3052威海拓展纖維有限公司Upilex聚酰亞胺膜50pm.日本宇部興產(chǎn)脫模劑油性上海新平精細(xì)化學(xué)品有限公司2.2表征技術(shù)及實(shí)驗(yàn)方法動(dòng)態(tài)機(jī)械性能(DMA)測(cè)試采用美國(guó)TA公司的Q800DMA動(dòng)態(tài)機(jī)械分析儀，參照ASTMD7028標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)試。三點(diǎn)彎曲模式，空氣氣氛，測(cè)試溫度范圍50-300C,升溫速率5C/min。頻率1Hz，振幅20ym,預(yù)應(yīng)力1N。樣條尺寸60.0 x10.0 x2.0mm3。層間剪切測(cè)試(ILSS)復(fù)合材料層壓板的短梁層間剪切強(qiáng)度采用日本島津SHIMADZUAG

3、-I型萬能測(cè)試試驗(yàn)機(jī)測(cè)定，室溫，樣條尺寸20 x10 xhmm3,加載速率1mm/min,樣品支撐座之間的距離與樣品的厚度之比(跨厚比)5,層間剪切強(qiáng)度通過下面的公式計(jì)算給出:3FT乂其中m為表觀層間剪切強(qiáng)度，單位為MPa；F為測(cè)試過程中樣品所承受的最大載荷，單位為N；b為測(cè)試樣品的寬度，單位為mm；h為測(cè)試樣品的厚度，單位為mmo每組測(cè)試采用5個(gè)試樣，取5次測(cè)試結(jié)果的算數(shù)平均值。微觀形貌測(cè)試(CSEM)本文使用的掃描電子顯微鏡是美國(guó)FEI公司生產(chǎn)的NovaNanoSEM450場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡。試樣的切面經(jīng)處理后,進(jìn)行噴金處理;加速電壓10kV,工作距離Smm,光斑尺寸2.00鋪覆強(qiáng)度測(cè)試

4、預(yù)浸料的鋪覆強(qiáng)度測(cè)試采用日本島津SHIMADZUAG-I型萬能測(cè)試試驗(yàn)機(jī)測(cè)定，室溫測(cè)試，樣條尺寸200 x25xhmm3，加載速度100mm/min，鋪覆強(qiáng)度通過下面的計(jì)算公式計(jì)算給出：ot二F/B其中帀鋪覆強(qiáng)度，單位kN/m；F為測(cè)試過程中樣品所承受的最大載荷，單位N；B為測(cè)試樣品的寬度，單位mmo每組測(cè)試采用5個(gè)試樣，取5次測(cè)試結(jié)果的算2.3預(yù)浸料的制備本文采用溶液法制備合適的碳纖維布/PEK-c預(yù)浸料，預(yù)浸料制備的具體步驟如下:1）定量稱取環(huán)氧樹脂E44及固化劑，加入DMAc、三氯甲烷或者三氯甲烷/DMAc混合溶劑，超聲使環(huán)氧樹脂充分溶解至透明;再加入干燥過的PEK-c樹脂粉末，充分?jǐn)嚢?/p>

5、1h,得到適宜茹度的淡黃色溶液;2）將溶液均勻涂覆在碳纖維布上，室溫靜置l0h,轉(zhuǎn)入烘箱中80C恒溫4h,110C恒溫7h。2.4層壓板命名通過工藝制備方法進(jìn)行層壓板的制備。本文中所有制備的層壓板均根據(jù)所用樹脂比例不同來進(jìn)行縮寫命名，如下表所示:表2層壓板的命名E44：PEKc0.5:9.51:92:80.3:970.7:9.3LaminateM5%M10%M20%M3%M7%3結(jié)果與討論3.1不同固化劑對(duì)層壓板性能的影響確定預(yù)浸料的制備溶劑和層壓板的模壓條件后，進(jìn)一步研究了不同固化劑對(duì)于層壓板性能的影響，探究最佳的固化劑。本論文采用三種不同種類的固化劑，討論固化劑對(duì)于層壓板性能的影響。間苯二

6、胺（MPD）屬于芳香胺類的固化劑，據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)的報(bào)道間苯二胺（MPD）可以被5個(gè)環(huán)氧基在環(huán)上烷基化，從而可以有效地增加交聯(lián)的密度，并且MPD的耐腐蝕和電性能都一定的優(yōu)異性能;固化劑二氨基二苯基颯CDDS）是一種具有優(yōu)良耐熱性的環(huán)氧樹脂固化劑，不溶于水，兼具有很好的化學(xué)穩(wěn)定性和自熄性，環(huán)氧固化物電絕緣性優(yōu)越，尺寸穩(wěn)定性好等優(yōu)點(diǎn)，所以我們采用這一固化劑進(jìn)行對(duì)比;甲基四氫鄰苯二甲酸醉（MTHPA）由于其異構(gòu)化而呈現(xiàn)為液態(tài)，與環(huán)氧樹脂體系的配合物的粘度非常低，很難從環(huán)氧樹脂中析出結(jié)晶，是酸醉類固化劑中使用最為廣泛的固化劑之一?；贓44/PEK-c為1:9的樹脂體系，制備一系列含不同固化劑的預(yù)浸料，熱壓

7、成型制備了相應(yīng)的復(fù)合材料層壓板對(duì)層壓板的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能和層間剪切性能進(jìn)行了討論，通過文獻(xiàn)得出環(huán)氧樹脂與固化劑的配比如下表所示:表3環(huán)氧樹脂(E44)與固化劑用量比MPD:E44DDS:E44MTHPA:E4414/10037/10065/100表4不同環(huán)氧樹脂與PEK-c層壓板命名E44；PEK-cMPDDDSMTHPA2:8M20%D20%T20%1:9M10%D10%T10%0.5:9.5M5%D5%T5%0.7:9.3M7%D7%T7%0.3:9.7M3%D3%T3%不同固化劑下層壓板的動(dòng)態(tài)機(jī)械性能研究?jī)?chǔ)能模量(E)由圖1可見，含有不同種類固化劑的層壓板都表現(xiàn)出較高的儲(chǔ)能模量(E)都高于純

8、的PEK-c層壓板的儲(chǔ)能模量。我們認(rèn)為在含環(huán)氧樹脂一固化劑的的層壓板中，環(huán)氧樹脂與固化劑在高溫條件下發(fā)生了固化交聯(lián)，增加了樹脂體系的剛度因此提高了層壓板的儲(chǔ)能模量。材料的儲(chǔ)能模量與力學(xué)性能測(cè)試與所得到的材料模量密切相關(guān)，因此在環(huán)氧樹脂與PEK-c比例相同的情況下，加入不同種類的固化劑對(duì)層壓板的儲(chǔ)能模量影響不同。10000010000-50100160200250300350Temperature(C)PEK-C(ed2)sn-npo乏a)6eolswoo圖1不同固化劑的層壓板儲(chǔ)能模量圖從Fig.1進(jìn)一步看出，層壓板的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg(E)在不同固化劑下有明顯的區(qū)別，在含有MPD和DDS兩種固

9、化劑下，其玻璃化轉(zhuǎn)變溫度很接近，而含有MTHPA的固化劑則在玻璃化轉(zhuǎn)變溫度上明顯較低，說明酸醉類固化劑對(duì)于這個(gè)體系的復(fù)合材料玻璃化轉(zhuǎn)變溫度起到的作用不是很大。而材料體系的剛性越強(qiáng)，其玻璃化轉(zhuǎn)變溫度就會(huì)越高。則可以說明MPD與DDS兩種固化劑使E44在這一體系下能達(dá)到很大的固化交聯(lián)程度。(2)損耗模量(E)和損耗因子(tan8)圖2不同固化劑的層壓板損耗模量圖-d2)sn=po2SSOJ圖3不同固化劑的層壓板損耗因子從圖2和圖3中顯示，不論損耗模量還是損耗因子，加入三種固化劑的層壓板的峰值都明顯低于純PEK-c的峰值，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度也要低于純PEK-c制備的層壓板。這說明在加入環(huán)氧樹脂(E44)

10、,即熱固性樹脂的情況時(shí)，其峰值而對(duì)比三種固化劑對(duì)于層壓板的性能的影響，可以看出不論是在峰值上還是在玻璃化轉(zhuǎn)變溫度上，固化劑MPD和DDS都更接近與純PEK-c的層壓板，明顯要高于固化劑MTHPA。進(jìn)一步說明在這一體系下酸醉類的固化劑對(duì)體系并沒有產(chǎn)生較強(qiáng)影響，而MPD和常用的固化劑DDS則產(chǎn)生了較優(yōu)的效果。表4含不同固化劑的層壓板性能測(cè)試E44:PEK-c=l:9E?(MPa)Tg(EJ(C)Tg(tan5)(C)tandT.(E-)(C)PEK-c343242122340.48229MIO%391682022240.26218DIO%402382002300.28221T10%36924188

11、2130.25207不同固化劑下層壓板的層間剪切強(qiáng)度層間剪切強(qiáng)度(ILSS)是材料的一個(gè)重要參數(shù)，其是用來表述材料抵抗層間損傷的能力。這一章中利用這一測(cè)試來確定固化劑和環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例下的層壓板的力學(xué)性能。從圖4中可以看出三種固化劑對(duì)于層壓板在力學(xué)性能上產(chǎn)生了較大的影響，含有MTHPA的層壓板在力學(xué)性能上具有較優(yōu)異的性能，而MPD和DDS在力學(xué)性能上要較低?？赡躆THPA在低溫下會(huì)使層壓板中的環(huán)氧樹脂交聯(lián)比較早，導(dǎo)致層壓板中的樹脂與碳纖維布的結(jié)合能力要明顯加強(qiáng)，但是在這一體系中要使玻璃化轉(zhuǎn)變溫度和熱學(xué)性能上更接近于純熱塑性樹脂所制備的層壓板，由于環(huán)氧樹脂的加入很大程度上會(huì)影響層壓板

12、的力學(xué)性能，所以在綜合上面的DMA測(cè)試和層間剪切強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果下，考慮利用MPD和DDS兩種固化劑進(jìn)行接下來的性能研究。MPDDDSMTHPAPEK-C70603020OOdz)ss=圖4不同固化劑的層壓板的層間剪切性能不同環(huán)氧樹脂含量對(duì)層壓板性能的影響在確定層壓板制備工藝的條件下，于層壓板的影響，得出MPD和DDS進(jìn)一步探討了層壓板中加入不同固化劑對(duì)兩種固化劑對(duì)于這一體系的層壓板產(chǎn)生較好的影響，氧樹脂與所以接下來的試驗(yàn)通過從兩種固化劑中選擇出MPD來進(jìn)一步說明環(huán)PEK-c不同比例對(duì)于層壓板的性能的影響研究。3.2.1不同環(huán)氧樹脂含量對(duì)層壓板的動(dòng)態(tài)機(jī)械性能影響(1)儲(chǔ)能模量(E)Temperat

13、ure(C)(ed乏)sn-npo乏a?6eols圖5不同比例環(huán)氧樹脂與PEK-c層壓板的儲(chǔ)能模量從圖5中可以看出，不同比例的環(huán)氧樹脂與PEK-c對(duì)于層壓板的儲(chǔ)能模量有不同的影響。MS%,M10%,M20%這三種比例的層壓板對(duì)比純PEK-c的儲(chǔ)能模量較高，這是因?yàn)樵诩尤肷倭凯h(huán)氧樹脂的情況下碳纖維與樹脂間的相互作用力更強(qiáng)，有助于提高層壓板的彈性模量。在五種環(huán)氧樹脂與PEK-c比例下，MS%,M10%,M20%的儲(chǔ)能模量要大于M3%,M7%的儲(chǔ)能模量，可以證明在加入環(huán)氧樹脂的情況下太多或者太少的環(huán)氧樹脂對(duì)于層壓板的性能都會(huì)有不同情況的影響。樹脂基復(fù)合材料的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度決定了材料的最終使用溫度上限

14、，由于溫度超過玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，儲(chǔ)能模量會(huì)大幅度跌落從而造成材料的機(jī)械性能嚴(yán)重的下降，因此樹脂基復(fù)合材料的使用溫度上限一般在玻璃化轉(zhuǎn)變溫度以下30-50C之間。通過表3和圖5中可以看出，在環(huán)氧樹月旨與PEK-c的不同比例時(shí)，層壓板的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度各有不同，在環(huán)氧樹脂含量占樹脂總含量10-20%時(shí)，其玻璃化轉(zhuǎn)變溫度就會(huì)有所下降，說明環(huán)氧樹脂過多會(huì)影響層壓板的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度，而玻璃化轉(zhuǎn)變溫度取決于分子鏈的運(yùn)動(dòng)能力，因此在含有少量環(huán)氧樹脂的層壓板中，環(huán)氧樹脂會(huì)造成層壓板中樹脂形成較大的纏結(jié)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)進(jìn)而阻礙鏈的運(yùn)動(dòng)能力，最終導(dǎo)致層壓板的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的提高。2)損耗模量(E)下圖給出了不同比例的環(huán)氧樹

15、脂與PEK-c層壓板的損耗模量曲線。材料的損耗模量取決于材料的內(nèi)摩擦運(yùn)動(dòng)，它代表了材料在周期性振動(dòng)下消耗能量的能力。從表3和圖6中可以看出MS%,M3%,M7%三種比例的損耗模量峰值更高，這是因?yàn)楹猩倭凯h(huán)氧樹脂的層壓板中碳纖維與樹脂的界面粘結(jié)強(qiáng)度增加導(dǎo)致的。而損耗模量峰值溫度的大小則是MS%為最高，則說明這一比例的層壓板在制備過程中存在較大的殘余內(nèi)應(yīng)力。層壓板中殘余內(nèi)應(yīng)力越大，在玻璃化轉(zhuǎn)變發(fā)生時(shí)通過內(nèi)應(yīng)力的釋放導(dǎo)致了更大的損耗模量峰值的產(chǎn)生。通過損耗模量的比較，可以看出層壓板MS%具有更好的影響，在這五種環(huán)氧樹脂與PEK-c的比例中，具有優(yōu)異的性能。(eCLIAI)s=55posSSOJ50

16、10015020025030)0Temperature(,=CjPEK-c50100150200250300TemperatuirefC)O.3.2JO.O.O.0.04),1-圖6環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例層壓板的損耗模量(3)損耗因子tan60.6-r-0.5-圖7環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例層壓板的損耗因子上圖給出了碳纖維增強(qiáng)下環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例下的損耗因子曲線。從圖7中可以看出，層壓板MS%與其他幾種比例和純料所制備的層壓板對(duì)比表現(xiàn)出了較好的性能，從損耗因子曲線下得出的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg(tan句較高。上述玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的測(cè)試結(jié)果與上述提到的儲(chǔ)能模量玻璃化轉(zhuǎn)變溫度和損耗模量

17、的結(jié)果相一致，再一次說明了層壓板MS%在與其他比例對(duì)比下表現(xiàn)出艮好的機(jī)械性能。由于高分子材料通常為高阻尼材料，所以損耗因子峰值會(huì)較高。所以從另一個(gè)角度研究損耗因子峰值，層壓板M10%則表現(xiàn)出較低的峰值，說明纖維與樹脂間的界面粘接較強(qiáng)。在界面粘接性方面我們認(rèn)為層壓板M10%具有很好的性能。通過上述對(duì)環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例下的動(dòng)態(tài)機(jī)械性能的討論，總結(jié)出層壓板MS%和M10%具有試驗(yàn)預(yù)期所達(dá)到的性能。所以可以說在熱固性樹脂與熱塑性樹脂混合的復(fù)合材料層壓板體系下，過多的環(huán)氧樹脂含量和過少的環(huán)氧樹脂含量都會(huì)對(duì)層壓板的性能產(chǎn)生不同程度的影響。在接下來的研究中，針對(duì)三種層壓板MS%,M10%,M20%

18、進(jìn)行力學(xué)性能的討論與研究。表5環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例的層壓板性能測(cè)試CuringagentMPDE(MPa)T,（E-）rc）(C)tan8T,(E)(C)M20%474131962360J6231MIO%39115193224().27218M5%423382172380.31233M7%31155207229().4922斗M3%272062182370.53232PEK-c343222142340.48229不同環(huán)氧樹脂含量對(duì)層壓板的層間剪切強(qiáng)度的影響圖8是不同環(huán)氧樹脂含量對(duì)層壓板的層間剪切強(qiáng)度。PEK-cMS%M10%M20%epoxy一一7030O從圖8(A)、(B)、(C)可

19、以看出三種比例在加入不同固化劑下，其層間剪切強(qiáng)度相比于純PEK-c有所降低，而相對(duì)于純環(huán)氧樹脂的層間剪切強(qiáng)度提高很多。說明在加入了少量環(huán)氧樹脂的情況下，適當(dāng)?shù)臓奚似錈崴苄詷渲旧硭哂辛己玫膶娱g性能的基礎(chǔ)上，從而使環(huán)氧樹脂帶動(dòng)純PEK-c浸入到束間，提高樹脂浸漬到纖維束間的含量，同時(shí)相對(duì)于純熱固性樹脂，混合樹脂制備的層壓板的層間剪切強(qiáng)度有明顯提高。從圖8(A)中顯示，在加入固化劑MPD時(shí)，層壓板M10%在對(duì)比了其他兩組層壓板，更接近于純PEK-c的層間剪切強(qiáng)度，而其他兩組層壓板的性能則表現(xiàn)了相似的數(shù)值。說明在加入MPD固化劑的情況下,MPD對(duì)于環(huán)氧樹脂含量占樹脂總量10%的情況下在力學(xué)性能上

20、更具有優(yōu)勢(shì)。其原因則是纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料的層間剪切強(qiáng)度主要是由樹脂基體和纖維與樹脂的界面粘接所決定的。在一定程度下，加入MPD固化劑更有利于層壓板M10%這一體系下界面性能的提高。進(jìn)而提高了纖維與樹脂的界面粘接強(qiáng)度。而其他兩種比例下的層壓板可能由于環(huán)氧樹脂過少或者過高會(huì)對(duì)固化劑在環(huán)氧樹脂的固化過程中產(chǎn)生影響。而從圖8(B)中得出了和圖8(A)相同的結(jié)論，可以看出MPD和DDS兩種固化劑對(duì)于層壓板的影響相似，而在上述討論不同固化劑對(duì)于層壓板影響時(shí)，在DMA測(cè)試中的儲(chǔ)能模量上，MPD和DDS都表現(xiàn)出了相似的性質(zhì)，更能說明上述的結(jié)論。而對(duì)于三種比例的層壓板，環(huán)氧含量占總量的10%情況下DDS作固

21、化劑也表現(xiàn)出了更為優(yōu)異的界面粘接性能。圖8(C)中顯示層壓板MS%的層間剪切強(qiáng)度明顯要高于其他兩種比例的層壓板，更接近純PEK-c的剪切強(qiáng)度。說明固化劑MTHPA對(duì)于層壓板含有少量環(huán)氧樹脂的層壓板起到了明顯的作用。綜合以上三種固化劑分別在不同比例下的層間剪切強(qiáng)度測(cè)試，討論得出加入了少量環(huán)氧樹脂的層壓板在力學(xué)性能上明顯下降，造成層壓板在力學(xué)性能上的缺陷。但是想要得到含有少量環(huán)氧樹脂和大量PEK-c的層壓板體系就要犧牲掉少量的力學(xué)性能來滿足實(shí)驗(yàn)預(yù)期要達(dá)到的讓少量環(huán)氧樹脂帶動(dòng)PEK-c浸入到束間并且使預(yù)浸料在沒有制備成層壓板時(shí)就具有一定的鋪覆強(qiáng)度。3.2.3不同環(huán)氧樹脂與PEK-c比例預(yù)浸料的剝離強(qiáng)

22、度剝離強(qiáng)度是用來測(cè)試粘貼在一起的材料，從接觸面進(jìn)行單位寬度剝離時(shí)所需要的最大力。所以采用剝離強(qiáng)度的測(cè)試來驗(yàn)證試驗(yàn)中制備的預(yù)浸料有粘接性能。下圖是在加入MPD固化劑后環(huán)氧樹脂與PEK-c四種不同比例下的剝離強(qiáng)度測(cè)試。從圖9中可以看出環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例對(duì)于預(yù)浸料的剝離強(qiáng)度有較大的影響。層壓板M10%表現(xiàn)出具有很強(qiáng)的粘接性能，而層壓板MS%的粘性性能則略低于層壓板M10%,但比其他兩種比例的層壓板有很大的改善?？梢哉f明在預(yù)浸料的粘接性能上，加入到預(yù)浸料中的環(huán)氧樹脂與PEK-c的比例有很大的關(guān)系。而環(huán)氧樹脂的含量不能過多也不能過少，過多或者過少都會(huì)影響其預(yù)浸料的粘接性能。圖9環(huán)氧樹脂與PEK

23、-c不同比例下預(yù)浸料的剝離強(qiáng)度剝離強(qiáng)度測(cè)試中，會(huì)有一些因素對(duì)測(cè)試結(jié)果產(chǎn)生一定的影響。一方面在制備預(yù)浸料的過程中預(yù)浸料含有的溶劑并沒有除凈而導(dǎo)致其在揮發(fā)過程中產(chǎn)生氣泡等其他因素影響其剝離強(qiáng)度。另一方面，利用預(yù)浸料進(jìn)行剝離強(qiáng)度測(cè)試時(shí)并沒有制備成層壓板，所以樹脂并沒有固化，固化也會(huì)對(duì)剝離強(qiáng)度產(chǎn)生影響。所以試驗(yàn)中在研究預(yù)浸料的粘接性能上要考慮這多種因素的影響。綜上所述，得到了1:9+MPD,0.5:9.5+MPD兩種比例的預(yù)浸料具有很好的粘接性能，并且環(huán)氧樹脂含量越高其剝離強(qiáng)度則表現(xiàn)出下降的趨勢(shì)。說明預(yù)浸料的粘接性能在這一體系中與環(huán)氧樹脂含量的多少有較大的關(guān)系。3.2.4不同環(huán)氧樹脂與PEK-c比例層

24、壓板的SEM表征按照上述的條件制備層壓板，測(cè)試中采用切刀對(duì)層壓板進(jìn)行切面的處理，得到掃描電鏡所要求的大小，接下來把試樣在乙醇溶劑中浸泡12h并進(jìn)行超聲，目的是為了避免制備試樣的過程中由于外力的作用下，層壓板中的樹脂會(huì)有破損殘存在纖維布表面，我們對(duì)樣品進(jìn)行初步的處理。最后在烘箱中把試樣中的乙醇去(c)1:9d)2:8*圖10環(huán)氧樹脂與PEK-c不同比例層壓板的SEMHwaaric6EHHVmag10.00耐2000mmratm&leETtiHighHtguififlilfnm上圖是所得的微觀形貌圖，圖3.10(a)是純的PEK-c的掃描電鏡圖，可以看出PEK-c在外力的作用下產(chǎn)生很多的碎屑，遭到

25、了破損，纖維束間則會(huì)產(chǎn)生很多的孔隙而沒有充分浸入到束間。由于純PEK-c的最佳熔融溫度在380r，但在制備這一體系的層壓板時(shí)由于含有環(huán)氧樹脂，不能在較高的溫度下進(jìn)行熱壓成型，所以適當(dāng)降低了熱壓成型的最終溫度，從而可能造成了純PEK-c并沒有充分地熔融，對(duì)其浸漬到碳纖維束間產(chǎn)生了影響。最終在掃描電鏡中呈現(xiàn)出有很多孔隙并沒有充分被填充。圖10(b)、(c)分別代表了0.5:9.5,1:9兩種比例的層壓板，從圖中可以清楚地看出樹脂均勻地分散在纖維束中，兩者結(jié)合緊密。纖維織物的絲束之間的界面，兩條絲束結(jié)合致密，樹脂在纖維束間填充致密。而在垂直方向會(huì)有一些斷裂的裂痕和縫隙，這是因?yàn)樵谥苽湓嚇拥倪^程中，切刀具有較大的剪切力作用到纖維表面從而造成了裂紋的產(chǎn)生。這兩種比例的層壓板與純PEK-c