沿程和局部壓力損失

1、.wd.wd.wd.6.2 圓管紊流的沿程損失1. 圓管層流的沿程損失 內(nèi)徑為，長(zhǎng)度為的圓管，在層流狀態(tài)下的壓力損失為如果換算成水頭高度損失那么有(6.2.1)式中，稱(chēng)圓管層流沿程阻力或摩擦阻力系數(shù)，它僅由決定即。對(duì)于圓管紊流而言，一般認(rèn)為的表達(dá)式形式與式(6.2-1)是一樣的。不同在于沿程阻力系數(shù)要復(fù)雜的多。通常認(rèn)為為管壁絕對(duì)粗糙度，為圓管半徑。這樣對(duì)于圓管紊流，沿程式可表示為 (6.2-2)式中 u圓管中平均流速。l圓管長(zhǎng)度。d直徑，。雷諾數(shù)。管壁絕對(duì)粗糙度。通常由實(shí)驗(yàn)確定。前人作了大量的研究，主要結(jié)論如下2. 卡門(mén)普朗特(Karman-Prandtl)公式光滑管 (6.2-3)粗糙管 (

2、6.2-4)上兩式有一定理論根基，又有實(shí)驗(yàn)資料確定系數(shù)，比較準(zhǔn)確，缺點(diǎn)是計(jì)算不方便。3. 布拉休斯(Blasins)公式 (6.2-5) (6.2-6)4. 莫迪(Moody)圖上述公式計(jì)算的數(shù)繁瑣，1940年美國(guó)普林斯登的莫迪(L.F.Moody)對(duì)工業(yè)用管作了大量實(shí)驗(yàn)，繪制出了與Re及的關(guān)系圖(圖6-2)供實(shí)際計(jì)算使用，簡(jiǎn)便而準(zhǔn)確，并經(jīng)過(guò)許多實(shí)際驗(yàn)算，符合實(shí)際情況。因而莫迪圖應(yīng)用廣泛。圖 6-2 莫迪圖5. 非圓管的紊流阻力對(duì)于非圓管中的紊流時(shí)的阻力，其計(jì)算方法是將非圓管折算成圓管計(jì)算。根據(jù)水力半徑和圓管幾何直徑d的關(guān)系，那么有 (6.2-7)式中 非圓管的水力半徑，為濕周長(zhǎng)度，A為過(guò)流面

3、積。阻力系數(shù)，Re為非圓管雷諾數(shù)。在工程上，通常根據(jù)Chery公式計(jì)算水頭損失。所謂Chery公式就是式(6.2-7)的變形 (6.2-8)式中 k常數(shù)，,稱(chēng)Chezy系數(shù)，可從有關(guān)手冊(cè)或資料中查取。例1長(zhǎng)度m，內(nèi)徑mm的鍍鋅鋼管，用以輸送運(yùn)動(dòng)粘度m2/s即cSt的油液，測(cè)得流量L/s。確定沿程損失解：1確定流速及流態(tài)管中流速為m/s雷諾數(shù)Re為故可判定管中流態(tài)為紊流2根據(jù)Re選擇并計(jì)算沿程損失由于，故沿程損失系數(shù)為沿程損失為(m油柱)例2長(zhǎng)度m,內(nèi)徑mm的新鑄鐵管絕對(duì)粗糙度mm，用以輸出重度N/m3的油液m/s2，測(cè)得重量流量N/h。設(shè)冬季油液運(yùn)動(dòng)粘度m2/s，夏季運(yùn)動(dòng)粘度 m2/s，試確定

4、冬夏季中的輸油管的水頭損失解：1將流量標(biāo)準(zhǔn)化并判定兩季中的流態(tài)流量 (m3/s) 流速 (m/s) 冬季時(shí) 夏季時(shí) 2計(jì)算水頭損失冬季時(shí)為層流，按層流沿程損失公式，那么有(m油柱)夏季時(shí)流動(dòng)為紊流，根據(jù)及，利用莫迪圖可確定，那么有(m油柱)6.3 管流局部損失1局部阻力損失 輸送流體的管道不是只由等斷面的直管組成，為控制流體分流和控制流量和流動(dòng)方向，管路上要裝置很多彎頭，三通，閥門(mén)等管道輔件及控制件。流體在流經(jīng)過(guò)這些器件時(shí)，或流速變化，或流向變化，或兼而有之，從而干擾了流體的正常運(yùn)動(dòng)，產(chǎn)生撞擊，別離脫流，漩渦等現(xiàn)象，帶來(lái)附加阻力，增加了能量損失。由于這類(lèi)流體的運(yùn)動(dòng)比較復(fù)雜，影響因素較多，除少數(shù)

5、幾種可作一定的理論分析之外，一般都依靠實(shí)驗(yàn)方法求得實(shí)用局部阻力系數(shù)。 局部阻力損失可分為兩類(lèi)，一類(lèi)是由于過(guò)流斷面變化包括斷面收縮和擴(kuò)大引起得局部損失；另一類(lèi)是流動(dòng)方向的變化如彎頭引起的局部損失。這里僅介紹幾種常見(jiàn)的局部阻力系數(shù)，其余可查相關(guān)手冊(cè)，不再羅列。1管徑突然擴(kuò)大或縮小時(shí)的局部阻力系數(shù)過(guò)流斷面突然變化有兩種：即突然擴(kuò)大或突然縮小圖6-3和圖6-4,突然擴(kuò)大或縮小時(shí)的水頭損失公式在形式上是一致的，即 (6.3-1)式中 局部阻力系數(shù)，對(duì)于突擴(kuò)或突縮值不同。流過(guò)突變處的流體在下游管中流速。圖 6-3 突然擴(kuò)大管 圖 6-4 突然收縮管 對(duì)于突然擴(kuò)大管流，式(6.3-1)可根據(jù)Bernulli

6、方程導(dǎo)出。參看圖6-3，取管徑軸線作為位置勢(shì)能的基準(zhǔn)面零位。按Bernulli方程，那么有 (6.3-2)式中 管徑突變引起的水頭損失。根據(jù)動(dòng)量定理：“流體動(dòng)量的變化等于外力給予它的沖量。面11面22之間的流體動(dòng)量變化量為 (6.3-3)外力沖量有兩局部，其一為靜壓力變化量；其二為環(huán)狀管斷面對(duì)流體的作用力。按動(dòng)量定理，那么有 (6.3-4)聯(lián)立式(6.3-3)和(6.3-4)可求水頭損失為 (6.3-5)根據(jù)連續(xù)方程，那么有 (6.3-6)式中 管徑突然擴(kuò)大時(shí)的局部阻力系數(shù)，。表 6-1 管徑突擴(kuò)時(shí)局部損失阻力系數(shù)10.90.80.70.60.50.40.30.20.100.01230.062

7、50.1840.44412.255.441681表 6-2 管徑突縮時(shí)局部損失阻力系數(shù)0.010.10.20.30.40.50.60.70.80.910.500.470.450.380.340.300.250.200.150.090局部損失也可用速度和表示為 (6.3-7)同樣對(duì)于管徑突然收縮情況圖6-4，局部損失可表示為 (6.3-1)式中 突變面的下游流速。由前分析可知，與和的比值大小及突擴(kuò)和突縮有關(guān)，有關(guān)系數(shù)參看表6-1和表6-2。 (2) 線性漸擴(kuò)和漸縮管局部損失圖 6-5 (a)線性漸擴(kuò)管圖 圖6-5(b)線性漸縮管 線性漸擴(kuò)和漸縮管如圖6-5(a)和圖6-5(b)所示，線性擴(kuò)散或收

8、縮角為，這時(shí)局部損失比較復(fù)雜，與的比值和角相關(guān)。對(duì)于漸擴(kuò)管，局部阻力系數(shù)可表示為(6.3-8)式中 沿程阻力系數(shù)。和擴(kuò)張角有關(guān)的系數(shù)。上式過(guò)于復(fù)雜，也可按突擴(kuò)流動(dòng)理論引入修正系數(shù)表示為(6.3-9)式中 修正系數(shù)，其中直徑以mm計(jì)。當(dāng)d=25mm76mm，u=1.16m/s9.6m/s，=1.459.32時(shí)，局部損失的經(jīng)歷公式也可表示為(6.3-10)對(duì)于漸縮管，局部損失可表示為(6.3-11)在直角彎管圖6-6(a)和折角管圖6-6(b)中，由于管徑不變，故流速大小不變。但由于流動(dòng)方向的變化而造成能量損失。圖 6-6(a) 彎管 圖 6-6 (b)折角彎管彎管的局部損失為(6.3-12)式中 彎管過(guò)渡角，。d彎管直徑。彎管中線曲率半徑。折角彎管局部損失公式為 (6.3-13)至于其他類(lèi)型的局部損失阻力系數(shù)，請(qǐng)查閱有關(guān)手冊(cè)或教科書(shū)，不另述。2進(jìn)口起始段損失如果流體從一個(gè)大容器流入管道，設(shè)入口處呈圓角，那么在這進(jìn)口斷面的aa處圖6-7，流速分布將非常均勻。由于粘性關(guān)系，近壁處產(chǎn)生附面層，它沿著流動(dòng)方向逐漸向管軸線方向擴(kuò)展。在附面層內(nèi)，流速沿管壁遞減為零。根據(jù)連續(xù)定理，附面層流速減小，必使中部流速增加，因而沿流動(dòng)方向的各斷面的速度分別不斷變化，并最終穩(wěn)定下來(lái)。紊流時(shí)由于流體質(zhì)點(diǎn)的混雜，斷面速度分布比較均勻