第一部分變壓器常見故障的現(xiàn)場演示文稿

1、第一部分變壓器常見故障的現(xiàn)場演示文稿第一頁，共一百三十六頁。優(yōu)選第一部分變壓器常見故障的現(xiàn)場第二頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南第一章：大型變壓器顯性故障的特征與現(xiàn)場處理 第二章：變壓器鐵心接地故障特征與防范處理 第三章：變壓器近距離出口短路損壞事故的判別處理和預防第四章：變壓器有載分接開關常見故障的 綜合判斷與現(xiàn)場處理 第五章：氣相色譜法對大型變壓器故障的綜合分析第三頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南第一章：大型變壓器顯性故障的特征與現(xiàn)場處理 顯性故障：是指故障的特征和表現(xiàn)形式比較直觀明顯的故障，在此，結合現(xiàn)場實際，對大型變壓器顯性故障的原因和特征進行了敘述和分析，介紹了現(xiàn)場常

2、見的處理辦法，也是一些比較簡單的辦法。一、外觀異常和故障類型： 變壓器在運行過程中發(fā)生異常和故障時，往往伴隨相應外觀特征，通過這些簡單的外部現(xiàn)象，可以發(fā)現(xiàn)一些缺陷并對異常和故障進行定性分析,提出進一步 分析或處理的方案。而且可以對一些比較復雜的故障確定檢修和試驗方案.以下從幾個方面進行分析和處理：第四頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南1、防爆筒或壓力釋放閥薄膜破損。 當變壓器呼吸不暢，進入變壓器油枕隔膜上方的空氣，在溫度升高時，急劇膨脹，壓力增加，若引起薄膜破損還會伴有大量的變壓器油噴出；主要有以下原因和措施：1）呼吸器因硅膠多或油封注油多、管路異物而堵塞。硅膠應占呼吸器的2/3，油封中

3、有1/3的油即可，可用充入氮氣的辦法對管路檢查2）(油枕)安裝檢修時緊固薄膜的螺栓過緊或油枕法蘭不平，(壓力釋放閥)外力損傷或人員誤碰。更換損壞的薄膜或油枕.3）變壓器內(nèi)部發(fā)生短路故障，產(chǎn)生大量氣體。一般伴隨瓦斯繼電器動作;可先從瓦斯繼電器中取氣樣，若點火能夠燃燒，需取油樣色譜分析和進行電氣檢查，確定故障性質(zhì)，故障原因未查明，消除缺陷前變壓器不能投運。4)彈性元件膨脹器內(nèi)部卡澀.更換或由制造廠處理.第五頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南4）隔膜結構的油枕在檢修或安裝時注油方法不當，未按規(guī)定將油枕上部的氣體排凈。停電將變壓器油注滿油枕，再將變壓器油放至合適的油位高度。5）膠囊結構的油枕因油

4、位低等原因，膠囊堵塞油枕與變壓器本體的管路聯(lián)結口。在管路聯(lián)結口處裝一支架，防止膠囊直接堵塞聯(lián)結口。第六頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南2、套管閃絡放電。 套管閃絡放電會使其本身發(fā)熱、老化，引發(fā)變壓器出口短路事故；低壓套管尤其嚴重;其主要原因和措施有：1）表面臟污，在陰雨潮濕天氣下，因臟污的導電性能提高而放電。需對變壓器停電清掃套管，并涂RTV長效涂料以提高其防污閃性能。2）安裝檢修或制造時即有缺陷。試驗時介質(zhì)損失角等絕緣指標超標或瓷件不完整，需更換套管。3）設計時外爬電距離選用的小，變壓器又處在污穢等級高的地區(qū)運行。更換為爬電距離大的套管或硅橡膠外絕緣的套管或采取加硅橡膠增爬裙等防污閃

5、措施。第七頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南4）系統(tǒng)出現(xiàn)內(nèi)部過電壓和大氣過電壓。 對套管及變壓器進行試驗和檢查，全部合格后方可投入運行。5）套管表面附有雜物短接部分瓷裙。 帶電用絕緣桿挑出即可。6）雨雪天氣或覆冰，變壓器套管最容易出現(xiàn)覆冰. 停止運行。第八頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南3、滲漏油 幾乎是每臺變壓器都存在的問題，凡是密封點，甚至鐵板也因沙眼而滲漏油。滲漏油一般不會導致變壓器立即停運，但一旦漏油得不到及時處理，將嚴重危及變壓器的安全運行。由于變壓器密封部位多且形式各種各樣，所以滲漏油的象征也千差萬別。主要有以下原因和措施：1）密封膠墊老化和龜裂，一般是膠墊質(zhì)量不良或

6、超期未更換造成。需結合檢修及時更換。2）密封點緊固不到位，無油部位還會加速膠墊的老化，空氣進入變壓器本體。隨時發(fā)現(xiàn)隨時校緊。3）閥門制造質(zhì)量不良，關閉不嚴。放油更換閥門。第九頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南4）沙眼或焊接質(zhì)量不良?？蓭в秃附?，但必須做好防火措施，對鐵板沙眼也可在表面覆焊一定面積的鐵板來處理。對變壓器箱體的滲漏油除吊開鐘罩外,不能無油焊接.5）油泵的滲漏油。部分部位因負壓在其運轉(zhuǎn)時不滲漏油，一旦停止就會滲漏，此種情況往往會將空氣帶入變壓器，引起瓦斯發(fā)信甚至動作掉閘。查找比較困難，須逐臺油泵停下檢查判別和處理。6）膠墊受力過大變形，密封結構不合理，制造安裝工藝不良等，也會導

7、致滲漏油。需針對具體原因處理。第十頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南二、顏色的變化和氣味異常 變壓器的許多故障往往伴隨發(fā)熱現(xiàn)象，引起發(fā)熱部位的顏色、溫度變化或發(fā)出特殊氣味。1 、外部線夾聯(lián)結部位過熱。 由變壓器套管引出線夾本身或與聯(lián)結引線的緊固螺栓螺絲松動、接觸面氧化或面積不夠引起，表現(xiàn)為過熱點顏色變暗失去光澤，測溫會發(fā)現(xiàn)其溫度超過70度，示溫臘片變色，表面刷漆發(fā)黑等，此種缺陷的預防可結合停電試驗測量含線夾在內(nèi)的變壓器繞組直流電阻，有懷疑時可單獨測量線夾本身的接觸電阻（一般不超過500u）處理時結合具體情況開夾打磨接觸面和緊固必要時核對線夾的載流量.第十一頁，共一百三十六頁。2008年5

8、月.濟南、呼吸器的硅膠受潮。 呼吸器的硅膠一般為變色硅膠，其作用是吸附進入到變壓器油枕中的潮氣，正常情況下為淺蘭色，若變?yōu)榉奂t色即為失效，靠正常的呼吸一般一年就需更換一次硅膠；硅膠變色過快的原因和措施：1）硅膠筒密封不嚴，如膠墊老化、螺絲松動、玻璃罩有裂紋；需更換膠墊、校緊螺絲和更換玻璃罩。2）硅膠筒下部的的油封無油或油位低，油封內(nèi)進水，使空氣未經(jīng)過油過濾而直接進入呼吸器。加入適量的變壓器油即可。3）天氣陰雨濕度大或硅膠筒內(nèi)進水也能加快硅膠變色。 同樣，若硅膠變色過緩，說明呼吸不正常，需對管路進行檢查處理。第十二頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南3、變壓器輕瓦斯動作、瓦斯繼電器油室內(nèi)集有

9、氣體。 正常情況下變壓器瓦斯繼電器油室內(nèi)充滿變壓器油，一旦輕瓦斯動作，應立即檢查和取油樣色譜分析，確認是否內(nèi)部故障情況。 若氣體無色無味且不可燃，說明為空氣；造成的原因和措施：1）安裝或檢修后新注油或濾油將氣體帶入變壓器油箱，靜置期間未反復放氣或放氣不徹底，變壓器一經(jīng)投運，溫度升高，氣體膨脹而逸出，進入瓦斯繼電器；為此應嚴格變壓器注油程序并反復放氣。2）油泵密封不良，將氣體帶入變壓器本體，應逐一對油泵檢查加以排除。 若氣體含有異味，說明變壓器存在內(nèi)部故障，應立即停止運行檢查和試驗，一般表現(xiàn)為：第十三頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南1）微黃色且不可燃，內(nèi)部絕緣支架等木質(zhì)材料過熱或燒損；2

10、）黑色、灰色且可燃，裸金屬過熱或絕緣閃絡使變壓器油分解；3）白色且不易燃燒，可能是絕緣擊穿或紙絕緣燒損。以上現(xiàn)象，氣樣和油樣色譜分析，特征氣體都會超標，應結合電氣試驗和特征氣體含量，依據(jù)試驗規(guī)程和色譜導則，進行綜合分析，查明原因，再進行處理。冷卻管路設置不合理,潛油泵的原因還會引起重瓦斯動作.以前的老變壓器比較多見.第十四頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南三、聲音和溫度故障1、聲音異常。 變壓器正常運行時在交流電磁場的作用下，會發(fā)出連續(xù)均勻、輕微的“嗡嗡”聲，若聲音不均勻或有特殊聲音，即視為不正常。主要原因有：1）系統(tǒng)出現(xiàn)過電壓；2）變壓器過負荷運行；以上皆需按變壓器的銘牌參數(shù)確定。3）

11、內(nèi)部夾件或壓緊鐵心的螺絲、拉帶松動，鐵心的硅鋼片震動增大，有明顯的雜音；需吊罩處理；4）分節(jié)開關接觸不良或不接地的金屬件靜電放電、外絕緣電暈放電；伴有“劈啪”的放電聲。5）銘牌、標示牌、風扇電機等外附件因固定不牢也會發(fā)出異音。針對具體情況進行處理。第十五頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南2、溫度異常 變壓器的許多故障往往會伴隨溫度的變化，規(guī)程規(guī)定變壓器上層油溫不得超過95，溫升不得超過55；引起變壓器溫度異常的主要原因和措施有：1）鐵心多點接地、裸金屬過熱等變壓器內(nèi)部故障。需甄別處理。2）新安裝或大修后，散熱器法門未打開，不能正常循環(huán)散熱。檢查油泵運轉(zhuǎn)和流速表的動作情況，開啟未打開的法門

12、。3）呼吸器堵塞或嚴重滲漏油影響散熱。4）變壓器結構不合理，因漏磁引起箱殼局部過熱，有時會達到上百度。可在具體部位加裝隔磁材料。5）冷卻裝置運行不正常，影響散熱。第十六頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南四、變壓器的顯性故障，還有諸如：油位不在溫度曲線范圍內(nèi)，負荷異常，附件異常等等；顯性故障的辨別是經(jīng)過變壓器外觀現(xiàn)象的檢查和分析判斷，對變壓器存在問題定性評價，確定是否可以繼續(xù)運行，退出運行應進行的檢查和試驗項目。由于同一顯性故障促成的原因千差萬別，需要熟悉具體每臺變壓器安裝和檢修運行的歷史資料，了解其結構特點、運行規(guī)律；需要具有豐富現(xiàn)場經(jīng)驗知識，具體設備，具體分析。變壓器顯性故障的特征判別

13、和處理，是變壓器運行檢修管理的基本技能。第十七頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南另外，從顯形的概念上講，變壓器吊罩后外觀檢查發(fā)現(xiàn)的一些異常也應該在此列范疇。如：一臺110KV變壓器吊罩我們曾發(fā)現(xiàn)和處理了以下問題：1、有載開關切換部分過渡電阻聯(lián)結觸頭燒壞；內(nèi)部的變壓器油異常變黑，游離碳多。2、固定線包和鐵心的絕緣墊快多處松動，部分脫落；3、固定切換開關油室發(fā)蘭的螺栓松動，致使油室傾斜。4、變壓器本體固定螺栓松動，整體橫向位移3厘米，固定板變形，處理后位移減少至1.厘米。、線圈外層的尼龍綁扎帶松動（收縮比）。第十八頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南第二章：變壓器鐵心接地故障特征與防范處

14、理 目前運行的變壓器，由于制造工藝質(zhì)量，運輸、安裝和運行維護等原因，在變壓器運行過程中，鐵心接地故障往往時有發(fā)生，且在變壓器各類故障中占相當?shù)谋壤F心多點接地故障點往往發(fā)生在視角不易發(fā)現(xiàn)之處，發(fā)生原因和表現(xiàn)的特征各式各樣，給現(xiàn)場處理和查找?guī)硪欢ǖ碾y度；下面將介紹對變壓器鐵心接地的要求，多點接地表現(xiàn)特征，現(xiàn)場處理辦法及預防措施；結合多年來發(fā)生、判斷和處理鐵心接地故障的幾起實例，對鐵心接地原因和現(xiàn)場處理過程進行敘述、分析和論證。第十九頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南一、變壓器鐵心接地點的要求 變壓器的鐵心只能有一個接地點，做為正常的工作接地，來限制鐵心的電位和流過的電流；若不接地和出

15、現(xiàn)兩點及以上的接地，都將導致鐵心出現(xiàn)故障，影響變壓器的安全運行； 一是變壓器在運行過程中，其帶電的繞組和油箱之間存在電場，鐵心和夾件等金屬構件處于該電場之中，由于電容分布不均勻，場強各異，若鐵心沒有可靠接地，則存在對地懸浮電位，產(chǎn)生鐵心對地或線圈的充放電現(xiàn)象，破壞固體絕緣和油的絕緣強度；若鐵心一點接地，即消除了鐵心懸浮電位的可能。第二十頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 二是當鐵心出現(xiàn)兩點或以上多點接地時，鐵心在工作磁通周圍就會形成短路環(huán)，短路環(huán)在交變的磁場作用下，產(chǎn)生很大的短路電流，流過鐵心，造成鐵心局部過熱；鐵心的接地點越多，形成的環(huán)流回路越多，環(huán)流越大（取決于多余接地點的位置），使

16、變壓器鐵損變大；同時，環(huán)流過熱還會燒熔局部鐵心硅鋼片，使相鄰硅鋼片間的絕緣漆膜燒壞，修復時不得不更換部分硅鋼片，修復耗用資金巨大，需要返廠工期較長，嚴重影響電網(wǎng)安全運行。不管是不接地還是多點接地,兩者在嚴重時，都會因過熱和放電，在變壓器內(nèi)部產(chǎn)生大量的可燃性氣體，引起輕瓦斯發(fā)信，甚至重瓦斯動作而使變壓器開關掉閘，中斷對外供電。因此,變壓器的鐵心與其緊固件之間必須良好絕緣，且僅有一點可靠接地。 第二十一頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南二、變壓器鐵心接地故障的表現(xiàn)特征： 變壓器發(fā)生鐵心接地故障的原因和現(xiàn)場表現(xiàn)形式各種各樣，但其故障特征往往有共同的規(guī)律可循，需要熟悉變壓器的結構特點，了解容易發(fā)

17、生多點接地的部位，并結合各類試驗數(shù)據(jù)進行綜合分析，就能對多余接地點準確定位；綜合分析時，應重點把握鐵心接地故障的如下表現(xiàn)特征：第二十二頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南1、油色譜分析的表現(xiàn)特征： 一般情況下，鐵心接地點之間會產(chǎn)生環(huán)流，直接表現(xiàn)在鐵心的過熱上，加快變壓器油的裂化和分解，產(chǎn)生可燃性的特征氣體，初期一般為300700攝氏度的中溫過熱，故障編碼一般為0 2 1，這就必然使變壓器油的色譜分析異常。一是總烴升高，一般超過色譜導則規(guī)定的注意值（150ul/l），其中乙烯和甲烷占主要成份，乙炔微量或沒有，變壓器若不帶病長期運行，乙炔值一般不會超過導則規(guī)定注意值（5ul/l）；二是故障嚴重

18、時，由于環(huán)流過熱而無高能量放電，若用導則推薦的三比值法分析，故障編碼一般為0 2 2或0 0 2，系高于700攝氏度的高溫熱故障；第二十三頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南三是若產(chǎn)氣速率較快，超過導則規(guī)定的注意值，將伴隨大量乙炔出現(xiàn)，超過導則規(guī)定注意值（5ul/l）；四是有些鐵心接地故障涉及絕緣材料，也會引起CO和CO2的伴隨增長；五是一些間歇性接地故障，由于伴隨放電火花，往往會產(chǎn)生一定量的乙炔，C2H2占主要成份，并超過5ul/l。 第二十四頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南2、電氣測量的表現(xiàn)特征：一是大部分變壓器鐵心多點接地的接地點，不是從接地套管一處引出，而是在不同的位置形成

19、環(huán)流通道，故在變壓器正常運行時，從引出的接地線上，測量鐵心接地的電流，將明顯增大，往往超出電力設備預防性試驗規(guī)程一般不大于0.1A的要求，停電用兆歐搖測鐵心絕緣，阻值很低，往往小于5M，甚至用萬用表即可測量出其接觸電阻值。 為減少誤判，用鉗型表接地電流測量時，由于變壓器箱體周圍存在漏磁通，應水平放置并選擇在油箱高度的1/2處。若測量數(shù)據(jù)的分散性大，可在變壓器鐵心接地引下線上，并聯(lián)可靠短路線并串入測量交流電流表后，再打開固定的接地引下線，直接測量其準確接地電流值。另外，對間歇性的多點接地，測得的電流值會不斷變化，有時甚至為0，不能判斷是否有鐵心多點接地，需要不斷觀察和多次測量；在停電搖測絕緣電阻

20、可能正常。第二十五頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 二是多點接地故障點是從接地套管一處引出，往往通過電氣測量不能判定，測的鐵心絕緣電阻和接地電流正常，只能結合色譜分析在有懷疑時，對變壓器停電進行檢查，可在放出部分油后，打開接地套管，觀察接地引線是否過長、裸漏，該部位的硅鋼片有無放電和燒傷痕跡，直接找到多余接地點。第二十六頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南3、吊罩檢查的表現(xiàn)特征： 變壓器大修和鐵心接地處理需要吊罩時，查找多點接地部位應注意如下特征。 一是首先檢查鐵心的外觀，有無明顯的放電和燒傷、過熱痕跡，有無運輸定位釘、鐵心夾件等金屬物碰及鐵心，有無焊渣、銅絲、金屬屑或臟雜物。 二

21、是從鐵心引線處施加交流電壓，可能會有放電聲音或燒熔的煙氣，發(fā)現(xiàn)多余接地點。 三是將鐵心與夾件的聯(lián)結片打開，在鐵軛兩側(cè)施加直流電壓，用萬用表依次測量各級鐵心疊片的電壓，多余接地點處的電壓指示為零。第二十七頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南四、變壓器鐵心接地故障的預防和處理措施1、變壓器安裝和檢修單位，應珍惜變壓器安裝和大修時的吊罩機會.一是測量鐵心及夾件的絕緣電阻.二是對未絕緣處理的鐵心接地聯(lián)結片（或聯(lián)結線）絕緣包扎處理，三是將接地線外引至運行中便于測量處，定期檢測鐵心接地電流，一般在0.5A左右或更小。2、加強變壓器運行監(jiān)督，將電氣試驗和定期氣相色譜分析結合起來。一是結合運行巡視定期測量

22、鐵心接地電流。二是嚴格變壓器油色譜分析周期；注意：用三比值法判斷鐵心接地故障，必須在油中各種氣體含量足夠高（一般是超出注意值）的前提下，對各種氣體含量正常的變壓器，其比值沒有意義，否則，容易誤判，造成不必要的經(jīng)濟損失。第二十八頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南3、鐵心接地故障的變壓器，若立即停電查找和消缺困難，可采取臨時措施，對接地電流大的情況，可在接地回路中臨時串入電阻（電阻兩側(cè)并入220V380V的低壓避雷器為易，已防止電阻開路），此時接地電流可以限制在100mA，也可打開正常的鐵心接地點，這樣可以減少流過硅鋼片的電流，降低鐵心發(fā)熱程度，防止故障的發(fā)展；但在此期間必須加強色譜的跟蹤分

23、析和接地電流的測量。4、現(xiàn)場一旦發(fā)現(xiàn)變壓器鐵心多點接地，一般可不要急于采取吊罩查找和處理多余接地故障點的辦法；若絕緣電阻低，可通過正常接地點，對鐵心施加交流電燒熔或直流電容器儲能脈沖放電，燒除多余接地點，變壓器不吊罩處理接地故障可以節(jié)省大量人力和物力，而且可以避免變壓器長期停電帶來的各種損失和影響，是一種行之有效的方案。若絕緣電阻并不低，可少量放油后，打開接地套管，通過檢查和處理接地引線進行消缺。處理前后要有色譜分析數(shù)據(jù)給予支撐.第二十九頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南5、吊罩后鐵心外觀檢查，若不能直接發(fā)現(xiàn)故障點，可采取如下方法查找；一是測量穿芯螺栓和絕緣緊固件的絕緣電阻，判定夾件是否

24、碰及鐵心；二是在鐵心和地之間接入萬用表，通過電阻的變化尋找，對可能接地點可用絕緣紙板橫掃，觀察萬用表指針變化，確定具體位置；三是交流或直流加壓，觀察放電聲音或燒熔的煙氣等等。一旦找出了絕緣薄弱環(huán)節(jié)，結合具體情況均要采取加強絕緣的措施，不得已時需要吊器身或返廠修理。6、在變壓器的設計和制造時，應充分考慮鐵心對地及夾件絕緣的余度，合理空間布置，對有可能影響絕緣的部位或金屬部件，應重點進行絕緣包扎處理。第三十頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南鐵心接地故障及分析處理實例：1、 某主變（OSFOS2-120000/220），73年產(chǎn)品，于77年7月油色譜分析總烴高，判斷變壓器內(nèi)部有潛伏性故障，測量

25、鐵芯接地電流為9A，斷定故障原因系鐵芯多點接地，隨吊罩檢查，可見部位未見明顯多余接地點，于是現(xiàn)場用絕緣油沖洗鐵芯底部，并氮氣強吹和絕緣紙板橫掃，恢復鐵芯絕緣，消除了多點接地，但未查明確切原因；投于運行后2天再次出現(xiàn)鐵芯接地，吊罩檢查仍未找出原因，隨采取對鐵芯加交流電的辦法，在電流由0.5A升至10A時，發(fā)現(xiàn)C相鐵芯柱下部產(chǎn)生放電火花，并看到絕緣燒焦煙氣；確定了多余接地點的部位，是C相芯柱硅鋼片翹起與半圓弧下夾件相碰觸引起，在當時的條件下，用0.5mm厚絕緣紙板插入其間并固定，將故障點消除，該變壓器一直運行至退役未再發(fā)生鐵芯接地故障。第三十一頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南2、 某主變（

26、SFSZ4150000/220），87年產(chǎn)品，89年11月投運前現(xiàn)場吊罩檢查，搖測鐵芯接地電阻為0；查找時在鐵芯與地之間接入萬用表電阻檔，用絕緣紙板塞插可疑接地點，當塞至鐵芯上部BC相之間位置時，萬用表開路，確定了接地點部位，檢查看到系固定拉板棱角與鐵芯碰接形成多余接地點引起，隨在此處塞3層0.5mm厚絕緣紙板包扎處理；90年6月13日變壓器投運，6月23日色譜分析發(fā)現(xiàn)有微量乙炔（0.2ul/l），CO、CO2呈上升趨勢，結果如下表：第三十二頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南分析日期（ul/l） 氫COCO2CH4C2H6C2H4C2H2總烴90.6.820.16502655.70.91

27、4.6022.2290.6.1422.467.243470.511.1018.690.6.1923.766.93125.70.210.7016.590.6.2318.6120.7507.44.80.59.10.214.6第三十三頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南測量鐵芯接地電流為9.2A，由于受電網(wǎng)負荷影響，變壓器不能立即停電處理，隨在鐵芯接地引下線處串入100歐姆，200W的線性電阻和并入220V的ZnO避雷器，限制流過外接接地點的電流；避雷器的作用是防止并入電阻開路，而引起鐵芯失去正常接地；電阻將鐵芯接地電流限制在0.25A，變壓器繼續(xù)運行3個月，色譜跟蹤檢測正常。90年11月，變壓

28、器吊罩處理鐵芯多點接地，外觀檢查仍未發(fā)現(xiàn)明顯故障點，用直流對變壓器上軛鐵橫向加壓，低值電壓表逐級測量硅鋼片對地壓降，查找零電位故障點，以逐步縮小查找范圍；但由于鐵芯外漏部分僅占整體鐵芯的40%左右，雖然查找歷經(jīng)2個小時，也未找到確切故障部位；最后根據(jù)現(xiàn)場條件，用2500V絕緣搖表對6臺10KV電容器組（電容量為2uF）充電，靠積聚電能沖擊變壓器鐵芯接地點，結果發(fā)現(xiàn)C相芯柱底部放電，連續(xù)5次沖擊，鐵芯絕緣電阻由零上升到250M，變壓器投入運行。第三十四頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南3、 某主變90年處理鐵芯接地后，運行至92年4月，色譜分析一直正常，但在預防性試驗用2500V搖表搖測鐵

29、芯絕緣時，絕緣電阻為0 M，萬用表測量僅140；再次出現(xiàn)多點接地故障，為此，吸取本臺變壓器上次處理的經(jīng)驗，未對變壓器進行吊罩，而是直接采用“直流電容器儲能脈沖法”，通過鐵芯接地套管進行沖擊，第一次沖擊時就聽到變壓器箱體內(nèi)部發(fā)出低沉的放電聲，經(jīng)過數(shù)次沖擊，鐵芯接地絕緣恢復到800 M，當日恢復變壓器運行。 分析認為預防性試驗前運行正常，本次測試鐵芯絕緣電阻為零的原因可能是：預試前鐵芯接地絕緣已經(jīng)較低，但未構成直接接地，不影響變壓器正常運行，搖測時在2500V電壓的作用下引起擊穿；另外送電后，當日取油樣色譜分析，發(fā)現(xiàn)油中出現(xiàn)6.9ul/l的乙炔，運行中測量鐵芯接地電流為10mA，色譜跟蹤分析總烴和

30、乙炔未再繼續(xù)上升，說明故障點確已消失，出現(xiàn)的乙炔系由本次燒除多余接地點時，火花在油中瞬間放電引起。處理前后色譜分析數(shù)據(jù)如下表：第三十五頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南分析日期（ul/l） 氫COCO2CH4C2H6C2H4C2H2總烴91.11.414.86341103311.131.0.60.112.992.4.440.8675176914.71.98.86.932.292.4.546.9941201818.42.811.28.540.992.4.1033.3896203411.31.711.66.030.592.42844948326217.72.29.36.635.8第三十六頁，

31、共一百三十六頁。2008年5月.濟南 4、某主變（SFSP2-120000/220），80年產(chǎn)品，90年10月色譜分析突然總烴高，并有微量乙炔（0.2ul/l），三比值分析編碼為0 2 2，故障性質(zhì)為高于700攝氏度的過熱性故障，油中微水為14 ul/l，測量鐵芯接地電流為0.2mA；故障原因和象征不明確；停電電氣試驗，鐵芯絕緣電阻為1000 M，其它試驗項目全部合格，認為變壓器運行不會發(fā)生突發(fā)性事故；隨投入運行，通過改變?nèi)齻?cè)負荷的大小和空載運行，來分析判斷色譜分析異常是由線圈還是由鐵芯故障引起，結果發(fā)現(xiàn)：總烴和乙炔在運行過程中一直呈上升趨勢，不隨各繞組負荷變化和是否空載運行而變化，初步分析判

32、定色譜分析異?？赡苡设F芯發(fā)熱內(nèi)部有放電引起。 第三十七頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 為進一步查明原因和消除總烴不斷增長的缺陷，91年12月2日變壓器吊罩檢查，在拆開鐵芯接地套管后，即發(fā)現(xiàn)變壓器本體內(nèi)部鐵芯接地聯(lián)片，因過長而跨接鐵芯，將整個鐵芯短接近1/10，引起鐵芯多點接地；接地聯(lián)片燒斷近3/4，隨將原鐵芯接地聯(lián)片從根部剪斷，在鐵芯上部的另一點插入新的接地聯(lián)片，并用白布帶絕緣包扎，消除了多余接地點變壓器投運后經(jīng)帶電脫氣色譜跟蹤分析正常。整個過程色譜分析典型數(shù)據(jù)如下表；第三十八頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南分析日期（ul/l） 氫COCO2CH4C2H6C2H4C2H2總烴

33、 90.10.12 16.8525388549.416.5283.0.214990.11.1034.9640469098.933152.20.1284.291.1.2437.86554638155.353.62200.2427.391.7.16417466246285.9122.54560.2864.491.12.7745136538.859.3.49.70.314891.12.202441.413915032.41350.228291.12.28060131757.733.21350.2218.492.1.3072174357.736.1146.40252.6第三十九頁，共一百三十六頁。20

34、08年5月.濟南從當時鐵芯接地聯(lián)片燒損情況看，色譜分析總烴升高并一直伴有乙炔的原因是：接地聯(lián)片裸露且過長，在運行中鐵芯輕微震動，一開始偶爾短接1/10硅鋼片，發(fā)生火花放電產(chǎn)生乙炔，隨著運行時間增長，接地聯(lián)片就直接搭接在鐵芯上，引起內(nèi)部多點接地，產(chǎn)生的熱量使總烴不斷上升，又由于鐵芯的兩個接地點都是通過接地套管引出，故鐵芯接地電阻和運行中測量到的接地電流均正常。第四十頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 5、除上述典型接地故障實例外，我們還發(fā)現(xiàn)處理了多起類似故障，如某臺SFZ7-31500/110的全密封變壓器，運行過程中輕瓦斯發(fā)信，色譜分析總烴高，鐵芯絕緣等電氣試驗項目均合格，拆下接地套管發(fā)

35、現(xiàn)內(nèi)部引線短接鐵芯，隨對內(nèi)部接地引線絕緣包扎處理；某臺SFSZ7-150000/220變壓器，安裝吊罩外觀未發(fā)現(xiàn)鐵芯多余接地點，而鐵芯絕緣電阻不到1M，分析認為系鐵芯木質(zhì)墊腳干燥不良引起，現(xiàn)場在變壓器本體底部加電熱爐加溫和熱油循環(huán)干燥處理，使鐵芯絕緣達到5 M，投運后靠變壓器運行自身溫度，鐵芯絕緣電阻逐步升高。第四十一頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南近期，參加一變壓器異常分析，簡單介紹一下。某變壓器，型號，年月日停電檢修發(fā)現(xiàn)鐵心和夾件絕緣為，萬用表測量歐姆，鐵心和夾件分別對地的絕緣電阻為兆歐（狀態(tài)檢修試驗規(guī)程規(guī)定鐵心絕緣電阻新投大于、運行中大于，采用一微法電容放電多次沖擊，放電電壓達絕

36、緣電阻未提高，放電電壓絕緣提高到兆，但隨著放電次數(shù)增加絕緣又恢復到，又經(jīng)過多次搖表時，絕緣兆，日變壓器送電色譜分析。測量鐵心接地電流毫安，夾件接地電流毫安。日測量鐵心接地電流毫安，夾件接地電流，跟蹤測量發(fā)現(xiàn)隨負荷的增大而增大，時鐵心接地電流達到，月日。初步分析認為：第四十二頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南、變壓器內(nèi)部過熱點不明顯，能量也較小，暫時不會對變壓器的安全運行構成威脅。、變壓器的漏磁通是和負荷正比例變化，接地點應該與產(chǎn)生漏磁通的部位近距離。、無受潮引起絕緣下降的可能。措施：、由于夏季供電負荷大，變壓器可以在采取一定措施后繼續(xù)運行。串接電阻、控制負載、色譜在線或跟蹤分析、測量接地

37、電流等。、可以在停電時用大電流和電容沖擊相結合的辦法處理不得已吊罩查找、返廠。第四十三頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南小結： 變壓器鐵心由于其結構特點，出現(xiàn)多點接地故障的因素多，形式多種多樣，一旦出現(xiàn)就會影響變壓器安全運行，必須從設計、制造、安裝和運行維護方面共同采取預防措施，嚴格執(zhí)行國家電力公司二十五項反事故技術措施要求，加強色譜和電氣試驗監(jiān)督，做好早期診斷工作，進行綜合分析判斷，通過以上分析和處理實例，必須針對不同情況確定具體處理辦法，才能節(jié)約處理故障的資金和時間，將故障損失降低到最低限度。第四十四頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南第三章：變壓器近距離出口短路損壞事故的判別處

38、理和預防 隨著國民經(jīng)濟和工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的持續(xù)發(fā)展，電力系統(tǒng)裝機容量日益增長，系統(tǒng)內(nèi)的短路容量和短路電流大為提高，而在系統(tǒng)中運行的電力變壓器，就難免碰到近距離出口的各類短路事故，事故的短路電流流經(jīng)變壓器，使變壓器由承受正常的負載電流驟變?yōu)閿?shù)十倍負載電流的短路電流，在暫態(tài)過程中往往產(chǎn)生較正常運行大數(shù)百倍的機械應力而使變壓器損壞；變壓器近距離出口短路引發(fā)繞組變形、絕緣損壞、線圈燒毀，甚至涉及鐵心損壞、油箱變形，一般造成變壓器掉閘，退出運行，影響對社會供電，就變壓器本身都需要立即進行修理，造成的損失巨大。第四十五頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 根據(jù)相關資料統(tǒng)計，近幾年，110KV及以上變壓器因外

39、部短路引起的損壞事故明顯地增長，而且大多數(shù)故障使變壓器損壞嚴重；上海電網(wǎng)19932002年發(fā)生變壓器短路損壞事故17臺次，總?cè)萘窟_2750MVA，占整個損壞事故的77.3%；華北電網(wǎng)僅2003年，發(fā)生的11起110KV變壓器突發(fā)性事故中，變壓器出口短路事故就高達6次，占總事故的55%，其中因抗短路能力不足引起的短路事故4起，失去保護變壓器長時間遭受短路沖擊引起的事故2起；山東電網(wǎng)也多次發(fā)生出口短路電力變壓器損壞事故；可見，分析電力變壓器出口短路事故的危害和具體原因，研究切實可行的對策，采取針對性的防范措施，對防止變壓器出口短路事故發(fā)生，至觀重要； 第四十六頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟

40、南一 出口短路故障對電力變壓器的危害 電力變壓器是靠絕緣的高壓導線、母線導流排或高壓電纜，通過斷路器分別與發(fā)電機組、電力系統(tǒng)、配電母線和用戶配電線路相聯(lián)結，在現(xiàn)場實際運行中，時常遇到二次側(cè)發(fā)生的各種短路故障，使回路阻抗大幅度減小，在一、二次繞組中產(chǎn)生一個大的短路電流，該電流的大小往往與多種因素有關，如：短路的位置、短路發(fā)生瞬間的相位、短路阻抗和短路時的系統(tǒng)運行方式等，并隨系統(tǒng)短路容量和單臺變壓器容量的增加而增大，由于斷路器及相關自動裝置存在固有的動作時間，短路故障點也就不可能零時間切除，變壓器難免受到短路電流的沖擊，通常短路電流為額定運行電流的十幾倍至幾十倍，這樣大的短路電流產(chǎn)生的電動力和熱量

41、，將危及電力變壓器的動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定性能，使之遭到嚴重破壞，影響電力變壓器的正常運行。第四十七頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南1.出口短路產(chǎn)生的電動力對電力變壓器的危害 電力變壓器運行過程中繞組通過電流，由于電流和漏磁場的存在，繞組上將產(chǎn)生電動力，該電動力與漏磁通密度和通過電流的大小成正比，也即與通過電流的平方成正比，電力變壓器正常運行時作用在導線上的電動力很小，但，突然短路時，十幾倍至幾十倍的短路電流將產(chǎn)生幾百至上千倍額定時的電動力，可能造成電力變壓器的繞組失穩(wěn)變形，絕緣受傷，匝間（餅間）短路，進而使變壓器損壞。電力變壓器承受電動力的破壞作用往往表現(xiàn)在：繞組的壓緊件變形損壞，嚴重時上夾

42、件的鋼支板被頂彎、壓釘支板脫落，壓釘彎曲位移，端部紙（木）壓包環(huán)崩裂，引線木支架斷裂損壞等，同時還會造成繞組變形，內(nèi)側(cè)繞組被局部壓彎，外側(cè)繞組被拉松動或拉斷；繞組線餅沿軸向發(fā)生變形，線餅間的油間隙變小，墊塊發(fā)生位移，破壞匝（餅）間絕緣，引起絕緣擊穿。第四十八頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 另外，電力變壓器多次承受出口短路沖擊，有些即使沒有發(fā)生絕緣擊穿而引起變壓器掉閘，但其繞組已經(jīng)產(chǎn)生多次累積變形，這些變形使繞組的機械和絕緣強度降低，在再次受到過電流或過電壓沖擊，甚至在正常鐵磁諧振過電壓的作用下，都可能造成內(nèi)部絕緣擊穿，致使變壓器損壞。第四十九頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南2

43、 .出口短路引起過熱對電力變壓器的危害 電力變壓器繞組的電阻損耗與通過電流的平方和通過電流的時間呈正比，即W=I2Rt，在短路過程中，幾十倍額定的短路電流，會使其電阻損耗增加幾百倍，這是鐵心和漏次損耗也會大幅度增加；這些損耗都將轉(zhuǎn)化為熱能使繞組的溫度上升，由于短路的時間很短，一般僅為幾秒鐘，IEC765規(guī)定t=2s，產(chǎn)生的熱能來不及向外擴散，將全部用來使繞組溫度升高；按國標電力變壓器 第5部分：承受短路的能力規(guī)定，電力變壓器設計時，繞組銅導線允許溫度為2500C（2），設計起始溫度1050C，此時，只要變壓器保護裝置和斷路器能夠可靠、及時動作，短路電流的持續(xù)時間一般不會超過變壓器的熱穩(wěn)定要求，

44、因此，電力變壓器熱穩(wěn)定破壞的可能性也就較小，只有在繼電保護裝置拒動，短路電流長時間通過繞組，才有可能破壞電力變壓器的熱穩(wěn)定性能，燒壞變壓器。第五十頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 電力變壓器在出口短路時巨大短路電流引起的過熱和電動力共同作用下，會遭到不同程度的破壞，有關技術人員需要針對短路故障的性質(zhì)、短路電流的大小，短路點距出口距離的遠近、變壓器繼電保護及自動裝置的動作情況、油色譜分析可燃性特征氣體含量，掉閘后的變壓器還要根據(jù)直流電阻、繞組變形、空載損耗等電氣試驗參數(shù)等，進行綜合的分析判斷，根據(jù)損壞程度，迅速確定變壓器是否可以繼續(xù)運行，制定修復方案。第五十一頁，共一百三十六頁。2008

45、年5月.濟南二、 電力變壓器經(jīng)受出口短路后的檢查試驗及要求 電力變壓器在實際運行中一旦發(fā)生出口短路，特別是電氣距離不足2km范圍內(nèi)的近距離短路故障，不管與否引起變壓器掉閘，都必須進行相應的檢查和試驗，必要時要停電進行全面電氣試驗和根據(jù)試驗結果吊開鐘罩進行內(nèi)部檢查。第五十二頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南1.外觀檢查。仔細檢查變壓器外殼有無明顯凹凸，箱體焊縫是否滲漏油，檢查壓力釋放裝置的動作情況，檢查瓦斯繼電器是否動作或發(fā)出信號、是否集有可燃性氣體，對仍在運行的電力變壓器要注意辨別聲音是否異常，正常運行會發(fā)出連續(xù)均勻、輕微的“嗡嗡”聲，若聲音不均勻或有特殊聲音，即視為不正常，如出現(xiàn)電焊機

46、聲音、劈啪放電聲音等。第五十三頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南2.取油樣進行氣相色譜分析。變壓器油在電力變壓器中主要起絕緣和冷卻散熱的作用，但變壓器內(nèi)部一旦發(fā)生過熱和放電故障時，變壓器油和其它絕緣材料就會發(fā)生化學分解，產(chǎn)生特定的烴類氣體和H2、碳氧化物等，這些氣體的數(shù)量和產(chǎn)氣速度往往又與故障的溫度密切相關；隨著故障溫度的升高，產(chǎn)氣量最大的烴類氣體依次為CH4、C2H6、C2H4、C2H2。測量特征氣體的成分和含量（3），來分析電力變壓器內(nèi)部發(fā)熱或放電點的溫度，可以確定電力變壓器經(jīng)受出口短路后是否遭到破壞；出口短路會引起繞組的匝間（餅間）短路，系瞬間高能量的工頻續(xù)流放電，有時涉及固體絕緣

47、；因此C2H2含量的變化往往較大，其次是C2H4、 C2H6、CH4等。若經(jīng)受短路破壞的時間較長，CO、CO2的含量也會明顯增加。 第五十四頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南3.直流電阻測量。電力變壓器繞組的直流電阻在出廠和良好狀態(tài)下，三相數(shù)值基本平衡；測量直流電阻可以方便有效的考核繞組縱絕緣和回路的聯(lián)結情況，能發(fā)現(xiàn)電力變壓器出口短路引起的匝（餅）間短路，繞組斷股等故障，如某相電阻異常增加，該相繞組即可能有斷股現(xiàn)象，說明電力變壓器遭受了嚴重的沖擊破壞，不能投入運行。第五十五頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南4.繞組的介質(zhì)損耗和電容量測量。當電力變壓器發(fā)生局部機械變形時，其繞組間以及

48、對鐵心和外殼的相對位置會發(fā)生變化，其電容量也將隨之變化；雖然電力設備預防性試驗規(guī)程僅從絕緣的角度對介質(zhì)損耗值做了規(guī)定；但嚴重的繞組變形會引起電容量的明顯變化，所以，在檢查承受短路沖擊后的電力變壓器是否發(fā)生嚴重變形時，被測電容值與歷史數(shù)據(jù)比較也非常重要，當變化值超過10%時就要引起注意。第五十六頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南5.繞組變形試驗。電力變壓器局部機械變形后的繞組，其內(nèi)部的電感、電容等分布參數(shù)必然發(fā)生相對變化；用頻率響應法診斷繞組變形情況因其靈敏度高，抗干擾能力強，近幾年被得到廣泛應用；可以通過比較兩次測得的頻響特性曲線的相關系數(shù)，判定繞組是否發(fā)生變形和變形的嚴重程度。在沒有原

49、始數(shù)據(jù)的情況下，也可以通過比較三相繞組間的頻響特性曲線的差異，或同廠家、同類型電力變壓器繞組之間的差異，對繞組變形情況作出判斷。若試驗時發(fā)現(xiàn)頻響特性曲線的相關系數(shù)小于0.5，電力變壓器應立即退出運行。第五十七頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南6.低電壓短路阻抗試驗。短路阻抗法是判斷電力變壓器繞組變形的傳統(tǒng)方法，雖然其靈敏度低于頻率響應法，僅對繞組變形比較嚴重的電力變壓器有效，但該試驗方法相對簡單，對試驗設備要求低，有出廠和歷次試驗數(shù)據(jù)相比較，現(xiàn)場實施非常簡便；通過測量繞組的短路阻抗變化判斷繞組是否發(fā)生變形，現(xiàn)場實踐證明：當繞組的三相短路阻抗值超過3%的差異時，就應該引起注意。第五十八頁，

50、共一百三十六頁。2008年5月.濟南7.空載損耗和空載電流試驗。電力變壓器經(jīng)受出口短路電流沖擊，當出現(xiàn)線圈匝間短路或涉及鐵心絕緣時，會引起電力變壓器的勵磁電流增加和空載損耗損耗增大，與歷次試驗數(shù)據(jù)比較，空載損耗增加10%時就應該引起注意。第五十九頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南8.繼電保護及自動裝置的動作情況檢查。 電力變壓器經(jīng)受出口短路電流沖擊而掉閘，一般是通過差動保護、過流保護和瓦斯保護發(fā)出動作指令，故障后，要注意檢查繼電保護及自動裝置的動作信息，記錄故障電流的大小，故障切除時間，檢查保護裝置的動作行為是否符合整定值要求等，一旦上述保護裝置動作電力變壓器應立即退出運行。第六十頁，共

51、一百三十六頁。2008年5月.濟南9.其他檢查試驗項目。電力變壓器經(jīng)受出口短路后通常的試驗項目還有：絕緣電阻測量，變壓比試驗，油、紙絕緣材料的分析化驗等等，所有試驗項目應嚴格執(zhí)行電力設備預防性試驗規(guī)程的相關標準，發(fā)現(xiàn)試驗結果異常都要引起注意。第六十一頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南10.吊開鐘罩的內(nèi)部檢查。經(jīng)過外觀檢查和各類試驗懷疑電力變壓器內(nèi)部確實存在短路沖擊故障，進一步的檢查一般都安排在返廠進行；若需要現(xiàn)場吊罩檢查，在吊開鐘罩后，首先檢查繞組的外部可見部分有無變形、變色和斷匝，緊固件是否完整無損；鐵心和線圈引線有無明顯的燒傷痕跡，線圈和鐵心表面有無燒熔的金屬顆粒和繞組內(nèi)部噴出的絕緣

52、紙灰等異常，然后依次吊出各繞組逐一進行檢查，視現(xiàn)場情況可以一直檢查至內(nèi)側(cè)繞組的絕緣紙筒。若外觀檢查即發(fā)現(xiàn)損壞程度嚴重，需要更換線圈或有關絕緣件，應立即停止檢查，以便減少變壓器器身在空氣中的暴露時間，減輕絕緣受潮程度，為下一步修復提供方便。第六十二頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南三、變壓器返廠修復的實例1.事故發(fā)生情況簡介： 某主變（SFSZ740000/110），1996年產(chǎn)品，97年12月投運；2002年10月22日14點20分，因10KV的出線戶外電纜頭三相短路爆炸，引發(fā)變壓器差動保護、過流保護動作，變壓器高、中、低三側(cè)開關掉閘。10KV電纜戶外頭（也即故障點）距變壓器出口約100

53、米，電纜故障切除時間為0.36S，10KV電纜出線保護動作的同時變壓器過流保護動作，隨后經(jīng)0.04S變壓器差動保護動作，又經(jīng)0.4S變壓器開關掉閘，故障錄波分析流經(jīng)變壓器10KV側(cè)的最大短路電流為15kA。差動掉閘7S后變壓器的輕瓦斯發(fā)信號?，F(xiàn)場外觀檢查，瓦斯繼電器油室有1/3的氣體，變壓器本體外觀檢查，無變形等特征。第六十三頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南2.現(xiàn)場檢查試驗情況及初步原因分析： 當日，我們迅速對該變壓器進行相關項目的電氣試驗和取油樣色譜分析；變壓器全部絕緣項目試驗合格（2），變壓比測量合格，變壓器空載損耗由43.59kW上升至56.8kW；繞組直流電阻測量，高、中壓合格

54、，低壓側(cè)直流電阻三相不平衡系數(shù)達26%，變壓器油的氣相色譜分析發(fā)現(xiàn)特征氣體含量異常，其中，C2H2達50ul/l，具體試驗數(shù)據(jù)分別如表1和表2：第六十四頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南表1 SFSZ740000/110變壓器繞組直流電阻測量數(shù)據(jù)天氣：晴，氣溫80C 高壓繞組直流電阻（運行分頭）A 504.3 mB 507.7 mC 503.7m中壓繞組直流電阻AmOm 60.81 mBmOm 60.78 mCmOm 61.70 m低壓繞組直流電阻ab 7.296m bc 8. 217m ca 7. 325 m 低壓繞組直流電阻（折算值）a 10.549 m b 10.475 m c 1

55、3.488 m 第六十五頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 表2 SFSZ740000/110變壓器油色譜分析檢測值 單位：ul/l 氣體組分 分析時間 H2COCO2CH4C2H4C2H6C2H2總烴2002.10.16 （故障前）251019574224.9103.65028.562002.10.22（17：00）671118586835.2810.53.9550.9100.642002.10.22（21：00）7313066720344.34.73981.63第六十六頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 同時查閱變電站運行記錄，發(fā)現(xiàn)該變壓器在投運后，曾在該站另一臺變壓器停電檢修

56、時多次過負荷運行，并經(jīng)歷過8次類似的近距離出口短路沖擊。 由于油中溶解的特征氣體C2H2占主要成分，且遠遠超過導則規(guī)定的5ul/l的注意值，可以斷定變壓器內(nèi)部發(fā)生了高能量的電弧放電，又低壓線圈直流電阻嚴重不平衡，再加上故障瞬間變壓器低壓繞組經(jīng)受了15kA短路電流的沖擊，結合變壓器空載損耗上升和以往運行情況，初步認定變壓器低壓線圈因受短路沖擊而損壞，變壓器無法繼續(xù)投入運行。由于變壓器為鐘罩焊死的全密封結構，現(xiàn)場不具備吊罩進行進一步檢查和處理的條件，只能返廠進行修理。第六十七頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南 3.返廠吊罩檢查和修理情況： 變壓器返廠后，割開鐘罩和底盤的聯(lián)結焊縫，吊開鐘罩及線

57、包檢查，高壓線包、鐵心和外部可視的所有部件正常，各緊固件無松動現(xiàn)象，外觀清潔，絕緣正常；吊出的高、中壓線圈皆無變形和損傷，而三個低壓線圈都有不同程度變形，其中a相最嚴重，c相較輕微，a相沿線包縱向2/3的繞組收縮變形嚴重，有3匝線圈的絕緣燒損，低壓線圈的內(nèi)襯還氧樹脂筒無損傷和變形。由于返廠的同時，我們就考慮到低壓線圈損壞的可能性大，必須進行更換，固由制造廠提前制作了同結構的低壓線圈，并進行干燥處理；確認故障后，就立即更換了三個低壓線圈及部分絕緣材料，將原高、中壓線圈繼續(xù)使用；由于變壓器本體及相關絕緣材料暴露在空氣中的時間僅48小時，大大縮短了變壓器的干燥處理時間，經(jīng)在工廠氣相干燥40小時，變壓

58、器即通過了全部的出廠交接驗收試驗；考慮現(xiàn)場供電負荷緊張，變壓器總裝結束后即運回變電站；經(jīng)過現(xiàn)場安裝試驗合格后，投入運行正常。由于運輸方便，距離短，事故搶修準備充分，組織得力，從事故發(fā)生到變壓器再次投入運行，僅用15天。第六十八頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南4.變壓器損壞的原因分析： 由于變壓器本身抗短路沖擊的能力較差，再加上中、低壓繞組的短路阻抗最??；從變壓器運行歷史情況看，在經(jīng)多次發(fā)生低壓側(cè)近距離出口短路時，變壓器繞組多次承受強大的電動力沖擊和瞬間過熱，引起低壓繞組蠕變形和絕緣材料局部損壞，數(shù)次積累的破壞效應，最終導致低壓線包損壞是該次變壓器發(fā)生事故的直接原因。第六十九頁，共一百三

59、十六頁。2008年5月.濟南四、變壓器在現(xiàn)場修復的實例：1.發(fā)生出口短路事故情況簡介： 某變壓器（SFSZ7220/150000），94年產(chǎn)品，97年8月開始運行，在2001年8月23日，強雷暴雨間有冰雹天氣，由于高壓室窗子玻璃損壞，雨水和潮氣侵入室內(nèi)，造成距變壓器約50m的高壓室內(nèi)的鋁排及支持瓷瓶放電，引發(fā)該變壓器近距離三相出口短路，變壓器差動保護動作，跳開變壓器三側(cè)開關，流過變壓器的最大短路故障電流為 15000A，故障切除時間75mS。 由于現(xiàn)場試驗變壓器繞組直流電阻、空載損耗、繞組及鐵芯絕緣、變壓比、繞組泄漏電流等試驗項目均無異常，檢查變壓器三側(cè)避雷器計數(shù)器均未動作；油中溶解氣體氣相色

60、譜分析正常，特征氣體的比較數(shù)據(jù)如表3：第七十頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南氣體組分分析日期H2COCO2CH4C2H4C2H6C2H2總烴07.12 故障前3399820793.374.471.861.2810.9808.23上午故障后58129832955.496.252.430.79.14.9108.23下午故障后55121530785.316.492.120.9414.86表3： SFSZ7220/150000變壓器油色譜檢測值 單位：ul/l 第七十一頁，共一百三十六頁。2008年5月.濟南基于差動故障點明顯（且不在變壓器內(nèi)部），色譜分析和電氣試驗無異常，隨對變壓器差動保護回