24m鋼筋混凝土簡支T型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算書

1、 PAGE 2 PAGE 63Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.24m鋼筋混凝土簡支T型梁橋畢業(yè)設(shè)計計算書第1章 設(shè)計資料及構(gòu)造布置1.1 設(shè)計資料（1）設(shè)計計荷載 (表表1.11)標(biāo)準(zhǔn)跨徑汽車荷載人群荷載上部結(jié)構(gòu)混混凝土2423.25C40（2）環(huán)境境標(biāo)準(zhǔn)：I類環(huán)境境 。（3）設(shè)計計安全等等級：二二級。（4）主梁梁跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨跨徑,計算跨跨徑,橋全長長（5）橋面面凈空（橋橋面寬度度）：凈凈人行道道。（6）主要要材料： 混混凝土 見附表表；鋼筋筋 主主筋為HHRB3335級級鋼筋，其其他用H

2、HPB2235級級鋼筋。（7）橋面面鋪裝：上層采采用瀝青青混凝土土，下層層為C330混凝凝土（8） 橋橋位水文文地質(zhì)情情況地質(zhì)條件件：粘性性土，地地質(zhì)層規(guī)規(guī)律，地地下水較較深對工工程無不不利影響響，屬良良好建筑筑場地。橋址處河河床沖刷刷深度：最大沖沖刷線低低于河床床2.6。1.2方案案比選橋梁方案的的選擇應(yīng)應(yīng)該兼具具適用性性強(qiáng)、舒舒適安全全、建橋橋成本經(jīng)經(jīng)濟(jì)、美美觀大方方等優(yōu)點點。從實實際情況況出發(fā)，綜綜合當(dāng)?shù)氐厮牡氐刭|(zhì)條件件和橋梁梁的跨徑徑等因素素來選擇擇出最佳佳的方案案。通過過技術(shù)經(jīng)經(jīng)濟(jì)等方方面的綜綜合比較較，力求求所選方方案符合合最佳條條件。在在本橋的的設(shè)計中中，選定定三種橋橋式名分分

3、別是：裝配式式混凝土土簡支TT型橋、獨獨塔雙跨跨式斜拉拉橋、鋼鋼架拱橋橋。方案一：裝裝配式混混凝土簡簡支T型型橋圖1.1裝裝配式混混凝土簡簡支T型型橋 裝裝配式混混凝土簡簡支T型型橋是使使用最為為普遍的的結(jié)構(gòu)形形式，其其優(yōu)點是是建筑高高度較低低，易保保養(yǎng)和維維護(hù)，橋橋下視覺覺效果好好；受力力明確；等截面面形式，可可以大量量節(jié)省模模板，加加快建橋橋進(jìn)度，簡簡易經(jīng)濟(jì)濟(jì)；橋梁梁上下部部可平行行施工，使使工期大大大縮短短；無需需高空進(jìn)進(jìn)行構(gòu)建建制作，質(zhì)質(zhì)量可以以控制，可可在一處處成批生生產(chǎn)從而而降低成成本。適適用于對對橋下視視覺有要要求的工工程，適適用于各各種地質(zhì)質(zhì)情況，對對工期比比較緊的的工程和和對

4、通航航無過高高要求的的工程也也同樣適適用。其其缺點是是跨徑較較小，不不適用于于跨度較較大的工工程。方案二：懸懸臂梁橋橋圖1.2 懸臂梁梁橋懸臂梁橋?qū)賹儆陟o定定結(jié)構(gòu),其優(yōu)點點是,從從橋面上上看,在在橋墩上上只需設(shè)設(shè)置一排排沿墩中中心布置置的支座座,從而而可以相相應(yīng)地減減小橋墩墩的尺寸寸。缺點點是運營營條件不不理想，在在懸臂端端與掛梁梁銜接處處的撓度度曲線都都會產(chǎn)生生不利于于行車的的折點，并并且伸縮縮縫需要要經(jīng)常更更換。鋼鋼筋混凝凝土的懸懸臂梁橋橋在支點點附近彎彎矩區(qū)段段內(nèi)，梁梁上翼緣緣受拉，不不可避免免出現(xiàn)裂裂縫，雨雨水易于于侵入梁梁體，而而且其構(gòu)構(gòu)造也比比較復(fù)雜雜。方案三：鋼鋼架拱橋橋圖1.3

5、 鋼架拱拱橋 鋼架拱橋橋的優(yōu)點點是，屬屬于有推推力的高高次超靜靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)，具有有構(gòu)件少少、質(zhì)量量輕、整整體性好好、剛度度大、施施工簡便便、造價價低和造造型美觀觀等優(yōu)點點。缺點點是，鋼鋼架拱片片之間的的橫向聯(lián)聯(lián)系必須須具有足足夠的強(qiáng)強(qiáng)度和剛剛度；隨隨著跨徑徑的增大大，梁和和斜支撐撐的內(nèi)力力會隨之之增大；最致命命的缺點點是整體體性較差差，導(dǎo)致致橫向穩(wěn)穩(wěn)定性不不夠。通通過仔細(xì)細(xì)比較，獨獨塔雙跨跨式斜拉拉橋索與與梁連接接比較復(fù)復(fù)雜，施施工過程程中高空空作業(yè)較較多，安安全性很很難保障障；鋼架架拱橋整整體性較較差，運運營狀況況不理想想，出現(xiàn)現(xiàn)病害、損損傷甚至至破壞的的概率較較高；相相較而言言，裝配配式鋼筋

6、筋混凝土土簡支TT型橋易易保養(yǎng)和和維護(hù)，受受力比較較穩(wěn)定，比比較經(jīng)濟(jì)濟(jì)，施工工工期短短，不需需要高空空作業(yè)，安安全性可可以保障障。所以以本設(shè)計計最終選選擇裝配配式混凝凝土簡支支梁橋。1.3橋梁梁結(jié)構(gòu)平平面、立立面及橫橫斷面設(shè)設(shè)計（上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)尺寸擬擬定） 簡支梁梁橋梁尺尺寸表 (表表1.22) 橋梁類型適用跨徑（）主梁間距（）主梁高度（）主梁肋寬度度（）鋼筋混凝土土簡支梁梁1.522.2b=0.1160.220根據(jù)方案比比選結(jié)果果，擬設(shè)設(shè)計鋼筋筋混凝土土簡支TT形橋。本本橋標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)跨徑為為24，結(jié)結(jié)合表11.1，擬擬定主梁梁間距取取1.88，主梁梁高度取取1.66，梁肋肋寬度取取0.22。本橋橋

7、為鋼筋筋混凝土土橋，橋橋面凈空空人行道道，采用用5片TT型主梁梁，5片片橫隔梁梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)設(shè)計。 圖1.4 簡支TT型梁的的主梁和和橫隔梁梁簡圖（單單位：）第2章 主梁內(nèi)內(nèi)力計算算2.1 結(jié)結(jié)構(gòu)自重重內(nèi)力計計算（1）計算算結(jié)構(gòu)自自重集度度 （表表2.11）主梁橫隔梁對于邊主梁梁對于中主梁梁橋面鋪裝層層欄桿和人行行道 合計對于中主梁梁對于邊主梁梁（2）結(jié)構(gòu)構(gòu)自重內(nèi)內(nèi)力計算算 邊主主梁結(jié)構(gòu)構(gòu)自重產(chǎn)產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)力 （表表2.22）內(nèi)力截面位置剪力（）彎矩 ()（）=0 （0） （）（10299.777）=0 （0） （）2.2汽車車、人群群荷載產(chǎn)產(chǎn)生內(nèi)力力計算2.2.11荷載橫橫向分布布計算（1）當(dāng)荷荷載

8、位于于支點處處時，應(yīng)應(yīng)按杠杠杠原理法法計算荷荷載橫向向分布系系數(shù)。首首先繪制制梁梁梁的荷荷載橫向向分布影影響線。如如圖2.1，（aa）、(b)、(c) 根據(jù)橋橋規(guī)規(guī)規(guī)定，在在橫向影影響線上上確定荷荷載沿橫橫向最不不利的布布置位置置。對于于汽車荷荷載，規(guī)規(guī)定的汽汽車橫向向輪距為為1.88m，兩列列汽車車車輪的橫橫向最小小間距為為1.3mm ，車車輪距離離人行道道緣石最最少為00.5mm。由此此，求出出相應(yīng)于于荷載位位置的影影響線豎豎標(biāo)值后后，可得得梁的荷荷載橫向向分布系系數(shù)為： 求求得 求求得公路- 22級： 人群荷載 ： 同理，按圖圖2.1（bb）的計計算，可可得的荷荷載橫向向分布系系數(shù)，。這

9、里里，在人人行道上上沒有布布載，這這是因為為人行道道荷載引引起的負(fù)負(fù)反力，在在考慮荷荷載組合合時反而而會減小小的受力力。同時，由圖圖2.11（c），可可得的荷荷載橫向向分布系系數(shù)為： 求得得公路- III級： 人群荷載： （2）當(dāng)荷荷載位于于跨中處處時，用用偏心壓壓力法計計算荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)。從圖圖2.11中可知知，此橋橋設(shè)有剛剛度強(qiáng)大大的橫隔隔梁，且且承重結(jié)結(jié)構(gòu)的成成寬比為為： 故可按偏心心壓力法法來計算算橫向分分布系數(shù)數(shù),其步步驟如下下： 梁的荷荷載橫向向分布系系數(shù)計算算：求荷載橫橫向分布布影響線線豎坐標(biāo)標(biāo)值本橋各根主主梁的橫橫截面均均相等，梁梁數(shù)，梁梁間距為為，則：梁在兩個邊邊主梁

10、處處的橫向向分布影影響線的的豎標(biāo)值值為：圖2.1 按杠桿桿原理法法計算橫橫向分布布系數(shù)（單單位：）繪出荷載載橫向分分布影響響線，并并按最不不利位置置布載 人行行道緣石石至梁軸軸線的距距離為為：=0.990-00.755=0.15 圖22.2 偏壓法法計算橫橫向分布布系數(shù)圖圖式（單單位：）荷載橫向分分布影響響線的零零點至梁梁位的距距離為，可可按比例例關(guān)系求求得：求得，并據(jù)據(jù)此計算算出對應(yīng)應(yīng)各荷載載點的影影響線豎豎標(biāo)值 和。 求求得 求求得 求得得 求得計算荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)計算荷荷載橫向向分布系系數(shù)梁的荷載橫橫向分布布系數(shù)分分別計算算如下：汽車荷載 人群荷載 梁的荷載橫橫向分布布系數(shù)計計算：

11、梁在和梁梁處的橫橫向分布布影響線線的豎標(biāo)標(biāo)值繪制荷載載橫向分分布影響響線，并并按最不不利位置置布載如如圖2.3所所示荷載橫向分分布影響響線的零零點至梁梁位的距距離為yy，可按按比例關(guān)關(guān)系求得得： 求得得 求得 求得得 求得得計算荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)梁的荷載橫橫向分布布系數(shù)分分別計算算如下：汽車荷載 人群荷載 圖2.3 偏壓法法計算）橫橫向分布布系數(shù)圖圖式（單單位：）梁的荷載橫橫向分布布系數(shù)計計算： 在和處處的荷載載橫向分分布影響響線豎坐坐標(biāo)值：繪制荷載載橫向分分布影響響線，并并按最不不利位置置布載如如圖2.4所示示并據(jù)此此計算出出對應(yīng)各各荷載點點的影響響線豎標(biāo)標(biāo)值 和r 圖2.4偏偏壓法計計

12、算 3#橫向向分布系系數(shù)圖式式（單位位：）計算荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)梁的荷載橫橫向分布布系數(shù)分分別計算算如下：汽車荷載 人群荷載 荷載橫向分分布系數(shù)數(shù)匯總 (表表2.33)梁號 荷載位位置公路- 22級 人群荷荷載 備備注跨中0.57880.6588偏心壓力法法支點0.40331.2922杠桿法跨中0.48990.4299偏心壓力法法支點0.50杠桿法跨中0.40.4偏心壓力法法支點0.63990杠桿法2.3 內(nèi)內(nèi)力組合合計算 2.3.11 = 1 * GB3 均布荷荷載和內(nèi)內(nèi)力影響響線面積積計算(表2.4) 公公路- 2級中集集中荷載載計算計算彎矩效效應(yīng)時：計算剪力效效應(yīng)時：計算沖擊擊系數(shù)平

13、均板厚 均布荷載和和內(nèi)力影影響線面面積計算算 (表22.4)類 型截面公路- 級人群影響線面積積（或mm）影響線圖式式7.87552.447.87552.447.87552.447.87552.44 C40混凝凝土E取取,則有有： 則則2.3.22 梁跨中中截面和和截面彎彎矩剪力力計算 跨內(nèi)各截截面，在在汽車荷荷載作用用下各截截面內(nèi)力力計算公公式 跨內(nèi)各截面面，在人人群荷載載作用下下各截面面內(nèi)力計計算公式式因雙車道不不折減，故 計算支支點截面面汽車荷荷載最大大簡力繪制荷載橫橫向分布布系數(shù)沿沿橋縱向向的變化化圖形和和支點簡簡力影響響線如圖圖2.55所示。橫向分布系系數(shù)變化化區(qū)段的的長度：變化區(qū)荷

14、載載重心處處的內(nèi)力力影響線線坐標(biāo)為為：跨中截面彎彎矩剪力力計算 (表22.5)截面荷載類型或或yS（或）SiS 公路- 級 7.8775 7770.578869.033401.2241227.32826.008人群2.440.658869.033 1110.83 公路- 級 7.8775 228.61.27770.57882.9417.099101.4460.584.377人群2.440.65882.944.72 1/4截截面彎矩矩剪力 (表22.6)截面荷載類型或或yS（或）SiS公路- 級 7.8775 190.51.27770.578851.777300.992921.

15、001620.009人群 2.4440.658851.77783.122 公路- 級 7.8775 228.61.27770.57886.61 38.442164.9970.75126.555人群 2.4440.65886.6110.611則均布荷載載和集中中荷載作作用下支支點剪力力為：圖2.5 梁支點點剪力計計算圖示示（單位位：m） 則公路-22級作用用下，梁梁支點的的最大剪剪力為： 計算支點點截面人人群荷載載最大剪剪力 荷載內(nèi)力組組合確定定 (表表2.77)序號荷載類別彎矩M（）剪力Q（）梁端四分點跨中梁端四分點跨中（1）結(jié)構(gòu)自重0999.7751332.99226.889113.4450

16、 （2）汽車荷載0921.0011227.32181.118164.997101.446（3）人群荷載083.122110.88323.05510.6114.72（4）01199.701599.59272.227136.1140（5）01289.411718.25253.665230.996142.004（6）093.099124.11325.82211.8885.29（7）02582.203441.97551.774378.998147.3332.3.33梁梁跨中中截面和和截面彎彎矩剪力力計算因雙車道不不折減，故故=11跨中截面彎彎矩剪力力計算 (表22.8)截面荷載類型或或yS（或）SiS

17、 Ml/22公路- 級 7.8775 190.51.27770.489969.033339.4461038.34698.888人群 2.444 0.429969.03372.266 Ql/22公路- 22級 7.8775 228.61.27770.48992.9414.46685.8330.571.377人群 2.444 0.42992.943.08 1/4截面面彎矩剪剪力計算算 (表表2.99)截面荷載類型或或yS（或）SiS Ml/44公路- 級 7.8775 190.51.27770.489951.777254.558779.119524.661人群 2.444 0.429951.777

18、 54.119 Ql/44公路- II級 7.8775 228.61.27770.48996.6132.511139.5570.75107.006人群 2.444 0.42996.616.92計算支點點截面汽汽車荷載載最大簡簡力繪制荷載橫橫向分布布系數(shù)沿沿橋縱向向的變化化圖形和和支點簡簡力影響響線如圖圖2.66所示。橫向分布系系數(shù)變化化區(qū)段的的長度：m變化區(qū)荷荷載重心心處的內(nèi)內(nèi)力影響響線坐標(biāo)標(biāo)為：則均布荷載載和集中中荷載作作用下支支點剪力力為：圖2.6 梁支點點剪力計計算圖示示（單位位：m） 則公路路-III級作用用下，梁支點點的最大大剪力為為：算支點截截面人群群荷載最最大剪力力 荷載內(nèi)內(nèi)力組

19、合合確定 (表表2.110)序號荷載類別彎矩M（）剪力Q（kkN）梁端四分點跨中梁端四分點跨中（1）結(jié)構(gòu)自重01029.771373.03233.771116.8850 （2）汽車荷載0779.1191038.84204.004139.55785.833（3）人群荷載054.19972.7669.476.923.08（4）01235.721647.64280.445140.2220（5）01090.871454.38285.666195.440120.116（6）060.69981.49910.6117.753.45（7）02387.283183.51576.772343.337123.661

20、2.34 梁跨跨中截面面和14截面面彎矩剪剪力計算算因雙車道不不折減，故故=1計算支點點截面汽汽車荷載載最大簡簡力繪制荷載橫橫向分布布系數(shù)沿沿橋縱向向的變化化圖形和和支點簡簡力影響響線如圖圖2.77所示。橫向分布系系數(shù)變化化區(qū)段的的長度： 變化區(qū)荷載載重心處處的內(nèi)力力影響線線坐標(biāo)為為：跨中截面彎彎矩剪力力計算 (表表2.111)截面荷載類型或或yS（或）SiS Ml/22公路- 級 7.8775190.551.27770.469.033277.668849.336571.668人群 2.4440.469.03363.377 Ql/22公路- 級 7.8775 228.61.27770.42.9

21、411.833 70.2210.558.388人群 2.4440.42.942.871/4截面面彎矩剪剪力計算算 (表22.122)截面荷載類型或或yS（或）SiSMl/4公路- 級 7.8775 190.51.27770.451.777208.225637.338429.113人群 2.444 0.451.777 50.553Ql/4公路- 級 7.8775 228.61.27770.46.6126.599114.1170.7587.588人群 2.444 0.46.616.45則均布荷載載和集中中荷載作作用下支支點剪力力為：則均布荷載載和集中中荷載作作用下支支點剪力力為： 則公路路-級級作

22、用下下，梁支支點的最最大剪力力為：則均布荷載載和集中中荷載作作用下支支點剪力力為： 圖2.7 3# 支點剪力力計算圖圖示（單 則公路路-級級作用下下，梁支點點的最大大剪力為為： 計算支支點截面面人群荷荷載最大大剪力 荷載內(nèi)力組組合確定定 (表表2.112)序號荷載類別彎矩M（）剪力Q（）梁端四分點跨中梁端四分點跨中（1）結(jié)構(gòu)自重01029.771373.03233.771116.8850 （2）汽車荷載0637.338849.336240.330114.11770.211（3）人群荷載050.53363.3778.836.452.87（4）01235.721647.64280.445140.2

23、220（5）0895.3331189.10336.442159.88498.299（6）056.26670.9889.897.223.21（7）02187.312907.72626.776307.228101.550第3章 截面配配筋設(shè)計計3.1主筋筋配置與與校核3.1.11已知設(shè)設(shè)計數(shù)據(jù)據(jù)及要求求鋼筋混凝土土簡支梁梁全長,計算跨跨徑。T形截面面梁的尺尺寸如圖圖3.1，橋橋梁處于于類環(huán)環(huán)境條件件，安全全等級二二級，。圖3.1 24mm鋼筋混混凝土簡簡支梁尺尺寸（尺尺寸單位位：）梁體采用CC40混混凝土，軸軸心抗壓壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值，軸軸心抗拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值。主主筋采用用HRBB3355鋼筋，抗抗拉

24、強(qiáng)度度設(shè)計值值，箍筋筋采用（）鋼筋筋，直徑徑，抗拉拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值。 簡支支梁控制制截面的的彎矩組組合設(shè)計計值和剪剪力組合合設(shè)計值值為：跨中截面 l/4跨截截面 支點截面 3.12 .跨中截截面的縱縱向受拉拉鋼筋計計算T形截面梁梁受壓翼翼板的有有效寬度度 由圖3.11所示的的T形截截面受壓壓翼板厚厚度的尺尺寸，可可得翼板板平均厚厚度，則則可得到到 ，本設(shè)計方方案為裝裝配式TT梁，相相鄰兩主主梁的平平均間距距為。故取受壓翼翼板的有有效寬度度。3.13截截面設(shè)計計采用焊接接鋼筋骨骨架，故故設(shè)，則則截面有有效高度度。判定T形形截面類類型跨中截面彎彎矩計算算計值故屬于第一一類截面面求受壓區(qū)區(qū)高度 解方程

25、得合合適解為為求受拉鋼鋼筋面積積As。將將各已知知值及=80mmm代入入下式可可得:現(xiàn)選擇8BB32+6B28，截截面面積積。鋼筋筋疊高層層數(shù)為77層，布布置如圖圖3.22所示?；炷帘Ｗo(hù)護(hù)層厚度度取及結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計原理附附表1-7中規(guī)規(guī)定的330，鋼鋼筋間橫橫向間距距及3.1.33截面復(fù)復(fù)核已設(shè)計的受受拉鋼筋筋中，88B32的的面積為為，6 BB 28的的面積為為。由圖55.1鋼鋼筋布置置圖可求求得 即即 則實際有效效高度。圖3.2鋼鋼筋布置置圖（尺尺寸單位位：）判定T形形截面類類型由于，故為為第一類類T形截截面。求受壓區(qū)區(qū)高度正截面抗抗彎承載載力最小配筋率率計算：,即配配筋率應(yīng)應(yīng)不小于于0.

26、226且且不小于于0.22%，故故取， 實際配筋筋率故截面復(fù)核核滿足要要求。3.2斜筋筋與箍筋筋設(shè)計3.2.11腹筋設(shè)設(shè)計截面尺寸寸檢查根據(jù)構(gòu)造要要求，梁梁最底層層鋼筋22B32通過過支座截截面，支支點截面面有效高高度為截面尺寸符符合設(shè)計計要求。檢查是否否需要根根據(jù)計算算配置箍箍筋跨中段截面面 支座截面 因,故可在在梁跨中中的某長長度范圍圍內(nèi)按構(gòu)構(gòu)造配置置箍筋，其其余區(qū)段段應(yīng)按計計算配置置腹筋。計算剪力力圖分配配（圖33.3）在圖3.33所示的的剪力包包絡(luò)圖中中，支點點剪力計計算值，跨跨中處剪剪力計算算值。的截面距跨跨中截面面的距離離可由剪剪力包絡(luò)絡(luò)圖按比比例求得得在長度內(nèi)可可按構(gòu)造造要求布布

27、置箍筋筋。同時，根據(jù)據(jù)公路路橋規(guī)規(guī)規(guī)定，在在支座中中心線向向跨徑長長度方向向不小于于1倍梁梁高范圍圍內(nèi)，箍箍筋間距距最大為為1000。距支座中心心線為處處的計算算剪力值值（）由由包絡(luò)圖圖按比例例求得為為：則則其中，應(yīng)由由混凝土土和箍筋筋承擔(dān)的的剪力計計算值至至少為00.6=3144.500，應(yīng)由由彎起鋼鋼筋（包包括斜筋筋）承擔(dān)擔(dān)的剪力力計算值值最多為為0.44=2009.667。求得則設(shè)置彎起起鋼筋區(qū)區(qū)段長度度 （圖圖3.3）。圖 3.33計算剪剪力分配配圖（尺尺寸單位位：；剪剪力單位位：）箍筋設(shè)計計采用直徑為為8mmm的雙肢肢箍筋，箍箍筋截面面面積。在等截面鋼鋼筋混凝凝土簡支支梁中，箍箍筋盡

28、量量做到等等距離布布置。為為計算簡簡便，設(shè)設(shè)計箍筋筋時，式式中的斜斜截面內(nèi)內(nèi)縱筋配配筋率及及截面的的有效高高度可近近似按支支座截面面和跨中中截面的的平均值值取用，計計算如下下：跨中截面，取支點截面 則平均值為為箍筋間距為為確定箍筋間間距Sv的設(shè)設(shè)計值尚尚應(yīng)考慮慮公路路橋規(guī)的的構(gòu)造要若箍筋間距距取及4400mmm是滿滿足規(guī)范范要求的的，但采采用8雙肢肢箍筋，箍箍筋配筋筋率（HHPB2235鋼鋼筋時），故故不滿足足規(guī)范規(guī)規(guī)定?，F(xiàn)現(xiàn)取Svv=2550mmm計算配配筋率，且且小于及及。綜合上述計計算，在在支座中中心向跨跨徑長度度范圍內(nèi)內(nèi)，設(shè)計計箍筋間間距，至至跨中截截面統(tǒng)一一的箍筋筋間距取取。3.2.

29、22彎起鋼鋼筋及斜斜筋設(shè)計計設(shè)焊接鋼筋筋骨架的的架立鋼鋼筋（HHRB3335）為為B22，鋼鋼筋中心心至梁受受壓翼板板邊緣距距離彎起鋼筋的的彎起角角度為445度，彎彎起鋼筋筋末端與與架立鋼鋼筋焊接接。為了了得到每每對彎起起鋼筋分分配的剪剪力，由由各排彎彎起鋼筋筋的末端端彎折點點應(yīng)落在在前一排排彎起鋼鋼筋彎起起點的構(gòu)構(gòu)造規(guī)定定來得到到各排彎彎起鋼筋筋的彎起起點計算算位置，首首先要計計算彎起起鋼筋上上、下彎彎點之間間的垂直直距離距距離（圖33.4）現(xiàn)擬彎起NN1N5鋼鋼筋，將將計算的的各排彎彎起鋼筋筋彎起點點截面的的以及至至支座中中心、分分配的剪剪力計算算值、所所需的彎彎起鋼筋筋面積值值列入下下表

30、3.1。根據(jù)公路路橋規(guī)規(guī)規(guī)定，簡簡支梁的的第一排排彎起鋼鋼筋（對對支座而而言）的的末端彎彎折點應(yīng)應(yīng)位于支支座中心心截面這這時為彎筋的彎起起角為445，則則第一排排彎筋（22N5）的的彎起點點1距支支座中心心的距離離為，彎筋與梁縱縱軸線交交點距支支座中心心距離為為?？傻茫簣D3.4彎彎起鋼筋筋細(xì)節(jié)（尺尺寸單位位：）對于第二排排彎起鋼鋼筋，可可得到彎起鋼筋22N4的的彎起點點2距支支點中心心距離為為分配給第二二排彎起起鋼筋的的計算剪剪力值VVsb22，由比比例關(guān)系系計算可可得到：求得其中，;設(shè)設(shè)置彎起起鋼筋區(qū)區(qū)段長度度為60092。 所需需要提供供的彎起起鋼筋截截面面積積為第二排彎起起鋼筋與與梁軸線

31、線交距支支座中心心距離為為對于第三排排彎起鋼鋼筋，可可得到彎起鋼筋22N3的的彎起點點3距支支點中心心距離為為分配給第二二排彎起起鋼筋的的計算剪剪力值VVsb33，由比比例關(guān)系系計算可可得到：求得其中，;設(shè)設(shè)置彎起起鋼筋區(qū)區(qū)段長度度為60092。 所需需要提供供的彎起起鋼筋截截面面積積為第三排彎起起鋼筋與與梁軸線線交點距距支座中中心距離離為對于第四排排彎起鋼鋼筋，可可得到彎起鋼筋22N2的的彎起點點4距支支點中心心距離為為分配給第四四排彎起起鋼筋的的計算剪剪力值VVsb44，由比比例關(guān)系系計算可可得到：求得其中，;設(shè)設(shè)置彎起起鋼筋區(qū)區(qū)段長度度為60092。 所需需要提供供的彎起起鋼筋截截面面積

32、積Asbb4為第四排彎起起鋼筋與與梁軸線線交點44距支座座中心距距離為對于第五排排彎起鋼鋼筋，可可得到彎起鋼筋22N1的的彎起點點5距支支點中心心距離為為分配給第六六排彎起起鋼筋的的計算剪剪力值VVsb66，由比比例關(guān)系系計算可可得到：求得其中，;設(shè)設(shè)置彎起起鋼筋區(qū)區(qū)段長度度為60092。所需要提供供的彎起起鋼筋截截面面積積為第五排彎起起鋼筋與與梁軸線線交點距距支座中中心距離離為對于第六排排彎起鋼鋼筋，可可得到彎起鋼筋22N1的的彎起點點6距支支點中心心距離為為 。由表3.11可見，原原擬定彎彎起N11鋼筋的的彎起點點距支座座中心距距離80032，已已大于660922+ =60992+1160

33、00/2=68992,即即在欲設(shè)設(shè)置彎筋筋區(qū)域長長度之外外，故暫暫不參加加彎起鋼鋼筋的計計算，圖圖3.55中，以以截斷NN1鋼筋筋表示。但但在實際際工程中中，往往往不截斷斷縱向受受拉鋼筋筋而是彎起，以加加強(qiáng)鋼筋筋骨架施施工時的的剛度。按照剪力初初步布置置彎起鋼鋼筋，如如圖3.5所示示。 現(xiàn)按按照同時時滿足梁梁跨間各各正截面面和斜截截面抗彎彎要求，確確定彎起起鋼筋的的彎起點點位置。彎起鋼筋計計算表 (表3.1 ) 彎起點 1 22 33 44 5 6142513891354131812821246距支座中心心距離142528144186550467868032分配的計算算剪力209.667188

34、.116140.33693.15547.799需要的彎矩矩面積14211267945627322可提供的彎彎矩積16802B3216082B3216082B3212322B2812322B28彎筋與梁軸軸交點到到支座中中心距離離 7133 21339 35446 49000 62118 由已已知跨中中截面彎彎矩計算算值，支支點中心心處，按按照公式式做出梁梁的計算算彎矩包包絡(luò)圖，在在1/44L截面面處：，則彎彎矩計算算值為與已知相比比，兩者者誤差為為3，故故可用該該式來描描述簡支支梁彎矩矩包絡(luò)圖圖是可行行的。 現(xiàn)計計算鋼筋筋彎起后后相應(yīng)各各截面抗抗彎承載載力以及及正截面面抗彎承承載力在在圖3.5

35、上用用各平行行直線表表示出來來時與彎彎矩包絡(luò)絡(luò)圖的交交點： = 1 * GB3 支座中心心1點(22B32)有效高度由 可求求得 由由公式求交交點求得交點 = 2 * GB3 1點22點(44B32)有效高度由 可求求得 由由公式求交交點求得交點 = 3 * GB3 2點33點(66B32)有效高度由 可求求得 由由公式求交交點求得交點 = 4 * GB3 3點44點(88B32)有效高度由 可求求得 由由公式求交交點求得交點 = 5 * GB3 4點NN1鋼筋筋截斷處處(8B32+2B28)有效高度由可求得由由公式求交交點求得交點 = 6 * GB3 N1鋼鋼筋截斷斷處梁跨中中(8B32+4

36、B28)有效高度 由 可可求得由故暫不參加加彎起鋼鋼筋的計計算。現(xiàn)以圖5.5中所所示彎起起鋼筋彎彎起點初初步位置置來逐個個檢查是是否滿足足公路路橋規(guī)第一排彎起起鋼筋（22N5）: 其充充分利用用點“”的的橫坐標(biāo)標(biāo)，而22N5的的彎起點點1的橫橫坐標(biāo)說說明1點點位于mm點左邊邊，且，滿滿足要求求。其不需要點點n的橫橫坐標(biāo)xx=1004600，而22N5鋼鋼筋與梁梁中軸線線交代的的橫坐標(biāo)標(biāo)，亦滿滿足要求求。鋼筋彎起后后相應(yīng)各各截面抗抗彎承載載力 （表33.2）梁區(qū)段截面縱筋有效高度T型截面類類別受壓區(qū)高度度抗彎承載力力支座中心1點2B32 115477第一類 115.33 6693.41點2點點4

37、B32 115299第一類 330.66 113633.62點3點點6B32 115111第一類 445.99 119955.93點4點點8B32 114933第一類 661.22 226344.84點N11鋼筋截截斷處8B32+2B28 114799第一類 772.99 330955.9N1鋼筋截截斷處梁跨中中8B32+4B28 114655第一類 884.66 335433.4 圖3.5梁梁的彎矩矩包絡(luò)圖圖與抵抗抗彎矩圖圖（尺寸寸單位：）第二排彎起起鋼筋（22N4）:其充分利用用點l的的橫坐標(biāo)標(biāo)，2N44的彎起起點2的的橫坐標(biāo)標(biāo)，說明明2點位位于l點點左邊，且且，滿足足要求。其不需要點點的

38、橫坐坐標(biāo)，而而2N44鋼筋與與梁中軸軸線交代代的橫坐坐標(biāo)，亦亦滿足要要求。第三排彎起起鋼筋（22N3）:其充分利用用點的橫橫坐標(biāo)，而而2N33的彎起起點3的的橫坐標(biāo)標(biāo)，說明明3點位位于2點點左邊，且且，滿足足要求。其不需要點點l的橫橫坐標(biāo)，而而2N33鋼筋與與梁中軸軸線交代代的橫坐坐標(biāo)，亦亦滿足要要求。第四排彎起起鋼筋（22N2）:充分利用點點j的橫橫坐標(biāo)而而2N22的彎起起點4的的橫坐標(biāo)標(biāo)，滿足足要求。其不需要點點的橫坐坐標(biāo)，而而2N22鋼筋與與梁中軸軸線交代代的橫坐坐標(biāo)，亦亦滿足要要求。由上述結(jié)果果檢查可可知，圖圖5.55所示彎彎起鋼筋筋彎起點點初步位位置滿足足要求。由2N2、22N3、2

39、2N4鋼鋼筋彎起起點形成成的抵抗抗彎矩圖圖遠(yuǎn)大于于彎矩包包絡(luò)圖，故故進(jìn)一步步調(diào)整上上述彎起起鋼筋的的彎起點點位置，在在滿足規(guī)規(guī)范對彎彎起鋼筋筋彎起點點要求的的前提下下，使抵抵抗彎矩矩圖接近近彎矩包包絡(luò)圖，在在彎起鋼鋼筋之間間，增設(shè)設(shè)的斜筋筋，圖33.6即即為調(diào)整整后主梁梁彎起鋼鋼筋、斜斜筋的布布置圖。圖3.6梁梁彎起鋼鋼筋和斜斜筋設(shè)計計布置圖圖（尺寸寸單位：）（a）剪力力計算值值的彎矩矩值的包包絡(luò)圖；（b）彎彎起鋼筋筋和斜筋筋布置示示意圖；（c）剪剪力計算算值的包包絡(luò)圖3.2.33.斜截截面抗剪剪承載力力的復(fù)核核對于鋼筋混混凝土簡簡支梁斜斜截面抗抗剪承載載力復(fù)核核，按照照公路路橋規(guī)關(guān)關(guān)于復(fù)核核

40、截面位位置和復(fù)復(fù)核方法法的要求求逐一進(jìn)進(jìn)行。距支座中心心處為處處斜截面面抗剪承承載力復(fù)復(fù)核 = 1 * GB3 選定斜截截面頂端端位置距支座中心心為處截截面的橫橫坐標(biāo)為為，正截截面有效效高度，現(xiàn)現(xiàn)取斜截截面投影影長度,則得到到選擇的的斜截面面頂端位位置A（圖圖5.77），其其橫坐標(biāo)標(biāo)為圖3.7距距支座中中心處斜斜截面抗抗剪承載載力計算算圖式（尺尺寸單位位：）斜截面抗抗剪承載載力復(fù)核核A處正截面面上的剪剪力及相相應(yīng)的彎彎矩計算算如下：A處正截面面有效高高度（主主筋為44B32），則則實際廣廣義剪跨跨比及斜斜截面投投影長度度分別為為要復(fù)核的斜斜截面如如圖5.7所示示斜截面面（虛線線表示），斜斜角斜

41、截面內(nèi)縱縱向受拉拉主筋由由2B32(2N66)，相相應(yīng)的主主筋配筋筋率為箍筋配筋率率為與斜截面相相交的彎彎起鋼筋筋有2NN5(22B32) 2NN4(22B32)；斜筋筋有2NN7(22B28)則得到斜截截面抗剪剪承載力力為：距支座中心心為處的的斜截面面抗剪承承載力滿滿足設(shè)計計要求。 第4章 主梁的的抗裂、應(yīng)應(yīng)力、撓撓度驗算算預(yù)拱度度設(shè)置鋼筋混凝土土簡支TT梁梁長長；計算算跨徑LL=233.5；C400混凝土土，；類環(huán)境境條件，安安全等級級二級。圖4.1 （尺寸寸單位：）主梁截面尺尺寸如圖圖4.1（aa）所示示；跨中中截面主主筋為HHRB3335級級，鋼筋筋截面積積。 簡支支梁吊裝裝時，其其吊

42、點設(shè)設(shè)在處（圖圖4.1aa），梁梁自重在在跨中截截面引起起的彎矩矩。 T梁梁跨中截截面使用用階段汽汽車荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生的的彎矩 （未計計入汽車車沖擊系系數(shù)），人人群荷載載標(biāo)準(zhǔn)值值產(chǎn)生的的彎矩。4.1施工工吊裝時時的正應(yīng)應(yīng)力驗算算梁跨中截截面的換換算截面面慣性矩矩計算。根據(jù)公路路橋規(guī)規(guī)規(guī)定計算算得到的的梁受壓壓翼板的的有效寬寬度為，而而受壓翼翼板平均均厚度為為1200mm，有有效高度度由此計算截截面混凝凝土受壓壓區(qū)高度度得到故為第二類類T形截截面。換算受壓區(qū)區(qū)高度： 故則計算開裂裂截面的的換算慣慣性矩為為正應(yīng)力驗驗算吊裝時動力力系統(tǒng)為為1.22（起吊吊時主梁梁超重），則則跨中截截面計算算彎矩為

43、為則受壓區(qū)混混凝土邊邊緣正應(yīng)應(yīng)力為受拉鋼筋的的面積重重心處的的應(yīng)力為為最下面一層層鋼筋22B32重心心距受壓壓區(qū)邊緣緣高度則鋼筋應(yīng)力力為驗算結(jié)果證證明，吊吊裝時主主梁跨中中截面混混凝土正正應(yīng)力和和鋼筋拉拉應(yīng)力均均小于規(guī)規(guī)范限值值，可取取圖4.1(aa)的吊吊點位置置。4.2裂縫縫寬度的的驗算帶肋鋼筋筋系數(shù)荷載短期效效應(yīng)組合合彎矩計計算值為為荷載長期效效應(yīng)組合合彎矩22B32計算算值為系數(shù)系數(shù)，非板板式受彎彎構(gòu)件鋼筋應(yīng)力力的計算算換算直徑徑d的計計算因受拉區(qū)采采用不同同鋼筋直直徑，所所以按要要求，應(yīng)應(yīng)取換算算直徑對于焊接鋼鋼筋骨架架縱向受拉拉鋼筋配配筋率pp的計算算取最大裂縫縫寬度的的計算故滿足

44、要求求。4.3梁跨跨中撓度度的驗算算在進(jìn)行梁變變形計算算時，應(yīng)應(yīng)取梁與與相鄰梁梁橫向連連接后截截面的全全寬度受受壓翼板板計算，即即，而T梁換算算截面的的慣性矩矩和計算對T梁的開開裂截面面梁跨中截面面為第二二類T形形截面。這這時受壓壓區(qū)高度度為：故則開裂截面面的換算算慣性矩矩為T梁的全截截面換算算截面面面積為受壓區(qū)高度度為全截面換算算慣性矩矩為計算開裂裂構(gòu)件的的抗彎剛剛度全截面抗彎彎剛度開裂截面抗抗彎剛度度全截面換算算截面受受拉區(qū)邊邊緣的彈彈性抵抗抗矩為全截面換算算截面的的面積矩矩為塑性影響系系數(shù)為開裂彎矩開裂構(gòu)件的的抗彎剛剛度受彎構(gòu)件件跨中截截面處的的長期撓撓度值短期荷載效效應(yīng)組合合下跨中中截

45、面彎彎矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，結(jié)結(jié)構(gòu)自重重作用下下跨中截截面彎矩矩標(biāo)準(zhǔn)值值為。對對于C440混凝凝土，撓撓度長期期增長系系數(shù).受彎構(gòu)件跨跨中截面面在使用用階段的的長期撓撓度為在結(jié)構(gòu)自重重作用下下跨中截截面的長長期撓度度值則按可變荷荷載頻遇遇值計算算的長期期撓度值值為故符合公公路橋規(guī)規(guī)的要要求。4.4預(yù)拱拱度設(shè)置置在荷載短期期效應(yīng)組組合并考考慮荷載載長期效效應(yīng)影響響下梁跨跨中處產(chǎn)產(chǎn)生的長長期撓度度為，故故跨中需需要設(shè)置置預(yù)拱度度。根據(jù)公路路橋規(guī)對對預(yù)拱度度設(shè)置的的規(guī)定可可得到梁梁跨中截截面處預(yù)預(yù)拱度為為第5章 橫隔梁梁內(nèi)力計計算5.1確定定作用在在中橫隔隔梁上的的計算荷荷載對于跨中橫橫隔梁的的最不利利荷載布

46、布置如圖圖5.1所所示。縱縱向一列列車輪對對于中橫橫隔梁的的計算荷荷載為：計算彎矩時時 計算剪力時時 圖5.1 跨中橫橫隔梁受受載5.2繪制制中橫隔隔梁的內(nèi)內(nèi)力影響響線計算梁的荷荷載橫向向分布影影響線豎豎坐標(biāo)值值，如圖圖5.22（a）所所示，則則的影響響線豎標(biāo)標(biāo)值可計計算如下下：P=1作用用在梁軸軸上時P=1作用用在梁軸軸上時P=1作用用在梁軸軸上時由影響線知知識可知知，影響響線必在在r-rr截面處處有突變變，根據(jù)據(jù)連線延延伸至rr-r截截面，即即為值，由由此即可可繪制出出影響線線如圖55.2（bb）所示示。5.3繪制制剪力影影響線對于主梁處處截面影影響線計計算如下下P=1作用用在計算算截面以

47、以右時，即P=1作用用在計算算截面以以左時，即同理，繪制制影響線線如圖55.2（cc）所示示。圖5.2中中橫隔梁梁內(nèi)力影影響線（單單位:mm）5.4截面面內(nèi)力計計算將求得的計計算荷載載在相應(yīng)應(yīng)的影響響線上按按最不利利荷載位位置加載載，對于于汽車荷荷載并計計入沖擊擊影響系系數(shù)，則則得截面內(nèi)力計計算 (表55.1) 公路- II級彎矩M2-3剪力5.5內(nèi)力力組合（鑒鑒于橫隔隔梁的結(jié)結(jié)構(gòu)自重重內(nèi)力甚甚小，計計算中可可忽略不不計承載能力力極限狀狀態(tài)內(nèi)力力組合承載能力極極限狀態(tài)態(tài)內(nèi)力組組合 (表5.2) 基基本組合合正常使用用極限狀狀態(tài)內(nèi)力力組合正常使用極極限狀態(tài)態(tài)內(nèi)力組組合 (表55.3) 基基本組合

48、合第6章 橋面板板內(nèi)力計計算計算T型梁梁翼板所所構(gòu)成鉸鉸接懸臂臂板的設(shè)設(shè)計內(nèi)力力。橋面面鋪裝為為的瀝青青表面處處（容重重為）和和平均厚厚的混凝凝土墊層層（容重重為，）CC40TT型翼板板的容重重為。6.1結(jié)構(gòu)構(gòu)自重及及其內(nèi)力力（縱向向按1mm寬的板板條計算算）每延米板板上的結(jié)結(jié)構(gòu)自重重g 每延米米板上的的結(jié)構(gòu)自自重g （表66.1）瀝青表面處處治g11 C30混凝凝土墊層層g2 TT型梁翼翼板自重重g3合 計 圖6.1 T型梁梁橫斷面面圖（單單位：）每米寬板板條的恒恒載內(nèi)力力 6.2車輛輛荷載產(chǎn)產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)力將車輛荷載載后輪作作用于鉸鉸縫軸線線上（圖圖6.11），后后軸作用用力為，輪輪壓分布布寬

49、度如圖66.2所所示。由由橋規(guī)規(guī)查得得，其后后輪著地地長度為為，寬度度為,則： 圖6.2汽汽車-220級的的計算圖圖式（單單位：）荷載對于懸懸臂根部部的有效效分布寬寬度： 沖擊系數(shù)作用于每米米寬板條條上的彎彎矩為： 作用于每米米寬板條條上的剪剪力為：6.3內(nèi)力力組合載能力極限限狀態(tài)內(nèi)內(nèi)力組合合計算 表6.2 基本組合所以，行車車道板的的設(shè)計內(nèi)內(nèi)力為： 正常使用用極限狀狀態(tài)內(nèi)力力組合計計算表6.3短期效應(yīng)組組合參考資料1 中中華人民民共和國國交通部部標(biāo)準(zhǔn).公路鋼鋼筋混凝凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋混凝凝土橋涵涵設(shè)計規(guī)規(guī)范（JJTG D622-20012）.北京：人民交交通出版版社，220122.2 中中

50、華人民民共和國國交通部部標(biāo)準(zhǔn).公路橋橋涵設(shè)計計通用規(guī)規(guī)范（JJTG D60020015）.北京：人民交交通出版版社，220155.3 中中華人民民共和國國交通部部標(biāo)準(zhǔn).公路工工程技術(shù)術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JJTG B01120014）.北京：人民交交通出版版社，220144.4 范范立礎(chǔ).橋梁工工程.北北京：人人民交通通出版社社，200125 葉葉見曙.結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計原理理.北京京：人民民交通出出版社，220144.6 邵邵旭東.橋梁工工程.武武漢：武武漢理工工大學(xué)出出版社，2201227 姚姚玲森.橋梁工工程.北北京：人人民交通通出版社社，200058 葉葉鎮(zhèn)國.水力學(xué)學(xué)與橋涵涵水文.北京：人民交交通出版版社

51、，2201119 徐徐光輝，胡胡明義.公路橋橋涵設(shè)計計手冊梁梁橋.北京： 人民民交通出出版社，220100.10 凌治平平，易經(jīng)經(jīng)武.基基礎(chǔ)工程程.北京京：人民民交通出出版社，220066.11 羅良武武，田希希杰.圖圖學(xué)基礎(chǔ)礎(chǔ)與土木木工程制制圖.北北京：機(jī)機(jī)械工業(yè)業(yè)出版社社，20005.12 中華人人民共和和國交通通部標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn).公路路橋涵地地基與基基礎(chǔ)設(shè)計計規(guī)范（JJTG D63320007）.北京：人民交交通出版版社，220077.13 石現(xiàn)峰峰,梁志志廣,李李建中. 幾種種常用混混凝土收收縮徐變變模式的的比較分分析JJ. 石家莊莊鐵道學(xué)學(xué)院學(xué)報報, 119988,(001) .13 黃國興興，惠榮榮炎，王王秀軍.混凝土土徐變與與收縮.中國電電力出版版社，220122,（55）.14 管延武武，趙冠冠剛，戴戴愛軍.混凝土土收縮徐徐變機(jī)理理綜述.山西建建筑，第第35卷卷第100期.220099年4月月。15 日巖崎訓(xùn)訓(xùn)明.混混凝土的的特性.尹家辛辛，李景景星譯.北京：中國建建筑工業(yè)業(yè)出版社社，19980.16 姜福香香主編橋橋梁工程程 北京京：機(jī)械械工業(yè)出出版