28層框剪結構住宅樓模板工程施工技術

1、東方雅苑A棟住宅樓工程模板工程施工方案編制： 審核： 審批： 荊門市荊廈廈建安有有限公司司東方雅苑AA棟項目部部2009.4.115模板工程施施工方案案工程概況：工程名稱：東方雅雅苑A棟住宅宅樓建設單位：荊門市市寶山都都市置業(yè)業(yè)有限公公司設計單位：深圳市市鑫中建建建筑設設計顧問問有限公公司本工程建筑筑主體為為一棟地地下一層層，地上上二十八八層的住住宅樓，總總建筑面面積233300平方米米；建筑筑高度84.55mm，鋼筋筋混凝土土框剪結結構。本本工程建建筑耐火火等級二二級，結結構安全全等級為為二級，屋屋面防水水等級為為二級，屋屋面防水水等級為為二級，建建筑耐久久年限為為50年，建建筑抗震震設防烈

2、烈度六度度，本工工程設計計0.0000相當于于絕對標標高84.85mm。本工工程設計計為人工工挖孔樁樁基礎，樁樁身為C25，樁帽帽為C35，護壁壁為C25，骨料料直徑8M時，R=1100%； 板板：跨度度2M時，R50%； 跨度2M、8M時，R75%； 懸懸臂構件件： R=1000%；（3）、已已拆除模模板及支支架的結結構，應應在砼強強度達到到設計要要求后，方方允許承承受全部部設計荷荷載。施施工中不不得超載載使用，嚴嚴禁堆入入過量建建筑材料料。當承承受施工工荷載大大于設計計荷載時時必須經經核算，加加設臨時時支撐。4、模板工工程質量量保證措措施（1）所有有梁、墻墻均有翻翻樣給出出模板排排列圖和和

3、滿堂架架支撐圖圖，經項項目工程程師審核核后交班班組施工工，特殊殊部位應應增加細細部構造造大樣圖圖。（2）暗柱柱、墻根根部不得得使用砼砼“方盤”， 而采用“井”字型，“”型鋼筋筋限位，限限位筋直直徑12毫米米。（3）當梁梁跨度4米,懸挑梁梁跨度3米時，應應按2起拱。 當梁跨跨度8米時，應應按2起拱。（4）模板板使用前前，對變變形，翹翹曲超出出規(guī)范的的應即刻刻退出現現場，不不予使用用，模板板拆除下下來，應應將砼殘殘渣、垃垃圾清理理干凈，重重新刷隔隔離劑。（5）在板板、墻橫橫板底部部均考慮慮垃圾孔孔，以便便將垃圾圾沖洗排排出，澆澆灌前再再封閉。（6）模板板安裝完完畢后，應應由專業(yè)業(yè)人員對對軸線、標標

4、高、尺尺寸、支支撐系統統、扣件件螺栓，拉拉結螺栓栓進行全全面檢查查，澆砼砼過程中中應有技技術好、責責任心強強的木工工、關砌砌“看?！?，發(fā)現現問題及及時報告告施工組組、技術術組。（7）所有有樓板、墻墻板內的的孔洞模模必須安安裝正確確，并作作加固處處理，防防止砼澆澆筑時沖沖動，振振跑或砼砼的浮力力而浮動動。（8）此外外，為了了便于運運輸，可可在每個個樓層合合理設置置中轉模模板鋼平平臺，尺尺寸另定定，安裝裝在樓層層南面，拆拆下的模模板搬運運到鋼平平臺上，再再用塔吊吊將模板板吊運到到施工樓樓層上安安裝。下鋼管九夾板膠合木模板12對拉螺桿14塑料管下鋼管上鋼管對拉螺桿及蝴蝶卡50010050木枋下鋼管九

5、夾板膠合木模板12對拉螺桿14塑料管下鋼管上鋼管對拉螺桿及蝴蝶卡50010050木枋上鋼管剪力墻模板支設圖10050木枋500柱截面邊長小于1000mm的柱截面邊長小于1000mm的柱子模板示意圖柱截面邊長大于1000mm的柱子模板示意圖梁高大于或等于700mm的梁高大于或等于700mm的梁模板示意圖梁高小于700mm的梁模板示意圖 1.04模模板工程程施工安安全措施施1、模板加加工時，應應加強對對加工機機械的檢檢查，不不得帶故故障操作作，防止止觸電及及機械傷傷害；2、模板的的垂直運運輸嚴格格按垂直直運輸機機械操作作規(guī)程進進行，下下方嚴禁禁站人，提提升前應應清除模模板上的的零散物物料，防防止墜

6、落落傷人。3、模板安安裝時，操操作人員員需有特特別安全全措施，以以防人員員墜落，同同時操作作面下按按規(guī)范搭搭設臥式式安全網網；4、模板拆拆除時，嚴嚴格按照照各種模模板的拆拆模要領領進行，避避免造成成人員傷傷害；5、模板拆拆下后，按按要求進進行堆放放或周轉轉，并及及時清除除模板上上的零散散物料及及鐵釘等等物。1.05地地下室特特殊單元元頂板模模板支架架計算根據本工程程特點，高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。

7、支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架。本計算書還參照施工技術2002.3.、高支撐架設計和使用安全。 一、參參數信息息: 1.腳腳手架參參數 橫向間間距或排排距(m):0.775；縱縱距(m):0.775；步步距(m):1.220； 立桿上上端伸出出至模板板支撐點點長度(m):0.110；腳腳手架搭搭設高度度(m):4.770； 采用的的鋼管(mm):483.55 ； 扣件連連接方式式:雙扣件件，扣件件抗滑承承載力系系數:00.800； 板底支支撐連接接方式:方木支支撐； 2.荷荷載參數數 模板與與木板自自重(kN/m2):00.3550；混混凝土與與鋼筋自自重(kN/m3):

8、225.0000； 樓板澆澆筑厚度度(m):0.3300；傾倒混混凝土荷荷載標準準值(kN/m2):22.0000； 施工均均布荷載載標準值值(kN/m2):11.0000； 3.木木方參數數 木方彈彈性模量量E(NN/mmm2):995000.0000；木木方抗彎彎強度設設計值(N/mmm2):113.0000； 木方抗抗剪強度度設計值值(N/mmm2):11.3000；木木方的間間隔距離離(mm):3000.0000； 木方的的截面寬寬度(mm):500.000；木方方的截面面高度(mm):1000.000； 圖圖2 樓板支支撐架荷荷載計算算單元 二、模模板支撐撐方木的的計算: 方木按按照

9、簡支支梁計算算，方木木的截面面力學參參數為 本算例例中，方方木的截截面慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為: W=55.000010.000010.0000/6 = 883.333 ccm3； I=55.000010.000010.000010.0000/122 = 4166.677 cmm4； 方方木楞計計算簡圖圖 1.荷荷載的計計算： (1)鋼筋混混凝土板板自重(kN/m)： q1= 225.00000.33000.3300 = 22.2550 kkN/mm； (2)模板的的自重線線荷載(kN/m): q2= 00.35500.3300 = 00.1005 kkN/mm ； (3)活荷載載

10、為施工工荷載標標準值與與振倒混混凝土時時產生的的荷載(kN)： p1 = (1.0000+2.0000)0.77500.3300 = 00.6775 kkN； 2.強強度計算算: 最大彎彎矩考慮慮為靜荷荷載與活活荷載的的計算值值最不利利分配的的彎矩和和，計算算公式如如下: 均布荷荷載 q = 1.22(2.2250 + 00.1005) = 22.8226 kkN/mm； 集中荷荷載 p = 11.40.6675=0.9945 kN； 最大彎彎距 M = PPl/44 + ql22/8 = 00.94450.7750 /4 + 22.82260.775022/8 = 00.3776 kkN.m

11、m； 最大支支座力 N = P/2 + qll/2 = 00.9445/22 + 2.88260.7750/2 = 1.5322 kNN ； 截面應應力 = MM / w = 0.37661006/833.33331103 = 4.5511 N/mmm2； 方木的的計算強強度為 4.5511 小13.0 NN/mmm2,滿足要要求! 3.抗抗剪計算算： 最大剪剪力的計計算公式式如下: QQ = ql/2 + P/2 截面抗抗剪強度度必須滿滿足: TT = 3Q/2bhh T 其中最最大剪力力: QQ = 0.77502.8826/2+00.9445/22 = 1.5532 kN； 截面面抗剪強

12、強度計算算值 TT = 3 15332.2250/(2 50.0000 1000.0000) = 00.4660 NN/mmm2； 截面面抗剪強強度設計計值 T = 11.3000 NN/mmm2； 方木的的抗剪強強度為00.4660小于于 1.3000 ，滿滿足要求求! 4.撓撓度計算算: 最大彎彎矩考慮慮為靜荷荷載與活活荷載的的計算值值最不利利分配的的撓度和和，計算算公式如如下: 均布布荷載 qq = q1 + q2 = 2.2250+0.1105=2.3355 kN/m； 集中中荷載 pp = 0.6675 kN； 最大大變形 VV= 552.33557500.00004 /(38449

13、5000.0000416666666.667) + 6775.00007500.00003 /( 48895000.0000416666666.667) = 0.3395 mm； 方木的的最大撓撓度 00.3995 小小于 7750.0000/2550,滿滿足要求求! 三、木木方支撐撐鋼管計計算: 支撐鋼鋼管按照照集中荷荷載作用用下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計算算； 集中荷荷載P取縱向向板底支支撐傳遞遞力，PP = 2.88260.7750 + 00.9445 = 3.0655 kNN； 支支撐鋼管管計算簡簡圖 支支撐鋼管管計算彎彎矩圖(kN.m) 支支撐鋼管管計算變變形圖(kN.m) 支支撐鋼管管計算

14、剪剪力圖(kN) 最大彎彎矩 MMmaxx = 0.5588 kN.m ； 最大變變形 VVmaxx = 0.9913 mm ； 最大支支座力 Qmaax = 8.5566 kNN ； 截面應應力 = 00.58881106/50080.0000=1115.8832 N/mmm2 ； 支撐鋼鋼管的計計算強度度小于 2055.0000 NN/mmm2,滿足要要求! 支撐鋼鋼管的最最大撓度度小于7750.0000/1550與10 mm,滿足要要求! 四、扣扣件抗滑滑移的計計算: 按照建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術術規(guī)范培培訓講座座劉群群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN

15、， 按照扣扣件抗滑滑承載力力系數00.800，該工工程實際際的旋轉轉雙扣件件承載力力取值為為12.80kkN 。 縱向或或橫向水水平桿傳傳給立桿桿的豎向向作用力力設計值值 R= 8.5566 kNN； R 122.800 kNN,所以以雙扣件件抗滑承承載力的的設計計計算滿足足要求! 五、模模板支架架荷載標標準值(軸力): 作用于于模板支支架的荷荷載包括括靜荷載載、活荷荷載和風風荷載。 1.靜靜荷載標標準值包包括以下下內容： (1)腳手架架的自重重(kN)： NNG1 = 0.14994.7700 = 00.7000 kkN； 鋼管的的自重計計算參照照扣件件式規(guī)范范附錄錄A 雙排排架自重重標準值

16、值，設計計人員可可根據情情況修改改。 (2)模板的的自重(kN)： NNG2 = 0.35000.77500.7750 = 00.1997 kkN； (3)鋼筋混混凝土樓樓板自重重(kN)： NNG3 = 255.00000.33000.77500.7750 = 44.2119 kkN； 經計算算得到，靜靜荷載標標準值 NG = NG11+NG22+NG33 = 5.1115 kN； 2.活活荷載為為施工荷荷載標準準值與振振倒混凝凝土時產產生的荷荷載。 經計算算得到，活活荷載標標準值 NQ = (1.0000+2.0000 ) 0.77500.7750 = 11.6888 kkN； 3.不不考

17、慮風風荷載時時,立桿的的軸向壓壓力設計計值計算算公式 N = 1.2NGG + 1.44NQ = 8.5501 kN； 六、立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計計算: 立桿的的穩(wěn)定性性計算公公式: 其中 N - 立桿桿的軸心心壓力設設計值(kN) ：N = 8.5011 kNN； - 軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數,由長細細比 llo/ii 查表表得到； i - 計算算立桿的的截面回回轉半徑徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿桿凈截面面面積(cm2)：A = 4.89 cm22； W - 立桿桿凈截面面模量(抵抗矩矩)(ccm3)：W=55.088 cmm3； - 鋼管立立桿抗壓壓強度計計算值

18、(N/mm22)； f- 鋼管管立桿抗抗壓強度度設計值值 ：f =2205.0000 N/mm22； Lo- 計計算長度度 (mm)； 如果完完全參照照扣件件式規(guī)范范，由由公式(1)或(2)計算算 lo = k1uh (11) lo = (h+2a) (2) k1- 計計算長度度附加系系數，取取值為11.1555； u - 計算算長度系系數，參參照扣扣件式規(guī)規(guī)范表表5.33.3；u = 1.7000； a - 立桿桿上端伸伸出頂層層橫桿中中心線至至模板支支撐點的的長度；a = 0.1000 m； 公式(1)的計計算結果果： 立桿計計算長度度 Lo = k1uh = 11.15551.77001

19、.2200 = 22.3556 mm； LLo/i = 223566.2000 / 155.8000 = 1449.0000 ； 由長細細比 LLo/ii 的的結果查查表得到到軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數= 00.3112 ； 鋼管立立桿受壓壓強度計計算值 ；=85501.0466/（0.33124899.0000） = 55.7200 N/mm22； 立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 555.7720 N/mmm2 小于 f = 2205.0000滿足要要求！ 公式(2)的計計算結果果： 立桿計計算長度度 Lo = h+22a = 1.2000+0.10002 = 1.4000 m； LLo/i =

20、114000.0000 / 155.8000 = 899.0000 ； 由長細細比 LLo/ii 的的結果查查表得到到軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數= 00.6667 ； 鋼管立立桿受壓壓強度計計算值 ；=85501.0466/（0.66674899.0000） = 26.0644 N/mm22； 立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 226.0064 N/mmm2 小于 f = 2205.0000滿足要要求！ 如果考考慮到高高支撐架架的安全全因素，適適宜由公公式(3)計算算 lo = k1k2(h+22a) (33) k1 - 計算算長度附附加系數數按照表表1取值1.2433； k2 - 計算算長度附附加系

21、數數，h+2a = 11.4000 按按照表22取值1.0055 ； 公式(3)的計計算結果果： 立桿計計算長度度 Lo = k1k2(h+22a) = 11.24431.0005(1.2200+0.11002) = 11.7449 mm； LLo/i = 117488.9001 / 155.8000 = 1111.0000 ； 由長細細比 LLo/ii 的的結果查查表得到到軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數= 00.5009 ； 鋼管立立桿受壓壓強度計計算值 ；=85501.0466/（0.55094899.0000） = 34.1544 N/mm22； 立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 334.1154

22、N/mmm2 小于 f = 2205.0000滿足要要求！ 模板板承重架架應盡量量利用剪剪力墻或或柱作為為連接連連墻件，否否則存在在安全隱隱患。 以上表表參照 杜榮榮軍:扣件件式鋼管管模板高高支撐架架設計和和使用安安全。 七、梁梁和樓板板模板高高支撐架架的構造造和施工工要求: 除了要要遵守扣扣件架規(guī)規(guī)范的的相關要要求外，還還要考慮慮以下內內容 1.模模板支架架的構造造要求： aa.梁板板模板高高支撐架架可以根根據設計計荷載采采用單立立桿或雙雙立桿； bb.立桿桿之間必必須按步步距滿設設雙向水水平桿，確確保兩方方向足夠夠的設計計剛度； cc.梁和和樓板荷荷載相差差較大時時，可以以采用不不同的立立

23、桿間距距，但只只宜在一一個方向向變距、而而另一個個方向不不變。 2.立立桿步距距的設計計： aa.當架架體構造造荷載在在立桿不不同高度度軸力變變化不大大時，可可以采用用等步距距設置； bb.當中中部有加加強層或或支架很很高，軸軸力沿高高度分布布變化較較大，可可采用下下小上大大的變步步距設置置，但變變化不要要過多； cc.高支支撐架步步距以00.9-1.5m為為宜，不不宜超過過1.55m。 3.整整體性構構造層的的設計： aa.當支支撐架高高度20mm或橫向向高寬比比6時，需需要設置置整體性性單或雙雙水平加加強層； bb.單水水平加強強層可以以每4-6米米沿水平平結構層層設置水水平斜桿桿或剪刀刀

24、撐，且且須與立立桿連接接，設置置斜桿層層數要大大于水平平框格總總數的11/3； cc.雙水水平加強強層在支支撐架的的頂部和和中部每每隔100-115m設設置，四四周和中中部每110-15mm設豎向向斜桿，使使其具有有較大剛剛度和變變形約束束的空間間結構層層； dd.在任任何情況況下，高高支撐架架的頂部部和底部部（掃地地桿的設設置層）必必須設水水平加強強層。 4.剪剪刀撐的的設計： aa.沿支支架四周周外立面面應滿足足立面滿滿設剪刀刀撐； bb.中部部可根據據需要并并依構架架框格的的大小，每每隔100-115m設設置。 5.頂頂部支撐撐點的設設計： aa.最好好在立桿桿頂部設設置支托托板，其其距

25、離支支架頂層層橫桿的的高度不不宜大于于4000mm； bb.頂部部支撐點點位于頂頂層橫桿桿時，應應靠近立立桿，且且不宜大大于2000mmm； cc.支撐撐橫桿與與立桿的的連接扣扣件應進進行抗滑滑驗算，當當設計荷荷載N12kkN時，可可用雙扣扣件；大大于122kN時時應用頂頂托方式式。 6.支支撐架搭搭設的要要求： aa.嚴格格按照設設計尺寸寸搭設，立立桿和水水平桿的的接頭均均應錯開開在不同同的框格格層中設設置； bb.確保保立桿的的垂直偏偏差和橫橫桿的水水平偏差差小于扣扣件架規(guī)規(guī)范的的要求； cc.確保保每個扣扣件和鋼鋼管的質質量是滿滿足要求求的，每每個扣件件的擰緊緊力矩都都要控制制在455-

26、600N.mm，鋼管管不能選選用已經經長期使使用發(fā)生生變形的的； dd.地基基支座的的設計要要滿足承承載力的的要求。 7.施施工使用用的要求求： aa.精心心設計混混凝土澆澆筑方案案，確保保模板支支架施工工過程中中均衡受受載，最最好采用用由中部部向兩邊邊擴 展的的澆筑方方式； bb.嚴格格控制實實際施工工荷載不不超過設設計荷載載，對出出現的超超過最大大荷載要要有相應應的控制制措施，鋼鋼筋等材材料不能能在支架架上方堆堆放； cc.澆筑筑過程中中，派人人檢查支支架和支支承情況況，發(fā)現現下沉、松松動和變變形情況況及時解解決。1.06標標準層特特殊單元元框架梁梁模板支支架計算算根據本工程程特點， 圖1

27、 梁模板板支撐架架立面簡簡圖 采用的的鋼管類類型為483.550。 一、參參數信息息: 梁段信信息:KKL8； 1.腳腳手架參參數 立柱梁梁跨度方方向間距距l(xiāng)(mm):00.900；立桿桿上端伸伸出至模模板支撐撐點長度度a(mm):00.300； 腳手架架步距(m):1.220；腳腳手架搭搭設高度度(m):2.880； 梁兩側側立柱間間距(m):0.990；承承重架支支設:無承重重立桿，木木方平行行梁截面面A； 2.荷荷載參數數 模板與與木塊自自重(kN/m2):00.3550；梁梁截面寬寬度B(m):0.2200； 混凝土土和鋼筋筋自重(kN/m3):225.0000；梁截面面高度DD(m)

28、:1.1000； 傾倒混混凝土荷荷載標準準值(kN/m2):22.0000；施施工均布布荷載標標準值(kN/m2):22.0000； 3.木木方參數數 木方彈彈性模量量E(NN/mmm2):995000.0000；木木方抗彎彎強度設設計值(N/mmm2):113.0000； 木方抗抗剪強度度設計值值(N/mmm2):11.3000；木木方的間間隔距離離(mm):3000.0000； 木方的的截面寬寬度(mm):500.000；木方方的截面面高度(mm):1000.000； 4.其其他 采用的的鋼管類類型(mm):483.55。 扣件連連接方式式:雙扣件件，扣件件抗滑承承載力系系數:00.800

29、； 二、梁梁底支撐撐方木的的計算 1.荷荷載的計計算： (1)鋼筋混混凝土梁梁自重(kN)： q1= 225.00000.22001.11000.3300=1.6650 kN； (2)模板的的自重荷荷載(kN)： q2 = 0.33500.3300(21.1100+0.2200) =00.2552 kkN； (3)活荷載載為施工工荷載標標準值與與振搗混混凝土時時產生的的荷載(kN)： 經計算算得到，活活荷載標標準值 P1 = (2.0000+2.0000)0.22000.3300=0.2240 kN； 2.木木方楞的的傳遞集集中力計計算： 靜荷載載設計值值 q=1.221.6650+1.220

30、.2252=2.2282kkN； 活荷載載設計值值 P=1.440.2240=0.3336kkN； P=22.2882+00.3336=22.6118kNN。 3.支支撐方木木抗彎強強度計算算： 最大彎彎矩考慮慮為簡支支梁集中中荷載作作用下的的彎矩， 跨中最最大彎距距計算公公式如下下: 跨中最最大彎距距(kN.m)MM=2.61880.9900/4=00.5889； 木方抗抗彎強度度(N/mmm2)=58891440.0000/833333.3333=7.0700； 木方抗抗彎強度度7.0070NN/mmm2小于木木方抗彎彎強度設設計值f=13.0000N/mmm2，所以以滿足要要求！ 4.支

31、支撐方木木抗剪計計算： 最大剪剪力的計計算公式式如下: QQ = P/22 截面抗抗剪強度度必須滿滿足: TT = 3Q/2bhh T 其中最最大剪力力(kN) Q=2.6618/2=11.3009； 截面抗抗剪強度度計算值值(N/mmm2)T=313009.220/(250.001000.000)=00.3993； 截面抗抗剪強度度計算值值0.3393NN/mmm2小于截截面抗剪剪強度設設計值T=1.3300NN/mmm2，所以以滿足要要求！ 5.支支撐方木木撓度計計算： 最大彎彎矩考慮慮為靜荷荷載與活活荷載的的計算值值最不利利分配的的撓度和和，計算算公式如如下: 集中荷荷載 P = qq1

32、 + q22 + p1 = 22.1442kNN； 最大撓撓度(mm)Vmaax=221422.00009000.0003/(44895000.000416666666.667)=0.8822； 木方的的最大撓撓度(mm)0.8822小小于l/2500=9000.000/2250=3.6600，所所以滿足足要求！ 三、梁梁底支撐撐鋼管的的計算 作用于于支撐鋼鋼管的荷荷載包括括梁與模模板自重重荷載，施施工活荷荷載等,通過方方木的集集中荷載載傳遞。 1.支支撐鋼管管的強度度計算： 按照集集中荷載載作用下下的簡支支梁計算算 集中荷荷載P傳遞力力，P=2.6618 kN； 計算簡簡圖如下下： 支撐鋼鋼

33、管按照照簡支梁梁的計算算公式 其中 nn=0.9000/0.3000=3 經過簡簡支梁的的計算得得到： 鋼管支支座反力力 RA = RB=(33-1)/22.6618+2.6618=5.2237 kN； 通過傳傳遞到支支座的最最大力為為22.6618+2.6618=7.8855 kN； 鋼管最最大彎矩矩 Mmaax=(33-11)2.66180.9900/(83)=0.7786 kN.m； 截面應應力 =0.78661006/50080.0000=1554.6630 N/mmm2； 支撐鋼鋼管的計計算強度度小于2205.0 NN/mmm2,滿足要要求! 四、梁梁底縱向向鋼管計計算 縱向鋼鋼管只

34、起起構造作作用，通通過扣件件連接到到立桿。 五、扣扣件抗滑滑移的計計算: 按照建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術術規(guī)范培培訓講座座劉群群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣扣件抗滑滑承載力力系數00.800，該工工程實際際的旋轉轉雙扣件件承載力力取值為為12.80kkN 。 縱向或或橫向水水平桿與與立桿連連接時，扣扣件的抗抗滑承載載力按照照下式計計算(規(guī)范5.2.55): R Rcc 其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承載力力設計值值,取12.80 kN； RR - 縱向向或橫向向水平桿桿傳給立立桿的豎豎向作用用力設計計值； 計算中中R取最大大支座反反力，RR=7.

35、86 kN； R 122.800 kNN,所以以雙扣件件抗滑承承載力的的設計計計算滿足足要求! 六、立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計計算: 立桿的的穩(wěn)定性性計算公公式 其中 NN - 立桿桿的軸心心壓力設設計值，它它包括： 橫橫桿的最最大支座座反力： N1 =77.8555 kkN ； 腳腳手架鋼鋼管的自自重： N2 = 1.220.11492.8800=0.5500 kN； 樓樓板的混混凝土模模板的自自重： N3=0.7720 kN； NN =77.8555+00.5000+00.7220=99.0776 kkN； - 軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數，由由長細比比 lo/i 查表得得到； ii - 計算算立

36、桿的的截面回回轉半徑徑 (ccm)：i = 1.58； AA - 立桿桿凈截面面面積 (cmm2)： A = 44.899； WW - 立桿桿凈截面面抵抗矩矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管管立桿抗抗壓強度度計算值值 ( N/mmm2)； f - 鋼管立立桿抗壓壓強度設設計值：f =2205.00 N/mmm2； llo - 計算算長度 (m)； 如果完完全參照照扣件件式規(guī)范范不考考慮高支支撐架，由由公式(1)或(2)計算算 llo = k1uh (11) llo = (h+2a) (2) kk1 - 計算算長度附附加系數數，按照照表1取值為為：1.1855 ； uu - 計算算長度系

37、系數，參參照扣扣件式規(guī)規(guī)范表表5.33.3，u =1.7700； aa - 立桿桿上端伸伸出頂層層橫桿中中心線至至模板支支撐點的的長度：a =0.3300 m； 公式(1)的計計算結果果： 立桿計計算長度度 Lo = k1uh = 11.18851.77001.2200 = 22.4117 mm； LLo/i = 224177.4000 / 155.8000 = 1553.0000 ； 由長細細比 llo/ii 的的結果查查表得到到軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數= 00.2998 ； 鋼管立立桿受壓壓強度計計算值 ；=90075.5044/(00.29984489.0000) = 622.288

38、0 NN/mmm2； 立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 62.2800 N/mm22 小于 f = 2205.00滿滿足要求求！ 立桿計計算長度度 Lo = h+22a = 1.2000+0.30002 = 1.8000 m； LLo/i = 118000.0000 / 155.8000 = 1114.0000 ； 公式(2)的計計算結果果： 由長細細比 llo/ii 的的結果查查表得到到軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數= 00.4889 ； 鋼管立立桿受壓壓強度計計算值 ；=90075.5044/(00.48894489.0000) = 377.9554 NN/mmm2； 立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 37.9

39、544 N/mm22 小于 f = 2205.00滿滿足要求求！1.07標標準層特特殊單元元樓板模模板支架架計算根據本工程程特點，選選定A-1棟標準準層六至至二十八八層4-3軸4-7軸交4-F軸4-J軸作為為標準層層特殊單單元樓板板，進行行模板支支架計算算，該處處樓板結結構尺寸寸為54000*445000mm，厚度度為1300mm。的參建工式腳安術一、參數信信息: 1.腳腳手架參參數 橫向間間距或排排距(m):1.000；縱縱距(m):1.000；步步距(m):1.220； 立桿上上端伸出出至模板板支撐點點長度(m):0.110；腳腳手架搭搭設高度度(m):2.880； 采用的的鋼管(mm):

40、483.55 ； 扣件連連接方式式:雙扣件件，扣件件抗滑承承載力系系數:00.800； 板底支支撐連接接方式:方木支支撐； 2.荷荷載參數數 模板與與木板自自重(kN/m2):00.3550；混混凝土與與鋼筋自自重(kN/m3):225.0000； 樓板澆澆筑厚度度(m):0.113；傾傾倒混凝凝土荷載載標準值值(kN/m2):11.0000； 施工均均布荷載載標準值值(kN/m2):11.0000； 3.樓樓板參數數 鋼筋級級別:CCRB5550級級冷軋帶帶肋鋼筋筋；樓板板混凝土土標號:C355； 每層標標準施工工天數:7；每每平米樓樓板截面面的鋼筋筋面積(mm2):3384.6500； 計

41、算樓樓板的寬寬度(m):4.550；計計算樓板板的厚度度(m):0.113； 計算樓樓板的長長度(m):5.440；施施工平均均溫度():225.0000； 4.木木方參數數 木方彈彈性模量量E(NN/mmm2):995000.0000；木木方抗彎彎強度設設計值(N/mmm2):113.0000； 木方抗抗剪強度度設計值值(N/mmm2):11.3000；木木方的間間隔距離離(mm):3000.0000； 木方的的截面寬寬度(mm):500.000；木方方的截面面高度(mm):1000.000； 圖圖2 樓板支支撐架荷荷載計算算單元 二、模模板支撐撐方木的的計算: 方木按按照簡支支梁計算算，方

42、木木的截面面力學參參數為 本算例例中，方方木的截截面慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為: W=55.000010.000010.0000/6 = 883.333 ccm3； I=55.000010.000010.000010.0000/122 = 4166.677 cmm4； 方木木楞計算算簡圖 1.荷荷載的計計算： (1)鋼筋混混凝土板板自重(kN/m)： q1= 225.00000.33000.1130 = 00.9775 kkN/mm； (2)模板的的自重線線荷載(kN/m): q2= 00.35500.3300 = 00.1005 kkN/mm ； (3)活荷載載為施工工荷載標標準值

43、與與振倒混混凝土時時產生的的荷載(kN)： p1 = (1.0000 + 1.0000)1.00000.3300 = 00.6000 kkN； 2.強強度計算算: 最大彎彎矩考慮慮為靜荷荷載與活活荷載的的計算值值最不利利分配的的彎矩和和，計算算公式如如下: 均布荷荷載 q = 1.22 (qq1 + q22) = 1.2(0.9975 + 00.1005) = 11.2996 kkN/mm； 集中荷荷載 p = 11.40.6600=0.8840 kN； 最大彎彎距 M = PPl/44 + ql22/8 = 00.84401.0000 /4 + 11.29961.000022/8 = 00.

44、3772 kkN； 最大支支座力 N = P/2 + qll/2 = 00.8440/22 +11.29961.0000/2 = 1.0688 kNN ； 截面應應力 = MM /WW = 0.33721066/8333333.333 = 4.4464 N/mmm2； 方木的的計算強強度為 4.4464 小于133.0 N/mmm2,滿足要要求! 3.抗抗剪計算算： 最大剪剪力的計計算公式式如下: QQ = ql/2 + P/2 截面抗抗剪強度度必須滿滿足: TT = 3Q/2bhh T 其中最最大剪力力: QQ = 1.22961.0000/2+00.8440/22 = 1.0068 kN；

45、 截面面抗剪強強度計算算值 TT = 3 1.0068103/(22 50.00001000.0000) = 00.3220 NN/mmm2； 截面面抗剪強強度設計計值 T = 11.3000 NN/mmm2； 方木的的抗剪強強度為 0.3320 小于 11.3000 滿滿足要求求! 4.撓撓度計算算: 最大撓撓度考慮慮為靜荷荷載與活活荷載的的計算值值最不利利分配的的撓度和和，計算算公式如如下: 均布布荷載 qq = q1 + q2 = 1.0080 kN/m； 集中中荷載 pp = 0.6600 kN； 最大大變形 VV= 551.008010000.004 /(384495000.0000

46、416666666.6667) + 6600.000010000.003 /( 48895000.0000416666666.77) = 00.6771 mmm； 方木的的最大撓撓度 00.6771 小小于 110000.0000/2250,滿足要要求! 三、板板底支撐撐鋼管計計算: 支撐鋼鋼管按照照集中荷荷載作用用下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計算算； 集中荷荷載P取縱向向板底支支撐傳遞遞力，PP = 1.22961.0000 + 00.8440 = 2.1366 kNN； 支支撐鋼管管計算簡簡圖 支支撐鋼管管計算彎彎矩圖(kN.m) 支支撐鋼管管計算變變形圖(kN.m) 支支撐鋼管管計算剪剪力圖(kN

47、) 最大彎彎矩 MMmaxx = 0.7719 kN.m ； 最大變變形 VVmaxx = 1.8838 mm ； 最大支支座力 Qmaax = 7.7688 kNN ； 截面應應力 = 1141.5422 N/mm22； 支撐鋼鋼管的計計算強度度小于 2055.0000 NN/mmm2,滿足要要求! 支撐鋼鋼管的最最大撓度度小于110000.0000/1150與與10 mm,滿足要要求! 四、扣扣件抗滑滑移的計計算: 按照建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術術規(guī)范培培訓講座座劉群群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣扣件抗滑滑承載力力系數00.800，該工工程實

48、際際的旋轉轉雙扣件件承載力力取值為為12.80kkN 。 縱向或或橫向水水平桿與與立桿連連接時，扣扣件的抗抗滑承載載力按照照下式計計算(規(guī)范5.2.55): R Rc 其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承載力力設計值值,取12.80 kN； R-縱向或或橫向水水平桿傳傳給立桿桿的豎向向作用力力設計值值; 計算中中R取最大大支座反反力,RR= 77.7668 kkN； R 122.800 kNN,所以以雙扣件件抗滑承承載力的的設計計計算滿足足要求! 五、模模板支架架荷載標標準值(軸力): 作用于于模板支支架的荷荷載包括括靜荷載載、活荷荷載和風風荷載。 1.靜靜荷載標標準值包包括以下下內容： (1)腳

49、手架架的自重重(kN)： NNG1 = 0.14992.8800 = 00.4117 kkN； (2)模板的的自重(kN)： NNG2 = 0.35001.00001.0000 = 00.3550 kkN； (3)鋼筋混混凝土樓樓板自重重(kN)： NNG3 = 255.00000.11301.00001.0000 = 33.2550 kkN； 經計算算得到，靜靜荷載標標準值 NG = NG11+NG22+NG33 = 4.0017 kN； 2.活活荷載為為施工荷荷載標準準值與振振倒混凝凝土時產產生的荷荷載。 經計算算得到，活活荷載標標準值 NQ = (1.0000+1.0000 ) 1.00

50、001.0000 = 22.0000 kkN； 3.不不考慮風風荷載時時,立桿的的軸向壓壓力設計計值計算算公式 N = 1.2NGG + 1.44NQ = 7.6620 kN； 六、立立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計計算: 不考慮慮風荷載載時,立桿的的穩(wěn)定性性計算公公式 其中 N - 立桿桿的軸心心壓力設設計值(kN) ：N = 7.6200 kNN； - 軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數,由長細細比 LLo/i 查表得得到； i - 計算算立桿的的截面回回轉半徑徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿桿凈截面面面積(cm2)：A = 4.89 cm22； W - 立桿桿凈截面面模量(抵抗矩矩)(c

51、cm3)：W=55.088 cmm3； - 鋼管立立桿抗壓壓強度計計算值 (N/mm22)； f- 鋼管管立桿抗抗壓強度度設計值值 ：f =2205.0000 N/mm22； Lo- 計計算長度度 (mm)； 如果完完全參照照扣件件式規(guī)范范，由由公式(1)或(2)計算算 lo = k1uh (11) lo = (h+2a) (2) kk1- 計計算長度度附加系系數，取取值為11.1555； u - 計算算長度系系數，參參照扣扣件式規(guī)規(guī)范表表5.33.3；u = 1.7000； a - 立桿桿上端伸伸出頂層層橫桿中中心線至至模板支支撐點的的長度；a = 0.1000 m； 公式(1)的計計算結果

52、果： 立桿計計算長度度 Lo = k1uh = 11.15551.77001.2200 = 22.3556 MM； LLo/i = 223566.2000 / 155.8000 = 1449.0000 ； 由長細細比 llo/i 的結結果查表表得到軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數= 00.3112 ； 鋼管立立桿受壓壓強度計計算值 ；=76620.3044/(00.31124489.0000) = 499.9447 NN/mmm2； 立桿穩(wěn)穩(wěn)定性計計算 = 449.9947 小于 f= 2005.0000滿滿足要求求！ 公式(2)的計計算結果果： 立桿計計算長度度 Lo = h + 2aa = 1.2200+20.1100 = 11.4000 mm ； LLo / i = 14400.0000 / 15.8000=899.0000 ； 由長細細比 llo/i 的結結果查表表得到軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數= 00.6667 ； 鋼管立立桿受壓壓強度計計算值；=76620.3044/(00.66674489.0000) = 233.3663