蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)計(jì)算書一、設(shè)計(jì)檢算說明1、計(jì)算原則（1）在滿滿足結(jié)構(gòu)構(gòu)受力情情況下考考慮撓度度變形控控制。（2）綜合合考慮結(jié)結(jié)構(gòu)的安安全性。（3）采取取比較符符合實(shí)際際的力學(xué)學(xué)模型。（4）盡量量采用已已有的構(gòu)構(gòu)件和已已經(jīng)使用用過的支支撐方法法。2、貝雷架架無相關(guān)關(guān)數(shù)據(jù)，根根據(jù)計(jì)算算得出，無無資料可可附。3、對(duì)部分分結(jié)構(gòu)的的不均布布，不對(duì)對(duì)稱性采采用較大大的均布布荷載。4、本計(jì)算算未扣除除墩柱承承擔(dān)的蓋蓋梁砼重重量。以以做安全全儲(chǔ)備。5、抱箍加加工完成成實(shí)施

2、前前，必須須先進(jìn)行行壓力試試驗(yàn)，變變形滿足足要求后后方可使使用。二、側(cè)模支支撐計(jì)算算1、荷載計(jì)計(jì)算（按按最大蓋蓋梁） 砼澆筑筑時(shí)的側(cè)側(cè)壓力：Pm=Kh 式中：K-外外加劑影影響系數(shù)數(shù)，取11.2； -砼容重重，取226kNN/m33； h-有有效壓頭頭高度。 砼澆澆筑速度度v按00.3mm/h，入入模溫度度按200考慮。 則：vv/T=0.33/200=0.01550.0355 h=00.222+24.9v/T=00.222+244.90.0015=0.66mPm= KKh=11.2260.66=199kPaa砼振搗對(duì)模模板產(chǎn)生生的側(cè)壓壓力按44kPaa考慮。則：Pm=19+44=233kPa

3、a蓋梁長度每每延米上上產(chǎn)生的的側(cè)壓力力按最不不利情況況考慮（即即砼澆筑筑至蓋梁梁頂時(shí)）： P=Pm（H-h）+Pmh/22=2332+2330.66/2=53.9kNN2、拉桿拉拉力驗(yàn)算算拉桿（220圓鋼鋼）間距距1.22m，11.2mm范圍砼砼澆筑時(shí)時(shí)的側(cè)壓壓力由上上、下兩兩根拉桿桿承受。則則有：=（T11+T2）/AA=1.2P/2r2=1.253.9/（20.0122）=10229933kPaa=1003MPPa=1160MMPa(可)3、豎帶抗抗彎與撓撓度計(jì)算算設(shè)豎帶兩端端的拉桿桿為豎帶帶支點(diǎn)，豎豎帶為簡簡支梁，梁梁長l00=2.2m，砼砼側(cè)壓力力按均布布荷載qq0考慮。 豎帶114b

4、的的彈性模模量E=2.11105MPaa;慣性性矩Ixx=6009.44cm44;抗彎彎模量WWx=887.11cm33q0=2231.22=277.6kkN/mm最大彎矩：Mmaax= q0l02/8=27.62.772/8=25kNNm= Mmmax/2Wxx=255/(2287.110-66)Paaw=1160MMPa(可)撓度：fmmax= 5qq0l04/38842EIxx=527.62.774/(338422.111086099.410-88)=00.00075mmf=l00/4000=22.0/4000=00.0005m4、關(guān)于豎豎帶撓度度的說明明在進(jìn)行

5、蓋梁梁模板設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)已已考慮砼砼澆時(shí)側(cè)側(cè)向壓力力的影響響，側(cè)模模支撐對(duì)對(duì)蓋梁砼砼施工起起穩(wěn)定與與加強(qiáng)作作用。為為了確保保在澆筑筑砼時(shí)變變形控制制在允許許范圍，同同時(shí)考慮慮一定的的安全儲(chǔ)儲(chǔ)備，在在豎帶外外設(shè)鋼管管斜撐。鋼鋼管斜撐撐兩端支支撐在模模板中上上部與橫橫梁上。因因此，豎豎帶的計(jì)計(jì)算撓度度雖略大大于允許許值，但但實(shí)際上上由于上上述原因因和措施施，豎帶帶的實(shí)際際撓度能能滿足要要求。三、橫梁計(jì)計(jì)算采用間距00.4mm工166型鋼作作橫梁，橫橫梁長44.6mm。在墩墩柱部位位橫梁設(shè)設(shè)計(jì)為特特制鋼支支架，該該支架由由工166型鋼制制作，每每個(gè)墩柱柱1個(gè)，每每個(gè)支架架由兩個(gè)個(gè)小支架架栓接而而成。故故共

6、布設(shè)設(shè)橫梁1124個(gè)個(gè)，特制制鋼支架架6個(gè)（每每個(gè)鋼支支架用工工16型型鋼188m）。蓋蓋梁懸出出端底模模下設(shè)特特制三角角支架，每每個(gè)重約約8kNN。1、荷載計(jì)計(jì)算（1）蓋梁梁砼自重重：G11=2166.7mm326kkN/mm3=56334.22kN（2）模板板自重：G2=5200kN (根據(jù)模模板設(shè)計(jì)計(jì)資料)（3）側(cè)模模支撐自自重：GG3=9660.11682.99+100=577kN（4）三角角支架自自重：GG4=82=116kNN（4）施工工荷載與與其它荷荷載：GG5=200kN橫梁上的總總荷載：GH=G1+G2+G3+G4+G5=56334.22+5200+577+166+200=6

7、2237.2kNN qH=44331/226.44=1226.88kN/m 橫梁采用用0.44m的工工字鋼，則則作用在在單根橫橫梁上的的荷載GGH=1266.80.44=500.7kkN 作用在橫橫梁上的的均布荷荷載為：qH= GH/lH=50.7/22.2=23kNN/m(式中：lH為橫梁梁受荷段段長度，為為2.44m)2、橫梁抗抗彎與撓撓度驗(yàn)算算橫梁的彈性性模量EE=2.1105MPaa;慣性性矩I=11227cmm4;抗彎彎模量WWx=1140.9cmm3最大彎矩：Mmaax= qHlH 2/88=2882.442/8=20kkNm= Mmmax/Wx=200/(1140.910-66)

8、Paaw=1160MMPa (可可)最大撓度：fmaax= 5 qqHlH 4/3384EI=5282.444/(33842.111081122710-88)=00.00051mmff=ll0/4000=22.2/4000=00.0006m (可)四、縱梁計(jì)計(jì)算縱梁采用單單層四排排，上、下下加強(qiáng)型型貝雷片片（標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)貝雷片片規(guī)格：30000cmm15000cmm，加強(qiáng)強(qiáng)弦桿高高度100cm）連連接形成成縱梁，長長30mm。1、荷載計(jì)計(jì)算（1）橫梁梁自重：G6=4.60.220556+3180.2205=64kkN（2）貝雷雷梁自重重：G77=（22.7+0.882+11

9、+230.2205）40=237kN縱梁上的總總荷載：GZ=G11+G2+G3+G4+G5+G6+G7=56334.22+5200+577+166+200+644+2337=665388kN 縱梁所承承受的荷荷載假定定為均布布荷載qq： q= GZ/L=65338/49.26=1333kN/m2、結(jié)構(gòu)力力學(xué)計(jì)算算結(jié)構(gòu)體系為為一次超超靜定結(jié)結(jié)構(gòu)，采采用位移移法計(jì)算算。（1）計(jì)算算支座反反力RCC：第一步：解解除C點(diǎn)點(diǎn)約束，計(jì)計(jì)算懸臂臂端均布布荷載與與中間段段均布荷荷載情況況下的彎彎矩與撓撓度 HYPERLINK /13084340_d.html 第二步：計(jì)計(jì)算C點(diǎn)點(diǎn)支座反反力RCC作用下下的彎矩

10、矩與撓度度第三步：由由C點(diǎn)位位移為零零的條件件計(jì)算支支座反力力RC由假定支座座條件知知:fc=0（2）計(jì)算算支座反反力RAA、RB 由靜靜力平衡衡方程解解得（3）彎矩矩圖根據(jù)疊加原原理，繪繪制均布布荷載彎彎矩圖：（4）縱縱梁端最最大位移移 =-6448q/EI()4、縱梁結(jié)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度度驗(yàn)算（1）根據(jù)據(jù)以上力力學(xué)計(jì)算算得知，最最大彎矩矩出現(xiàn)在在A、BB支座，代代入q后后MB=8.82qq=8.821333=11773kNNm（2）貝雷雷片的允允許彎矩矩計(jì)算查公路施施工手冊冊 橋橋涵第第9233頁，單單排單層層貝雷桁桁片的允允許彎矩矩M00為9975kkNm。則四排單層層的允許許彎矩M=497550

11、.99=35510 kNm(上上下加強(qiáng)強(qiáng)型的貝貝雷梁的的允許變變矩應(yīng)大大于此計(jì)計(jì)算值)故：MB=11773kNNmM=35110 kkNm 滿足強(qiáng)強(qiáng)度要求求5、縱梁撓撓度驗(yàn)算算（1）貝雷雷片剛度度參數(shù)彈性模量：E=22.1105MPaa慣性矩：II=Ahhh/22=(225.44824)15001500/2=229932000cmm4（因無無相關(guān)資資料可查查，進(jìn)行行推算得得出）（2）最大大撓度發(fā)發(fā)生在蓋蓋梁最大大橫向跨跨中部位位fmax=6488q/EEI=66481333/(22.110822993200010-88)=00.0118mf=LL/2/4000=200.822/2/4000=0

12、.0266m由于fmaaxf，計(jì)算算撓度能能滿足要要求。五、抱箍計(jì)計(jì)算（一）抱箍箍承載力力計(jì)算1、荷載計(jì)計(jì)算每個(gè)蓋梁按按墩柱設(shè)設(shè)三個(gè)抱抱箍體支支承上部部荷載，由由上面的的計(jì)算可可知：支座反力RRA=RB=22(l+a)-8.331qq/2=2(9+44.5)-8.311333/2=16772kNN RC=8.31qq=8.311333=11005kNN 以最最大值為為抱箍體體需承受受的豎向向壓力NN進(jìn)行計(jì)計(jì)算，該該值即為為抱箍體體需產(chǎn)生生的摩擦擦力。 2、抱抱箍受力力計(jì)算 （1）螺螺栓數(shù)目目計(jì)算抱箍體需承承受的豎豎向壓力力N=112422kN抱箍所受的的豎向壓壓力由MM24的的高強(qiáng)螺螺栓的抗抗

13、剪力產(chǎn)產(chǎn)生，查查路橋橋施工計(jì)計(jì)算手冊冊第4426頁頁：M24螺栓栓的允許許承載力力：NL=Pn/KK式中：P-高高強(qiáng)螺栓栓的預(yù)拉拉力，取取2255kN; -摩擦系系數(shù)，取取0.33； n-傳力力接觸面面數(shù)目，取取1； K-安全全系數(shù)，取取1.77。則：NLL= 22550.331/11.7=39.7kNN螺栓數(shù)目mm計(jì)算：m=N/NLL=12242/39.7=331.3332個(gè)，取取計(jì)算截截面上的的螺栓數(shù)數(shù)目m=32個(gè)。則每條高強(qiáng)強(qiáng)螺栓提提供的抗抗剪力：P=N/44=12442/32=338.8KKNNL=338.7kkN故能承擔(dān)所所要求的的荷載。（2）螺栓栓軸向受受拉計(jì)算算 砼與鋼之之間設(shè)一

14、一層橡膠膠，按橡橡膠與鋼鋼之間的的摩擦系系數(shù)取=0.3計(jì)算算抱箍產(chǎn)生的的壓力PPb= NN/=12442kNN/0.3=441400kN由由高強(qiáng)螺螺栓承擔(dān)擔(dān)。則：N=Pb=41440kNN抱箍的壓力力由322條M224的高高強(qiáng)螺栓栓的拉力力產(chǎn)生。即即每條螺螺栓拉力力為N1=Pbb/444=41140kkN /42=1300kNS=2225kNN=N”/A= N（1-0.44m1/m）/A式中：N-軸心力力 m11-所有螺螺栓數(shù)目目，?。?6個(gè)個(gè) A-高高強(qiáng)螺栓栓截面積積，A=4.552cmm2=N”/A= Pb（1-0.44m1/m）/A=555733(1-0.4466/42)/6664.55

15、210-44 =11776922kPaa=1118MPPa=1140MMPa 故高強(qiáng)螺栓栓滿足強(qiáng)強(qiáng)度要求求。（3）求螺螺栓需要要的力矩矩M1)由螺帽帽壓力產(chǎn)產(chǎn)生的反反力矩MM1=u1N1L1u1=0.15鋼鋼與鋼之之間的摩摩擦系數(shù)數(shù)L1=0.0155力臂M1=0.1513330.0015=0.2299KKN.mm2)M2為為螺栓爬爬升角產(chǎn)產(chǎn)生的反反力矩,升角為為10M2=11Ncoss10L2+Nsinn10L2式中L22=0.0111 (LL2為力臂臂)=0.1551333coss100.0111+1333sinn100.0111=0.4770(KKNm)M=M1+M2=0.2999+0.4700=0.7699(KNNm) =766.9(kgm)所以要求螺螺栓的扭扭緊力矩矩M77(kgm)（二）抱箍箍體的應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算：1、抱箍壁壁為受拉拉產(chǎn)生拉拉應(yīng)力拉力P1=21NN1=2111333=27793（KKN）抱箍壁采用用面板16mmm的鋼鋼板，抱抱箍高度度