某水閘設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)演示教學(xué)

1、3節(jié)制閘的水力計(jì)算Q=C Ri ,可算出現(xiàn)在渠道過(guò)流能力設(shè)。那么渠道能滿(mǎn)足過(guò)水要求；如果設(shè)時(shí)為滿(mǎn)足。(bb 2h 1R13節(jié)制閘的水力計(jì)算Q=C Ri ,可算出現(xiàn)在渠道過(guò)流能力設(shè)。那么渠道能滿(mǎn)足過(guò)水要求；如果設(shè)時(shí)為滿(mǎn)足。(bb 2h 1R1nC Ri（采用閘后水深） b=11.0m i=1:6000 Q，同時(shí)同設(shè)計(jì)流量 QQQ大底寬處理直到 Q=Q計(jì)算公式如下：12 x34 C5 Q已知： m=1.5 n=0.025 h=1.6m渠道過(guò)水?dāng)嗝媸疽鈭Db221.4416.771nc Ri1-1：渠道過(guò)水?dāng)嗝嬗?jì)算表m221.44 23.04 24.64 26.24 26.48 26.56 設(shè)渠道滿(mǎn)足

2、過(guò)水要求，即取渠底寬smHnbb記入行進(jìn)流速的堰頂水頭； （m）含側(cè)收縮影響的流量系數(shù)，查附表每孔凈寬；（m）35） 處的過(guò)水?dāng)嗝嬗?jì)算；（m/s）mh hh 11.28 m 1R21.44 41.68m16.77 17.77 18.77 19.77 19.92 19.97 bV2g4-1；H= (11+1.5 1.6) 1.6=21.44mm260.0251.28R 渠道過(guò)水?dāng)嗝媸疽鈭Db221.4416.771nc Ri1-1：渠道過(guò)水?dāng)嗝嬗?jì)算表m221.44 23.04 24.64 26.24 26.48 26.56 設(shè)渠道滿(mǎn)足過(guò)水要求，即取渠底寬smHnbb記入行進(jìn)流速的堰頂水頭； （m）

3、含側(cè)收縮影響的流量系數(shù)，查附表每孔凈寬；（m）35） 處的過(guò)水?dāng)嗝嬗?jì)算；（m/s）mh hh 11.28 m 1R21.44 41.68m16.77 17.77 18.77 19.77 19.92 19.97 bV2g4-1；H= (11+1.5 1.6) 1.6=21.44mm260.0251.28R m1.28 1.30 1.31 1.33 1.33 1.33 220211116000C41.67 41.79 41.84 41.93 41.94 41.95 gH2 1.611.28613.05m13.05 14.17 15.24 16.38 16.53 16.59 301 1.5241.6

4、7 mm312s216.7712ssQ m Q 14.2米。2、初擬閘孔寬度閘孔形式采用寬頂堰，堰頂與渠底同高。采用公式QH0b式中： 閘孔總凈寬度；（m）H0mbn孔數(shù)；V0行進(jìn)流速，按堰前（堰頂上游水深；（m）s淹沒(méi)系數(shù)，按0=Q/w=16.5/26.56=0.621 m/s H1.61.72ms 0ms 0msn 3，則孔徑b 6.3n 3八字型翼墻示意圖bb消能防沖設(shè)計(jì)H0V2g0.93m b 2gHm b 2gHm！b查附表 4-2得到；20查表知0.356, ！0.357！0.3572gH6.3(Q )2Hss3，3，302 0.52g0.740.742s2s27.31.730.7

5、堰頂上游水深；（m）s淹沒(méi)系數(shù)，按0=Q/w=16.5/26.56=0.621 m/s H1.61.72ms 0ms 0msn 3，則孔徑b 6.3n 3八字型翼墻示意圖bb消能防沖設(shè)計(jì)H0V2g0.93m b 2gHm b 2gHm！b查附表 4-2得到；20查表知0.356, ！0.357！0.3572gH6.3(Q )2Hss3，3，302 0.52g0.740.742s2s27.31.730.74 0.356 6.00.740.74 0.357 6.60.740.740.62122 9.82 9.8 1.722 9.8 1.720.3571.72(m)236.315.7922 9.8

6、1.72m17.4m33s3s216.5m16.5m16.6 v3s3sm3sQ設(shè)hshs下游水位超過(guò)堰頂?shù)母叨取?（m）則： vH0hsH0取閘墩厚度為 0.5m，八字型翼墻擴(kuò)散角保持 ctg=3?？杉俣ㄟ^(guò)水凈寬 b=67m進(jìn)行試算。假設(shè)過(guò)水凈寬為 6.0m，查表知Q假設(shè)過(guò)水凈寬為 6.6m，查表知Q假設(shè)過(guò)水凈寬為 6.3m，查表知Q為便于管理運(yùn)用，將水閘分三孔，即b 2.1m初擬閘孔寬度 2.1m 圖 1-2 3、確定閘孔的總寬度 （包括中墩在內(nèi)不包括邊墩）則第二章消力池深度、長(zhǎng)度的確定Q及第一共軛水深0beehc203流量系數(shù)，此處選擇平板閘門(mén)，則m3H0.2m時(shí)，0.60 0.180.

7、6160Q/bhc2h 及第二共軛水深 h 。2gH01ghc20s m）0eebe 2gH4.23/6.31ghcc c（當(dāng)8q23gH00.60HH消力池深度、長(zhǎng)度的確定Q及第一共軛水深0beehc203流量系數(shù)，此處選擇平板閘門(mén)，則m3H0.2m時(shí)，0.60 0.180.6160Q/bhc2h 及第二共軛水深 h 。2gH01ghc20s m）0eebe 2gH4.23/6.31ghcc c（當(dāng)8q23gH00.60HH00.67(m3/s m)8q23e10.180.12ht 情況，下游產(chǎn)生遠(yuǎn)驅(qū)式水躍銜接， 差值最大處為最不利情況(表2-1) 。故為使下游產(chǎn)生淹沒(méi)水躍銜接，需要設(shè)計(jì)降低

8、護(hù)坦高程的消力池。hchcq21hcm）躍前斷面處的單寬流量流速系數(shù)，一般取 0.95 hcd(htchQ ht(ht12gq22m3ht擬定，其中 h 是未設(shè)消力池前的1 0z1)c、Z1)1/gschchchcq21hcm）躍前斷面處的單寬流量流速系數(shù)，一般取 0.95 hcd(htchQ ht(ht12gq22m3ht擬定，其中 h 是未設(shè)消力池前的1 0z1)c、Z1)1/gschc1.05 1.10tQh2及z1值，然后將他們代入下式，如果能曲線(xiàn)圖2th2hc2c ( 三)計(jì)算消力池池深 dd可采用公式： ZT0式中：淹沒(méi)系數(shù)，采用 =1.051.10 Z1消力池出口處的水面落差（

9、m）流速系數(shù)，平底閘孔出流 =0.951.00 T0以躍前斷面處消力池池底水平面為基準(zhǔn)面的水閘上游總水頭（ q/求池深d值時(shí)，須用試算法。 初次試算時(shí)，可按 d1躍后水深。求得 值后，可先算出設(shè)池以后的 T ，滿(mǎn)足該表達(dá)式的條件，則池深是合適的。否則，還應(yīng)繼續(xù)進(jìn)行試算，直到滿(mǎn)足時(shí)為止。d1h這一試算很繁瑣，可以用 =0.80 h=0.73 時(shí),參照附表4-3求得消力池水深 0.456米0.5米,所以按構(gòu)造要求 ,消力池水深 0.5米. LL 6.9(hc hc ) L L=4d，消力池總長(zhǎng)度 。6.9hc(0.7 0.8)L4dL1tKq閘孔處的單寬流量（0.1750.20 m）。取K110c

10、m10cmL Lj kL L1 Lkhc)jLL 6.9(hc hc ) L L=4d，消力池總長(zhǎng)度 。6.9hc(0.7 0.8)L4dL1tKq閘孔處的單寬流量（0.1750.20 m）。取K110cm10cmL Lj kL L1 Lkhc)j4 0.5Lk1m3K1q1k6.93.27 3.74m2m5.27 5.74mqs m）0.18Hk(0.7 0.8)Lj0.8 0.123H0.18L，射流水舌長(zhǎng)度4.67m16.56.3j1.7可按下列公式計(jì)0.333m消力池長(zhǎng) 由射流水舌長(zhǎng) 及水躍長(zhǎng) 兩部分組成，自由水躍長(zhǎng)度算： 。一般消力池的長(zhǎng)度 按下式估算：L1LjLkL1L取消力池總長(zhǎng)

11、度為 5.5米。（五）、確定消力池底板厚度護(hù)坦厚度t（m）計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)公式如下：t式中：H泄水時(shí)的上下游水位差（ m）K1經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，可采用t靠近閘室一端的護(hù)坦厚度（則則按抗沖要求，非基巖護(hù)坦 t：t取消力池底版厚度 t=0.5m 碎石20cm中砂細(xì)砂護(hù)坦底板一般采用混凝土或加筋混凝土，小型水閘有的采用漿砌石。底板上設(shè)有排水K海漫起端的單寬流量泄流時(shí)的上下游水位差（ m）sK80120K6.3ms河床土質(zhì)系數(shù)，是一個(gè)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，當(dāng)河床為粉砂、細(xì)砂時(shí)，取 1413；當(dāng)河床為中s則b則bsq11，消力池下傾角度5.5 25.5 2 tan120qH取值為 8tan807.3H07.39.64mK海漫起端

12、的單寬流量泄流時(shí)的上下游水位差（ m）sK80120K6.3ms河床土質(zhì)系數(shù)，是一個(gè)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，當(dāng)河床為粉砂、細(xì)砂時(shí)，取 1413；當(dāng)河床為中s則b則bsq11，消力池下傾角度5.5 25.5 2 tan120qH取值為 8tan807.3H07.39.64m11120，則8.85m取b1.83 0.19 則q =16.5/9=1.83 m38.4ms m閘墩對(duì)齊。護(hù)坦底部設(shè)反濾層。 (碎石20cm中砂10cm細(xì)砂10cm) 二 、海漫設(shè)計(jì)經(jīng)過(guò)護(hù)坦段消能的水流仍具有一定的剩余能量，單寬流量偏大，流速分布不均勻，脈動(dòng)仍較劇烈，為此，護(hù)坦后還有設(shè)置海漫和防沖槽，以逐步調(diào)整流量和流速分布，使之達(dá)到接近

13、天然河道的水流狀態(tài)。（一）、確定海漫長(zhǎng)度采用公式Lp式中：qHK砂、粗砂及粉壤土?xí)r用 1211；當(dāng)河床為粉質(zhì)土?xí)r，取 109；當(dāng)河床為堅(jiān)硬土?xí)r，取 87.本設(shè)計(jì)中，取取取所以 Lp ( 二)、 海漫的布置及構(gòu)造為了使水流更好地?cái)U(kuò)散，海漫在平面上采取向兩側(cè)逐漸擴(kuò)散的布置方式；在立面上，海漫始端做成水平段，后部接以?xún)A斜段，坡度不應(yīng)陡于 1：10。海漫所用的材料，前段約 1/4左右海漫長(zhǎng)度的范圍內(nèi)，通常采用漿砌石塊，余下的后段，常采用干砌石結(jié)構(gòu)。塊石直徑大于30，其實(shí)厚度為 40。海漫段設(shè)計(jì)排水孔，下設(shè)反濾層。2.1m反濾層三、防沖槽設(shè)計(jì)1.1t海漫末端的單寬流量 (m/s-m) ；10.70m/s

14、海漫末端的水深（ m）1.1tb1.5m,m2=1.5m02.防滲及閘基滲流驗(yàn)算L14HL2qv03vqv0一般取1.52.5m，m m底寬 b(35)H4 1.1t海漫末端的單寬流量 (m/s-m) ；10.70m/s海漫末端的水深（ m）1.1tb1.5m,m2=1.5m02.防滲及閘基滲流驗(yàn)算L14HL2qv03vqv0一般取1.52.5m，m m底寬 b(35)H4 1.7(2 4)Ht0t1 22t，其中， 是上下游最大水位差。6.8m，0.651.13m，上游坡率H1.3314.20.7m141.6 =2，下游坡率0.700.2mm2(m/s) =1.5 。采用公式：式中： 海漫末

15、端的可能沖刷深度（ m）qv0河床土質(zhì)的不沖速，查表得t則計(jì)算如下：16.5t參照已建水閘工程的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，防沖槽大多采用寬淺式，其深度底寬 取23倍的深度，上游坡率 =23，下游坡率 =1.52。本工程取 tm1=24.0mt=第三章一、驗(yàn)算地基輪廓長(zhǎng)度（一）、采用勃萊公式： L CH其中： L水閘的防滲長(zhǎng)度（ m）C滲徑系數(shù)，有反濾層砂壤土， C=57 H 上、下游水位差（ m）計(jì)算 取C 6，則 L CH 6 1.7 10.2m（二）、地下輪廓線(xiàn)的布置1、鋪蓋長(zhǎng)度L1鋪蓋厚度0.250.5m，采用混凝土結(jié)構(gòu)，取 0.4m。前端設(shè)0.51.0m深齒墻，取 0.8m。2、閘室底板長(zhǎng)度3H地下輪

16、廓線(xiàn)布置圖L實(shí)L1S5LS0L STT00.511.90TeT3 1.7LL25時(shí),001.65時(shí),0 0Te，則用有效深度TeL實(shí)0.81.30.5L0e5.1m，否則應(yīng)加大實(shí)際地下輪廓線(xiàn)長(zhǎng)度。6.8 5.1 11.9mTe 3H地下輪廓線(xiàn)布置圖L實(shí)L1S5LS0L STT00.511.90TeT3 1.7LL25時(shí),001.65時(shí),0 0Te，則用有效深度TeL實(shí)0.81.30.5L0e5.1m，否則應(yīng)加大實(shí)際地下輪廓線(xiàn)長(zhǎng)度。6.8 5.1 11.9mTe 0.5L0LSm）。Te進(jìn)，應(yīng)按實(shí)際透水層深度 進(jìn)行計(jì)算。11.9m1.3m9.20.5 11.910.2m，滿(mǎn)足要求。00T55.9

17、5 6m2厚度0.51.0m，采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，取 0.8m。底板上下游端設(shè)齒墻，取 0.5m。如圖3-1 圖 3-1 （三）、驗(yàn)算實(shí)際地下輪廓線(xiàn)長(zhǎng)度 ：將地下輪廓線(xiàn)按實(shí)際尺寸展開(kāi)，一定要經(jīng)驗(yàn)算， L實(shí)二、滲流驗(yàn)算按改進(jìn)阻力系數(shù)法及直線(xiàn)比例法進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算得到各角點(diǎn)的滲透壓力值，列成表格。并計(jì)算底版承受的單寬滲透壓力值及總壓力值。改進(jìn)阻力系數(shù)法計(jì)算步驟如下：（一）、確定地基有效深度0TeL0當(dāng)式中： ， 分別為地下輪廓線(xiàn)不透水部分的水平投影長(zhǎng)度和垂直投影長(zhǎng)度（Te值從地下輪廓的最高點(diǎn)鉛直向下起算，若不透水層的埋深行計(jì)算；若經(jīng)計(jì)算 LS0L0S則即用有效深度 計(jì)算。（二）、地基分段和阻力系數(shù)計(jì)

18、算先將實(shí)際的地下輪廓進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化，使之成為垂直的和水平的兩個(gè)主要部分。簡(jiǎn)化時(shí)，將地基分段，一001.（5T地基有效深度或?qū)嶋H深度（ m）ylnctgx0.7(S1Tm）5.1m3.各典型段阻力系數(shù)計(jì)算表分段名稱(chēng)進(jìn)口段內(nèi)部水平段內(nèi)部鉛直段內(nèi)部鉛直段內(nèi)部水平段內(nèi)部鉛直段出口段3.2按以下公式計(jì)按以下公式計(jì)算S的計(jì)算公式為(14的計(jì)算公式為S2)1S0.8 0.8 0.5 0.5 0.5 3）2S)T將地基分段，一001.（5T地基有效深度或?qū)嶋H深度（ m）ylnctgx0.7(S1Tm）5.1m3.各典型段阻力系數(shù)計(jì)算表分段名稱(chēng)進(jìn)口段內(nèi)部水平段內(nèi)部鉛直段內(nèi)部鉛直段內(nèi)部水平段內(nèi)部鉛直段出口段3.2按

19、以下公式計(jì)按以下公式計(jì)算S的計(jì)算公式為(14的計(jì)算公式為S2)1S0.8 0.8 0.5 0.5 0.5 3）2S)TS10.8 0.5 0.44S20.8 0.5 T6.0 5.6 5.6 5.2 5.2 5.2 5.2 L6.8 5.1 i0.51 1.01 0.14 0.10 0.85 0.10 0.49 hi0.27 0.54 0.07 0.05 0.45 0.05 0.26 用通過(guò)已經(jīng)簡(jiǎn)化了的地下輪廓不透水部分各角點(diǎn)和板樁尖端的等勢(shì)線(xiàn)，般分為內(nèi)部水平段、內(nèi)部垂直段、進(jìn)口、出口段。個(gè)基本分段的阻力系數(shù)算。（1） 進(jìn)口、出口段阻力系數(shù)0式中 S齒墻或板樁的入土深度（ m） T（2）內(nèi)部垂

20、直段的阻力系數(shù)2y（3）水平段的阻力系數(shù)Lx式中 L 水平段的長(zhǎng)度（ m）； S兩端板樁或齒墻的入土深度（6.8mm表3-1分段編號(hào)A B c d e f g i圖 3-1 i1 2 3 4 5 6 7 8 hh1.21TT（m）1.0時(shí)，采用(11.21TT11T ST TH001221.0。)h0。12h0i1 2 3 4 5 6 7 8 hh1.21TT（m）1.0時(shí)，采用(11.21TT11T ST TH001221.0。)h0。12h0 12h0計(jì)算ST1.0時(shí)，應(yīng)修正，修正后其水頭損失減小值為2T1 0.79225.20.0591.21S0.271.215.210.0590.056

21、m122120.979 11.35.25.660.059220.792 10.860.059采用公式： hii其中： H 總水頭損失，亦即水閘的上下游水位差。 （m）計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表所示（ H 1.7（m）H H H H H H H H17 1.43 0.89 0.81 0.76 0.31 0.26 0 (四)、滲壓水頭分布圖或滲流坡降線(xiàn)各分段的水頭損失求出以后，以滲流出口處開(kāi)始，逐段向上游累加其水頭損失值，即個(gè)得出相鄰各計(jì)算角點(diǎn)的滲壓水頭值。最后用直線(xiàn)連接各水頭代表線(xiàn)段的端點(diǎn)，就能繪出滲壓分布圖或滲流坡降線(xiàn)。（五）、進(jìn)出口水頭損失的修正當(dāng)進(jìn)出口板樁較短時(shí)，進(jìn)出口處的滲流坡降線(xiàn)將呈急變曲線(xiàn)的形式

22、。為精確計(jì)，應(yīng)進(jìn)行修正。修正計(jì)算式為：式中： 按以上諸式算出的進(jìn)出口水頭損失值； （m）h0修正后的水頭損失值；（m）修正系數(shù)，按12其中： S 底板（包括齒墻）的埋深與板樁入土深度之和；T 板樁另一側(cè)的地基透水層深度； （m）T 板樁出口側(cè)地基的透水層深度。 （m）當(dāng)計(jì)算的h解：進(jìn) 口 段12應(yīng)修正 則修正后其水頭損失減小值為：H出口板樁前的水力坡降也隨之變化：1.2112 2 0.059H/ 0.8 1.3 hHh及a值，分別定出 N 點(diǎn)及 M 點(diǎn)，連接 M原水力坡降線(xiàn)N/ i1 2 3 0.82 KNJ1T6.0 5.2 TiN ，即為修正后0.05 H0.77 mhnSh0/ 0.79

23、2 0.979 1.7 3.2H/ 0.8 1.3 hHh及a值，分別定出 N 點(diǎn)及 M 點(diǎn)，連接 M原水力坡降線(xiàn)N/ i1 2 3 0.82 KNJ1T6.0 5.2 TiN ，即為修正后0.05 H0.77 mhnSh0/ 0.792 0.979 1.7 3.20.45 4 0.32 1 0.9790.056 0.055 0.0550.115 H0.205 0.26/ 0.214 0.205 5.20.205 5 0 0.055mh0.5381.7 Hh6 / 0H7 H8 S進(jìn)口出口出口板樁前的水力坡降變化范圍 a可按下式計(jì)算a修正時(shí)按原水力坡降線(xiàn)，根據(jù)的水力坡降線(xiàn)。如下圖0.538N修

24、正后水力坡降線(xiàn)修正后各段水頭損失如下表 h 0.214 0.596 0.07 H H H17 1486 0.89 修正后的滲壓分布圖00.2050.320.770.820.891.4861.7（六）、根據(jù)修正后各段水頭損失值，計(jì)算底板上承受的單寬滲透壓力及總壓力值。f A 9.8 0.32 0.77 5.1 0.5 27.24KNF總 27.24 7.3 198.85（七）、逸出坡降的計(jì)算下游出口處的逸出坡降為：hJ結(jié)構(gòu)布置nhnS0.2051.30.158式中： 出口段水頭損失（ hJ結(jié)構(gòu)布置nhnS0.2051.30.158S 出口段鉛直長(zhǎng)度 (m) 解：第四章一、閘敦厚 0.5m，高度

25、2.20m，長(zhǎng)度 4.0m。閘門(mén)位置放在距閘底板前緣 2.5m左右。閘門(mén)槽深 0.1m，寬 0.15m。二、工作橋放在立柱牛腿上，寬 0.5m，厚 0.25m，長(zhǎng)為 8.6m ，布置連續(xù)梁式結(jié)構(gòu)。在高程上同啟閉梁高差 0.7m左右。啟閉機(jī)梁立柱橫斷面尺寸， 順?biāo)鞣较蛴?0.7m，垂直水流方向 0.3m，高 2.0m左右。啟閉機(jī)梁采用矩形梁，同時(shí)采用兩根，順?biāo)鞣较?.7m，厚 0.25m，以連續(xù)梁形式布置。三、采用手搖式啟閉機(jī)，螺桿式。每臺(tái)啟閉機(jī)重 0.5t ，即為 5KN。四、不設(shè)交通橋。五、閘門(mén)采用綱筋混凝土結(jié)構(gòu)。閘底板、閘墩、邊墩、立柱、工作橋、啟閉機(jī)梁等都用鋼筋混凝土材料制成。如圖

26、4-1 水閘結(jié)構(gòu)布置示意圖底板的結(jié)構(gòu)計(jì)算GGqG0.252GG2 140.238.3 5.1 0.80.5 0.25 8.6 25GG水平力（KN） 15 36.31 42 210.79 280.5 950.35 26.88 262.4 1218.1568.330.5 3.5中5280.5KN水閘結(jié)構(gòu)布置示意圖底板的結(jié)構(gòu)計(jì)算GGqG0.252GG2 140.238.3 5.1 0.80.5 0.25 8.6 25GG水平力（KN） 15 36.31 42 210.79 280.5 950.35 26.88 262.4 1218.1568.330.5 3.5中5280.5KN0.5 0.5 8.

27、3 226.88KN89力矩（KNm） 2.5 2.5 2.5 2.5 2.55 2.55 1.9 1.25 5 3 15KN （3個(gè)啟閉機(jī)）0.25 0.7 8.3 252.19KN /m0.7 2 0.3 4 250.15 0.22 105.405.1 2.2 0.5 25 140.23KN950.35KN1.7 2.5 6.3 9.82.1 2.2 0.15 25 3=17.325 337.5 90.78 105 526.98 715.28 2423.39 51.07 328 36.313KN ，每根重 G422.2 2.5210.79262.4KN52KN2/2=18.156（KN）1

28、05.40KNKN （KN），每米第五章一、計(jì)算各部分自重（1）啟閉機(jī)重：每臺(tái)為 5KN，總重（2）啟閉機(jī)梁：總重梁重（3）起閉機(jī)柱總重：（4）中墩重：每個(gè)重 G4共重（5）邊墩重：每個(gè)重共重G邊（6）閘底板重 G6（7）工作橋重 G7（8）閘前底板上水重（9）閘門(mén)重二、求地基反力 ：主要有水閘總重， 上游水壓力（閘門(mén)關(guān)閉），浮托力，滲透力（閘門(mén)關(guān)閉）。（一）、列表計(jì)算垂直力（KN） 啟閉機(jī)重啟閉機(jī)梁重啟閉機(jī)柱重中墩重邊墩重閘底板重工作橋重閘前底板水52 103.38 583.77 198.85 2471.26 荷載計(jì)算表B2A B34.6517.02上游段（KN） 下游段（ KN） 16.4

29、3 10.81 17.0252 103.38 583.77 198.85 2471.26 荷載計(jì)算表B2A B34.6517.02上游段（KN） 下游段（ KN） 16.43 10.81 17.02 34.65 2.5 0.57 2.55 2.55 MG(1 )2.04130 58.93 1488.6 507.07 A26e8.3 5.1(1 5.1 5.11093.611093.61 6 0.29)17.02（KN/m2 32471.2634.650.29（m）2）閘門(mén)重上游水壓力浮托力滲透壓力1093.61 表 5-1 （二）、求偏心距 ee(三) 求地基反力Gmaxminmaxmin三、

30、底板內(nèi)力計(jì)算彈性地基梁法（一）、求不平衡剪力 ：以閘門(mén)為界，將閘室分為上、下游段，美工分別在其中央截取單寬板條進(jìn)行計(jì)算。不平衡剪力列表計(jì)算如下表：結(jié)構(gòu)名稱(chēng)啟閉機(jī) 75 75 啟閉機(jī)梁 18156 18156 啟閉機(jī)柱 21 21 中墩 105.4 105.4 邊墩 14025 14025 閘底板（單寬） 22.45 22.45 工作橋 26.88 閘門(mén)水重（單寬） 1666 浮托力（單寬） 15.68 15.68 滲透壓力（單寬）地基反力（單寬）不平衡剪力 309.17 253.62 （二）不平衡剪力分配確定截面重心軸位置，如下圖AyiAb1h b h2x=0.92 4.AyiAb1h b h

31、2x=0.92 4.4 0.62 6.64 8.083m421= x(2d1+2d2)(h 1+h2) 1h2) 222= x(h3h2) 3+h2) 21/( 1+Q2)=0.76 2/( 1+Q2)=0.24 1=234.97KN 底板 2=74.50KN 1+q2 3q4+Q2/L 2ii1 2 2 212 12=1 244 0.5 2.20.5 2.2 1.90.8 8.30.8 8.3 0.41mJ a A1 a A22 2.23 8.3 0.8312 12用積分法確定閘墩與底板剪力分配系數(shù) : Q Q/6J (2h =(309.17/6 8.083) (20.5+20.5)(0.2

32、+2) (220.2) =234.49 Q Q.L/6J (2h =(309.17 8.3/6 8.083) (10.2) (21+0.2) =74.50 閘墩剪力分配系數(shù) : 上游=Q Q=Q Q則閘墩和底板所受的不平衡剪力按以上分配系數(shù)進(jìn)行分配得 : 上游閘墩 Q Q下游同理可得 =0.76 =0.24 (三)確定彈性地基梁上的荷載 (單寬) 勻布荷載 q=q q=22.45+16.6615.6816.43+74.2/8.3=15.94KN/mG11 1=234.97 (2G22=234.97E lE h2 20 0103 28.28 1=100.9KN1L=M10.0 158.62 15

33、8.62 2=114.84KN產(chǎn)生的彎矩Q (0.52 0.5Q(0201 0101 27.73 0.1 M46.06 M71.18 d12 0.510.52 0.5( )3M =274.53 M03 0089 24.43 0.3 0.5 0.14 29.31 16.75 0.14 104.68 58.62 12d1)(2 0.510G11 1=234.97 (2G22=234.97E lE h2 20 0103 28.28 1=100.9KN1L=M10.0 158.62 158.62 2=114.84KN產(chǎn)生的彎矩Q (0.52 0.5Q(0201 0101 27.73 0.1 M46.0

34、6 M71.18 d12 0.510.52 0.5( )3M =274.53 M03 0089 24.43 0.3 0.5 0.14 29.31 16.75 0.14 104.68 58.62 12d1)(2 0.51005 0066 18.12 0.7 0.11 4.19 0.17 25.12 2d100.9KNd2d1)1251.45 10507 0036 9.88 0.9 0.07 0.04 0 0.25 0.14 4.19 )212d114.84KN(8.3/09 0006 1.65 1.0 0.01 0 0.06 0 )22)30.810 0 0 0.00 0.01 1.1600 0

35、 B1105.42.5每個(gè)邊墩上的集中荷載 P為PB1140.252.5(四)底板內(nèi)力計(jì)算梁的柔性指數(shù) t t=10因梁上荷載左右對(duì)稱(chēng) ,只計(jì)算左半梁彎矩（1） 均布荷載的產(chǎn)生彎矩q=15.94kn/m M= M ql =15.94(8.3/2)由均布荷載引起的梁內(nèi)各截面彎矩值MM （2） 由集中力 P 產(chǎn)生的的彎矩M=M P 100.98.3/2=418.74 MP相對(duì)位置 =1.3/(8.3/2)=0.3 左邊 PM 右邊 PM (3) 由集中力 P2L=M221 1, 211220=0.74m,b=1m, Mf bh1 2f bh0f422.91000 7402 s=pbh0=0.2%2s=1527mmMf bh1 2f bh0f158.5710002L=M221 1, 211220=0.74m,b=1m, Mf bh1 2f bh0f422.9