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Thisdocumentisforreferenceonly-rar21year.March砂土液化防治及施工方法本科生科研實訓(xùn)(讀書報告)題目:砂土液化的防止對策及其施工方法姓名:學(xué)號:學(xué)院:專業(yè):年級:2011級指導(dǎo)教師:2014年12月15日砂土液化的防止對策及其施工方法摘要:我國是多地震國家,地震災(zāi)害嚴重,砂土液化是地震災(zāi)區(qū)經(jīng)常發(fā)生的地基破壞方式之一。因此,在工程地質(zhì)場地勘察與設(shè)計中,研究飽和砂土的地震液化成為最突出的問題。本文通過對砂土液化機理的分析,提出相應(yīng)的對策及施工方法。砂土液化的處理方法主要有兩方面:①對地基砂土自身的改良;②對建筑物自身進行耐液化設(shè)計改良,即結(jié)構(gòu)改良措施。關(guān)鍵字:砂土液化液化機理防治對策施工方法目錄TOC\o"1-3"\u第一章緒論 2概述 2砂土液化的危害 2地面下沉 2地表塌陷 2地基土承載力喪失 3地面流滑 3第二章砂土液化的機理及發(fā)生條件 4砂土液化的機理 4砂土液化的影響因素 5動荷條件 5埋藏條件 5土性條件 6砂土液化的判別 7地震液化判別的方法 7地震液化判別的問題 7先橫后縱的判別方法 8第三章砂土液化的防止對策及其施工方法 9方法的選定 9砂土改良措施 9振動固結(jié)法 10強夯法 11增加蓋重法 12排水法 12換土法 13深層混合處理法 13結(jié)構(gòu)改良措施 14減輕液化影響的淺基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)處理 14減輕液化地基中樁基震害的措施 14參考文獻 16緒論概述砂土液化是指飽水的疏松粉、細砂土在振動作用下突然破壞而呈現(xiàn)液態(tài)的現(xiàn)象,由于孔隙水壓力上升,有效應(yīng)力減小所導(dǎo)致的砂土從固態(tài)到液態(tài)的變化現(xiàn)象。其機制是飽和的疏松粉、細砂土體在振動作用下有顆粒移動和變密的趨勢,對應(yīng)力的承受從砂土骨架轉(zhuǎn)向水,由于粉和細砂土的滲透力不良,孔隙水壓力會急劇增大,當(dāng)孔隙水壓力大到總應(yīng)力值時,有效應(yīng)力就降到零,顆粒懸浮在水中,砂土體即發(fā)生液化。砂土液化后,孔隙水在超孔隙水壓力下自下向上運動。如果砂土層上部沒有滲透性更差的覆蓋層,地下水即大面積溢于地表;如果砂土層上部有滲透性更弱的粘性土層,當(dāng)超孔隙水壓力超過蓋層強度,地下水就會攜帶砂粒沖破蓋層或沿蓋層裂隙噴出地表,產(chǎn)生噴水冒砂現(xiàn)象。地震、爆炸、機械振動等都可以引起砂土液化現(xiàn)象,尤其是地震引起的范圍廣、危害性更大。砂土液化的危害飽和砂土液化危害性歸納起來主要有以下四個方面:地面下沉飽和疏松砂土因振動而趨于密實,地面隨之下沉,結(jié)果可使低平的濱海地帶居民生計受到影響,甚至無法生活。唐山地震時烈度為Ⅸ度的天津漢沽區(qū)富莊大范圍下沉,原來平坦的地面整體下沉達。地表塌陷地震時砂土中孔隙水壓力劇增,當(dāng)砂土露出地表或其上覆土層較薄時,即發(fā)生噴砂冒水,造成地下掏空,地表塌陷。我國海域和唐山兩次大地震,均導(dǎo)致了附近濱海沖積平原大面積噴砂冒水。噴出的砂水混合物高達3-5m,形成了許多圓形、橢圓形陷坑,坑口直徑3-8m。地基土承載力喪失持續(xù)的地震會使砂土孔隙水壓力升高,而導(dǎo)致土粒中有效應(yīng)力下降。當(dāng)有效面積趨于零時,砂粒即處于懸浮狀態(tài),喪失承載能力,引起地基整體失效。地面流滑斜坡上若有液化土層分布時,地震會導(dǎo)致液化流滑而使斜坡失穩(wěn)。有時場地地面極緩,甚至近于水平也發(fā)生滑移。如:1974年美國圣菲爾德地震滑移地段,地面坡度只有2度。而唐山地震時,天津河?xùn)|區(qū)柳林一帶的嚴重滑移,則為水平場地。砂土液化的機理及發(fā)生條件砂土液化的機理飽和松散的砂土在強烈的地震作用下會產(chǎn)生急劇的狀態(tài)改變和強度喪失,導(dǎo)致地面和建筑物的破壞,此即所謂的液化現(xiàn)象。飽和砂土是由砂和水組成的復(fù)合體系,在振動作用下,飽和砂土的液化取決于砂和水的特性。容易液化的土通常是沒有或很少黏性的散體,散體主要靠顆粒間的摩擦力維持自身的穩(wěn)定和承受外力,這種摩擦力主要取決于粒間的法向壓力。對砂土的骨架來說壓力是個起穩(wěn)定作用的因素,而粒間剪力則相反。飽和砂層受到外力時,砂與水共同承擔(dān)和傳遞,如下式:(1)式中為由外力引起的總應(yīng)力,為砂骨架所承擔(dān)的應(yīng)力,水只承受其本身的壓力,為水中產(chǎn)生的應(yīng)力,稱為超孔隙水壓力。可以用一下模型來分析液化的過程(如圖1)。圖1砂水復(fù)合體系模型圖1砂水復(fù)合體系模型圖中a圖代表飽和砂土在地震之前的狀態(tài),一般飽和砂層在外力作用下,不存在超孔隙水壓力,砂結(jié)構(gòu)已經(jīng)穩(wěn)定,全部外力由砂骨架承擔(dān)。就是說,超孔隙水壓力為零,而有效應(yīng)力等于總應(yīng)力。b圖代表在地震作用下飽和砂土的液化狀態(tài)。在地震作用下,砂粒產(chǎn)生滑移,把一部分原來砂骨架承擔(dān)的力轉(zhuǎn)移給孔隙水,引起超孔隙水壓力增加和有效應(yīng)力減少。有效應(yīng)力減少便引起砂骨架的回彈。由于地震作用歷時短以及其它原因,孔隙水來不及消散,實際上可看做是不排水情況。又由于水的體積可看作不可壓縮的。對于砂骨架來說,它恰好起到了圖c所示剛性支座的作用。水實際上不可壓縮,因而砂骨架體積不變,水實際上不可承受剪力,全部剪力勢必由砂骨架承擔(dān)。這樣便導(dǎo)致在地震作用下,砂?;啤紫端畨毫υ黾印行?yīng)力減少——砂骨架回彈這一現(xiàn)象的發(fā)生。地震動力是一種循環(huán)作用,在每一次循環(huán)中,又砂?;埔鸬捏w積減少,在數(shù)量上都等于由回彈引起的體積增加,這一過程持續(xù)到可恢復(fù)的彈性應(yīng)變能完全釋放為止,一旦可恢復(fù)的彈性應(yīng)變能完全釋放,即產(chǎn)生液化。在這一過程中,雖然由于砂結(jié)構(gòu)的總體積保持不變,砂骨架孔隙的體積也沒有改變,而是孔隙水壓力等于總應(yīng)力,這就意味著飽和砂土抗前強度的喪失。地震過后,由于噴砂冒水和其它途徑的排水,超孔隙水壓力總要消散的,于是砂層在原來的壓力下又重新固結(jié),逐漸達到穩(wěn)定狀態(tài),如圖c所示。這時,砂層中超孔隙水壓力又恢復(fù)到零,整個外力又重新由砂骨架承擔(dān),即有效應(yīng)力等于總應(yīng)力。這些都和地震前的穩(wěn)定狀態(tài)一樣,不同的是砂骨架經(jīng)過地震動力的擾動后,固結(jié)后砂層要較之前趨于密實,表現(xiàn)為地面下沉。砂土液化的影響因素砂土液化是一種相當(dāng)復(fù)雜的現(xiàn)象,它的產(chǎn)生、發(fā)展和消散主要是由土的物理性質(zhì)、受力狀態(tài)和邊界條件所制約。存在著很多的影響因素,歸納起來有三大類:一是動荷條件;二是埋藏條件;三是土性條件。動荷條件動荷條件主要指的是振動強度和持續(xù)時間。振動強度以地面加速度來衡量,振動強度大,地震地面加速度就大,相同條件下的飽和砂土層就容易被液化。振動持續(xù)時間長,往往意味著往復(fù)加荷次數(shù)多,反之則少。因此地震持續(xù)時間越長,砂土越可能被液化,在地震地面加速度相同的情況下,持續(xù)時間短不液化的砂土層,在經(jīng)過較長時間的振動后可能會發(fā)生液化。埋藏條件上覆土層厚度理論上講,上覆土層厚度較大時,上覆土重有效壓力越大,若使其下部砂土層液化,則需要砂土層內(nèi)能夠聚集起較大的超凈孔隙水壓力以承擔(dān)上覆土層重量,而上覆土層厚度較小時,砂土層只需具有較小的超靜孔隙水壓力即可頂托起上覆土重。因此,埋深大的飽和砂土層較埋深淺的飽和砂土層難于液化。上覆土層的透水性上覆土層的透水性是影響其下砂土層是否發(fā)生液化的關(guān)鍵因素之一。如果上覆土層透水性大,則飽和砂土層受到震動作用時,砂土層中的水就會通過上覆土層排出,超靜孔隙水壓力很快就能消散了,很難在砂土層中聚集起使砂土液化所需的超靜孔隙水壓力條件,砂土層一般不會液化,只有上覆土層透水性較弱,從砂土層下部上來的水才有可能在砂土層上部聚集起較高的超孔隙水壓力不易消散,才有可能發(fā)生液化。應(yīng)力歷史遭受過歷史地震的砂土比為遭受地震的砂土不易液化,但曾遭受過液化又重新被壓密的砂土卻較容易重新液化。土性條件砂土的粒徑不同粒徑砂土的室內(nèi)試驗研究表明:粗粒砂土較細粒砂土更難與液化。其原因有二:第一是粗粒砂超靜孔隙水壓力消散較快。從表1可以看到:隨著砂土粒徑減少,茶平靜孔隙水壓力消散時間變長。其中,平均粒徑的砂,超靜孔隙水壓力停留在常數(shù)的時間為35s,平均粒徑在左右的砂土抗液化能力最差。第二組是粗粒砂較細粒砂更難于液化懸浮狀態(tài)。不均勻系數(shù)越小,粘粒含量越高越不容易液化。表1不同粒徑砂土超靜孔壓消散時間表1不同粒徑砂土超靜孔壓消散時間砂土的相對密度砂土的相對密度,值在0-1之間變化,通常值越接近于1,則e越接近于,說明砂土層越密實。通常,相對密度越大,砂土越難液化。據(jù)室內(nèi)試驗研究結(jié)果表明,當(dāng)加速度為,若相對密實度達到%時,砂土一般不液化;當(dāng)加速度為。若相對密實度達到66%以上時,砂土一般不液化;當(dāng)加速度為,若相對密實度達到%以上時,砂土一般不液化。砂土初始孔隙比初始孔隙比與相對密實度對液化的影響趨勢是相同的,初始孔隙比越大,相對密實度越小,則孔隙水壓力傳遞越快。在不排水條件下,超孔隙水壓力累積越快,砂土越易液化;相反,初始孔隙比越小,相對密實度就越大,超靜孔壓力累積越慢,砂土就越不容易液化。砂土的滲透系數(shù)滲透系數(shù)k越大,砂土滲透性越好,有利于排水,孔隙水壓力易于消散,能減少砂土液化的可能性。砂土結(jié)構(gòu)性砂土結(jié)構(gòu)性主要是指砂土內(nèi)顆粒排列和膠結(jié)程度。原狀土比結(jié)構(gòu)破壞的土更不易液化,老砂層比新砂層不易液化。前期固結(jié)程度對不同固結(jié)壓力下飽和砂土進行單剪液化試驗,分析前期固結(jié)壓力對液化的影響。試驗結(jié)果表明:固結(jié)程度越高,所需的往復(fù)應(yīng)力峰值與加荷次數(shù)越大。砂土越不易液化;反之,固結(jié)程度越差,砂土越容易液化。砂土液化的判別地震液化判別的方法從工程的抗震設(shè)計要求及地層土的物理力學(xué)性質(zhì),對飽和粉、細砂及粉土先進行初步的判定。依據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)判定有液化可能性的,須進一步判定并給出液化等級,主要有以下方法:①標準貫人試驗判別;②靜力觸探試驗判別;③剪切波速試驗判別;④土的相對密實度判別。[6]地震液化判別的問題地震液化是由多種內(nèi)因(土的顆粒組成、密度、埋深條件、地下水位、沉積環(huán)境和地質(zhì)歷史等)和外因(地震動強度、頻譜特征和持續(xù)時間等)綜合作用的結(jié)果。目前各種判別液化的方法都是經(jīng)驗方法,都有一定的局限性和模糊性。如標準貫人試驗本身的試驗方法就不夠標準,其方法的影響因素較多(地層厚度劃分的準確性、標貫試驗操作的規(guī)范性、鉆桿長度的準確性及鉆桿的型號等),因此標貫試驗擊數(shù)的離散性較大,但液化判別公式(抗震規(guī)范公式)是在多次地震實測基礎(chǔ)上建立起來的經(jīng)驗公式,因此標貫試驗判別還是最基本的方法。但行業(yè)規(guī)范、地方性規(guī)范、勘察規(guī)范等都列出了用靜力觸探、剪切波速試驗判別液化的經(jīng)驗公式,這些測試比較標準穩(wěn)定,因此液化判別應(yīng)強調(diào)“綜合判別”。先橫后縱的判別方法由于用標貫試驗判別液化時離散性較大,受人為因素干擾較強,因此規(guī)范規(guī)定每個場地判別液化的勘探點不應(yīng)少于3個,需作判別的土層中,試驗點的豎向間距為1.0m~1.5m,每層土的試驗點數(shù)不宜少于6個。判別過程中首先要分好土層,如同一層土中的試驗點判別結(jié)果只有少數(shù)點(一般控制在1/4比例)判別為液化,則可認為這層土為非液化土層;反之為液化土層,然后按鉆孔縱向(同一鉆孔、幾層土)計算液化指數(shù),計算過程中如果橫向判別確定為非液化土層,則在豎向計算液化指數(shù)時可不考慮這土層的液化問題。這就是液化判別中的先橫后縱的判別方法。砂土液化的防止對策及其施工方法研究地震作用下砂土液化的重要目的是預(yù)防砂土液化,減少由它造成的危害,減輕砂土液化造成的損害的措施可分為兩類:(1)對地基砂土自身的改良:通過改良砂土的性質(zhì),加強土的抗液化能力,積極預(yù)防砂土液化的生產(chǎn)和發(fā)展;(2)對建筑物自身進行耐液化設(shè)計改良,即結(jié)構(gòu)改良措施:對沒有進行地基處理(或未達到預(yù)定效果)的液化地基,通過加強結(jié)構(gòu)的抗液化能力,預(yù)防結(jié)構(gòu)破壞。方法的選定選定方法時必須考慮以下條件:①地基條件。改良深度:改良深度內(nèi)的地層成層狀態(tài);細粒土含量;在原地基上砂土液化發(fā)生的可能性大??;②施工條件。附近建筑物的有無及其重要程度;施工區(qū)域的高度限制及材料搬入路徑;③上部結(jié)構(gòu)條件、建筑物的變形允許度及安全度等。上述諸條件中,尤其重要的是附近建筑物的有無。施工區(qū)域附近沒有建筑物,同時具備其他條件,從可靠性和經(jīng)濟性上一般可選定加實砂樁法。如果施工周圍存在建筑物。從經(jīng)濟性、重要性及到附近建筑物的距離等綜合考慮。選定振搗棒加實法、砂的振浮壓實法或碎石排水法及深層混合處理法等比較好。砂土改良措施飽和砂土砂化現(xiàn)象是排水條件不利情況下松散的砂土骨架由于振動作用造成松弛,粒間應(yīng)力逐漸轉(zhuǎn)給孔隙水,使孔隙水壓力不斷升高而帶來的后果。因此,要防止砂土產(chǎn)生液化,根本途徑是消除液化產(chǎn)生的條件,最重要的措施是提高砂土密度,改變砂土應(yīng)力——應(yīng)變條件和盡量消除發(fā)展的孔隙水壓力,預(yù)防砂土液化的主要措施有:振沖法、排滲法、強夯法、爆炸振密法等等。表2列舉了沙土改良的原理和實際應(yīng)用方法。表2沙土改良的原理和方法表2沙土改良的原理和方法振動固結(jié)法振動固結(jié)法有加實砂樁法、振搗棒加實法、砂的振浮壓實法。圖1所示的加實砂樁法,加實砂樁法(SCP)是指把直徑400~500mm,裝有砂、碎石的套管通過上端的振動機的振動使套管貫入地中,而后隨著套管的拔出,套管中的砂、碎石注入孔中,經(jīng)過反復(fù)進行形成了大型地下砂石樁的一種方法。圖1加實砂樁法的施工機械和施工方法圖1加實砂樁法的施工機械和施工方法振搗棒加實法與加實砂樁法基本相同。砂的振浮壓實法的施工機械和施工方法見圖2.圖2砂的振浮壓實施工機械和施工方法圖2砂的振浮壓實施工機械和施工方法以下對于深層振動固結(jié)法的設(shè)計方法進行概要說明。振動固結(jié)法是把砂樁或礫樁以正方形或三角形貫入地中,固結(jié)地基的方法,見圖3.它的改良程度以置換率來表示,計算式如下所示:圖3砂或礫樁的配置正方形配置時,;正三角形配置時,。始終為樁的橫斷面面積;為樁的直徑;為樁間距。圖3砂或礫樁的配置圖4表示的是曲線,通過振動固結(jié)法使貫注砂樁部位的地基固結(jié),從而提高了被固結(jié)部位的值,根據(jù)這個原理,作出圖4所示的基本曲線,這個基本曲線。這個基本曲線也是可能適用于其他處理方法,如果原地基的值和不發(fā)生液化狀態(tài)的值被確定,根據(jù)圖4的適用曲線能夠決定置換率,因而從上式可以算出樁間距。圖4對砂質(zhì)土SCP的設(shè)計曲線圖4對砂質(zhì)土SCP的設(shè)計曲線樁直徑:加實砂樁法為70cm,振搗棒加實法和砂的振浮壓實法為50-60cm。強夯法圖5表示的是重錘落下夯實法的施工裝置。這個方法是使用重8-40t,底面積2-4m2的重錘從高10-30m處落下固結(jié)地盤的一種方法。重錘落下分3-4次進行,最后一次降低高度,大約從10m處落下進行夯實,然后把砸出的坑用土填平。根據(jù)經(jīng)驗,改良深度可以根據(jù)下式確定。圖5重錘自由落下夯實法的施工機械式中為改良深度(m);為重錘的重量(t);為系數(shù)();為重錘下落高度(m)。圖5重錘自由落下夯實法的施工機械該方法施工簡單,加固效果好,使用經(jīng)濟等優(yōu)點,但施工噪音大。增加蓋重法增加蓋重法是在可液化的土層上面填筑非液化土層,并壓實以降低其滲透性,填土厚度應(yīng)根據(jù)本地區(qū)的地震烈度進行計算,砂土頂面的有效壓力大于可能產(chǎn)生液化的臨界壓力。排水法圖6表示的是碎石排水法的施工裝置和施工方法。排水與等價圓柱半徑的比和允許間隙水壓比的關(guān)系如圖7所示。根據(jù)上述的關(guān)系圖可以決定排水的布置。另外,此種方法與振動固結(jié)法相比要決定的參數(shù)較多,因此在設(shè)計上也比較復(fù)雜。圖6碎石排水法的施工機械和施工方法圖6碎石排水法的施工機械和施工方法圖7a/b與允許間隙水壓比圖7a/b與允許間隙水壓比換土法換土法適用于表層處理,一般在地表下3-6m有液化土層時,可以挖除并回填粗砂壓實,如高等級公路中可液化地區(qū)的小橋涵及其服務(wù)設(shè)施都可采用這種方法進行處理。施工時,土料要在最佳含水量下壓實或夯實,并以干容重和壓實系數(shù)控制質(zhì)量。深層混合處理法深層混合處理法的施工裝置與施工方法如圖8所示。裝有攪拌翼的處理機在動力的驅(qū)動下貫入地中,混凝土類固化材料與地層成分混合,使地基被固結(jié)的一種方法。圖9是深層混合處理法改良形式示意圖。進行砂土液化防止對策時,采用的型式有圓形改良、塊狀改良及格子形改良。圖8深層混合處理法的施工機械和施工方法圖8深層混合處理法的施工機械和施工方法圖9深層混合處理法的改良型(平面圖)圖9深層混合處理法的改良型(平面圖)結(jié)構(gòu)改良措施當(dāng)由于某些原因而無法對液化地基進行處理或處理的費用過高時,可以考慮通過對基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)進行處理或者改變基礎(chǔ)型式;來減輕液化可能造成的破壞。減輕液化影響的淺基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)處理選擇合適的基礎(chǔ)埋置深度;調(diào)整基礎(chǔ)底面積,減少基礎(chǔ)偏心;加強基礎(chǔ)的整體性和剛度,如采用箱型基礎(chǔ)、筏板基礎(chǔ)或鋼筋混凝土十字交叉條形基礎(chǔ)加設(shè)基礎(chǔ)圈梁等;減輕荷載,增強上部結(jié)構(gòu)的整體性和均勻?qū)ΨQ性,合理設(shè)置沉降縫,避免采用對不對稱沉降敏感的結(jié)構(gòu)形式等;管道穿過建筑物處應(yīng)預(yù)留足夠尺寸或采用柔性接頭等。減輕液化地基中樁基震害的措施采用樁基穿過可液化土層以消除液化時建筑物下沉的危險是工程中常用的措施之一。但是由于砂土液化會對樁基本身造成破壞,故為了發(fā)揮樁基的抗液化作用,就必須要采取一定的措施來保證樁身的安全。震害和文獻的分析結(jié)果表明,液化地基有無側(cè)向擴展,對液化地基上樁基震害有著顯著的影響。在有液化側(cè)向擴展的地基上,樁基的震害一般更為嚴重。從文獻的分析結(jié)果可以知道,由于受到地面?zhèn)认蛭灰频挠绊?,在液化層及軟硬土層交界處樁身承受很大的彎矩和剪力,容易在液化層及軟硬土層交界處發(fā)生彎剪破壞。因此在液化土層使用樁基時,應(yīng)首先對潛在發(fā)生地面大位移的地基進行處理,然后在構(gòu)造方面采取積極的措施,才能真正確保樁身的安全。加強樁頭與承臺的連接。不論是液化土中的建筑樁基,還是非液化土中的建筑樁基,樁頭部位總是出現(xiàn)大彎矩與剪力的危險部位,損壞部位主要在樁頭和承臺的連接處及承臺下的樁身上部,由拉、壓、剪壓等導(dǎo)致破壞。按國外的經(jīng)驗,按鉸接設(shè)計的樁實際震害較多,樁頭部位常遭損害,說明實際樁與承臺并不是真正的鉸接設(shè)計。為安全設(shè)計,應(yīng)按固接于承臺來設(shè)計,讓樁頭部分有足夠的抗剪與抗彎能力。日本工程界也認為改進樁頭的嵌固程度是減小樁基震害的重點之一,目前提

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