常用的電流互感器檢測電路分析

-.z.常用的電流互感器檢測電路分析在高頻開關(guān)電源中，需要檢測出開關(guān)管、電感等元器件的電流提供應(yīng)控制、保護電路使用。電流檢測方法有電流互感器、霍爾元件和直接電阻取樣。采用霍爾元件取樣，控制和主功率電路有隔離，可以檢出直流信號，信號復(fù)原性好，但有μs級的延遲，并且價格比擬貴；采用電阻取樣價格非常廉價，信號復(fù)原性好，但是控制電路和主功率電路不隔離，功耗比擬大。

電流互感器具有能耗小、頻帶寬、信號復(fù)原性好、價格廉價、控制和主功率電路隔離等諸多優(yōu)點。在Push-Pull、Bridge等雙端變換器中，功率變壓器原邊流過正負對稱的雙極性電流脈沖，沒有直流分量，電流互感器可以得到很好的應(yīng)用。但在Buck、Boost等單端應(yīng)用場合，開關(guān)器件中流過單極性電流脈沖；原邊包含的直流分量不能在副邊檢出信號中反映出來，還有可能造成電流互感器磁芯單向飽和；為此需要對電流互感器構(gòu)成的檢測電路進展一些改良。

2電流互感器檢測單極性電流脈沖的應(yīng)用電路分析根據(jù)電流互感器磁芯復(fù)位方法的不同，可有兩種電路形式：自復(fù)位與強迫復(fù)位。自復(fù)位在電流互感器原邊電流脈沖消失后，利用激磁電流通過電流互感器副邊的開路阻抗產(chǎn)生的負向電壓實現(xiàn)復(fù)位，復(fù)位電壓大小與激磁電流和電流互感器開路阻抗有關(guān)。強迫復(fù)位電路在原邊直流脈沖消失期間，外加一個大的復(fù)位電壓，實現(xiàn)磁芯短時間內(nèi)快速復(fù)位。

2.1電流互感器檢測電路

常用的電流互感器檢測電路如圖1(a)所示。

圖1(b)表示原邊有電流脈沖時的等效電路，電流互感器簡化為理想變壓器與勵磁電感m模型，s為取樣電阻。

當(dāng)占空比<0.5時，在電流互感器原邊電流脈沖消失后，磁芯依靠勵磁電流流過采樣電阻s產(chǎn)生負的伏秒值，實現(xiàn)自復(fù)位〔如圖1〔d1〕～〔i1〕所示〕，由于采樣電阻s很小，所以負向復(fù)位電壓較小；當(dāng)電流脈沖占空比很大時(>0.5)，復(fù)位時間很短，沒有足夠的復(fù)位伏秒值，使得磁芯中直流分量d增大，有可能造成磁芯逐漸正向偏磁飽和〔如圖1〔d2〕～〔i2〕所示〕，失去檢測的作用，所以自復(fù)位只能應(yīng)用于電流脈沖占空比<0.5的場合。

(a)檢測電路

(b)原邊有脈沖時等效電路

(c)磁芯復(fù)位時等效電路

圖1常用的電流互感器檢測電路分析

可以看出，此電路對于檢測單極性直流脈沖存在諸多缺點。勵磁電感電流m中存在直流分量d，容易導(dǎo)致磁芯飽和。輸出電壓信號R為雙極性，不便于后級電路處理。

2.2改良的自復(fù)位電流互感器

為了實現(xiàn)輸出電壓R的單極性輸出，在電流互感器端加上一個二極管，根據(jù)原邊輸入電流1與輸出電壓R的相位的不同、信號地位置的不同，可有4種電路構(gòu)造，如圖2所示。

圖2改良的電流互感器檢測電路

對圖2(c)的電路工作過程進展分析，電路在一個脈沖周期內(nèi)的工作波形如圖3所示。

(a)檢測電路

(b)原邊有脈沖時等效電路

(c)磁芯復(fù)位時等效電路

圖3改良的電流互感器檢測電路分析

圖3(c)表示電流互感器磁芯復(fù)位時的等效電路，T為電流互感器副邊分布電容，D為二極管結(jié)電容。圖3(d)～(i)繪出了占空比小時，磁芯充分復(fù)位的各參數(shù)波形。

在電流互感器原邊電流脈沖消失后，磁芯的復(fù)位依靠勵磁電流在m、T、D中諧振產(chǎn)生負的復(fù)位電壓值，實現(xiàn)自復(fù)位，如圖3(g)所示。m、T構(gòu)成的諧振電路特征阻抗遠大于s，所以復(fù)位效果好于圖1電路。但是，諧振產(chǎn)生的復(fù)位電壓并不是很大，當(dāng)脈沖占空比很大時，復(fù)位時間很短，仍有可能造成磁芯逐漸正向偏磁飽和，所以也只能應(yīng)用于電流脈沖占空比<0.5的場合。

由于互感器副邊線圈匝數(shù)很多，分布電容大，諧振電流主要從電流互感器流過；流經(jīng)s、D支路的電流很小，并且s很小，所以復(fù)位電流經(jīng)D支路的諧振電流在s上產(chǎn)生的負向電壓可以忽略，取樣輸出電壓R波形如圖3(h)所示。因為二極管的作用，輸出電壓信號R為單極性，其幅值與原邊電流信號脈動量成正比，便于后級電路處理。

2.3強迫復(fù)位

在單端應(yīng)用中，特別是Boost電路中，需要準確地再現(xiàn)高占空比的單極性脈沖。自復(fù)位不能實現(xiàn)檢測高占空比電流脈沖，必須對磁芯進展強迫復(fù)位。強迫復(fù)位的電路很多，這里分析一種最簡單易行的強迫復(fù)位電路。如圖4所示，分別對應(yīng)于圖2中的4種電路。

對圖4(c)的電路工作過程進展分析。圖5(b)表示原邊有電流脈沖時的等效電路，由于二極管的隔離作用，復(fù)位電壓＋Vr對電流的檢測沒有影響。圖5(c)表示磁芯復(fù)位時的等效電路。電路在一個脈沖周期內(nèi)的工作波形如圖5(d)～(i)所示，0～1時間內(nèi)原邊有直流脈沖，1～2時間為磁芯復(fù)位過程，2～為復(fù)位完畢后波形。

圖4強迫復(fù)位的電流互感器檢測電路

(a)檢測電路

(b)原邊有脈沖時等效電路

(c)磁芯復(fù)位時等效電路

(j)復(fù)位電壓對采樣影響

圖5強迫復(fù)位的電流互感器檢測電路分析

在電流互感器原邊電流脈沖消失后，磁芯開場復(fù)位，二極管反向阻斷，復(fù)位電壓r加在勵磁電感上，強迫磁芯快速復(fù)位。圖5(g)繪出了激磁電感上的電壓，由于復(fù)位電壓遠大于磁芯的正向電壓，所以磁芯能夠在很短的時間內(nèi)充分復(fù)位，可以應(yīng)用于檢測電流脈沖占空比>0.9的場合。

圖5(j)表示復(fù)位電壓Vr給檢測信號帶來的誤差。磁芯復(fù)位完畢后，電流互感器副邊相當(dāng)于一根導(dǎo)線，Vrr在取樣電阻上有一個分壓，從而引起誤差，大小為

VR(error)=·Vr〔1〕

由于Rr遠大于Rs，所以VR(error)很小，可以忽略其影響。在t2～T時間內(nèi)，磁芯中還會有一個很小的直流分量為

im=－〔2〕

由于Rr很大，其影響也可以忽略。

2.4多個電流互感器的組合使用

多個電流互感器可以組合起來，用于檢測含有低頻分量的單極性高頻直流脈動。例如，常用的由Boost電路構(gòu)成的單相PFC電路，工作于CCM狀態(tài)，需要檢出電感電流提供控制電路使用。電感電流中既含用工頻正弦電流，又有高頻脈動電流，為此，可以用電流互感器分別檢出開關(guān)管、二極管中的單極性電流脈沖，再疊加起來，即為電感電流。檢測電路如圖6所示，占空比有可能超過0.5，所以磁芯需要強迫復(fù)位。

圖6電流互感器組合使用合成電感電流

3電流互感器的設(shè)計方法

根據(jù)原邊電流i1大小、副邊輸出電壓Um的要求確定電流互感器變比n；磁芯可選用初始磁導(dǎo)率大的鐵氧體材料，大小根據(jù)磁路有效面積確定?？砂词健?〕選擇

Ae=〔3〕

式中：Ae為磁路有效截面積；

Um為電流互感器副邊輸出最大電壓；

N為副邊線圈匝數(shù)；

B為磁芯最大工作磁通，一般取為飽和磁通的1/2～1/3；

fs為原邊脈沖電流頻率。

Rs根據(jù)副邊最大電壓Um、電流IR求出，Rr取值要遠大于Rs，可以是Rs的50～100倍，具體大小可根據(jù)實驗結(jié)果調(diào)整。

4實驗結(jié)果

1〕在Boost電路中采用自復(fù)位電流互感器檢測開關(guān)管電流，提供給控制電路電流反饋環(huán)。磁芯選用錳鋅鐵氧體，磁路有效截面積2，變比100，采樣電阻3.9Ω。開關(guān)頻率20kHz，電流互感器原邊電流峰值3.6A，最大占空比0.45。實驗波形如圖7所示。

(a)副邊電壓m波形

(b)采樣電阻電壓R波形

圖7實驗波形

2〕在雙極性SPWM逆變電路中，直流母線流過正負不對稱的雙極性電流脈沖，采用強迫復(fù)位電流互感器檢測出來，提供應(yīng)的過流、直通保護電路。磁芯選用錳鋅鐵氧體，磁芯截面積2，變比100，采樣電阻16Ω。開關(guān)頻率20kHz，逆變輸出正弦波頻率50Hz，電流互感器原邊電流峰值為3A，最大占空比0.95。一個開關(guān)周期內(nèi)及一個工頻周期內(nèi)的實驗波形分別如圖8及圖9所示。

(a)副邊電壓m波形

(b)采樣電阻電壓R波形

圖8一個開關(guān)周期