單側(cè)支模施工方案

14剪力圖(kN)計(jì)算得最大彎矩Mmax=1.175kN.m；最大剪力V=23.506KN；最大變形umax=0.13mm；最大支座力Rmax=43.095N面板彈性模量E=8000N/mm2凈截面抵抗矩W=395X1.82/6=213.3cm3截面慣性矩I=395X1.83/12=191.97cm4強(qiáng)度驗(yàn)算面板的最大應(yīng)力計(jì)算值o=M/W=1.175X106/(213.3X103)=5.509N/mm2f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值25N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度滿足要求!抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：t=3V/(2bh)Wfv面板受剪應(yīng)力t=3X23.506X103/(2X3950X18)=0.496N/mm2面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.8N/mm2面板抗剪驗(yàn)算滿足要求！面板的最大撓度計(jì)算值:V=0.13mm；面板最大容許撓度[v]=300/250=1.2mm面板的撓度驗(yàn)算滿足要求!3、次楞計(jì)算(1)荷載作用次楞采用60mmX80mm的木方截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6X82/6=64cm3I=6X83/12=256cm4依據(jù)(JGJ162-2008)規(guī)范規(guī)定，從下列組合值中取最不利值確定:q=0.9X(1.2X25.76+1.4X2)X0.3=9.102KN/mq=0.9X(1.35X25.76+1.4X0.7X2)X0.3=9.919KN/m根據(jù)以上兩者比較取q=9.919N/m作為設(shè)計(jì)值9.919KN/段I9-919KN/mW中*會(huì)9.919KN/段I9-919KN/mW中*會(huì)*中宙中中中*中*中護(hù)中*屮屮中蜜習(xí)屮中**杳習(xí)屮屮和W*中*中￥中電、*電AAAAA9,9i9KN/mi9?9l9KN/m99i9KN/m9.9i9KN/m99i9KN/m|9i9KN/m9KN/m計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.m)計(jì)算得最大彎矩M=0.628kN.m；最大剪力V=4.464kN；最大變形u=0.05mm；最大支座力N=7.963kN強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大應(yīng)力o=0.628X106/64000=9.813N/mm2次楞的抗彎強(qiáng)度[f]=16.83N/mm2次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：t=3V/(2bh)Wfv次楞受剪應(yīng)力t=3X4.464X103/(2X60X80)=1.395N/mm2次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.6N/mm2次楞抗剪驗(yàn)算滿足要求！撓度驗(yàn)算次楞的最大撓度計(jì)算值:v=0.05mm；次楞最大容許撓度[v]=600/400=1.5mm

次楞的撓度驗(yàn)算滿足要求!4、主楞計(jì)算(1)荷載作用主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞最大支座力7.963kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算主楞采用*48X3.2的雙鋼管截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=9.46cm3I=22.702cm47.963KN7.963KN7.963KNAA7.963KN7.963KN7.963KNAA計(jì)算簡圖剪力圖(kN)計(jì)算得最大彎矩M=0.418kN.m；最大剪力V=5.175kN；最大變形u=0.04mm；最大支座力N=9.156kN強(qiáng)度驗(yàn)算主楞最大應(yīng)力o=0.418X106/9460=44.186N/mm2主楞的抗彎強(qiáng)度[f]=205N/mm2主楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值:v=0.04mm；主楞最大容許撓度[v]=300/400=0.75mm主楞的撓度驗(yàn)算滿足要求!4、穿墻螺栓計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=fXA其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取178N/mm2穿墻螺栓型號(hào):M14；查表得：穿墻螺栓有效直徑：11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=104.774mm2穿墻螺栓所受的最大拉力:N=13.884kN穿墻螺栓最大容許拉力值：[N]=178X104.774/1000=18.65kN；穿墻螺栓受力滿足要求！5、豎撐計(jì)算主楞采用彷48X3.2的雙鋼管，主楞承受次楞傳遞的集中力，按照集中荷載作用下連續(xù)梁計(jì)算集中荷載P取次楞的最大支座力13.884kN截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=9.46cm3I=22.702cm4計(jì)算得最大彎矩M=3.562kN.m；最大剪力V=14.402kN；最大變形u=0.11mm；最大支座力N=16.716kN6、斜撐、壓桿驗(yàn)算（1）計(jì)算簡圖匚:上爐亍孔F：〔反支捲內(nèi)力：R取最大支座力16.7kN，斜撐按照軸向受壓計(jì)算。斜桿受到軸力自下而上依次為:N1=18.28KNN2=20.91KNN3=20.14KNN4=21.8KNN5=21.49KN最大軸力在第四道斜撐上，Nmax=24.75KN,l=3m,a=35,B=42,F2max=21.8KN（2）斜撐強(qiáng)度驗(yàn)算f=N/?A鋼管?48X3.2截面回轉(zhuǎn)半徑i=15.9mm；長細(xì)比入=L0/i=245.6軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)?根據(jù)入由（JGJ162-2008）附錄D采用，取值0.357鋼管?48X3.2立桿的截面面積A=450mm2N/?A=21.49X1000/（0.357X450）=133.77N/mm2鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2斜桿穩(wěn)定性滿足要求!因斜撐所受軸力均超過11KN,所以斜撐與豎撐連接全部采用絲口頂托。（3）壓桿計(jì)算壓桿與豎撐通過雙扣件連接，雙扣件抗滑移摩擦阻力按14.01KN考慮，滿足要求。五、地下二層外墻支模控制要點(diǎn)地下二層外墻支模方案參照地下三層，但地下二層較地下三層存在差異，需進(jìn)行針對(duì)性設(shè)計(jì)。地下二層設(shè)有自行車庫夾層，地下室外墻需分兩次澆筑，第一次為地下二層樓面至自行車庫樓板位置的外墻澆筑，澆筑高度為3.45m,第二次為自行車庫樓面至地下一層樓板（局部為地下室頂板）位置外墻澆筑，澆筑高度1.35m。其中，第一次澆筑時(shí)，斜撐可與地下二層樓板位置的預(yù)埋件連結(jié)；在第二次澆筑時(shí)，按地下三層設(shè)計(jì)原則，斜撐應(yīng)與自行車庫樓板位置的預(yù)埋件連結(jié)，但因自行車庫夾層為局部挑空設(shè)計(jì)，無法統(tǒng)一按此原則設(shè)置斜撐。鑒于此，進(jìn)行以下針對(duì)性方案設(shè)計(jì)：（1）在進(jìn)行地下二層外墻第一次混凝土澆筑時(shí)，在墻頂預(yù)埋B12螺桿，作為地下二層第二次外墻澆筑時(shí)的墻體底部加固的預(yù)埋件；（2）在自行車庫局部挑空位置的外墻封模時(shí)設(shè)置兩道斜撐，與地下二層樓板位置的

第三排地錨連結(jié)；（3）先行施工地下室外墻周邊一圈的框架柱，并以此作為外墻鋼管對(duì)撐的支點(diǎn)。具體做法詳見自行車庫挑空位置單側(cè)支模支設(shè)示意圖。自行車庫挑空位置單側(cè)支模支設(shè)示意圖2.地下二層、自行車庫樓板厚度為250mm、150mm不等，較地下三層1000mm的底板而言，厚度與承載能力相差較大。因此，預(yù)埋件的設(shè)置方式需進(jìn)行更改，取消鋼管預(yù)埋改為預(yù)埋C25的鋼筋；在地下二層外墻澆筑時(shí)，地下三層核心筒區(qū)域外的所有承重架均不得拆除，直至地下二層位置的外墻全部澆筑完畢且達(dá)到終凝。地下二層外墻單側(cè)支模要求及核心筒區(qū)域外承重架間距及設(shè)置要求詳見地下二層外墻單側(cè)支模支設(shè)示意圖。盜:T面石T￥貳-VI-I'.lll'lJ盜:T面石T￥貳-VI-I'.lll'lJ地下二層外墻單側(cè)支模支設(shè)示意圖六、質(zhì)量保證措施1、鋼管、扣件均采用符合國家相應(yīng)規(guī)范要求的材料，并經(jīng)抽樣檢驗(yàn)合格后方可使用；2、所有扣件擰緊后應(yīng)抽樣采用專用扭矩扳手檢驗(yàn)擰緊力矩不小于55N?m；3、外墻混凝土澆筑總體分兩層澆筑振搗，第一層高度2.5m，第二層2m,并沿外墻均勻澆筑，每小時(shí)澆灌高度控制在0.5m左右，在下層混凝土初凝前開始上層混凝土的澆筑，但振動(dòng)棒宜插入交界面500mm即可。同時(shí)利用泵送軟管降低混凝土自由傾落高度，以控制混凝土澆筑對(duì)模板的側(cè)壓力?；炷翝仓?duì)施工操作人員先進(jìn)行預(yù)先交底，先對(duì)外墻進(jìn)行混凝土的