建筑樁基技術(shù)規(guī)范講解(下)2019年版

《建筑樁基基技術(shù)規(guī)規(guī)范》2019版本講解（下下）同濟(jì)大學(xué)學(xué)高高大釗釗2019年9月月濟(jì)南第五章樁樁基計(jì)計(jì)算5-1樁頂作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算5-2樁基豎向向承載力力計(jì)算5-3基樁豎向向承載力力取值5-4設(shè)計(jì)中考考慮承臺(tái)臺(tái)效應(yīng)按按復(fù)合樁樁基設(shè)計(jì)計(jì)的條件件5-5樁土共同同作用－－承臺(tái)效效應(yīng)5-6單樁豎向向極限承承載力5-7后注漿灌灌注樁承承載力5-8軟弱下臥臥層驗(yàn)算算5-9負(fù)摩阻力力5-10抗拔樁承承載力和和裂縫控控制驗(yàn)算算5-11等效作用用分層總總和法沉沉降計(jì)算算－樁距距小于和和等于6d的群樁5-12單樁、單單排樁、、疏樁基基礎(chǔ)沉降降計(jì)算5-13軟土地區(qū)區(qū)減沉復(fù)復(fù)合疏樁樁基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)5-14樁基水平平承載力力（不講講）5-15樁身受壓壓承載力力計(jì)算5-16承臺(tái)計(jì)算算5-1樁頂作用用效應(yīng)計(jì)計(jì)算對(duì)于一般般建筑物物和受水水平力（（包括力力矩和水水平剪力力）較小小的高層層建筑群群樁基礎(chǔ)礎(chǔ)，按下下列公式式計(jì)算柱柱、墻、、核心筒筒群樁中中基樁或或復(fù)合基基樁的樁樁頂作用用效應(yīng)。。1)考慮豎向向力的設(shè)設(shè)計(jì)狀況況軸心豎向向力作用用下偏心豎向向力作用用下式中Fk－荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合下，，作用于于承臺(tái)頂頂面的豎豎向力；；Gk－樁基承臺(tái)臺(tái)和承臺(tái)臺(tái)上土自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，對(duì)對(duì)穩(wěn)定的的地下水水位以下下部分應(yīng)應(yīng)扣除水水的浮力力；Nk－荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合軸心心豎向力力下，基基樁或復(fù)復(fù)合基樁樁的平均均豎向力力；Nik－荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合軸心心豎向力力下，第第i基樁或復(fù)復(fù)合基樁樁的豎向向力；Mxk、Myk－荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合下，，作用于于承臺(tái)底底面，繞繞通過(guò)群群樁形心心的x、y主軸的力力矩xi、xj、yi、yj－第i、j基樁或復(fù)復(fù)合基樁樁至y、x軸的距離離；n－樁基中的的樁數(shù)。。必須注意意，上述述樁頂作作用效應(yīng)應(yīng)的計(jì)算算結(jié)果，，只適用用于根據(jù)據(jù)基樁的的承載力力特征值值計(jì)算樁樁數(shù)；如如果用于于驗(yàn)算樁樁身承載載力，樁樁頂作用用的形式式不變，，但所有有的荷載載均對(duì)應(yīng)應(yīng)于荷載載效應(yīng)基基本組合合，計(jì)算算得到的的基樁豎豎向力均均為設(shè)計(jì)計(jì)值。5-2樁基豎向向承載力力計(jì)算樁基豎向向承載力力就是群群樁基礎(chǔ)礎(chǔ)的承載載力，在在不考慮慮群樁效效應(yīng)的條條件下，，基樁或或復(fù)合基基樁的平平均豎向向力與基基樁或復(fù)復(fù)合基樁樁的承載載力特征征值的關(guān)關(guān)系必須須滿足下下列設(shè)計(jì)計(jì)表達(dá)式式：（1）荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合軸心豎向向力作用用下偏心豎向向力作用用下，除除滿足上上式外，，尚應(yīng)滿滿足下式式要求：：（2）地地震作用用效應(yīng)和和荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合軸心豎向向力作用用下偏心豎向向力作用用下，除除滿足上上式外，，尚應(yīng)滿滿足下式式要求：：式中Nk－荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合軸心心豎向力力作用下下，基樁樁或復(fù)合合基樁的的平均豎豎向力；；Nkmax－荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組組合偏心心豎向力力下，樁樁頂最大大豎向力力；R－基樁或復(fù)復(fù)合基樁樁豎向承承載力特特征值。。5-3基樁豎向向承載力力取值《建筑樁樁基技術(shù)術(shù)規(guī)范》》規(guī)定，，單樁豎豎向承載載力特征征值應(yīng)由由下式確確定：式中Quk－單樁極限限承載力力標(biāo)準(zhǔn)值值；K－安全系數(shù)數(shù)，取K＝2；《建筑地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》規(guī)規(guī)定，初初步設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)單樁樁豎向承承載力特特征值可可按下式式估算：：式中Ra－單樁豎向向承載力力特征值值；qpa、qsia－樁端阻力力、樁側(cè)側(cè)阻力特特征值，，由當(dāng)?shù)仂o靜載荷試試驗(yàn)結(jié)果果統(tǒng)計(jì)分分析算得得；Ap－樁底端橫橫截面面面積；up－樁身周邊邊長(zhǎng)度；；li－第i層巖土厚厚度。比較的結(jié)結(jié)論1）單單樁承載載力的特特征值，，就是取取安全系系數(shù)為2的單樁樁容許承承載力；；2）按按照《建建筑樁基基技術(shù)規(guī)規(guī)范》的的術(shù)語(yǔ)和和符號(hào)規(guī)規(guī)定，對(duì)對(duì)單樁的的端阻力力和側(cè)阻阻力，只只定義力力單樁極極限端阻阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值和單單樁極限限側(cè)阻力力標(biāo)準(zhǔn)值值，不定定義樁端端阻力和和樁側(cè)阻阻力的特特征值；；3）《《建筑地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》在在其術(shù)語(yǔ)語(yǔ)和符號(hào)號(hào)的規(guī)定定中沒(méi)有有定義樁樁端阻力力和樁側(cè)側(cè)阻力的的特征值值的條文文，但規(guī)規(guī)定了樁樁端阻力力和樁側(cè)側(cè)阻力特特征值是是由靜載載荷試驗(yàn)驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)統(tǒng)計(jì)分析析得到的的；5）根根據(jù)《建建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范》附錄錄Q中的規(guī)定定：“將將單樁極極限承載載力除以以安全系系數(shù)2，，為單樁樁豎向承承載力特特征值Ra”；6）由此可見(jiàn)，《《建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范范》實(shí)際上規(guī)規(guī)定了樁端阻阻力特征值、、樁側(cè)阻力的的特征值與樁樁的極限端阻阻力標(biāo)準(zhǔn)值及及樁的極限側(cè)側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值值之間存在下下列的關(guān)系：：??7)《建筑地地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》的樁樁基設(shè)計(jì)方法法是建立在樁樁端阻力和樁樁側(cè)阻力同步步發(fā)揮假定的的基礎(chǔ)上，而而這個(gè)假定已已為樁的荷載載傳遞機(jī)理的的研究所否定定。單樁豎向靜載載荷試驗(yàn)不僅僅可以測(cè)定單單樁在荷載作作用下的樁頂頂變形性狀曲曲線，還可以以測(cè)定樁的軸軸向力隨深度度的變化，根根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果果能進(jìn)行單樁荷載載傳遞的分析析、單樁破壞壞機(jī)理的分析析和單樁承載載力的分析。樁的荷載傳遞遞機(jī)理地基土對(duì)樁的的支承作用不同荷載下軸軸力沿深度的的變化單樁荷載傳遞遞的基本規(guī)律律超長(zhǎng)樁的試驗(yàn)驗(yàn)地基土對(duì)樁的的支承作用地基土對(duì)樁的的支承由兩部部分組成：樁樁端阻力和樁樁側(cè)摩阻力。。如果認(rèn)為兩者者是同步增大大的，那么對(duì)對(duì)任何的荷載載階段，這個(gè)個(gè)表達(dá)式都是是正確的：而實(shí)際上，樁樁側(cè)摩阻力和和樁端阻力不不是同步發(fā)揮揮的。豎向荷載施加加于樁頂時(shí)，，樁身的上部部首先受到壓壓縮而發(fā)生相相對(duì)于土的向向下位移，于于是樁周土在在樁側(cè)界面上上產(chǎn)生向上的的摩阻力；荷荷載沿樁身向向下傳遞的過(guò)過(guò)程就是不斷斷克服這種摩摩阻力并通過(guò)過(guò)它向土中擴(kuò)擴(kuò)散的過(guò)程。對(duì)10根樁長(zhǎng)為27～46m的大直徑灌注注樁的荷載傳傳遞性能的足足尺試驗(yàn)結(jié)果果。試驗(yàn)表明明，樁側(cè)發(fā)揮揮極限摩阻力力所需要的位位移很小，粘粘性土為1～3mm，無(wú)粘性土為5～7mm；除兩根支承于于巖石的樁外外，其余各樁樁（樁端持力力層為卵石、、礫石、粗砂砂或殘積粉質(zhì)質(zhì)粘土）在設(shè)設(shè)計(jì)工作荷載載下，端承力力都小于樁頂頂荷載的10％。最近的試驗(yàn)資資料哈大線高速鐵鐵路鞍遼特大大橋樁徑1m，樁長(zhǎng)43m單樁荷載傳遞遞試驗(yàn)結(jié)果：：達(dá)到極限承載載力9600kN時(shí)，極限樁端端阻力2400kN，占25%工作荷載時(shí)，，容許承載力力4800kN，端阻力400kN，占8.5%端阻力的安全全系數(shù)為６不同荷載下軸軸力沿深度的的變化單樁荷載傳遞遞的基本規(guī)律律基礎(chǔ)的功能在在于把荷載傳傳遞給地基土土。作為樁基基主要傳力構(gòu)構(gòu)件的樁是一一種細(xì)長(zhǎng)的桿桿件，它與土土的界面主要要為側(cè)表面，，底面只占樁樁與土的接觸觸總面積的很很小部分（一般低于1%），這就意味味著樁側(cè)界面面是樁向土傳傳遞荷載的重重要的，甚至至是主要的途途徑。豎向荷載施加加于樁頂時(shí)，，樁身的上部部首先受到壓壓縮而發(fā)生相相對(duì)于土的向向下位移，于于是樁周土在在樁側(cè)界面上上產(chǎn)生向上的的摩阻力；荷荷載沿樁身向向下傳遞的過(guò)過(guò)程就是不斷斷克服這種摩摩阻力并通過(guò)過(guò)它向土中擴(kuò)擴(kuò)散的過(guò)程。設(shè)樁身軸力為為Q，樁身軸力是樁樁頂荷載N與深度Z的函數(shù)，Q＝f（N、Z）樁身軸力沿深深度分布的實(shí)實(shí)測(cè)資料樁身軸力Q沿著深度而逐逐漸減小；在在樁端處Q則與樁底土反反力Qp相平衡，同時(shí)時(shí)樁端持力層層土在樁底土土反力Qp作用下產(chǎn)生壓壓縮，使樁身身下沉，樁與與樁間土的相相對(duì)位移又使使摩阻力進(jìn)一一步發(fā)揮。隨隨著樁頂荷載載N的逐級(jí)增加，，對(duì)于每級(jí)荷荷載，上述過(guò)過(guò)程周而復(fù)始始地進(jìn)行，直直至變形穩(wěn)定定為止，于是是荷載傳遞過(guò)過(guò)程結(jié)束。由于樁身壓縮縮量的累積，，上部樁身的的位移總是大大于下部，因因此上部的摩摩阻力總是先先于下部發(fā)揮揮出來(lái)；樁側(cè)側(cè)摩阻力達(dá)到到極限之后就就保持不變；；隨著荷載的的增加，下部部樁側(cè)摩阻力力被逐漸調(diào)動(dòng)動(dòng)出來(lái)，直至至整個(gè)樁身的的摩阻力全部部達(dá)到極限，，繼續(xù)增加的的荷載就完全全由樁端持力力層土承受；；當(dāng)樁底荷載載達(dá)到樁端持持力層土的極極限承載力時(shí)時(shí)，樁便發(fā)生生急劇的、不不停滯的下沉沉而破壞。樁的長(zhǎng)徑比L/d是影響荷載傳傳遞的主要因因素之一，隨隨著長(zhǎng)徑比L/d增大，樁端土土的性質(zhì)對(duì)承承載力的影響響減小，當(dāng)長(zhǎng)長(zhǎng)徑比L/d接近100時(shí)時(shí)，樁端土性性質(zhì)的影響幾幾乎等于零。。發(fā)現(xiàn)這一一現(xiàn)象的重要要意義在于糾糾正了“樁越越長(zhǎng)，承載力力越高”的片片面認(rèn)識(shí)。希希望通過(guò)加大大樁長(zhǎng)，將樁端支承在在很深的硬土土層上以獲得得高的端阻力力的方法是很很不經(jīng)濟(jì)的，，增加了工程程造價(jià)但并不不能提高很多多的承載力。。樁越長(zhǎng)，端阻阻力所占的比比例越低工作狀態(tài)的安安全度如果要用安全全系數(shù)來(lái)表示示的話，樁端端阻力的安全全系數(shù)Kb必然大于2，而樁側(cè)摩阻阻力的安全系系數(shù)Kf則必然小于2。樁端、樁側(cè)的的不同安全系系數(shù)1984年，同濟(jì)大學(xué)學(xué)洪毓康教授授根據(jù)17根樁長(zhǎng)為8～62m的試樁資料和和5根模型樁的試試驗(yàn)結(jié)果，通通過(guò)分析研究究，提出了“考慮到樁側(cè)摩摩阻力和樁尖尖抵抗力發(fā)揮揮的過(guò)程不同同，在確定樁樁的軸向容許許承載力時(shí)，，應(yīng)該采用兩兩個(gè)承載力安安全系數(shù)Kb與Kf的結(jié)論”并給出了樁端端阻力和樁側(cè)側(cè)摩阻力取用用不同安全系系數(shù)的建議如如表所示。超長(zhǎng)樁的試驗(yàn)驗(yàn)90年代末，陜西西省建筑科學(xué)學(xué)研究院等單單位在陜西信信息大廈進(jìn)行行了超長(zhǎng)樁的的試驗(yàn)研究，，陜西信息大大廈地上51層，總高度191m，地下3層，深17.6m，基礎(chǔ)采用樁－－筏基礎(chǔ)，樁樁為泥漿護(hù)壁壁鉆孔灌注樁樁，直徑1.0m。場(chǎng)地內(nèi)第四系系土層厚度700～800m，勘探深度150m，在地面下30m范圍內(nèi)為黃土土和古土壤，，在30m至54m范圍內(nèi)為可塑塑狀態(tài)的粉質(zhì)質(zhì)粘土，在54m以下為含鈣質(zhì)質(zhì)結(jié)核的硬塑塑粉質(zhì)粘土層層。試樁直徑徑1.0m，樁長(zhǎng)82.2m，進(jìn)行了單樁豎豎向承載力及及樁身荷載傳傳遞機(jī)理的測(cè)測(cè)試與研究，，還作了壓漿漿前后的承載載性狀的對(duì)比比試驗(yàn)研究。。研究成果不僅僅對(duì)黃土地區(qū)區(qū)的樁基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)有指導(dǎo)的的意義，而且且對(duì)其他地區(qū)區(qū)的樁也有參參考作用。實(shí)實(shí)測(cè)荷載傳遞遞資料表明，，黃土地區(qū)的的超長(zhǎng)樁沒(méi)有有測(cè)到樁端阻阻力，在樁長(zhǎng)長(zhǎng)60~70m處樁身軸力已已經(jīng)趨于零，，說(shuō)明在這個(gè)個(gè)深度以下的的樁側(cè)阻力也也得不到發(fā)揮揮；在壓漿以以后，由于提提高了淺層土土的側(cè)摩阻力力，軸力為零零的深度明顯顯減小?；鶚敦Q向承載載力特征值不考慮承臺(tái)效效應(yīng)：端承型型樁基、樁數(shù)數(shù)少于4根的的摩擦型樁基基、土性特殊殊、使用條件件等因素不宜宜考慮承臺(tái)效效應(yīng)時(shí)：考慮承臺(tái)效應(yīng)應(yīng)不考慮地震作作用考慮地震作用用群樁效應(yīng)設(shè)計(jì)計(jì)方法退出規(guī)規(guī)范群樁效應(yīng)及其其工程意義《建筑樁基技技術(shù)規(guī)范》考考慮群樁效應(yīng)應(yīng)的設(shè)計(jì)方法法的定量依據(jù)據(jù)是群樁試驗(yàn)驗(yàn)的結(jié)果。規(guī)范方法過(guò)于于復(fù)雜，與樁樁基設(shè)計(jì)的誤誤差水平不一一致。具體計(jì)算方法法退出規(guī)范不不等于群樁效效應(yīng)不存在。。群樁效應(yīng)的工工程意義1.樁的的平面布置對(duì)對(duì)于單樁承載載力發(fā)揮的作作用，樁的中中心距的影響響；2.載荷荷試驗(yàn)的沉降降在什么條件件下才具有工工程意義？3.有沒(méi)沒(méi)有變形控制制的單樁承載載力？群樁在豎向荷荷載作用下，，由于承臺(tái)、、樁、土之間間相互影響和和共同作用，，群樁的工作作性狀趨于復(fù)復(fù)雜，樁群中中任一根樁即即基樁的工作作性狀都不同同于孤立的單單樁，群樁承承載力將不等等于各單樁承承載力之和，，群樁沉降也也明顯地大于于單樁，這種種現(xiàn)象就是群群樁效應(yīng)。群群樁效應(yīng)可用用群樁效率系系數(shù)η和沉降比表示。群樁效率η和沉降比由端承樁組成成的群樁，通通過(guò)承臺(tái)分配配到各樁樁頂頂?shù)暮奢d，其其大部或全部部由樁身直接接傳遞到樁端端。因而通過(guò)過(guò)承臺(tái)土反力力、樁側(cè)摩阻阻力傳遞到土土層中的應(yīng)力力較小，樁群群中各樁之間間以及承臺(tái)、、樁、土之間間的相互影響響較小，其工工作性狀與獨(dú)獨(dú)立單樁相近近。因而端承承型群樁的承承載力可近似似取為各單樁樁承載力之和和，即群樁效效率η和沉降比可近似取為1。由摩擦樁組成成的群樁，樁樁頂荷載主要要通過(guò)樁側(cè)摩摩阻力傳遞到到樁周和樁端端土層中，在在樁端平面處處產(chǎn)生應(yīng)力重重疊。承臺(tái)土土反力也傳遞遞到承臺(tái)以下下一定范圍內(nèi)內(nèi)的土層中，，從而使樁側(cè)側(cè)阻力和樁端端阻力受到干干擾。就一般般情況而言，，在常規(guī)樁距距（3~4d）下，粘性土中中的群樁，隨隨著樁數(shù)的增增加，群樁效效率明顯下降降，且η<1，同時(shí)沉降比迅迅速增大，可以從2增大到10以上；砂土中中的擠土樁群群，有可能η>1；而沉降比則除除了端承樁=1外，均為>1；同時(shí)承臺(tái)下土土反力分擔(dān)上上部荷載可使使群樁承載力力增加。群樁應(yīng)力的重疊作用樁基設(shè)計(jì)方法法變化的概括括新版規(guī)范有4個(gè)變化：群樁效應(yīng)－退退出承臺(tái)效應(yīng)－有有條件地保留留荷載設(shè)計(jì)值－－標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)－改改為安全系數(shù)數(shù)5-4設(shè)計(jì)中考慮承承臺(tái)效應(yīng)按復(fù)復(fù)合樁基設(shè)計(jì)計(jì)的條件1.上部結(jié)構(gòu)構(gòu)整體剛度較較好、體型簡(jiǎn)簡(jiǎn)單的建（構(gòu)構(gòu)）筑物；2.對(duì)差異沉沉降適應(yīng)性較較強(qiáng)的排架結(jié)結(jié)構(gòu)和柔性構(gòu)構(gòu)筑物；3.按變剛度度調(diào)平原則設(shè)設(shè)計(jì)的樁基剛剛度相對(duì)弱化化區(qū)；4.軟土地基基的減沉復(fù)合合疏樁基礎(chǔ)。。5-5樁土共同作用用－承臺(tái)效應(yīng)應(yīng)1.樁距越越大，承臺(tái)下下土反力越大大；2.承臺(tái)分分擔(dān)荷載比隨隨承臺(tái)寬度與與樁長(zhǎng)之比增增大而增大。。3.承臺(tái)分分擔(dān)荷載比隨隨樁數(shù)增加而而降低；4.承臺(tái)分分擔(dān)荷載比隨隨荷載的變化化，一種是趨趨于穩(wěn)定，另另一種是持續(xù)續(xù)增大。1.樁距越越大，承臺(tái)下下土反力越大大；樁周土受樁側(cè)側(cè)剪應(yīng)力作用用而產(chǎn)生的豎豎向位移為：：位移隨樁側(cè)剪剪應(yīng)力及樁徑徑的增大而增增大，隨樁中中心距增大而而呈自然對(duì)數(shù)數(shù)關(guān)系減小。。當(dāng)中心距達(dá)達(dá)到nd時(shí)，位移為零零。2.承臺(tái)分分擔(dān)荷載比隨隨承臺(tái)寬度與與樁長(zhǎng)之比增增大而增大。。3.承臺(tái)分分擔(dān)荷載比隨隨樁數(shù)增加而而降低；4.承臺(tái)分分擔(dān)荷載比隨隨荷載的變化化，一種是趨趨于穩(wěn)定，另另一種是持續(xù)續(xù)增大。5-6單樁豎向極限限承載力94規(guī)范的試試樁資料229根；本次修訂增加加資料416根；樁的極限端阻阻力增加了全全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)風(fēng)化等土類；；樁的側(cè)摩阻力力增加了角礫礫和碎石的側(cè)側(cè)阻力。大直徑樁單樁樁極限承載力力混凝土空心樁樁單樁極限承承載力hb/d5p=0.16hb/dhb/d5p=0.8樁端進(jìn)入持力力層深度Aj樁端凈面積Ap1空心樁敞口面面積嵌巖樁單樁極極限承載力嵌巖樁的承載載性狀嵌巖樁與非嵌嵌巖樁的試驗(yàn)驗(yàn)結(jié)果嵌巖樁荷載傳傳遞的特點(diǎn)嵌巖段的側(cè)阻阻力嵌巖深度與端端阻的關(guān)系嵌巖樁承載力力的組成嵌巖樁的承載載性狀通過(guò)對(duì)比試驗(yàn)驗(yàn)和對(duì)樁端阻阻力所占比例例的分析可以以得到嵌巖樁樁不一定是端承承樁的概念，從而改變了了人們對(duì)嵌巖巖樁承載性狀狀的認(rèn)識(shí)；其實(shí)質(zhì)是認(rèn)識(shí)識(shí)嵌巖樁的側(cè)阻力的存在和作用用的問(wèn)題，也也是研究側(cè)阻阻力的發(fā)揮條條件的問(wèn)題。。嵌巖樁與非嵌嵌巖樁的試驗(yàn)驗(yàn)結(jié)果A2和A3進(jìn)入中風(fēng)化泥泥巖2.2m，B3和B4進(jìn)入中風(fēng)化泥泥巖0.4m。樁身軸力隨深深度變化曲線線比較嵌巖與非嵌巖巖樁的

荷載載傳遞規(guī)律驚驚人地相似增加了樁長(zhǎng)，，嵌入了巖石石，但承載力力并沒(méi)有顯著提提高；樁身軸力隨深深度明顯地減小；說(shuō)明側(cè)摩阻力力得到了比較較充分地發(fā)揮；嵌巖與不嵌巖巖的條件并不影響側(cè)阻阻力的發(fā)揮；進(jìn)入新鮮巖石石和強(qiáng)風(fēng)化巖巖的比較嵌入新鮮巖石和強(qiáng)風(fēng)化巖石的樁的荷載傳傳遞規(guī)律也驚驚人地相似；；嵌入強(qiáng)風(fēng)化巖巖5d，d＝0.6m；嵌入風(fēng)化泥質(zhì)質(zhì)砂巖3.7m、新鮮泥質(zhì)砂巖巖2.0m，d＝1.0m；兩者的軸力都都隨深度遞減減；其端阻力都比較較??；嵌巖樁荷載傳傳遞的特點(diǎn)1.大量資資料表明，樁樁的側(cè)阻力和和端阻力之比比都超過(guò)了60％％，大部分在80％以上；；2.樁側(cè)阻阻力的分擔(dān)比比例隨長(zhǎng)徑比（l/d）的增大而增大；3.當(dāng)樁的的長(zhǎng)徑比較大（l/d35），而覆蓋層層又不太軟弱弱的情況下，，端阻力分擔(dān)擔(dān)荷載的比例例很?。?lt;5％），且樁樁的破壞常因因樁身破壞而而引起。嵌巖樁側(cè)阻力力的發(fā)揮側(cè)摩阻力在幾幾個(gè)毫米時(shí)就就可以發(fā)揮；樁身的壓縮量很容易達(dá)到毫毫米級(jí)，就足足以發(fā)揮側(cè)摩摩阻力；因此，荷載是是從樁頂依次向下傳遞遞；樁頂?shù)暮奢d大部分被側(cè)阻力所平平衡；傳給樁端的荷荷載就剩下不多了。嵌巖段的側(cè)阻阻力嵌巖段的側(cè)阻阻力是構(gòu)成嵌巖樁樁豎向承載力力的重要因素素；嵌巖段的側(cè)阻阻力在很小的相對(duì)位位移時(shí)就能被調(diào)動(dòng)動(dòng)起來(lái)；嵌巖段的側(cè)阻阻力與樁－嵌嵌巖段巖石之之間的粗糙程度有關(guān)。嵌巖段粗糙程程度比較A3樁，直徑315mm，砂巖，7.5mm槽；S3樁，直徑1170mm，泥巖，粗糙嵌嵌巖段；S12樁，直徑335mm，泥巖，3mm蝕坑；C2樁，直徑160mm，砂巖，光滑嵌嵌巖段。嵌巖段粗糙程程度對(duì)側(cè)阻的的影響嵌巖段側(cè)阻發(fā)發(fā)揮的相對(duì)位位移條件嵌巖巖深深度度與與端端阻阻的的關(guān)關(guān)系系嵌巖巖樁樁的的端端阻阻與與樁樁的的極極限限承承載載力力之之比比隨隨嵌巖巖深深度度與樁樁的的半半徑徑之之比比增增大大而而急急劇劇減小??；樁嵌嵌巖巖越深深，端端阻阻的的貢獻(xiàn)獻(xiàn)越越小?。慌c一一般般的的觀觀念念正正好好相反反。嵌巖巖樁樁承承載載力力的的組組成成嵌巖巖樁樁的的承承載載力力由由2個(gè)個(gè)部部分分組成成，，即即土土層層的的側(cè)側(cè)阻阻力力、、端端阻阻力力與與嵌嵌巖巖段段的的側(cè)側(cè)阻阻力力之之和和；；端阻阻力力與與嵌嵌巖巖段段的的側(cè)側(cè)阻阻力力之之和和與與巖巖石石的的飽和和單單軸軸抗抗壓壓強(qiáng)強(qiáng)度度建立立聯(lián)聯(lián)系系，，用用經(jīng)經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)的的綜綜合合系系數(shù)數(shù)r表示示。。軟巖巖、、極極軟軟巖巖指指frk15MPa；；較硬硬巖巖、、堅(jiān)堅(jiān)硬硬巖巖指指frk>30MPa。。介于于兩兩者者之之間間的的可可以以內(nèi)內(nèi)插插取取值值。。深徑徑比比非非表表內(nèi)內(nèi)數(shù)數(shù)值值時(shí)時(shí)也也可可以以內(nèi)內(nèi)插插取取值值。。5-7后注注漿漿灌灌注注樁樁承承載載力力后注注漿漿的的作作用用規(guī)范范關(guān)關(guān)于于后后注注漿漿工工藝藝的的規(guī)規(guī)定定樁端端條條件件對(duì)對(duì)試試樁樁曲曲線線的的影影響響后注注漿漿對(duì)對(duì)側(cè)側(cè)摩摩阻阻力力的的影影響響后注注漿漿增增強(qiáng)強(qiáng)系系數(shù)數(shù)后注注漿漿技技術(shù)術(shù)是是在在灌灌注注樁樁澆澆注注混混凝凝土土以以后后，，通通過(guò)過(guò)預(yù)預(yù)埋埋的的管管子子將將水水泥泥砂砂漿漿注注入入樁樁端端以以下下，，以以擠擠壓壓樁樁底底的的沉沉渣渣，，壓壓密密樁樁端端土土層層，，從從而而提提高高端端承承力力，，也也可可以以將將水水泥泥砂砂漿漿注注入入樁樁側(cè)側(cè)土土層層中中以以提提高高樁樁側(cè)側(cè)摩摩阻阻力力的的一一種種技技術(shù)術(shù)。。根據(jù)據(jù)注注漿漿的的目目的的，，可可以以分分成成如如下下不不同同的的注注漿漿類類型型：：1）樁樁端端注注漿漿2）樁樁側(cè)側(cè)注注漿漿3）復(fù)復(fù)式式注注漿漿4)壓壓漿漿修修補(bǔ)補(bǔ)樁樁的的缺缺損損部部位位新版版《《建建筑筑樁樁基基技技術(shù)術(shù)規(guī)規(guī)范范》》將將灌灌注注樁樁后后注注漿漿納納入入規(guī)規(guī)范范，，規(guī)規(guī)定定了了施施工工的的要要求求和和設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)參參數(shù)數(shù)的的取取法法。。規(guī)范范關(guān)關(guān)于于后后注注漿漿工工藝藝的的規(guī)規(guī)定定后注注漿漿裝裝置置的的設(shè)設(shè)置置漿液液水水灰灰比比注漿漿終終止止壓壓力力單樁樁注注漿漿量量注漿漿順順序序終止止注注漿漿的的條條件件后注注漿漿裝裝置置的的設(shè)設(shè)置置：：1.后后注注漿漿導(dǎo)導(dǎo)管管應(yīng)應(yīng)采采用用鋼鋼管管，，與與鋼鋼筋筋籠籠加加勁勁筋筋綁綁扎扎固固定定或或焊焊接接；；2.注注漿漿導(dǎo)導(dǎo)管管數(shù)數(shù)量量，，直直徑徑小小于于1200mm的用用2根根，，1200～～2500mm的用用3根根；；3.樁樁長(zhǎng)長(zhǎng)超超過(guò)過(guò)15m，，且對(duì)對(duì)承承載載力力增增幅幅要要求求較較高高時(shí)時(shí)，，采采用用樁樁端端樁樁側(cè)側(cè)復(fù)復(fù)式式注注漿漿；；4.樁樁側(cè)側(cè)后后注注漿漿管管閥閥的的設(shè)設(shè)置置應(yīng)應(yīng)結(jié)結(jié)合合地地層層情情況況、、樁樁長(zhǎng)長(zhǎng)和和承承載載力力增增幅幅要要求求等等因因素素確確定定，，可可在在樁樁端端5~15m以上上，，樁樁頂頂8m以下下，，每每隔隔6~12m設(shè)置置一一道道注注漿漿閥閥。。漿液液水水灰灰比比根根據(jù)據(jù)飽飽和和度度和和滲滲透透性性確確定定：：飽和和土土：：0.45~0.65非飽飽和和土土：：0.7~0.9松散散碎碎石石土土、、砂砂礫礫：：0.5~0.6注漿漿終終止止壓壓力力根根據(jù)據(jù)土土層層性性質(zhì)質(zhì)及及注注漿漿點(diǎn)點(diǎn)的的深深度度確確定定：：風(fēng)化化巖巖、、非非飽飽和和粘粘性性土土、、粉粉土土：：3～～10MPa；飽和土層：1.2~4MPa。單樁注漿量設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮慮樁徑、樁長(zhǎng)長(zhǎng)、樁端樁側(cè)側(cè)土層性質(zhì)、、單樁承載力力增幅及是否否復(fù)式注漿等等因素確定：：－注漿量經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)系數(shù)n－樁側(cè)注漿斷面面數(shù)注漿量以水泥泥質(zhì)量計(jì)（t）注漿順序：飽和土中，先先樁側(cè)后樁端端；非飽和土中，，先樁端后樁樁側(cè)；樁側(cè)樁端注漿漿間隔時(shí)間不不宜小于2小小時(shí)。成樁后兩天才才可以注漿；；注漿作業(yè)點(diǎn)距距其他成孔作作業(yè)點(diǎn)的距離離不宜小于8~10m。終止注漿的條條件：1.注漿總量量和注漿壓力力已達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)要求；2.注漿總量量已達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)值的75％％，且注漿壓壓力超過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)值；檢測(cè)條件：在注漿后20天進(jìn)行；摻入早強(qiáng)劑的的可在注漿后后15天進(jìn)行行檢測(cè)。后壓漿具有如如下的作用：：1）膠結(jié)孔底沉渣，，提高單樁承承載力，消除除樁的過(guò)大沉沉降；2）增強(qiáng)樁身身混凝土與樁樁側(cè)土的結(jié)合合，提高側(cè)摩摩阻力；3）修補(bǔ)樁身身缺陷部位，，保證設(shè)計(jì)承承載力；減少樁基的不不均勻沉降。。根據(jù)一些試驗(yàn)驗(yàn)的結(jié)果，認(rèn)認(rèn)為后壓漿處處理后可以達(dá)達(dá)到比較好的的效果，對(duì)細(xì)細(xì)粒土中的樁樁，單樁承載載力可提高30％～70％；對(duì)粗粒土土中的樁，增增幅可達(dá)60％～120％。壓漿后的側(cè)摩摩阻效應(yīng)表現(xiàn)現(xiàn)為側(cè)摩阻力力提高和樁側(cè)側(cè)土的剪切剛剛度提高；從從而使摩阻力力充分發(fā)揮時(shí)時(shí)的位移值移移后，這就意意味著樁的韌韌性增大。樁端條件對(duì)試試樁曲線的影影響后注漿對(duì)側(cè)摩摩阻力的影響響常規(guī)樁的曲線線壓漿樁的曲線線1）在事故處理理、補(bǔ)強(qiáng)中的的應(yīng)用；單樁承載力不不足時(shí)的補(bǔ)強(qiáng)強(qiáng)；此時(shí)只能在樁樁體外下管注注漿。2）設(shè)計(jì)時(shí)承載載力不能滿足足要求，事先先在樁體中預(yù)預(yù)設(shè)壓漿管的的加強(qiáng)措施。。后壓漿技術(shù)推推廣應(yīng)用中的的問(wèn)題主要是是如何控制壓壓漿的均勻性性和如何實(shí)現(xiàn)現(xiàn)注漿的技術(shù)術(shù)要求。壓漿漿后單樁承載載力的提高幅幅度與壓漿工工藝密切相關(guān)關(guān)，而均勻性性和穩(wěn)定性是是在工程中應(yīng)應(yīng)用的關(guān)鍵；；后壓漿技術(shù)推推廣應(yīng)用中的的問(wèn)題主要是是如何控制壓壓漿的均勻性性和如何實(shí)現(xiàn)現(xiàn)注漿的技術(shù)術(shù)要求。壓漿漿后單樁承載載力的提高幅幅度與壓漿工工藝密切相關(guān)關(guān)，而均勻性性和穩(wěn)定性是是在工程中應(yīng)應(yīng)用的關(guān)鍵；；標(biāo)準(zhǔn)化將有助助于這一技術(shù)術(shù)的推廣應(yīng)用用。后注漿增強(qiáng)系系數(shù)后注漿增強(qiáng)系系數(shù)系通過(guò)數(shù)數(shù)十根不同土土層中的后注注漿樁與普通通樁的靜載對(duì)對(duì)比試驗(yàn)求得得。其側(cè)阻和和端阻增強(qiáng)系系數(shù)不同，而而且變化很大大。總的變化規(guī)律律是：端阻的的增幅高于側(cè)側(cè)阻，粗拉土土的增幅高于于細(xì)粒土，樁樁端、樁側(cè)復(fù)復(fù)式注漿高于于單一注漿。。根據(jù)北京、上上海、天津、、河南、山東東、西安、武武漢、福州等等地106份份資料驗(yàn)證。。5-8軟弱下臥層驗(yàn)驗(yàn)算當(dāng)樁端持力層層下存在軟弱弱下臥層時(shí)，，需要驗(yàn)算其其強(qiáng)度是否滿滿足。此時(shí)樁樁基作為實(shí)體體深基礎(chǔ)，假假設(shè)作用于樁樁基的豎向荷荷載全部傳到到持力層頂面面并作用于樁樁群外包線所所圍的面積上上，該荷載以以角擴(kuò)散到軟弱弱下臥層頂面面。z－作用于軟弱下下臥層頂面的的附加應(yīng)力；；m－軟弱層頂面以以上各土層重重度（地下水水位以下取浮浮重度）的厚厚度加權(quán)平均均值；l－硬持力層的厚厚度；faz－軟弱下臥層經(jīng)經(jīng)深度修正的的地基承載力力特征值，深深度修正系數(shù)數(shù)取1.0；；A0、B0－樁群外緣矩形形面積的長(zhǎng)、、短邊長(zhǎng)；qsik－樁周第I層土的極限側(cè)側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值值；─壓力擴(kuò)散角角，按表取取用。5-9負(fù)摩阻力負(fù)摩阻力是指指樁周土層由由于某種原因因而產(chǎn)生超過(guò)過(guò)樁身沉降量量的下沉?xí)r，，作用于樁身身的向下的摩摩阻力。作用用于一根樁上上的負(fù)摩阻力力之和稱為下下拉荷載，記記為Qn，由于負(fù)摩阻力力的作用可能能導(dǎo)致基礎(chǔ)和和上部結(jié)構(gòu)的的沉降和破壞壞，不少建筑筑物樁基因負(fù)負(fù)摩阻力而產(chǎn)產(chǎn)生過(guò)大的沉沉降、傾斜或或建筑物開(kāi)裂裂等過(guò)程事故故，需要花費(fèi)費(fèi)大量資金進(jìn)進(jìn)行加固，甚甚至無(wú)法使用用而拆除。負(fù)負(fù)摩阻力已稱稱為基礎(chǔ)工程程界的一個(gè)技技術(shù)熱點(diǎn)，設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)必須充充分予以注意意。負(fù)摩阻力發(fā)生生的條件1)樁穿過(guò)欠壓密密的軟粘土或或新填土，而而支承于堅(jiān)硬硬土層（硬粘粘性土、中密密以上砂土、、卵石層或或巖層）時(shí)；；2)在樁周地面有有大面積堆載載或超填土?xí)r時(shí)；3)由于抽抽取地下水或或樁周地下水水位下降，使使樁周土下沉沉?xí)r：4)擠土樁群施工工結(jié)束后，孔孔隙水消散，，隆起的或擾擾動(dòng)的土體逐逐漸固結(jié)下沉沉?xí)r；5)自重濕陷性黃黃土浸水下沉沉或凍土融化化下沉?xí)r。中性點(diǎn)的特征征中性點(diǎn)有三個(gè)個(gè)特征：所在在斷面處樁土土位移相等、、摩阻力為零零、軸力最大大。中性點(diǎn)的深度度ln與樁周土的壓壓縮性和持力力層的剛度等等因素有關(guān)；；且在樁、土土沉降穩(wěn)定之之前，它始終終處于變動(dòng)中中。例如上海海寶鋼支承于于砂層的鋼管管樁，隨著地地面堆載從2m加到8m，中性點(diǎn)的深度度從0.22L逐漸下移至0.85L（L為樁的入土深深度）。中性點(diǎn)的深度度中性點(diǎn)深度應(yīng)應(yīng)按樁周土層層沉降與樁沉沉降相等的條條件計(jì)算確定定，也可按表表確定：ln－自樁頂算起的的中性點(diǎn)深度度；l0－樁周軟弱土層層的下限深度度；樁穿過(guò)濕陷性性黃土?xí)r，可可增大10％％；樁周土的固結(jié)結(jié)與樁基的固固結(jié)沉降同時(shí)時(shí)完成時(shí)ln＝0；當(dāng)樁周土計(jì)算算沉降小于20mm時(shí)，ln應(yīng)按0.4～～0.8折減減。負(fù)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值的計(jì)算中性點(diǎn)以上單單樁樁周第i層土負(fù)摩阻力力標(biāo)準(zhǔn)值由上上式計(jì)算。下拉荷載的計(jì)計(jì)算負(fù)摩阻力對(duì)于于樁基承載力力和沉降的影影響，隨側(cè)阻力和端端阻力的分擔(dān)擔(dān)荷載比、建建筑物各樁基基周圍土層沉沉降的均勻性性、建筑物對(duì)對(duì)不均勻沉降降的敏感程度度而異，因此此，應(yīng)區(qū)別不不同情況，分分別處理：1）對(duì)于摩擦型樁樁基，當(dāng)出現(xiàn)現(xiàn)負(fù)摩阻力對(duì)對(duì)樁基施加下下拉荷載時(shí)，，由于樁端持持力層的壓縮縮性較大，隨隨之引起樁的的下沉，這種種沉降有減小小相對(duì)位移、、降低負(fù)摩阻阻力的作用，，直至負(fù)摩阻阻力降為零。。因此，一般般情況下對(duì)于于摩擦型樁基基，可近似將將理論中性點(diǎn)點(diǎn)以上的側(cè)阻阻力作為零近近似驗(yàn)算樁基基承載力；2）對(duì)于端承型樁樁基，由于其其樁端持力層層比較堅(jiān)硬受受負(fù)摩阻力引引起的下拉荷荷載后不致產(chǎn)產(chǎn)生沉降或沉沉降量較小，，負(fù)摩阻力將將長(zhǎng)期作用于于樁身中性點(diǎn)點(diǎn)以上側(cè)表面面。因此，應(yīng)應(yīng)計(jì)算中性點(diǎn)點(diǎn)以上負(fù)摩阻阻力形成的下下拉荷載，并并以下拉荷載載作為外荷載載的一部分驗(yàn)驗(yàn)算其承載力力。式中n—中性點(diǎn)以上的的土層數(shù)；li—中性點(diǎn)以上各各土層的厚度度(m)；n—負(fù)摩阻力樁群群效應(yīng)系數(shù)saX,saY—分別為縱、橫橫向樁的中心心距(m)；qsn—中性點(diǎn)以上樁樁的平均負(fù)摩摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值值；m—中性點(diǎn)以上樁樁周土的加權(quán)權(quán)平均有效重重度(kN/m3)。消減下拉荷載載的措施1.電滲法在在相鄰兩根樁樁中，以一根根為陰極，以以另一根為陽(yáng)陽(yáng)極，通以直直流電，使土土中水流向陰陰極的樁，從從而降低該樁樁的負(fù)摩阻力力。但此法只只適用于鋼樁樁，且費(fèi)用比比較貴；2.擴(kuò)大樁端以減減少樁身摩阻阻力，但此法法將正、負(fù)摩摩阻力都降低低，只適用于于端承樁；3.套管法法在在中中性點(diǎn)點(diǎn)以上上樁段段的外外面，，套上上尺寸寸較大大的套套管，，隔離離負(fù)摩摩阻力力，但但此法法需多多用鋼鋼材，，費(fèi)用用較高高；4.涂層法法在在樁樁的中中性點(diǎn)點(diǎn)以上上部分分涂以以薄層層涂料料，以以降低低負(fù)摩摩阻力力，常常用瀝瀝青涂涂層，，價(jià)格格便宜宜，效效果比比較好好。5-10抗拔樁樁承載載力和和裂縫縫控制制驗(yàn)算算1.塔式高高聳結(jié)結(jié)構(gòu)物物包括括海洋洋石油油平臺(tái)臺(tái)及系系泊系系統(tǒng)的的樁基基、高高壓輸輸電塔塔基、、電視視塔、、微波波通訊訊塔等等高聳聳結(jié)構(gòu)構(gòu)物樁樁基；；2.承受巨巨大浮浮托力力作用用的基基礎(chǔ)，，如荷荷載比比較小小的地地下室室、地地下電電站、、泵房房、船船閘、、船塢塢等地地下建建筑物物；3.承受巨巨大水水平荷荷載的的叉樁樁結(jié)構(gòu)構(gòu)，如如碼頭頭、橋橋臺(tái)、、擋土土墻下下的斜斜樁；；4.特殊地地區(qū)的的建筑筑物樁樁基，，如地地震荷荷載作作用下下的建建筑物物、膨膨脹土土及凍凍脹土土地基基上的的建筑筑物。。樁基承承受上上拔力力的情情況有有兩類類，設(shè)設(shè)計(jì)的的要求求不完完全一一樣。。一類類是恒恒定的的上拔拔力，，如地地下水水的浮浮托力力。為為了平平衡浮浮托力力，避避免地地下室室上浮浮，需需要設(shè)設(shè)置抗抗拔樁樁，完完全按按抗拔拔樁的的要求求驗(yàn)算算抗拔拔承載載力、、配置置通長(zhǎng)長(zhǎng)的鋼鋼筋、、設(shè)置置能抗抗拉的的接頭頭等。。另一一類是是在某某一方方向水水平荷荷載作作用下下才會(huì)會(huì)使某某些樁樁承受受上拔拔力，，但在在荷載載方向向改變變時(shí)這這些樁樁可能能又承承受壓壓力，，設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)應(yīng)應(yīng)同時(shí)時(shí)滿足足抗壓壓和抗抗拔兩兩方面面的要要求，，或按按抗壓壓樁設(shè)設(shè)計(jì)并并驗(yàn)算算抗拔拔承載載力。?？拱螛稑痘A(chǔ)礎(chǔ)應(yīng)同同時(shí)驗(yàn)驗(yàn)算群群樁呈呈整體體破壞壞和非非整體體破壞壞基樁樁的抗抗拔承承載力力：整體破破壞非整體體破壞壞式中Nk—按荷載載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合合計(jì)算算的基基樁拔拔力；；Tgk—群樁呈呈整體體破壞壞時(shí)基基樁的的抗拔拔極限限承載載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值；Tuk—群樁呈呈非整整體破破壞時(shí)時(shí)基樁樁的抗抗拔極極限承承載力力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；；Ggp—群樁基基礎(chǔ)所所包圍圍體積積的樁樁土總總自重重除以以總樁樁數(shù)；；地下下水位位以下下取浮重度度；Gp—基樁自自重，，地下下水位位以下下取浮浮重度度；；對(duì)于于擴(kuò)底底樁，，應(yīng)按按表11-11確定定樁、、土柱柱體周周長(zhǎng)，，計(jì)算算柱、、土自自重。。群樁呈呈整體體破壞壞基樁的的抗拔拔極限限承載載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值—抗拔系系數(shù)，，砂土土按0.50~0.70取用用；粘粘性土土和粉粉土按按0.70~0.80取用用。當(dāng)當(dāng)樁的的長(zhǎng)徑徑比小小于20時(shí)時(shí)，取取小值值。群樁呈呈非整整體破破壞基樁的的抗拔拔極限限承載載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值抗拔樁樁的樁樁身強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算N－荷載效效應(yīng)基基本組組合下下的樁樁頂軸軸向拉拉力設(shè)設(shè)計(jì)值值；fy、fpy－普通鋼鋼筋、、預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼鋼筋的的抗拉拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)計(jì)值；；Ay、Apy－普通鋼鋼筋、、預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼鋼筋的的截面面面積積?？拱螛稑兜牧蚜芽p控控制1.嚴(yán)格要要求不不出現(xiàn)現(xiàn)裂縫縫的一一級(jí)裂裂縫控控制等等級(jí)預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土基基樁，，在荷荷載效效應(yīng)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組組合下下，混混凝土土不應(yīng)應(yīng)產(chǎn)生生拉應(yīng)應(yīng)力。。2.對(duì)于一一般要要求不不出現(xiàn)現(xiàn)裂縫縫的二二級(jí)裂裂縫控控制等等級(jí)預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土基基樁，，在荷荷載效效應(yīng)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組組合下下的拉拉應(yīng)力力不應(yīng)應(yīng)大于于混凝凝土軸軸心抗抗拉強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值。標(biāo)準(zhǔn)組組合準(zhǔn)永久久組合合對(duì)于允允許出出現(xiàn)裂裂縫的的三級(jí)級(jí)裂縫縫控制制等級(jí)級(jí)的基基樁，，按荷荷載效效應(yīng)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組組合計(jì)計(jì)算的的最大大裂縫縫寬度度應(yīng)符符合下下列規(guī)規(guī)定。。5-11等效作作用分分層總總和法法沉降降計(jì)算算－樁樁距小小于和和等于于6d的群樁樁樁基沉沉降計(jì)計(jì)算時(shí)時(shí)，一一般將將群樁樁所包包圍的的土體體作為為實(shí)體體深基基礎(chǔ)計(jì)計(jì)算。。對(duì)于于實(shí)體體深基基礎(chǔ)，，國(guó)內(nèi)內(nèi)外提提出了了各種種不同同的經(jīng)經(jīng)驗(yàn)處處理的的方法法，其其目的的是使使計(jì)算算結(jié)果果接近近于實(shí)實(shí)際。。我國(guó)采采用經(jīng)經(jīng)驗(yàn)修修正系系數(shù)的的方法法使計(jì)計(jì)算結(jié)結(jié)果接接近于于實(shí)際際，但但修正正系數(shù)數(shù)應(yīng)和和經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)處理理的假假定相相匹配配。附加應(yīng)應(yīng)力計(jì)計(jì)算的的假定定1.壓壓力力分布布面積積按/4擴(kuò)擴(kuò)散的的假定定2.壓壓力力分布布面積積不擴(kuò)擴(kuò)散的的假定定3.壓力分布布面積不不擴(kuò)散但但扣除側(cè)側(cè)面的摩摩阻力4.按Boussinesq理論計(jì)算算應(yīng)力5.按Mindlin理論計(jì)算算應(yīng)力壓力分布布面積擴(kuò)擴(kuò)散不擴(kuò)散沉降計(jì)算算結(jié)果的的修正1.按按壓縮模模量的大大小修正正2.按按樁長(zhǎng)修修正3.按按不同應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算假定的的等效修修正沉降計(jì)算算結(jié)果修修正的比比較建筑樁基基規(guī)范的的方法將附加壓壓力作用用面的位位置放在在樁端標(biāo)標(biāo)高處，，附加壓壓力的分分布不擴(kuò)擴(kuò)散，即即直接按按群樁外外圍面積積分布附附加壓力力。采用按Boussinesq理論計(jì)算算應(yīng)力－按壓縮縮模量取取用的修修正系數(shù)數(shù)，取用用方法改改變了，，94版版規(guī)范是是根據(jù)樁樁長(zhǎng)取用用的。e－樁基等效效修正系系數(shù)，與與94版版規(guī)范一一樣，沒(méi)沒(méi)有變化化。按壓縮模模量取用用修正系系數(shù)時(shí)，，分別考考慮不同同樁型的的影響。。采用后后注漿工工藝，將將修正系系數(shù)再乘乘以0.8的折折減系數(shù)數(shù)；軟土土中的擠擠土樁，，乘以1.3～～1.8的擠土土效應(yīng)系系數(shù)。建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范的方法法1.基基底壓力力分布同同時(shí)采用用兩種假假定，分分別采用用擴(kuò)散壓壓力和扣扣除側(cè)摩摩阻力；；2.附附加應(yīng)力力計(jì)算也也同時(shí)采采用兩種種假定，，分別按按Boussinesq理論和按按Mindlin理論；；3.對(duì)對(duì)計(jì)算結(jié)結(jié)果按照照壓縮模模量進(jìn)行行修正；；其實(shí)，修修正系數(shù)數(shù)的取用用與計(jì)算算假定密密切相關(guān)關(guān)。5-12單樁、單單排樁、、疏樁基基礎(chǔ)沉降降計(jì)算1.單單樁和單單排樁的的沉降用用群樁基基礎(chǔ)的沉沉降計(jì)算算方法不不合適，，得到的的結(jié)果偏偏大；2.新新版《建建筑樁基基技術(shù)規(guī)規(guī)范》提提出了一一種計(jì)算算沉降的的方法；；3.根根據(jù)產(chǎn)生生沉降的的不同原原因，采采用不同同的應(yīng)力力計(jì)算方方法，樁樁產(chǎn)生的的附加應(yīng)應(yīng)力用考考慮樁徑徑影響的的Mindlin解，承臺(tái)臺(tái)底壓力力引起的的附加應(yīng)應(yīng)力用Boussinesq解，將兩兩者疊加加。1.沉沉降由兩兩部分組組成，一一部分是是土層的的壓縮，，一部分分是樁身身壓縮；；2.從公公式的相相加，可可以判斷斷，所謂謂土層的的壓縮，，都是指指樁端以以下的土土層；3.樁樁端以下下土層的的壓縮是是由兩種種附加應(yīng)應(yīng)力引起起的，一一種是樁樁的作用用結(jié)果，，另一種種是承臺(tái)臺(tái)作用的的結(jié)果。。關(guān)于Mindlin課題應(yīng)用用94版《《建筑樁樁基技術(shù)術(shù)規(guī)范》》采用Geddes解明德林──蓋得斯斯法假定定承臺(tái)是是柔性的的；樁群群中各樁樁承受的的荷載相相等；樁樁端平面面以下土土中的附附加應(yīng)力力按明德德林─蓋蓋得斯解解分布；；各層土土的壓縮縮量按分分層總和和法計(jì)算算。單樁樁頂上的的總荷載載Q可以分解解為樁端端阻力Qp和樁側(cè)摩摩阻力Qs之和，即即Q=Qp+Qs。假設(shè)樁端端阻力占占總荷載載的比例例為，則Qp=Q；樁側(cè)摩阻阻力Qs分解為均均勻分布布的摩阻阻力Qw=Q，和隨深度度線性增增長(zhǎng)的摩摩阻力Qv=(1)Q，為均布摩摩阻力占占總荷載載之比。。蓋得斯斯對(duì)圖示示的Qp、Qw和Qv三種荷載載分別進(jìn)進(jìn)行積分分，給出出了單樁樁荷載下下土中任任一點(diǎn)豎豎向應(yīng)力力的顯式式。zp由樁端阻阻集中力力Qp引起的豎豎向應(yīng)力力：zw由均勻分分布摩阻阻力Qw引起的豎豎向應(yīng)力力：zv由三角形形分布摩摩阻力Qv引起的豎豎向應(yīng)力力：1.Geddes解假定集集中力，，使樁端端平面以以下應(yīng)力力集中現(xiàn)現(xiàn)象明顯顯；2.在在樁端下下l/10處，兩者者接近，，越近樁樁端，差差異越大大；樁端集中中力假定定與樁端端分布?jí)簤毫Φ膮^(qū)區(qū)別在于于Ip這個(gè)系數(shù)數(shù)。因此，新新版《建建筑樁基基技術(shù)規(guī)規(guī)范》對(duì)對(duì)單樁、、單排樁樁和疏樁樁復(fù)合樁樁基采用用計(jì)入考考慮樁徑徑影響的的Mindlin解。摩擦型樁樁的樁身身壓縮量量：端承型樁樁的樁身身壓縮量量：5-13軟土地區(qū)區(qū)減沉復(fù)復(fù)合疏樁樁基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)減沉復(fù)合合疏樁基基礎(chǔ)的用用途減沉復(fù)合合疏樁基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)的原則則減沉復(fù)合合疏樁基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)公式原型觀測(cè)測(cè)的結(jié)果果軟土地基基減沉復(fù)復(fù)合疏樁樁基礎(chǔ)軟土地基基上多層層建筑，，地基承承載力基基本滿足足要求時(shí)時(shí)，以減減小沉降降為目的的，可設(shè)設(shè)置穿越越軟土層層進(jìn)入相相對(duì)較好好的疏布布摩擦樁樁型，由由樁和樁樁間土共共同分擔(dān)擔(dān)荷載，，稱為減減沉復(fù)合合疏樁基基礎(chǔ)。減沉復(fù)合合疏樁基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)原則一是樁和和樁間土土在受荷荷變形過(guò)過(guò)程中始始終確保保兩者共共同分擔(dān)擔(dān)荷載；；樁端的變變形條件件二是樁距距大于5～6倍倍樁徑。。隨著樁距距的增大大，群樁樁中基樁樁的承載載性狀逐逐漸趨近近于單樁樁。復(fù)合樁基基的試驗(yàn)驗(yàn)塑性樁的的性狀當(dāng)承臺(tái)上上的荷載載小于單單樁極限限承載力力時(shí)（Q<Qu），樁分擔(dān)的的荷載Qp會(huì)逐漸接接近Q；當(dāng)承臺(tái)上上的荷載載接近達(dá)達(dá)到或超超過(guò)單樁樁極限承承載力時(shí)時(shí)（Q≥Qu），樁分擔(dān)的的荷載Qp會(huì)逐漸接接近并保保持在Qu左右。確定承臺(tái)臺(tái)底面積積和樁數(shù)數(shù)－承臺(tái)面面積控制制系數(shù)，，取大于于等于0.60減沉復(fù)合合疏樁基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)公式沉降計(jì)算算：s0－承臺(tái)底附附加應(yīng)力力產(chǎn)生中中點(diǎn)的沉沉降；ssp－樁土相相互作用用產(chǎn)生的的中點(diǎn)沉沉降；qsu－厚度加權(quán)權(quán)平均的的樁側(cè)摩摩阻力：：p－刺入變形形影響系系數(shù)，砂砂土1.0，粉粉土1.15，，粘土1.3樁側(cè)阻力力引起樁樁周土的的沉降，，按樁側(cè)側(cè)剪切位位移法計(jì)計(jì)算；樁周碟形形位移體體積：再除以環(huán)環(huán)形面積積后得沉沉降公式式s0ssp疏樁基礎(chǔ)礎(chǔ)的沉降降由兩部部分構(gòu)成成；樁端下土土層，由由承臺(tái)底底面的壓壓力產(chǎn)生生的壓縮縮變形，，按實(shí)體體基礎(chǔ)假假定計(jì)算算s0；樁身部分分，樁身身壓縮加加刺入變變形與樁樁土相互互作用產(chǎn)產(chǎn)生的土土體壓縮縮變形應(yīng)應(yīng)當(dāng)是相相等的；；由于刺入入變形難難以計(jì)算算，故規(guī)規(guī)范計(jì)算算樁土相相互作用用產(chǎn)生的的土體壓壓縮變形形ssp。原型觀測(cè)測(cè)的結(jié)果果樁頂反力力的分布布復(fù)合樁基基與純樁樁基的樁樁分擔(dān)比比復(fù)合樁基基與純樁樁基的承承臺(tái)分擔(dān)擔(dān)比5-14樁基水平平承載力力不講5-15樁身受壓壓承載力力計(jì)算兩本規(guī)范范都規(guī)定定了樁身身承載力力的驗(yàn)算算，驗(yàn)算算的公式式類似，，但經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)系數(shù)取取值存在在一定的的差別。?！督ㄖ稑痘夹g(shù)術(shù)規(guī)范》》的規(guī)定定受壓樁在一定的的條件下下，可以以考慮鋼鋼筋的承承載力：：不考慮鋼鋼筋的承承載力：：c－基樁成樁樁工藝系系數(shù)混凝土預(yù)預(yù)制樁、、預(yù)應(yīng)力力混凝土土空心樁樁c＝0.85干作業(yè)非非擠土灌灌注樁，，c＝0.9泥漿護(hù)壁壁和套管管護(hù)壁非非擠土灌灌注樁、、部分?jǐn)D擠土灌注注樁、擠擠土灌注注樁，c＝0.7~0.8軟土地區(qū)區(qū)擠土灌灌注樁c=0.6抗拔樁的的正截面面受拉承承載力：：《建筑地地基基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》的的規(guī)定樁軸心受受壓時(shí)：：c－工作條件件系數(shù)預(yù)制樁，，c＝0.75灌注樁，，c＝0.6～0.75-16承臺(tái)計(jì)算算樁基承臺(tái)臺(tái)的受力力十分復(fù)復(fù)雜，作作為上部部結(jié)構(gòu)墻墻、柱和和下部樁樁群之間間的力的的轉(zhuǎn)換結(jié)結(jié)構(gòu)，承承臺(tái)可能能因承受受彎矩作作用而破破壞，亦亦可能因因承受沖沖切或剪剪切作用用而破壞壞。因此此，承臺(tái)臺(tái)計(jì)算包包括受彎彎計(jì)算、、受沖剪剪計(jì)算和和受剪計(jì)計(jì)算三種種驗(yàn)算。。當(dāng)承臺(tái)臺(tái)的混凝凝土強(qiáng)度度等級(jí)低低于柱子子的強(qiáng)度度等級(jí)時(shí)時(shí)，還要要驗(yàn)算承承臺(tái)的局局部受壓壓承載力力。承臺(tái)板的的正截面面抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算多樁（例例如6根以上））矩形承承臺(tái)的彎彎矩計(jì)算算截面取取在柱邊邊或承臺(tái)臺(tái)厚度突突變處（（杯口外外側(cè)或臺(tái)臺(tái)階邊緣緣），兩兩個(gè)方向向的正截截面彎矩矩表達(dá)式式分別為為：Mx=NiyiMy=Nixi式中Mx、My─分別為垂垂直于Y軸和X軸的計(jì)算算截面處處的彎矩矩設(shè)計(jì)值值；Ni─不計(jì)承臺(tái)臺(tái)及其上上覆土重重，在荷荷載效應(yīng)應(yīng)基本組組合下的的第i根樁的豎豎向反力力設(shè)計(jì)值值；xi、yi—垂直Y軸和X軸方向自自樁軸線線至相應(yīng)應(yīng)計(jì)算截截面的距距離；三樁承臺(tái)臺(tái)等邊三樁樁承臺(tái)式中M－通過(guò)承臺(tái)臺(tái)形心與與各邊正正交截面面的彎矩矩設(shè)計(jì)值值；Nmax－不計(jì)承臺(tái)臺(tái)及其上上土重，，在荷載載效應(yīng)基基本組合合下三樁樁中最大大基樁豎豎向反力力設(shè)計(jì)值值；Sa－樁中心距距C－方樁邊長(zhǎng)長(zhǎng)，圓柱柱時(shí)c＝0.8d（（d為圓柱直直徑）等腰三樁樁承臺(tái)M1、M2－分別為通通過(guò)承臺(tái)臺(tái)形心與與兩腰和和底邊正正交截面面的彎矩矩設(shè)計(jì)值值；Sa－長(zhǎng)向樁中中心距；；－短向樁樁中心距距與長(zhǎng)向向樁中心心距之比比，當(dāng)小小于0.5時(shí)，，應(yīng)按變變截面的的二樁承承臺(tái)設(shè)計(jì)計(jì)；c1、c2－分別為垂垂直于、、平行于于承臺(tái)底底邊的柱柱截面邊邊長(zhǎng)。箱形承臺(tái)臺(tái)和筏形形承臺(tái)的的彎矩計(jì)計(jì)算1)箱形承臺(tái)臺(tái)和筏形形承臺(tái)的的彎矩宜宜考慮地地基土層層性質(zhì)、、基樁分分布、樁樁型、承承臺(tái)和上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)的剛度度等情況況，按地地基─樁樁─承臺(tái)臺(tái)─上部部結(jié)構(gòu)共共同作用用原理進(jìn)進(jìn)行分析析與計(jì)算算。2)對(duì)于于箱形承承臺(tái)，當(dāng)當(dāng)樁端持持力層為為基巖、、密實(shí)且且均勻的的碎石類類土與砂砂，或當(dāng)當(dāng)上部為為剪力墻墻結(jié)構(gòu)、、或當(dāng)上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)為框架架－核心心筒結(jié)構(gòu)構(gòu)且按變變剛度調(diào)調(diào)平原則則布樁時(shí)時(shí)；箱形形承臺(tái)底底板可僅僅考慮局局部彎矩矩作用進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算；3)對(duì)于筏形形承臺(tái)，，當(dāng)樁端端持力層層深厚堅(jiān)堅(jiān)硬、上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)剛度較較好，且且柱荷載載及柱間間距的變變化不超超過(guò)20％時(shí)，，或當(dāng)上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)為框架架－核心心筒結(jié)構(gòu)構(gòu)且按變變剛度調(diào)調(diào)平原則則布樁時(shí)時(shí)，可僅僅考慮局局部彎矩矩進(jìn)行計(jì)計(jì)算。柱下梁形形承臺(tái)的的彎矩計(jì)計(jì)算一般按彈彈性地基基梁進(jìn)行行分析計(jì)計(jì)算，當(dāng)當(dāng)樁端持持力層深深厚堅(jiān)硬硬且樁柱柱軸線不不重合時(shí)時(shí)，可視視樁為不不動(dòng)鉸支支座，按按連續(xù)梁梁計(jì)算。。砌體墻下下條形承承臺(tái)梁計(jì)計(jì)算砌體墻下下條形承承臺(tái)梁可可按倒置置彈性地地基梁計(jì)計(jì)算彎矩矩和剪力力，對(duì)于于承臺(tái)上上的砌體體墻，尚尚應(yīng)驗(yàn)算算樁頂部部位砌體體的局部部承壓強(qiáng)強(qiáng)度。承臺(tái)板的的沖切驗(yàn)驗(yàn)算承臺(tái)板的的沖切有有兩種情情況，分分別緣起起于樁頂頂豎向力力和柱底底豎向力力。如圖圖6-7所示。。沖切破壞壞錐體為為自柱邊邊或墻邊邊至相應(yīng)應(yīng)樁頂邊邊緣連線線所圍成成的截錐錐體，該該錐體的的斜面與與承臺(tái)底底面的夾夾角必須滿足足剛性角角的要求求，即45。柱（墻））對(duì)承臺(tái)臺(tái)的沖剪剪驗(yàn)算考慮柱（（墻）對(duì)對(duì)承臺(tái)沖沖切時(shí)，，承臺(tái)板板抗沖切切承載力力驗(yàn)算公公式為：：式中Fl—不計(jì)承臺(tái)臺(tái)及其上上土重，，在荷載載效應(yīng)基基本組合合下作用用于沖切切破壞錐錐體上的的沖切力力設(shè)計(jì)值值；ft─承臺(tái)混凝凝土的抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值；um—承臺(tái)沖切切破壞錐錐體一半半有效高高度處的的周長(zhǎng)；；h0—承臺(tái)沖切切破壞錐錐體的有有效高度度；Qi—不計(jì)承臺(tái)臺(tái)及其上上土重，，在荷載載效應(yīng)基基本組合合下沖切切破壞錐錐體范圍圍內(nèi)各基基樁或復(fù)復(fù)合基樁樁的凈反反力設(shè)計(jì)計(jì)值之和和。0—柱（墻））沖切系系數(shù)；—沖跨比，，-=a0/h0,a0為沖跨，，即柱（（墻）邊邊或承臺(tái)臺(tái)變階處處到樁邊邊的水平平距離；；當(dāng)0.25時(shí)，取取=0.25，當(dāng)當(dāng)1.0時(shí)時(shí)，取=1.0；F—不計(jì)承臺(tái)臺(tái)及其上上土重，，在荷載載效應(yīng)基基本組合合下作用用于柱（（墻）底底的豎向向荷載設(shè)設(shè)計(jì)值；；柱對(duì)矩形形獨(dú)立承承臺(tái)的沖沖切驗(yàn)算算式中0x、0y－由公式（11-73）求得，，0x-=a0x/h0、-0y=a0y/h0；0x、0y均應(yīng)滿足0.25~1.0的的要求；hc、bc－分別為x、y方向的柱截截面的邊長(zhǎng)長(zhǎng)；a0x、a0y－分別為x、y方向柱邊離離最近樁邊邊的水平距距離。矩形獨(dú)立階階形承臺(tái)上上階對(duì)下階階對(duì)沖切驗(yàn)驗(yàn)算式中l(wèi)x、ly－由公式（11-73）求得，，lx-=a