初軋機前推床系統(tǒng)設(shè)計

推床由推板和推桿、導(dǎo)向裝置、推板前進油缸動力裝置、推板后退油缸動力裝置、齒輪齒條箱、同步桿裝置、集中干油潤滑系統(tǒng)、齒輪齒條潤滑系統(tǒng)和電器設(shè)備等組成。推出推板的前進和后退分別由一個前進液壓缸和一個后退液壓缸帶動傳動箱，通過齒輪增速機構(gòu)（齒輪齒條箱），帶動齒條推桿來完成推床推板的開合、對中。本次設(shè)計是針對某鋼廠1700初軋機前推床進行設(shè)計。本設(shè)計首先通過查閱文獻資料介紹了國內(nèi)外熱軋生產(chǎn)的工藝和主要設(shè)備的相關(guān)內(nèi)容，以及初軋機前推床的結(jié)構(gòu)、原理及特點；其次,按照已知的技術(shù)參數(shù)和條件，分別對電機、減速器、聯(lián)軸器、軸承、鍵等做了計算和選型；同時還對其強度、使用壽命等進行校核驗證其合理性和可靠性。最后，介紹1700初軋機前推床潤滑、點檢、維修等標(biāo)準(zhǔn)，并進行了環(huán)保與經(jīng)濟性評價與分析。本次設(shè)計主要是結(jié)合現(xiàn)場生產(chǎn)實際，依據(jù)現(xiàn)有的成熟的設(shè)計規(guī)范進行仿照設(shè)計，嚴(yán)格依照設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)和有關(guān)規(guī)范進行設(shè)計與計算。關(guān)鍵詞：推床；齒輪齒條；減速機Manipulatorbythepushplateandthepushrod,guideandpushtheoilcylinderpowerplant,pushingplateinfrontoftheplatebackcylinderpowerplant,thegearandrackbox,synchronousgear,dryoillubricationsystem,gearandracklubricationsystemandelectricalequipment,etc.Launchpushplateofforwardandbackward,respectively,byahydrauliccylinderandaregressivehydrauliccylinderdrivesthetransmissioncase,throughthegeargrowth(gearandrackbox),drivestherackandpushrodtocompleteintheopeningandclosing,pushthebedpushboard.Thisdesignisaimedatasteelmillbefore1700bloomingmillmanipulatordesign.Thisdesignfirstintroducedthedomesticandinternationalhotrolledthroughtheconsultliteraturematerialproductiontechnologyandmainequipmentoftherelatedcontent,andthebloomingmillbeforethestructure,principleandcharacteristicsofmanipulator;Secondly,accordingtotheknownparametersandconditions,respectivelyformotor,reducer,couplings,bearings,andthekeytodothecalculationandselection;Atthesametimealsotocheckthestrengthandservicelifeverifyitsrationalityandreliability.Finally,thispaperintroduces1700bloomingmillbeforepushingbedlubrication,thetally,maintenancestandards,andenvironmentalprotectionandeconomicevaluationandanalysis.Thisdesignismainlycombinedtheactualproduction,accordingtotheexistingmaturemodeledonthedesignspecificationfordesign,strictlyinaccordancewiththedesignstandardsandtherelevantspecificationfordesignandcalculation.Keywords:Manipulator;Thegearandrack;reducerTOC\o"1-5"\h\zABSTRACT n\o"CurrentDocument"1緒論 1\o"CurrentDocument"1.1國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 1\o"CurrentDocument"1.21700熱軋生產(chǎn)工藝 2\o"CurrentDocument"1.31700初軋設(shè)備結(jié)構(gòu) 3\o"CurrentDocument"2方案的選擇與評述 6\o"CurrentDocument"2.1方案的初步確定 6\o"CurrentDocument"2.1工作原理 7\o"CurrentDocument"3電機容量的選擇 8\o"CurrentDocument"推床的主要設(shè)計參數(shù) 8\o"CurrentDocument"電機的選擇 8推床所需工作功率 93?32 9傳動比分配 10\o"CurrentDocument"電機的過載驗算 11\o"CurrentDocument"各軸運動及動力參數(shù)計算 12\o"CurrentDocument"4推床減速器的選擇與設(shè)i+ 14\o"CurrentDocument"第一級環(huán)面蝸桿傳動的設(shè)計計算 14選擇蝸輪蝸桿類型、材料、精度 14\o"CurrentDocument"第二級直齒圓柱齒輪傳動的設(shè)計計算 18選擇齒輪類型、材料、精度及齒數(shù) 18按齒面接觸強度設(shè)計 19\o"CurrentDocument"5主要零件的設(shè)計計算及校核 24\o"CurrentDocument"軸的設(shè)計計算及校核 24軸的選材 24\o"CurrentDocument"軸承的選擇與計算 ?28軸承的選擇 28\o"CurrentDocument"聯(lián)軸器的選擇與計算 30聯(lián)軸器的選擇 30聯(lián)軸器的校核 31\o"CurrentDocument"鍵的選擇與校核 32鍵的選擇 ...33鍵的強度計算 33\o"CurrentDocument"同步軸齒輪、齒條的設(shè)計計算 34\o"CurrentDocument"6粗軋機R2/E2刖后推床點檢、維修標(biāo)準(zhǔn) 35\o"CurrentDocument"7潤滑方法的選擇 38\o"CurrentDocument"滾動軸承的潤滑 38\o"CurrentDocument"蝸輪蝸桿、圓柱齒輪及軸端軸承的潤滑 38\o"CurrentDocument"初軋機R1前后推床潤滑系統(tǒng) 38\o"CurrentDocument"8試車方法和對控制系統(tǒng)的要求 40\o"CurrentDocument"試車要求 40\o"CurrentDocument"對控制系統(tǒng)的要求 40\o"CurrentDocument"機械設(shè)備的投資回收期 41一口???*?????????????????????***?****??***?*?***?****(***(**?***?****??***?*?***?****(***(**?***?****??***?*?***?****(***(**?***?****??***?*?***?***********?***43\o"CurrentDocument"致謝 441緒論國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀熱軋板帶鋼軋機的發(fā)展已有70多年歷史，汽車工業(yè)、建筑工業(yè)、交通運輸業(yè)等的發(fā)展，使得熱軋及冷軋薄鋼板的需求量不斷增加，從而促使熱軋板帶鋼軋機的建設(shè)獲得了迅速和穩(wěn)定的發(fā)展。從提高生產(chǎn)率和產(chǎn)品尺寸精度、節(jié)能技術(shù)、提高成材率和板形質(zhì)量、節(jié)約建設(shè)投資、減少軋制線長度實現(xiàn)緊湊化軋機布置到熱連軋機和連鑄機的直接連接布置，熱軋板帶鋼生產(chǎn)技術(shù)經(jīng)歷了不同的發(fā)展時期。1960年以前建設(shè)的熱帶鋼軋機稱第一代熱帶鋼軋機。這一時期熱帶鋼軋機技術(shù)發(fā)展比較緩慢，其中最重要的技術(shù)進步是將厚度自動控制（AGC）技術(shù)應(yīng)用于精軋機，從根本上改善了供給冷軋機的原料板帶鋼的厚度差。20世紀(jì)六、七十年代是熱軋板帶鋼軋機發(fā)展的重要時期。同時連鑄技術(shù)發(fā)展成熟,促使熱連軋機從最初使用鋼錠到使用連鑄坯，從而大幅度提高產(chǎn)量并能夠為冷軋機提供更大的鋼卷。熱軋板帶鋼軋機的生產(chǎn)工藝過程是鋼鐵工業(yè)生產(chǎn)中自動化控制技術(shù)最發(fā)達的工序。60年代后新建的熱帶鋼軋機很快采用了軋制過程計算機控制，將熱軋板帶鋼軋機的發(fā)展推向一個新的發(fā)展階段，這一時期新建的軋機稱為第二代熱帶鋼軋機。1969年至1974年在日本和歐洲新建的軋機稱為第三代熱帶鋼軋機。20世紀(jì)80年代，板帶鋼生產(chǎn)更加注重產(chǎn)品質(zhì)量，同時對于低凸度帶材需求量不斷增長，這使板帶鋼板形控制技術(shù)成為熱軋板帶鋼軋制技術(shù)重要課題之一。90年代,熱軋板帶鋼在工藝方面有重大突破,1996年日本川崎鋼鐵公司成功開發(fā)無頭連續(xù)軋制板帶鋼技術(shù)，解決了在常規(guī)熱連軋機上生產(chǎn)厚度0.8?1.2mm超薄帶鋼-一系列技術(shù)難題。熱連軋生產(chǎn)線的產(chǎn)品規(guī)格最薄達0.8mm，但實際生產(chǎn)中并不追求軋制最薄規(guī)格，因為薄規(guī)格生產(chǎn)的故障率高,輯耗大，噸鋼酸洗成本高等，待技術(shù)發(fā)展到故障率等降低后,才能經(jīng)濟地批量生產(chǎn)。我國熱連軋帶鋼的發(fā)展,大體經(jīng)歷了三個階段：第一階段，以大企業(yè)為主，以解決企業(yè)有無為主要目的的初期發(fā)展階段。這個時期熱軋板帶鋼軋機建設(shè)只能靠國家投入，由于資金、技術(shù)等限制,軋機水平參差不齊。1989投產(chǎn)的寶鋼2050mm軋機代表了當(dāng)時國際先進水平,采用了一系列最先進的熱連軋生產(chǎn)技術(shù)。但是，這個時期投產(chǎn)的二手設(shè)備則是國外五六十年代的裝備（1994年投產(chǎn)的太鋼1549mm軋機、梅鋼1422mm軋機），整體技術(shù)水平相對落后,在安裝過程中進行了局部改造,但整體技術(shù)水平提高有限。還有兩套國產(chǎn)軋機投產(chǎn)：1980年投產(chǎn)的本鋼軋機和1992年投產(chǎn)的攀鋼1450mm機,這兩套軋機的整體水平不高，產(chǎn)品與國際水平差距較大。當(dāng)時條件下，這幾套軋機滿足了國民經(jīng)濟建設(shè)的需要，同時培養(yǎng)了一大批技術(shù)人才。第二階段，全面提高技術(shù)水平，瞄準(zhǔn)世界最高、最新技術(shù)，全面引進階段。20世紀(jì)90年代以后，各大企業(yè)均以引進國外最先進技術(shù)為主。如1999年投產(chǎn)的鞍鋼1780mm軋機、1996年投產(chǎn)的寶鋼1580mm軋機,是世界傳統(tǒng)熱連軋帶鋼軋機最先進水平的代表,除通常現(xiàn)代化軋機采用的先進技術(shù)以外，還采用了軋線與連鑄機直接連接的布置形式，板坯定寬壓力機,PC板形控制系統(tǒng),強力彎輯系統(tǒng)，軋輯在線研磨，中間短道保溫技術(shù)和帶坯邊部感應(yīng)加熱技術(shù)，軋機全部采用交流同步電機和GTO電源變換器及4級計算機控制精軋機采用了全液壓壓下及AGC技術(shù)。國內(nèi)還引進了三套薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線,即1999年投產(chǎn)的珠鋼1500mm薄板坯生產(chǎn)線、邯鋼1900mm薄板坯生產(chǎn)線和2001年投產(chǎn)的包鋼1750mm薄板坯生產(chǎn)線，這些生產(chǎn)線是當(dāng)時世界最先進的薄板坯生產(chǎn)線。這些生產(chǎn)線的引進使我國擁有了新一代熱連軋帶鋼生產(chǎn)技術(shù)。第三階段，這個階段是近幾年開始的，是以提高效益、調(diào)整品種結(jié)構(gòu)、滿足市場需要和提高企業(yè)競爭力為目的的發(fā)展階段。由于近年國家經(jīng)濟快速發(fā)展，對鋼材需求不斷增加，因此除國營大中型企業(yè)外，中小型企業(yè)甚至民營企業(yè)都把生產(chǎn)寬帶鋼作為今后發(fā)展的重點,或引進或采用國產(chǎn)技術(shù),或建設(shè)傳統(tǒng)熱連軋寬帶鋼軋機或建設(shè)薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線。同時,這個階段對引進的二手軋機和原技術(shù)較落后的國產(chǎn)軋機進行了全面技術(shù)改造，使其達到了現(xiàn)代化水平。國外剛出現(xiàn)的半無頭軋制技術(shù)、鐵素體加工技術(shù)、高強度冷卻技術(shù)、新型卷取機等，在一些軋機上也已應(yīng)用。目前我國熱連軋技術(shù)裝備已完全擺脫落后狀態(tài),并已處于世界先進水平之列。1700熱軋生產(chǎn)工藝連鑄坯原料一加熱爐加熱到軋制溫度一除磷（噴高壓水除去加熱后鋼坯表面的氧化鐵皮）一板坯在粗軋機開坯軋制和減厚f切頭（把粗軋機軋制和減厚了的鋼坯的不規(guī)則頭部切去）f精軋（連續(xù)經(jīng)5?7架精軋機軋制和減厚成1?3mm厚熱軋帶鋼）f噴水冷卻f卷曲機卷成鋼卷f卸卷f冷卻f取樣檢查f入庫。1700初軋設(shè)備結(jié)構(gòu)初軋機組：在初軋機組中較多地采用了液壓傳動，機械化程度比較高，大大縮短了換輯和操作準(zhǔn)備時間，減輕了勞動強度。初軋廠初軋機組為兩組串列式布置，兩軋機輻徑、輻長、電機功率相同，轉(zhuǎn)速不同。其主要由軋機本體、主傳動裝置、換輯裝置、推床四部分組成。同步機構(gòu)如圖L1所示。圖1.1同步機構(gòu)熱火焰清理機：通過熱化學(xué)反應(yīng)來清理鋼坯，借助于氧氣和煤氣把鋼皮表面加熱到燃燒溫度然后由燒咀噴射出高純度、高速度的氧氣流的動量把燃燒的產(chǎn)物吹除掉，從而達到清理鋼坯表面缺陷的目的。其主要由熱火焰清理機本體及附屬設(shè)備、氧煤氣供給設(shè)備、熔渣去除裝置、排煙及除塵設(shè)備、輔助設(shè)備等兒部分。板坯剪：其主要由主傳動裝置、機架、上刃臺、下刃臺、上刃臺平衡裝置、壓緊板、上下刃臺間隙調(diào)整裝置、下刃臺鎖緊裝置、上刃臺定位導(dǎo)向裝置、補強塊鎖緊裝置、行程擴大裝置、換刃裝置組成。定尺機：其設(shè)置在板坯剪后，用于對所需剪切的板坯進行長度定尺。它由定尺機本體、定尺擋頭、移動機構(gòu)、提升機構(gòu)等組成。切頭輸送機：其作用為將板坯剪切機切下的頭部或尾料輸送到廠房外。主要由傳動系統(tǒng)、滑槽、鏈條和刮板等組成。翻鋼機：軋小方坯時，坯料被翻轉(zhuǎn)45°,軋管坯時不翻轉(zhuǎn)；45°翻鋼機設(shè)有兩個夾送短，對坯料邊夾緊邊送進，起輔助咬入作用。鋼坯連軋機：由三臺立輻軋機和三臺水平軋機交替的連續(xù)布置組成，鋼坯可以不被扭轉(zhuǎn)地在軋機之間進行引導(dǎo)，能將初軋機軋制后的大規(guī)格坯料軋制成表面精度更高的小方坯、管坯或者芯棒鋼等。飛剪機設(shè)備：連軋機組軋制的鋼坯需要經(jīng)過飛剪機進行切頭、切尾和分段。其主要由飛剪機本體、入側(cè)輸送輕、夾緊裝置、驅(qū)動飛剪機本體主曲軸用的驅(qū)動裝置、驅(qū)動小齒輪和大齒輪組成。鋼坯收集裝置：鋼坯收集是接受飛剪送出的小方坯和管坯。按規(guī)定根數(shù)收集成批,然后送往熱鋸。設(shè)備由飛剪輸出短道、撥出裝置、收集短道等組成。表1.1R2軋機前、后推床技術(shù)參數(shù)序號機構(gòu)名稱參數(shù)名稱參數(shù)數(shù)量1R2前推床軋件最大重量21t1n工作液壓缸6150mm回程液壓缸685mm推桿傳動速度0.4m/s柱塞最大行程700mm工作油壓力8MPa推床最大開口度1700mm推床最小開口度800mm2R2后推床軋件最大重量21t1臺工作液壓缸6130mm回程液壓缸660mm推桿傳動速度0.4m/s柱塞最大行程625mm工作油壓力8MPa推床最大開口度1700mm推床最小開口度800mm推床最大行程450nun熱鋸設(shè)備：初軋廠在軋線上配置三臺熱鋸，用于管坯的定尺切割。方坯冷卻設(shè)備：其主要由方坯空冷設(shè)備、方坯水冷設(shè)備、和多目的冷卻設(shè)備組成。精整作業(yè)線：鋼坯經(jīng)過主軋線設(shè)備軋制、剪切分段后，需要輸送到精整作業(yè)線進行精整作業(yè)，包括超聲波探傷、拋丸、磁探、砂輪修磨、切割分段、矯直、質(zhì)檢等工藝設(shè)備。某鋼廠初軋機R2軋機前、后推床技術(shù)參數(shù)如表1.1所示。2方案的選擇與評述2.1方案的初步確定機前推床位于熱連軋生產(chǎn)線粗軋機機前工作輻道的上方，其作用是把在輻道運輸中跑偏的鋼坯退正、對中軋制線并送入粗軋機進行多道次軋制，以減少或避免鋼坯出現(xiàn)鐮刀彎，對粗軋機軋制板型的好壞起著重要作用。推床一般采用電氣或液壓伺服控制，當(dāng)推板在完成對坯料對中的功能后，可以迅速推開，以防止由于鐮刀彎過大或不規(guī)整鋼坯在軋制時對推板產(chǎn)生過大側(cè)向力而使推桿彎曲，破壞設(shè)備。前推床結(jié)構(gòu)如圖2.1所示。圖2.1前推床結(jié)構(gòu)圖結(jié)構(gòu)：推床由推板和推桿、導(dǎo)向裝置、推板前進油缸動力裝置、推板后退油缸動力裝置、齒輪齒條箱、同步桿裝置、集中干油潤滑系統(tǒng)、齒輪齒條潤滑系統(tǒng)和電器設(shè)備等組成。推出推板的前進和后退分別由一個前進液壓缸和一個后退液壓缸帶動傳動箱，通過齒輪增速機構(gòu)（齒輪齒條箱），帶動齒條推桿來完成推床推板的開合、對中。作用：①能夠橫向移動軋件，以保證鋼錠或鋼坯能能夠正確咬入軋輻孔型；②防止軋件在軋制過程中被軋翻；③推床上裝有翻鋼機，對鋼坯進行90°翻轉(zhuǎn)。組成：傳動部分、側(cè)導(dǎo)板、翻鋼機。傳動部分：軋機前后各有一套傳動裝置，每套裝置由一臺減速機與兩臺電機組成。通過齒輪齒條機構(gòu)，單側(cè)驅(qū)動前后同側(cè)導(dǎo)板，保持機械同步。2.1工作原理為使坯料順利導(dǎo)入推床，首先需根據(jù)來料規(guī)格設(shè)置好推板的工作位,平行段推板工作位一般設(shè)置為來料寬度+100mm,與短道中心線對稱，因而將入口導(dǎo)板設(shè)置成喇叭口形。當(dāng)坯料順利導(dǎo)入平行段推板時，輯道停止工作，液壓缸開始驅(qū)動上推桿前進，通過齒輪軸來帶動裝有齒條的下推桿相對移動。由于兩齒輪軸用同步軸相連，因此可以保證上下兩對推桿的速度同步,且運動方向相反。這樣較接在兩推桿前端的推板即可推移軋件對中。反之，當(dāng)液壓缸縮回時，推板開口度即為打開。為防止在推移過程中因夾持力過大使薄規(guī)格軋件產(chǎn)生上拱變形，推移對中后，缸內(nèi)達到工作壓力延時0.5秒立即回退0?50mmo3電機容量的選擇推床的主要設(shè)計參數(shù)導(dǎo)板的總重量：42107.686kg最大開口度：3380mm最小開口度：770mm導(dǎo)板最大移動速度：V=60mm/s推床的推力計算推床工作時所產(chǎn)生的推力Fmax是計算電機功率的重要參數(shù)Fmax=Umg 3D=0.5x42107.686x10=210538.43N其中：〃一推床與短道間的摩擦系數(shù)。電機的選擇電動機分交流電動機和直流電動機兩種，由于直流電動機需要直流電源，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜價格較高，維護比較不便等缺點，因此無特殊要求是不宜采用。冶金行業(yè)生產(chǎn)單位一般為三相交流電源，因此，應(yīng)選用交流電動機，同時交流電動機又分為異步電動機和同步電動機兩類，我國新設(shè)計的Y系列三相籠型異步電動機屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機，其具有以下優(yōu)點：(1)結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，價格低廉，維護方便；(2)適用于不易然，不易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械上；(3)由于起動性能較好，也適用與某些要求起動轉(zhuǎn)矩較高的機械。由于初軋機前推床屬于--般冶金機械設(shè)備，無特殊要求，旦起制動頻繁，具有沖擊載荷，要求起動性能好，起動轉(zhuǎn)矩較高，故選擇交流異步電動機Y系列。推床所需工作功率負(fù)載所需的工作功率：P“=/ax?V （3-2）=210538.43x60/1000=12.6Kw選電機額定功率傳動系統(tǒng)路線圖：電動機n聯(lián)軸器n減速機n聯(lián)軸器n齒輪-齒條n推床導(dǎo)板由文獻[11],表4.2-9可知：圓柱齒輪傳動效率：〃齒1=0.97齒輪一齒條嚙合傳動效率：77齒2=0.95環(huán)面蝸桿傳動效率：〃蠅=0.92聯(lián)軸器效率：〃聯(lián)=0.99軸承效率：〃承=0.98由于是二級減速器，故有： 〃減=〃承4?〃蝸?〃齒1=0.984x0.92x0.97=0.82則總傳動效率： T]=〃齒2?〃聯(lián)2?〃減=0.95x0.992x0.82=0.77所以電機所需工作功率為： Pd=— （3-3）n_12.60.77=16.3Kw電機型號的選擇由電機所需工作功率及工作環(huán)境初選YSG系列電機。YSG系列輻道用變頻調(diào)速三相異步電動機按其機械特性可以分為YSGa型和YSGb型兩種。YSGa型電動機的機械特性較軟，具有堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩大、堵轉(zhuǎn)電流小、動態(tài)常數(shù)高的特點，可以在滿電壓下直接起動，并實現(xiàn)頻繁起動、制動及反轉(zhuǎn)運行；采用變頻控制時，可以在30~80Hz的范圍內(nèi)調(diào)速運行。主要用于驅(qū)動以S5工作制運行的工作輻道輯子。YSGb型電動機具有較硬的機械特性，變頻調(diào)速性能好，可以實現(xiàn)5~50Hz恒轉(zhuǎn)矩、50~80Hz恒功率這樣一個寬廣的調(diào)速范圍。主要用于以S1工作制運行的輸送短道輕子，當(dāng)采用變頻控制時，利用變頻器的低頻起動功能和制動功能，還可以實現(xiàn)頻繁起、制動和正、反轉(zhuǎn)，用于以S5工作制運行的工作輯道輯子。綜上所述，選擇YSGb315L2T2型電動機。由文獻［6］其性能見表3.1：表3.1YSGb315L2-12三相異步電動機技術(shù)數(shù)據(jù)型號額定功率/Kw滿載時最大轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩重量/Kg轉(zhuǎn)速/r/min-1電流/AYSGb315L2-1216.6114482.51390傳動比分配初步選定齒輪直徑為360mm,則：60v

n~- H，7[D_60x0.06^,x0.360=3.183r/min所以總傳動比：

_1143.183=35.793高速級傳動比I=71-35ia=71.35x35.793=6.951低速級傳動比i,=^=生堊i,6.951=5.149電機的過載驗算(3-5)異步電動機過載倍數(shù)校驗的公式：(3-5)*4.M”式中：時,皿一瞬間最大負(fù)載轉(zhuǎn)矩，N?mk—余量系數(shù)，直流電動機取0.9?0.95；交流電動機取0.9口一電壓波動系數(shù)，取0.85九一允許轉(zhuǎn)矩過載倍數(shù)，取4=5M,,一電動機額定轉(zhuǎn)矩，N-m由公式計算得：M \—!^=2.0<k?k>/lm=0.9x0.852x0.85M.=3.25由于YSGb型電動機主要用于以S1工作制運行的輸送輯道輯子，在恒定負(fù)載下的運行時間足以達到熱穩(wěn)定，故不需要進行發(fā)熱校核。3.5各軸運動及動力參數(shù)計算0軸：0軸即電動機軸P0=Pt=\6.6kwn0=l14r/min=9.55?2=9.55x166xl03=145,614N?mn0 114I軸：I軸即減速機高速軸（即蝸輪軸）4=勺?〃承?〃聯(lián)=16.6x0.99x0.98=16.1kwrij=n0=l14r/minT.=9.55?-^-=9.55x161X10=1348.728N?mn, 114n軸：n軸即減速機高速軸（即蝸桿）8=6?〃蝸?〃承?〃聯(lián)=16.1x0.92x0.99x0.98=14.37kwn2=n,/i1=114/6.951=16.4r/minp 1437x10372=9.55?2=9.55X =8327.134N?mn2 16.4in軸：in軸即減速機低速軸（直齒圓柱齒輪軸）P3=P2?"山??〃爪?"聯(lián)=14.37x0.97x0.99x0.98=13.52kwn3=n2/i2=16.4/5.149=3.185r/minp 1352xl037;=9.55,」=9.55x- =40538. 776N?mn. 3.1854推床減速器的選擇與設(shè)計第一級環(huán)面蝸桿傳動的設(shè)計計算選擇蝸輪蝸桿類型、材料、精度根據(jù)GB/T10085T988的推薦，采用采用準(zhǔn)平行環(huán)面蝸桿傳動。蝸桿材料選用45鋼，整體調(diào)質(zhì)，表面淬火，齒面硬度45?50HRC。蝸輪齒圈材料選用ZCuSnlOPbl,金屬模鑄造，滾銃后加載跑合，8級精度，標(biāo)準(zhǔn)保證側(cè)隙c。計算步驟.確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩心按zi=2,估取〃=0.82,則:T2=T]XiX7=1348.728X19.47X0.82=21532.983N?mz2=z,Xnl/n2=2X114/5.855=38.94=39Z2在30?64之間，故合乎要求。.確定載荷系數(shù)K因工作載荷較穩(wěn)定，故取載荷分布不均系數(shù)K，=l；由文獻口1]表11-5選取使用系數(shù)Ka=1.15；由于轉(zhuǎn)數(shù)不高，沖擊不大，可取動載系數(shù)K-=1.05；則：K=KflKaKv (4-1)=1.15x1x1.05^1.21.確定彈性影響系數(shù)Ze因選用的是鑄錫磷青銅蝸輪和鋼蝸桿相配，故ZE=160MPa^。.確定接觸系數(shù)Z。先假設(shè)蝸桿分度圓直徑可和傳動中心距a的比值5=0.35,由圖UT8查得aZp=2.9o.確定許用接觸應(yīng)力根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅ZCuSnlOPl,金屬模鑄造，蝸桿螺旋齒面硬度>45HRC,可從表11-7中查得蝸輪的基本許用接觸應(yīng)力丁=268MPa-TOC\o"1-5"\h\z應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N=60jn2Lh=60x1x5.855x12000=4.21x106 (4-2)使用系數(shù) 長…言需=。用。75則 0”]=K“n?[b〃]'=0.8075x268=216MPa.計算中心距a>3KT2(^^-)2=31.21x21532.983x(160x2-9)=103.863 (4-3)y[%]V 216取中心距a=125mm,因i=20,故從表11-2中取模數(shù)m=6.3mm,，=63mm。.確定傳動的主要尺寸(1)中心距a=M+0.)=佰3+6晝39)r4.(1)中心距(2)蝸桿分度圓直徑3=63mm齒頂圓直徑da】=由+2hai=63+2x6.3=75.6mmWMM@dfl=d1-2hfl=63-2x6.3(1+0.2)=47.88mm分度圓導(dǎo)程角片11.31°蝸桿軸向齒距Pa=加?=萬x6.3=19.78mm蝸桿齒寬b；(11+0.06q)m=63x(11+0.06x39)=84.04mm(3)蝸輪分度圓直徑d?=mxZ2=6.3x39=245.7mm齒頂圓直徑(^2=d2+2ha2=245.7+2x1x6.3=258.3mm齒根圓直徑dfj=出一232=245.7-2x6.3x1.2=230.58mm蝸輪齒寬b?=0.75<,=0.75x75.6=56.7mm蝸輪齒寬角sin2=b,/d1=56.7/63=0.92蝸輪咽喉母圓半徑為=a-；d"2=154.35-258.3/2=25.2mm.熱平衡計算(1)估算散熱面積AA=O.33[—1=O.33(^^[-0.7053m2UooJI100J

(2)驗算油的工作溫度ti室溫?。和ǔＨ?0。。散熱系數(shù)&：Ks=20W/(m2?℃)okA儂某燃出+kA儂某燃出+2。卜73.45℃<8。℃油溫未超過限度。蝸輪、蝸桿部分尺寸見表4.1,表4.2。表4.1蝸桿部分尺寸名稱代號計算公式結(jié)果蝸桿中心距aa=%(q+Z2)a=154.35傳動比i*i=19.47蝸桿分度圓柱的導(dǎo)程角y/=arctan—q7=11.31。蝸桿軸向壓力角?vl標(biāo)準(zhǔn)值=20°齒 數(shù)z、zi=2分度圓直徑4*=mqd}=63齒頂圓直徑%day=m(q+2)dai=75.6齒根圓直徑d”df]=m(q-2.4)dfi=47.88蝸桿螺紋部分K度瓦b、＞(11+0.06z2Mbt=90

表4.2蝸輪部分尺寸名稱代號計算公式結(jié)果蝸輪中心距aa=%(q+Z2)a=154.35傳動比iii=19.47蝸輪端面壓力角ati標(biāo)準(zhǔn)值al2=20°蝸輪分度圓柱螺旋角pP=Y^=/=11.31°齒 數(shù)Z2Z2=iZiZ2=39分度圓直徑力d2=mZ2d2=245.7齒頂圓直徑da2=m(z2+2)d“2=258.3齒根圓直徑df2=m(z2-2.4)dn=230.58蝸輪最大外圓直徑《2de2<da2+1.5加4,2=267.75第二級直齒圓柱齒輪傳動的設(shè)計計算選擇齒輪類型、材料、精度及齒數(shù)推床為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度（GB10095-88）。由表10T選擇齒輪軸材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度280HBS,齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS,二者材料硬度差為40HBSo選齒輪軸齒數(shù)Z3=21,齒輪齒數(shù)Z4=21x5.149=108.129,IRz4=109o按齒面接觸強度設(shè)計由以下公式進行計算J3t>2.32但工(4-4).確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值(1)試選載荷系數(shù)K,=1.3。(2)齒輪軸傳遞的轉(zhuǎn)矩T3=40538.776N?m。(3)由表10-7選取齒寬系數(shù)由=1。(4)由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)Ze=189.8MPa"(5)由圖10-21d按齒面硬度查得齒輪軸的接觸疲勞強度極限b.,3=600MPa；齒輪的接觸疲勞強度極限加4=550MPa。(6)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N3=60n3JLA=60x3.185x1x(2x8x300x15) (4-5)=1.376xl(V1.376x1()75.1491.376x1()75.149=2.672xlO6(7)由圖10T9取接觸疲勞壽命系數(shù)扁小=。-90;Khna=0.95(8)計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%,安全系數(shù)S=l,則

2.計算=0.9x600=540MPa(4-6)[aH]4=K-Mm2.計算=0.9x600=540MPa(4-6)[aH]4=K-Mm=095x550=522.5MPa(1)試算齒輪軸分度圓直徑d”代入［cr〃］中較小的值八>2.32KT?w±1ZE2 x_x x(%U]=2.32Jl.3x40538.776<6.149(189.8)V1X5.1491522.5)=46.981mm(2)計算齒寬bb=4/?d]t=1x46.981=46.981mm(3)計算齒寬與齒高之比Ph模數(shù)m,=^-=46.981/21=2.237mm齒iWjh—2.25/wz=2.25x2.237=5.033mm46.9815.033=9.334(4)計算載荷系數(shù)根據(jù)圓周速度v,7級精度，由圖10-8杳得動載系數(shù)七=1.12；直齒輪，KHa=KFa=1；

由表10-2查得使用系數(shù)K,=1;由表10-4用插值法杳得7級精度、齒輪相對支撐非對稱布置時，K砂=1.423b由1=9.334,KHp=1.423查圖10-13得K-夕=1.35；故載荷系數(shù)K=KAKvKHaKHfi=\x\A2x\xlA23

=1.594(5)按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑—=46.981K,—=46.981K,1.3(6)計算模數(shù)母=2.39mmz321.按齒根彎曲強度設(shè)計m>設(shè)計公式為m>(4-7)(1)確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1)由圖10-20C杳得齒輪軸的彎曲疲勞強度極限o>￡3=500MPa；大齒輪的彎曲強度極限a?=380MPa；2)由圖1078取彎曲疲勞壽命系數(shù)長視3=0.85,KFN4=0.88；3)計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S=l.4,則0,85x500=303.57MPa0,85x500=303.57MPa1.4口]=KFN4。FE4

S0.88x3801.4=238.86MPa4）4）計算載荷系數(shù)KK=KAKvKFaKEp=1x1.12x1x1.35=1,5125）查取齒形系數(shù)由表10-5查得Ym=2.65；YF34=2.2266）查取應(yīng)力校正系數(shù)由表10-5查得rSa3=1.58；rsa4=1.7647）計算大、小齒輪的孕辱并加以比較^Fai^SaJ2.65x1.58303.57=7）計算大、小齒輪的孕辱并加以比較^Fai^SaJ2.65x1.58303.57=0.013792.226x1.764238.86=0.016442.226x1.764238.86=0.01644大齒輪的數(shù)值大(2)設(shè)計計算3[2xl.512x40538.776Vlx213[2xl.512x40538.776Vlx212x0.01644=1.518mm大齒輪齒數(shù)對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，由于模數(shù)的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪宜徑有關(guān)，故取模數(shù)m=2.5mm。大齒輪齒數(shù)z4=i*z3=5.149x21=108.129取=109.幾何尺寸計算(1)計算分度圓直徑d3=z3m=21x2.5=52.5mmd4=z4m=109x2.5=272.5mm(2)計算中心距(3)計算齒輪寬度b=d3=1x52.5=52.5mmMXB4=52.5mm,B3=57.5mm。5主要零件的設(shè)計計算及校核軸的設(shè)計計算及校核軸的選材為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表15-1查取45鋼crB=650Mpa、[cr_lz,]=60Mpa查表15-3查45鋼取[r]=25?45Mpa、Ao=126?103軸的設(shè)計1.蝸桿軸按純扭轉(zhuǎn)強度估算軸徑（最小直徑）d2A。(5-1)65~53.6mm465~53.6mm4認(rèn)取4=80mm蝸桿軸示意圖如圖5.1所示。圖5.1蝸桿軸2.中間軸按純扭轉(zhuǎn)強度估算軸徑（最小直徑）取d,=220mm。d,>Ao因=201.5取d,=220mm。\n2中間軸示意圖如圖5.2所示。圖5.圖5.2中間軸3低速軸按純扭轉(zhuǎn)強度估算軸徑（最小直徑）dNAd32Ao=204.5-166.7?按純扭轉(zhuǎn)強度估算軸徑（最小直徑）dNAd32Ao=204.5-166.7?n3取d,=200mm?低速軸示意圖如圖5.3所示。圖5.圖5.3低速軸4.低速軸的強度校核按彎扭合成進行軸的校核（1）對軸進行受力分析與強度校核計算低速軸上齒輪直徑=272.5mm,轉(zhuǎn)矩T3=40538.776N?m0_24周向力：Ft-~ra40_24周向力：Ft-~ra4軸向力：02x40538.776272.5=297.5N(5-2)徑向力：Fr=F,-cos20°=297.5?cos20°=279.6N計算軸在軸承處所受的力垂直面內(nèi)： FNVi=FNV2=~y_279.62=139.8N水平面內(nèi)： Fnhi=Fnh2=y297.5=148.45N<h><h>計算彎矩垂直面內(nèi)：My=Fnvi=139.8x180x10-3=25.164N?m水平面內(nèi)：Mh=FNH\k=148.45xl80x10-3=26.721N?m總彎矩：M=加/+%2=)25.1642+26.72/=26.721N?m低速軸的載荷分析圖如圖5.4所示。(2)校核軸的強度根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和轉(zhuǎn)矩圖可以看出截面C是軸的危險截面，故選截面C作彎扭合成強度校核計算，按第三強度理論有：Jm2+(aT)2「］ /…—戶上 (5-3)式中：%一軸的計算應(yīng)力，單位：MPaW—軸所受彎矩，單位：N?mmT—軸所受轉(zhuǎn)矩，單位：N,mmW—軸的抗彎截面系數(shù)，單位：mm3所以+(泣)所以0.1，)26.7212+(1x40538.776)2、［030.1x280

8.765MPa查表15-1得:口_』=275MPa即安全。軸承的選擇與計算軸承的選擇滾動軸承的承載能力與軸承的類型和尺寸有關(guān)，相同外形尺寸下，滾子軸承的承載能力約為球軸承的1.5~3倍。向心類軸承主要用于承受徑向載荷，推力類軸承主要用于承受軸向載荷，角接觸軸承可同時承受徑向載荷和軸向載荷的聯(lián)合作用，其軸向載荷能力的大小隨接觸角a的增大而增大，深溝球軸承的接觸角a為零，但由于球與滾道間

存在微量的間隙，有軸向載荷作用時，內(nèi)外圈產(chǎn)生相對位移，形成不大的接觸角，故也能承受較小的軸向載荷。根據(jù)預(yù)安裝軸承處軸的直徑選用軸承高速軸（蝸桿軸）采用雙列圓錐滾子軸承，軸承型號：2097722中間軸采用調(diào)心滾子軸承，軸承型號：3053744低速軸采用調(diào)心滾子軸承，軸承型號：3053744軸承的壽命計算查得2097722型軸承基本額定動載荷C=3（RN,e=0.38,預(yù)期計算壽命L：=36000/?o軸承受力分析圖如圖5.5所示。圖5.圖5.5軸承受力分析圖蝸輪的切向力2T69732.19Ft2=2T69732.19Ft2= = -d200X2X1000=697320NFr2=Fttana=697320Xtan12.4=153315.74NFa2=697320N查機械設(shè)計書13-8公式得P=fp(xFr+yFa) (5-4)式中：軸承的當(dāng)量動載荷-徑向動載荷系數(shù)

Y——軸向動載荷系數(shù)fp—載荷系數(shù)p_Fap_Fa.5>e153315.47選用機械設(shè)計手冊［表6-2-79］得X=1 Y=1.6查機械設(shè)計書表［13-6］得fp=L5帶入公式計算得P=fp(xFr+yFa)=1.5(153315.74+1.6X697320)=1.9KN查機械設(shè)計書公式13-5得(5-5)t_io6fcY(5-5)式中：C——基本額定動載荷Lh——軸承的基本額定壽命N——軸承轉(zhuǎn)速￡ 指數(shù)，對于滾子軸承￡= 代入數(shù)據(jù)得所選軸承滿足設(shè)計要求。聯(lián)軸器的選擇與計算聯(lián)軸器的選擇根據(jù)推床的工作條件，選用齒式聯(lián)軸器。齒式聯(lián)軸器是可移式剛性聯(lián)軸器中用途最廣泛的一種聯(lián)軸器，它是利用內(nèi)外齒嚙合以實現(xiàn)兩半聯(lián)軸器的聯(lián)接。其特點是：.結(jié)構(gòu)緊湊，承載能力大，使用的速度范圍廣，工作可靠。

.具有綜合補償兩軸相對位移的能力，適用于重載下工作或高速運轉(zhuǎn)的水平傳動軸的聯(lián)接。.結(jié)構(gòu)簡單，拆裝方便，維護簡單，成本低由低速軸的軸孔長度與軸孔直徑選用KSP-447鼓形齒式聯(lián)軸器。結(jié)構(gòu)示意圖如圖5.6所示。也槍及軸器示聲S也槍及軸器示聲S圖5.6齒式聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)示意圖聯(lián)軸器的校核以減速器輸出軸與安裝齒輪的軸之間的聯(lián)軸器為例進行強度校核。齒式聯(lián)軸器的承載能力既與材料和熱處理有關(guān)，也與兩軸相對位移的方向和位移量大小有關(guān)，而且還與嚙合齒面間的滑動速度和潤滑狀態(tài)有關(guān)，對于標(biāo)準(zhǔn)聯(lián)軸器，可按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法驗算：(5-6)Tc=K}K2T<\T](5-6)聯(lián)軸器的主要尺寸和特性參數(shù)如圖表5.1所示表5.1聯(lián)軸器的主要尺寸和特性參數(shù)型號。許用轉(zhuǎn)矩”[T]p許用轉(zhuǎn)速軸孔直徑。a心。軸孔長度。ye轉(zhuǎn)動慣量。重量Q/? 2N,m r/min mm mm Kg?m* Kg-CIAq5600^2000戶60636567<14210730.21。34.9^CZ12。10000(”660/190200220352282221.2"54(?CZZ12p100000/660/190200220352Q12.50/526.743式中： [為一聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩，單位：N-mT一聯(lián)軸器長期承受的理論轉(zhuǎn)矩，單位：N-m&一傳動重要程度系數(shù)七一聯(lián)軸器工作條件系數(shù)其中,一及野查文獻[12],表29.3-10可得：AT,=1.2K2=\.5所以： Tc=K.K2T=1.2x1.5x40538.776=72969.8N?m顯然，＜[乃，故安全。鍵的選擇與校核鍵是一種標(biāo)準(zhǔn)化零件，通常用來實現(xiàn)軸與輪轂之間的軸向固定和傳遞轉(zhuǎn)矩；有的還用來實現(xiàn)軸上零件的軸向固定或軸向滑動的導(dǎo)向。根據(jù)不同的用途，鍵有多種類型。鍵連接的主要類型有：平鍵連接、半圓鍵連接、鍥鍵連接和切向鍵連接。普通平鍵是靜連接的主要形式，鍵的兩側(cè)面是工作面，工作時，靠鍵同鍵槽側(cè)面的擠壓來傳遞轉(zhuǎn)矩。鍵的上面和輪轂的鍵槽底面間留有間隙。平鍵連接由于具有結(jié)構(gòu)簡單，裝拆方便，對中性好，因而得到廣泛應(yīng)用。這種鍵連接不能承受軸向力，因而對軸上的零件不能起到軸向固定的作用。平鍵連接傳遞轉(zhuǎn)矩時，其主要失效形式是：鍵或鍵槽的側(cè)面被壓潰或鍵被剪斷。因此，通常只按工作面上的剪切應(yīng)力進行強度校核計算。在該設(shè)計中，鍵、軸和輪轂的材料都是鋼。鍵的選擇一般8級以上精度的齒輪有定心精度要求，應(yīng)選用平鍵連接。以低速軸為例，選用單圓頭普通平鍵（C型）。根據(jù)d=200mm,查文獻從文獻[10]表6—1中查得鍵的截面尺寸：寬度b=50mm,高度h=28mm,L=180mm。鍵的強度計算平鍵聯(lián)接主要傳遞的是轉(zhuǎn)矩，其主要失效形式是工作面被壓潰，除有嚴(yán)重的過載外，一般不會出現(xiàn)鍵的剪斷。因此，通常只按工作面上的擠壓應(yīng)力進行強度校核計算。假定載荷在鍵的工作面上均勻分布，普通平鍵聯(lián)接的強度條件為：公式摘自文獻[6]6-1,式中：7一軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，單位：N-m女一鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，平鍵k=0.5〃，此處〃為鍵的高度；單位：mm/一鍵的工作長度，C型平鍵/=L-b/2,L為鍵的公稱長度，b為鍵的寬度；單位：mmd一軸的直徑，單位：mm[%,]一鍵、輪轂、軸三者中最小的材料的許用擠壓應(yīng)力，單位：MPaT=40538.776N?mk=0.5/?=0.5x28=14mmZ=L-/?/2=180-50/2=155mmd=200mm山? 2Txi()32x40538.776xlO3所以：b,,= = pkid14x155x200=72.39MPa根據(jù)文獻［4］表25.2-3查得：］=120MPa顯然，丐,＜。/，故安全。5.5同步軸齒輪、齒條的設(shè)計計算齒輪和齒條都是推床導(dǎo)板中的重要零件，承受低速重載，可以根據(jù)齒輪彎曲強度進行計算，而不必作接觸疲勞破壞計算。--般齒條傳動之齒輪直徑取得小一些可以減小傳動力矩，減輕設(shè)備重量。推床工況一般為低速重載，頻繁使用，齒輪齒條屬于重要零件。要根據(jù)推床導(dǎo)板參數(shù)校核其齒面接觸強度和輪齒彎曲強度，在滿足較高可靠度的前提下優(yōu)化各項參數(shù)設(shè)計。選擇齒輪材料時，要綜合考慮輪齒工作條件、加工工藝、材料來源和經(jīng)濟性等方面的因素。齒輪截面尺寸大，長期在重載下工作，其材質(zhì)性能應(yīng)不低于42CrMo,并進行調(diào)質(zhì)和表面淬火處理，必要時可以采用滲氮處理。因此選擇齒輪模數(shù)為m=32mm,齒數(shù)Z=18,材質(zhì)為38SiMnMo。齒條的結(jié)構(gòu)如圖5.7所示。圖5.7齒條的結(jié)構(gòu)6粗軋機R2/E2前后推床點檢、維修標(biāo)準(zhǔn)本標(biāo)準(zhǔn)所涉及的主要是粗軋區(qū)域機械、液壓、高壓水、潤滑設(shè)備。其主要設(shè)備組成：R1/E1可逆式軋機及前后導(dǎo)板、工作輻道，R2/E2可逆式軋機及前后推床，各組短道及保溫罩等設(shè)備。粗軋區(qū)域現(xiàn)有的機械設(shè)備中Rl/El、E2軋機均由一重設(shè)計院設(shè)計，R1、E2由-重制造，E1由鞍鋼重機制造。爐后除鱗箱由重慶水泵廠設(shè)計、制造。粗軋區(qū)域設(shè)備布置及R1前后導(dǎo)板、工作輯道由鞍鋼設(shè)計研究院設(shè)計，鞍鋼重機制造。R2軋機及前后推床、粗軋區(qū)域集體輻道是改造利舊原半連軋廠搬遷設(shè)備。另外，粗軋區(qū)域集體傳動輻道增設(shè)了保溫罩，保溫罩由鞍鋼綜建公司設(shè)計、制造、安裝。粗軋區(qū)液壓系統(tǒng)主要用于Rl、El、R2、E2軋機液壓缸動作供油。粗軋區(qū)液壓系統(tǒng)包括三套。其中有：R1軋機液壓系統(tǒng)；E1立輯AWC液壓伺服系統(tǒng)；R2軋機液壓系統(tǒng)。粗軋區(qū)潤滑系統(tǒng)主要用于RI、El、R2、E2軋機機械齒輪、軸承潤滑供油。粗軋區(qū)高壓水除鱗系統(tǒng)用于爐后除鱗、R1入出口除鱗、R2入口除鱗、精軋飛剪前除鱗、精軋F1-F2間除鱗。粗軋區(qū)潤滑系統(tǒng)包括稀油潤滑6套和干油潤滑1套。其中有：R1油膜軸承潤滑系統(tǒng)；Rl、E1（460#齒輪油）潤滑系統(tǒng)；R2壓下（220#齒輪）潤滑系統(tǒng)；R1電機（46#透平油）潤滑系統(tǒng)；R2電機（46#透平油）潤滑系統(tǒng)；R1靜壓（100#液壓油）潤滑系統(tǒng)；粗軋區(qū)干油系統(tǒng)。R1軋機液壓系統(tǒng)由榆次油研公司設(shè)計、制造，于2002年鞍鋼建設(shè)公司安裝。E1立輻AWC伺服液壓系統(tǒng)是由一重設(shè)計院設(shè)計，榆次油研公司制造。粗軋機R2/E2前后推床點檢，維修標(biāo)準(zhǔn)如表6.1,表6.2所示。定義本標(biāo)準(zhǔn)采用如下定義Y——表示年 M——表示月 W——表示周 D——表示天 S——表示班H一一表示小時 0一—表示選定的設(shè)備狀態(tài) △——表示選定的點檢方法表6.1粗軋機R2/E2前后推床點檢標(biāo)準(zhǔn)部部點檢周期及設(shè)備狀點檢方法序件件項內(nèi)容分工態(tài)開動標(biāo)準(zhǔn)號編名目運操運停|[聽敲嗅介精其號稱職行作轉(zhuǎn)止視摸*打覺體密它1動作1DD0△△平穩(wěn)

液壓傳動系統(tǒng)液壓缸密封1DD0△無滲漏法蘭螺栓1D1)0△△無松動管路1DD0△無松動滲漏鏈子傳動動作1DS0△△平穩(wěn)無異，常；鏈輪1WS0△無嚴(yán)重磨損鏈子1WS0A無嚴(yán)而:磨損拉桿1WW0△無裂紋變形螺栓1DS0△無松動2減速機傳動減速機軸承11)2H0△無異音磨損動作1S2H0△△平穩(wěn)無異甯齒輪1D0△無嚴(yán)重磨損1S△脂充足傳動軸軸承1S2H0△△無異音磨損1S2H0A無松動磨損B一月y一1S△脂充足3推床推拉桿動作1S2H0△平穩(wěn)無異才：床頭1S1S0△無裂紋、嚴(yán)重磨損軸承1M1S0△△無異音磨損托輻1M1S0△磨損＜5mm齒條1D1S0△無松動磨損V1/4鉆轆1D1SA潤滑良好1D1S0△無嚴(yán)重磨損導(dǎo)向柱滑槽1D1S0無裂紋磨損碰撞表6.2R2軋機前后推床維修標(biāo)準(zhǔn)略圖編號件名件編碼材料維修標(biāo)準(zhǔn)點檢換期更周重量圖號備注圖面尺寸圖面間隙允許值方法周期41.工作缸6180mm徑向間隙0.2—0.3測定6MY2.回拉缸6130mm徑向間隙0.1—0.15測定6MY拉桿45#M486MY鏈子45#節(jié)距1003MY圖號1-42-2107潤滑方法的選擇滾動軸承的潤滑潤滑對于滾動軸承具有重要意義，軸承中的潤滑劑不僅可以降低摩擦阻力。還可以起著散熱、減小接觸應(yīng)力、吸收振動、防止銹蝕等作用。根據(jù)滾動軸承的dn值（d為滾動軸承內(nèi)徑，mm：n為軸承轉(zhuǎn)速；r/mh）,選擇油脂潤滑，脂潤滑不需要特殊的供油系統(tǒng),具有密封裝置簡易、維修費用低以及潤滑脂成本較低等優(yōu)點，在低速、中速、中溫運轉(zhuǎn)的軸承中使用很普遍。特別是近年來抗磨添加劑的問世及不斷發(fā)展,提高了脂的潤滑性能，使脂潤滑得到了更廣泛的應(yīng)用。最常用的潤滑脂有鈣基潤滑脂、鋰基潤滑脂、鋁基潤滑脂和二硫化鋁潤滑脂等。不同的潤滑脂在物理機械性能及適應(yīng)溫度等方面存在較大的差異。應(yīng)根據(jù)不同的工況條件選擇適當(dāng)?shù)臐櫥N類以滿足其使用要求。蝸輪蝸桿、圓柱齒輪及軸端軸承的潤滑對大多數(shù)的減速器來說，常采用浸油潤滑，即將大齒輪的輪齒浸入油池中。這樣齒輪在傳動時就把潤滑油帶到嚙合的齒面上，同時，液體潤滑油也將被甩箱壁上，起到散熱的作用。齒輪齒條、導(dǎo)向輪、軸承處均采用集中干油潤滑方式，設(shè)置打油點。其中各軸承處在推鋼機裝配時應(yīng)注滿干油，集中潤滑的潤滑孔臨時堵上。初軋機R1前后推床潤滑系統(tǒng)粗軋區(qū)潤滑系統(tǒng)包括稀油潤滑6套和干油