《地下結(jié)構(gòu)工程施工技術(shù)》第十章地下工程施工環(huán)境影響與保護(hù)T

地下結(jié)構(gòu)工程第10章10地下工程施工環(huán)境

影響與保護(hù)10.1基坑開挖工程的環(huán)境土工問(wèn)題10.1.1軟土深、大基坑工程及其環(huán)境土工問(wèn)題1）地表沉降與土層位移多采用地下連續(xù)墻或水泥土攪拌加灌注式排樁為坑壁圍護(hù)結(jié)構(gòu)，引起的地表沉降與土層位移，由以下6個(gè)部分組成：（1）墻體彈性變位；（2）基坑卸載回彈、塑性隆起、降水不當(dāng)引起的管涌、翻砂；（3）墻外土層固結(jié)沉降；（4）井點(diǎn)或深井降水帶走土砂；（5）墻段接頭處土砂漏失；（6）槽壁開挖，地層向槽內(nèi)變形。（1）~（3）主要造成了墻后土層位移和地表沉降；（4）~（6）則應(yīng)從施工技術(shù)、經(jīng)驗(yàn)與管理上加以控制，使之減低到最小的允許限度。

2）基坑變形控制的環(huán)保

等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)基坑變形控制環(huán)保等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)表10-1保護(hù)等級(jí)地面最大沉降量及圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移控制要求環(huán)境保護(hù)要求特級(jí)1.地面最大沉降量0.1%H2.圍護(hù)墻最大水平位移0.14%H3.Ks≥2.2基坑周圍10m范圍內(nèi)設(shè)有地鐵、共同溝、煤氣管、大型壓力總水管等重要建筑及設(shè)施、必須確保安全一級(jí)1.地面最大沉降量0.2%H2.圍護(hù)墻最大水平位移0.3%H3.Ks≥2.0離基坑周圍H范圍內(nèi)設(shè)有重要的干線水管、對(duì)沉降敏感的大型構(gòu)筑物、建筑物二級(jí)1.地面最大沉降量0.5%H2.圍護(hù)墻最大水平位移0.7%H3.Ks≥1.5離基坑周圍H范圍內(nèi)設(shè)有較重要支線管道和建筑物、地下設(shè)施三級(jí)1.地面最大沉降量1%H2.圍護(hù)墻最大水平位移0.7%H3.Ks≥1.2離基填坑周圍30m范圍內(nèi)設(shè)有需保護(hù)的建筑設(shè)施和構(gòu)筑物，地下管線3）基坑施工的時(shí)空效應(yīng)問(wèn)題（1）基坑施工穩(wěn)定和變形基坑施工穩(wěn)定和變形，與以下各方面密切相關(guān)：①基底土方每步開挖的空間尺寸（平面大小和每步挖深）。②開挖順序。③無(wú)支撐情況下，每步開挖土體的暴露時(shí)間tr。④圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移。βKH是因土體流變而折減的被動(dòng)土壓力系數(shù)；⑤基底抗隆起的穩(wěn)定性。Ks（2）基坑施工的時(shí)空效應(yīng)①開挖一支撐原則：分段、分層、分步（分塊）、對(duì)稱、平衡、限時(shí)；②對(duì)分段、分部搗筑的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架支撐，注意局部平衡；③理論導(dǎo)向，量測(cè)定量，經(jīng)驗(yàn)判斷；④擯棄以大量人工加固基坑來(lái)控制其變形的傳統(tǒng)作法。（3）圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)、外主動(dòng)與被動(dòng)土壓力的取值①βKH值的確定βKH是可按基坑開挖實(shí)測(cè)得的變形值，經(jīng)反演分析；基坑保護(hù)等級(jí)土性側(cè)壓力系數(shù)K基坑保護(hù)等級(jí)土性側(cè)壓力系數(shù)K特級(jí)軟粘土硬粘土0.75~0.550.55.~0.40二級(jí)軟粘土硬粘土0.60~0.450.40~0.30一級(jí)軟粘土硬粘土0.70~0.500.45~0.35三級(jí)軟粘土硬粘土0.60~0.400.40~0.20主動(dòng)側(cè)壓力系數(shù)取值表②施工參數(shù)的選擇4）地鐵車站深大基坑的施工技術(shù)要求（1）先撐后挖，留土堤；(2)對(duì)支撐施加設(shè)計(jì)軸力(30%~70%)的預(yù)應(yīng)力；(3)每步開挖及支撐的時(shí)限tr≤24h；(4)坑內(nèi)井點(diǎn)降水以固結(jié)土體、改善土性，減少土的流變發(fā)展?；臃侄巍⒎謱印⒎植介_挖一支撐施工示意5）變形監(jiān)控變形監(jiān)控工作的內(nèi)容主要包括：

(1)施工工況實(shí)施情況跟蹤觀察；（2）日夜不中斷的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)與險(xiǎn)情及時(shí)預(yù)測(cè)和預(yù)報(bào)；（3）定量反饋分析，信息化設(shè)計(jì)施工；(4)及時(shí)修改、調(diào)整施工工藝參數(shù)；(5)及時(shí)提出、檢驗(yàn)、改進(jìn)設(shè)計(jì)施工技術(shù)措施。軟土基基坑工工程控控制變變形的的設(shè)設(shè)計(jì)程程序框框圖10.1.2深基坑坑周圍圍地表表沉沉降分分析1)支護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)變變位引引起地地表沉沉隆估估算方方法①地地表表沉沉降降曲曲線線為為正正態(tài)態(tài)分分布布：：②地表沉降降范圍為：：③墻體水平平位移ymax為墻后地表表沉降δmax的1.4倍④沉降曲線線包絡(luò)面積積Fs與支護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)變位曲線線包括面積積Fw之比為：基坑開挖引引起支護(hù)結(jié)結(jié)構(gòu)側(cè)移和和地表沉降降地表沉降曲曲線包括面面積Fs支護(hù)結(jié)構(gòu)變變位曲線包包絡(luò)面積Fw計(jì)算最小二乘原原理可理可可得下列方方程組：若知道支護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)點(diǎn)坐標(biāo)（0，c）和極值點(diǎn)點(diǎn)（zm,ym），可由式式（10-7）算得：2）減少沉降降的措施使δ≤[δ]。具體措施施為：（1）采取剛度度較大的地地下連續(xù)結(jié)結(jié)構(gòu)；（2）分分層層分分段段開開挖挖，，并并設(shè)設(shè)置置支支撐撐；；（3）基基底底土土加加固固；；（4）坑外外注漿漿加固固；（5）增加加維護(hù)護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)入土土深度度和墻墻外圍圍幕；；（6）盡量量縮短短基坑坑施工工時(shí)間間；（7）降水水時(shí)，，應(yīng)合合理選選用井井點(diǎn)類類型，，優(yōu)選選濾網(wǎng)網(wǎng)，適適當(dāng)放放緩降降水漏漏斗線線坡度度，設(shè)設(shè)置隔隔水帷帷幕；；（8）在保保護(hù)區(qū)區(qū)內(nèi)設(shè)設(shè)回灌灌系統(tǒng)統(tǒng)；（9）盡量量減少少降水水次數(shù)數(shù)。10.1.3深基坑坑開挖挖引起起臨近近地下下管線線的位位移分分析地下管管線位位移計(jì)計(jì)算可可按豎豎向和和水平平兩個(gè)個(gè)方向的的位移移分別別計(jì)算算。①地表沉沉陷范范圍設(shè)沉陷陷區(qū)長(zhǎng)長(zhǎng)度取取基坑坑邊長(zhǎng)長(zhǎng)的2倍，寬寬度ω取為：：②縱向沉沉陷曲曲面:縱向沉沉陷曲曲面取取為拋拋物面面，頂頂點(diǎn)位位于00’線（中中軸線線）上上，AA’、BB’上總的的沉陷陷值為為零。。（2）地下下管線線豎向向位移移計(jì)算算圖10-6地下管管線位位移曲曲線(a)鉸支座座情況況;(b)固定支支座情情況沉陷曲曲線地面超超載傳傳至地地下管管線頂頂部的的豎向向荷載載為q1：I區(qū)（沉陷區(qū)區(qū)）的豎向向位移方程程y(x)：II區(qū)（非沉陷陷區(qū)）y’(x)：雷洛夫函數(shù)數(shù)豎向位移方方程中常系數(shù)的確定應(yīng)根據(jù)邊界界條件，確確定地下管管線豎向位位移方程中中的常系數(shù)數(shù)，邊界條條件不同，，求得的常常系數(shù)亦不不同，從而而得到不同同的位移方方程。（3）地下管線線水平位移移微分方程程的求解地下管線水水平位移方方程（4）地下管線線合理計(jì)算算模型分析析進(jìn)行地下管管線豎向位位移分析時(shí)時(shí)，按固定支座座的彈性地基梁分析析是能滿足足實(shí)際要求求的，是較較合理計(jì)算算模型。本講要點(diǎn)地表沉降曲曲線的分析析方法；地下管線的的位移分析析方法；10.2地下水對(duì)環(huán)環(huán)境的影響響10.2.11）地下水位位上升的情情況（1）淺基礎(chǔ)地地基承載力力降低;（2）砂土地震震液化加劇?。唬?）建筑物震震陷加劇（4）土壤沼澤澤化、鹽漬漬化；（5）巖土體產(chǎn)產(chǎn)生變形、、滑移、崩崩塌失穩(wěn)等等不良地質(zhì)質(zhì)現(xiàn)象；（6）地下水水位的凍凍脹作用用的影響響；（7）對(duì)建筑筑物的影影響；（8）對(duì)濕陷陷性黃土土、崩解解性巖土土、鹽漬漬巖土的的影響；；（9）膨脹性性巖土產(chǎn)產(chǎn)生脹縮縮變形10.2.2地下水位位下降的的情況地下水位位下降往往會(huì)引引起地表表塌陷、、地面沉沉降、海海水入浸浸，地裂裂縫的產(chǎn)產(chǎn)生和復(fù)復(fù)活以及及地下水水源枯竭竭，水質(zhì)質(zhì)惡化等等一系列列不良地地質(zhì)問(wèn)題題，并將將對(duì)建筑筑物產(chǎn)生生不良的的影響。。1）地表塌塌陷2）地面沉沉降3）海（咸咸）水入入侵4）地裂縫縫的復(fù)活活與產(chǎn)生生5）地下水水源枯竭竭，水質(zhì)質(zhì)惡化6）對(duì)建筑筑物的影影響10.2.3地下水位位與地面面沉降在天然條條件和人人為因素素的影響響之下，，區(qū)域性性地面標(biāo)標(biāo)高的降降低，稱稱為地面沉降。主要影響因因素，可以以分為天然影響因因素及人為為影響因素素，其中，地地下水位波波動(dòng)對(duì)地面面沉降具有有重要的影影響。天然影響因素主要有有兩類：①海平面面相對(duì)上升升及土層的的天然固結(jié)結(jié)，導(dǎo)致地地表沉降；；②地震的的沖擊作用用，引起地地面沉降。。人為影響因至少主要要有三類：：①抽汲地下下液體及表表層排水導(dǎo)導(dǎo)致地面沉沉降的有關(guān)關(guān)因素；②開采地下下深處的固固體礦藏，，也可能引引起地面沉沉降。③巖溶地區(qū)區(qū)，塌陷是是導(dǎo)致地面面沉降的主主要影響因因素。因過(guò)度開采采地下水，，中國(guó)華北北地區(qū)出現(xiàn)現(xiàn)世界罕見見的漏斗區(qū)，面積已經(jīng)經(jīng)達(dá)到4萬(wàn)平方公里里，目前仍仍在擴(kuò)大之之中。華華北北平原形成成了30多個(gè)小漏斗斗區(qū)。河北北省、天津津市、山東東德州市的的漏斗區(qū)連連成一片，，面積為中中國(guó)之最。。在沿海地區(qū)區(qū)，漏斗區(qū)區(qū)域極易引引起海水內(nèi)侵，咸水?dāng)U散散。秦皇島市區(qū)已經(jīng)遇遇到這一問(wèn)問(wèn)題。滄州，超采采地下水最最深已達(dá)９９５米，比比水平面低低七八十米米。上海1999年，中心城城區(qū)平均沉沉降量為10.74毫米。引起上海地地面沉降的的原因主要要是開采地地下水、市市政工程及及高層建（（構(gòu)）筑物物的建設(shè)。。上海中心心城區(qū)的地地面沉降在在1921年－1965年為快速沉沉降時(shí)期，，年均沉降降37.6毫米，之后后的十幾年年呈現(xiàn)緩慢慢沉降態(tài)勢(shì)勢(shì)。西安市一九九五年年以前，迫迫于西安市市生活用水水的緊張，，許多開采采承壓水的的自備井紛紛紛涌現(xiàn).城市規(guī)劃區(qū)區(qū)出現(xiàn)七個(gè)個(gè)較大的下下降漏斗，，沉降幅度度最高超過(guò)過(guò)五百毫米米。著名的的大雁塔因因此而傾斜斜，建于明明代的西安安鐘樓則下下沉了三百百九十五毫毫米。封井限采后后，地面沉沉降已大大大緩解。阜新新邱區(qū)區(qū)沉陷區(qū)地表表沉降深度度平均為１１.４３米，水水平移動(dòng)距距離為０.４７４米。。沉陷區(qū)的道道路很有特特點(diǎn)，坑坑坑相扣，坡坡坡相連，，道路兩側(cè)側(cè)的房屋、、院墻和地地面，隨處處都能看到到裂縫，最最粗的裂縫縫手指都能能伸進(jìn)去。。

地下下有“喀吧喀吧”的響聲，似似悶雷。地面沉降研研究現(xiàn)狀（1）地面沉降降機(jī)理分析經(jīng)過(guò)若干學(xué)學(xué)者的研究究表明:抽水引起地地層壓密而而產(chǎn)生地面面沉降,是有效應(yīng)力力增加的結(jié)結(jié)果。（2）地面沉降降理論與模模型的發(fā)發(fā)展土層產(chǎn)生壓壓縮，一般般認(rèn)為，固固結(jié)是主固結(jié)和次固固結(jié)兩部分組成成。①經(jīng)典彈彈性地面沉沉降理論②準(zhǔn)彈性性地面沉降降理論取消了關(guān)于于含水層組組的滲透系系數(shù)K、比貯水系數(shù)數(shù)Ss、壓縮系數(shù)Mv視為常數(shù)的假假設(shè)，仍采用用Terzaghi的一維豎向固固結(jié)理論的假假設(shè)。③地面沉降降的流變學(xué)理理論次固結(jié)作用對(duì)對(duì)地面沉降的的影響、粘彈性地面面沉降理論，，彈塑性地面面沉降理論。。本講要點(diǎn)理解地下水位位的上升與下下降對(duì)巖土工工程的影響；；了解地面沉降降研究現(xiàn)狀（3）抽水壓密引引起地面沉降降的研究方法①黑盒模型完全以經(jīng)驗(yàn)為為基礎(chǔ)的方法法，所觀察到到的地面沉降降與總抽水量量的有關(guān)。②非耦合模模型③半耦合模模型④完全耦合合模型抽水壓密導(dǎo)致致地面沉降的的計(jì)算模型僅作了解。（1）Gambolati-Freeze模型；（2）Corapcioglu-Brutsaert模型。10.2.4人工回灌與地地面回彈對(duì)地下含水層層（組）進(jìn)行行人工回灌，則有利于穩(wěn)穩(wěn)定地下水位位，并促使地地下水位回升升，使土中孔孔隙水壓力增增大，土顆粒粒間的接觸應(yīng)應(yīng)力減小，土土層發(fā)生膨脹脹，從而導(dǎo)致致地面回彈現(xiàn)現(xiàn)象，減緩地面沉降降已初步得控制制。地面回彈模型型的建立與求求解是一個(gè)非非常復(fù)雜的的系統(tǒng)課題。。10.2.5控制地面沉降降的措施1）統(tǒng)一制定經(jīng)經(jīng)濟(jì)發(fā)展規(guī)劃劃；(綠色GDP)2）制定各種政政策，合理控控制開采地下下水；(經(jīng)濟(jì)杠桿)3）人工補(bǔ)給地地下水（技術(shù)術(shù)手段）4）治理措施（（濱海、濱江江地段）5）巖溶塌陷導(dǎo)導(dǎo)致地面沉降降的防治措施施（以防為主主，并結(jié)合填填充）10.3盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)環(huán)環(huán)境影響的理理論與預(yù)測(cè)10.3.1盾構(gòu)掘進(jìn)中的的環(huán)境問(wèn)題10.3.2盾構(gòu)掘進(jìn)的擾擾動(dòng)機(jī)理1）水和泥漿的的擾動(dòng)地下水含量和和紊流運(yùn)動(dòng)狀狀態(tài)的改變，，泥水盾構(gòu)大大量泥漿外排排回灌。2）對(duì)不良土層層的影響流砂，引起局局部土體坍塌塌。3）周圍土體應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)的變變化原狀土經(jīng)歷了了擠壓、剪切切、扭曲等復(fù)復(fù)雜的應(yīng)力路路徑。盾構(gòu)推進(jìn)前方方土體分區(qū)圖圖其中①區(qū)土體應(yīng)力狀態(tài)態(tài)未發(fā)生變化化，土體的水水平、垂直應(yīng)應(yīng)力分別為σh，σv。由于推力引起起土體擠壓加加載△σp，②區(qū)和④區(qū)區(qū)土體承受很很大的擠壓變變形，②區(qū)△σh、σv均有增加；④區(qū)只有σh變化。③區(qū)土體受到大刀刀盤切削攪拌拌的影響，處處于十分復(fù)雜雜的應(yīng)力狀態(tài)態(tài)。土體擾動(dòng)區(qū)對(duì)對(duì)應(yīng)的摩爾圓圓土體擾動(dòng)區(qū)對(duì)對(duì)應(yīng)的摩爾圓圓Pz+Pw≤≤Pj，盾構(gòu)推進(jìn)對(duì)土土體的擾動(dòng)是是不可避免的的4）土體性質(zhì)的的變化擾動(dòng)后土體的的本構(gòu)關(guān)系、、物理力學(xué)參參數(shù)的必然變變化。覆土層出現(xiàn)附附加的間隙或裂縫縫，隧道糾偏偏時(shí)加載不均勻。5）土體的位位移影響盾構(gòu)機(jī)前后后、左右、、上下各部部位土體的的位移的狀狀態(tài)不同。。刀盤前部0.5D范圍內(nèi)土體體表現(xiàn)為向下、向刀刀盤開口內(nèi)內(nèi)移動(dòng)，（0.5~1.5）D范圍內(nèi)深層層土表現(xiàn)為為向推進(jìn)方向向移動(dòng)，表表層土向上上向前移動(dòng)。盾構(gòu)機(jī)后的土體表層層土表現(xiàn)為為垂直的下沉，深層土隨隨盾殼拖帶帶向前的水平移動(dòng)動(dòng)，土體和和漿液固結(jié)結(jié)次固結(jié)沉沉降都使土土體產(chǎn)生向下的位移變形形。10.3.3土體受盾構(gòu)構(gòu)掘進(jìn)拓動(dòng)動(dòng)的特點(diǎn)1）盾構(gòu)周邊邊土體因開開挖而卸荷荷變形（1）盾構(gòu)掘進(jìn)進(jìn)時(shí)，按收收斂~約束曲線繪繪制的p-u-t關(guān)系（2）土體應(yīng)力力釋放與隧隧洞支護(hù)的的關(guān)系如圖圖所示。2）盾構(gòu)掘進(jìn)進(jìn)時(shí)周邊上上體超孔隙隙水壓力分分布及其變變化3）盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)時(shí)土體受施工工擾動(dòng)的變形形與地表沉降降盾構(gòu)掘進(jìn)施工工引起的土體體

沉降機(jī)理理沉降類型原因應(yīng)力擾動(dòng)變形機(jī)理Ⅰ初始沉降土體受擠壓面壓密孔隙水壓力減小，有效應(yīng)力增加孔隙比減小，土體固結(jié)Ⅱ盾構(gòu)工作面前方的沉降(土體隆起)工作面處施加的土壓力過(guò)大：上隆，過(guò)?。撼两悼紫端畨毫υ黾?，總應(yīng)力增加土體壓縮，產(chǎn)生彈塑性變形Ⅲ盾構(gòu)通過(guò)的沉降土體施工擾動(dòng)，盾構(gòu)與土體間剪錯(cuò)，出土量過(guò)多土體應(yīng)力釋放彈塑性變形Ⅳ盾尾空隙的沉降

土體失去盾構(gòu)支撐，管片后背注漿不及時(shí)土體應(yīng)力釋放彈塑性變形Ⅴ土體次固結(jié)沉降土體后續(xù)時(shí)效變形(土體后期蠕變)土體應(yīng)力松馳蠕變變形周圍土體變形形位移主要是是主固結(jié)壓縮、、彈塑性剪切切以及粘性時(shí)時(shí)效蠕變?nèi)咧g的疊疊加與組合。。土體受擾動(dòng)的的土層厚度△△r與隧道壁徑向向位移δw間的關(guān)系為：：盾構(gòu)軸線上方方地表中心沉沉降與土體受受施工擾動(dòng)范范圍的關(guān)系地表沉降與施施工條件的關(guān)關(guān)系地表中心總沉沉降與覆蓋土土層厚度/隧道外徑（H/D）及土層性質(zhì)質(zhì)的關(guān)系本講要點(diǎn)人工回灌；盾構(gòu)對(duì)周圍土土體的應(yīng)力影影響盾構(gòu)引起地面面沉降的影響響因素10.3.4盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)土土體的影響范范圍盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程程可以看成是是柱孔擴(kuò)張過(guò)過(guò)程。a為隧道半徑;R為塑性區(qū)區(qū)外半徑徑;p為擴(kuò)張壓壓力。盾構(gòu)周圍圍土體可可以分為為兩個(gè)變變形區(qū)，，即塑性性變形區(qū)區(qū)Dp和彈性變變形有區(qū)區(qū)De，塑性區(qū)區(qū)的大小?。赐馔獍霃絉）取決于于擴(kuò)張壓壓力p和隧道半半徑a。柱孔擴(kuò)張張示意圖圖內(nèi)壓力p與塑性區(qū)區(qū)外半徑徑R、隧道半半徑a的關(guān)系式式：10.3.5盾構(gòu)掘進(jìn)進(jìn)對(duì)土體體擾動(dòng)的的變形控控制1）維護(hù)盾構(gòu)開挖挖面的穩(wěn)穩(wěn)定及其控制制方法—量控制對(duì)土壓平衡衡盾構(gòu)而言，控制艙壓壓使與前前方自然然水土壓壓力相平平衡；控制排土土量和掘掘進(jìn)速度度，以維維護(hù)開挖挖面的穩(wěn)穩(wěn)定；減少前方方土體擠擠壓（欠欠挖時(shí)））與松動(dòng)動(dòng)（超挖挖時(shí)），，防止前前方土體體塑性破破壞和塌塌方。（1）控制方方法一按軟土地地區(qū)土壓壓力平衡衡盾構(gòu)的的施工經(jīng)經(jīng)驗(yàn)，取?。簯?yīng)控制在在≤0.03MPa尚需滿足隧隧道開挖面面的穩(wěn)定條條件（Broms,1989）；（2）控制方法法二壓力差與開開挖排土量量間呈線性性關(guān)系變化化，則：M-100=a·(pi-po)a為斜率系數(shù)數(shù)，a=50/E；E為土體彈性性模量，對(duì)對(duì)于粘性土土可取E=100cu。100-2.8≤M≤100+2.8由此可得控控制方法二二為：開挖排土量量的允許變變化率等于于土體開挖挖體積理論論值的2.8%。此值變化幅幅度小，在在實(shí)踐上較較難掌握。。上海地區(qū)在在軟粘土中中使用局部部擠壓盾構(gòu)構(gòu)施工的經(jīng)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)排排土量控制制在理論土土方量的80－90％左右時(shí)，，地表可不不發(fā)生隆起起現(xiàn)象。2）同步注漿漿與二次注注漿的注漿漿的時(shí)間、、漿壓和漿漿量控制（1）同步注漿漿同步注漿是是指沿盾尾尾外殼安設(shè)設(shè)多根注漿漿管的同步步注漿系統(tǒng)統(tǒng)，屬于一一種充填注漿。(<=60min)①注漿壓力：注漿壓力力為1.1~1.2倍靜止水、、土壓力，，在上海市市通常采用用0.3~0.4MPa。此值略大于于隧底土壓壓，而為隧隧頂土壓值值的2倍以上。②注漿量理論上，注注漿量可按按下式計(jì)算算：由于盾構(gòu)糾糾偏、跑漿漿和漿料的的失水收縮縮等因素，，實(shí)踐上用用的注漿量量一般?。ǎ?.4~2.0）Ve≈(2.5~3.5)m3。（2）二次注漿漿（壓密注漿）在同步注漿漿之后進(jìn)行行，是進(jìn)一步控制制地表沉降的的有效輔助手段。3）隧道軸線糾偏控制盾構(gòu)掘進(jìn)軸線線定位與設(shè)計(jì)計(jì)軸線盡可能能一致，減小小盾構(gòu)糾偏量量，從而緩和因盾構(gòu)糾偏對(duì)對(duì)周圍土層的的剪切擠壓擾擾動(dòng)，也有利利于控制盾尾尾與管片背間間的間隙和地地層損失。水準(zhǔn)儀、經(jīng)緯緯儀——激光和陀螺儀儀的自動(dòng)化測(cè)測(cè)量系統(tǒng)——測(cè)量千斤頂延延伸方向和量量值，配有旋旋轉(zhuǎn)傳感器的的導(dǎo)向儀控制盾構(gòu)機(jī)的的位置和姿態(tài)態(tài)。(1)產(chǎn)生隧道軸線線走向偏差的的主要因素①分組千斤頂推推力不均衡；；②個(gè)別千斤頂頂漏油失控；；③開挖面挖土土不均衡；④管片拼裝誤誤差；⑤管片縱、環(huán)環(huán)向螺栓松緊緊不對(duì)稱；⑥沿環(huán)圈注漿漿壓力不對(duì)稱稱；⑦漿液流動(dòng)性性不理想；⑧工程地質(zhì)條條件出現(xiàn)突變變或漸變；⑨盾構(gòu)掘進(jìn)速速度不正常等等等。隧道實(shí)際掘進(jìn)進(jìn)軸線與設(shè)計(jì)計(jì)軸線間的偏偏差，當(dāng)水平平偏差或高程程偏差>30mm時(shí)，需要進(jìn)行行糾偏。（2）改正糾偏的的措施①調(diào)整整分分組組千千斤斤頂頂推推力力；；②沿沿縱縱縫縫和和環(huán)環(huán)縫縫，，墊墊貼貼一一定定厚厚度度的的楔楔形形軟軟木木；；③校校正正定定位位管管片片的的傾傾斜斜度度；；④改改進(jìn)進(jìn)注注漿漿方方式式和和漿漿液液性性質(zhì)質(zhì)；；⑤減減小小一一次次糾糾偏偏的的幅幅度度等等等等。。4）施施工工應(yīng)應(yīng)急急控控制制應(yīng)急急采采用用的的“三階階段段注注漿漿控控制制”方法法包包括括：：預(yù)注注漿漿和工后后注注漿漿施工工被被動(dòng)動(dòng)控控制制方方法法5）盾盾構(gòu)構(gòu)的的主主要要設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)、、施施工工參參數(shù)數(shù)及及變變形形控控制制參參數(shù)數(shù)與與控控制制要要求求設(shè)計(jì)計(jì)、、施施工工參參數(shù)數(shù)可擬擬定定為為：：開挖挖排排土土量量、、超超挖挖/欠挖量量；掘進(jìn)速速度；；盾構(gòu)千千斤機(jī)機(jī)推力力；艙艙壓力力；管片后后背同同步充充填注注漿和和二次次壓密密注漿漿和二二次壓壓密注注漿的的漿壓壓和漿漿量；；盾構(gòu)每每次糾糾偏量量和總總的糾糾偏量量等。。變形控控制的的各有有關(guān)參參數(shù)為：地表總總沉降降（隆隆起））量；；差異沉沉降；；地層內(nèi)內(nèi)土體體豎向向位移移、沿沿盾構(gòu)構(gòu)周向向土體體位移移、盾盾構(gòu)側(cè)側(cè)向土土體水水平移移；管片變變形與與走動(dòng)動(dòng)（移移位））等等等。變形控控制的的要求求為：預(yù)測(cè)、、預(yù)報(bào)報(bào)工程險(xiǎn)險(xiǎn)情