學(xué)士隧道橋梁工程課程設(shè)計5

李小二：郭家溝大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計河南理工大學(xué)本科橋梁設(shè)計論文PAGE90第45頁共45頁目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK1設(shè)計資料 21.1設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造 21.2水文地質(zhì)條件及工程地質(zhì)評價 21.3主要材料 31.4上部恒載各梁恒載反力 31.5橋墩（臺）尺寸 32蓋梁計算 52.1荷載計算 52.2蓋梁各截面內(nèi)力計算 192.3截面配筋設(shè)計與承載力校核 203橋墩墩柱計算 253.1荷載計算 253.2截面配筋計算及應(yīng)力驗算 314鉆孔灌注樁計算 354.1承臺底的內(nèi)力組合 354.2樁長計算 364.3樁的內(nèi)力計算（m法） 374.4樁身截面配筋與強度驗算 43主要參考文獻 44 1設(shè)計資料1.1設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造公路等級：平原微丘高速公路；計算行車速度：100公里/小時；設(shè)計車輛荷載：汽車—超20級、掛車—120；橋面寬度：半幅橋面寬度12.5m，2×0.25米鋼筋砼防撞護欄，全寬25.0m；橋面凈空：單幅凈—9m+1m(左側(cè)路肩)+2.5m(右側(cè)路肩)；標(biāo)準(zhǔn)跨徑：Lb=25.0m，梁長24.94m；計算跨徑：24.30m上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁(五片主梁)；橋面橫坡：2%；路面結(jié)構(gòu)：瀝青混凝土；地震烈度：八度。1.2水文地質(zhì)條件及工程地質(zhì)評價該橋在線路上擬建橋為17跨25.0m。勘探地區(qū)分布的地層較簡單，上部主要為第四紀(jì)沖洪積層，下部為幾萬年沉積而成的中砂層，密實質(zhì)硬。根據(jù)鉆孔資料，地表以下為密實中砂。本橋按無沖刷并計及橫向水平力考慮。樁基計算的有關(guān)地質(zhì)參數(shù)見表1-1 樁基設(shè)計參數(shù)表 表1-1編號名稱數(shù)值單位1樁基土的比例系數(shù)m300002樁身與土的極限摩阻553土的內(nèi)摩擦角30度4樁尖以上土的容重195樁底土的比例系數(shù)300006地基土的承載力3507考慮樁入土長度影響的修正系數(shù)0.78地基土容許承載力隨深度的修正系數(shù)2.51.3主要材料鋼筋：蓋梁、墩身及樁、橋臺主筋均采用Ⅱ級鋼筋，箍筋采用Ⅰ級鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱、承臺、樁及橋臺各部分均采用25號混凝土，25號混凝土；臺后及溜坡填土r=18kN/m3。1.4上部恒載各梁恒載反力見表1-3 上部結(jié)構(gòu)恒載表 表1-3每片邊梁自重（KN/m）每片中梁自重（KN/m）一孔上部構(gòu)造總重（KN）每一個支座恒載反力（KN）1號5號2、3、4號1號5號2、3、4號30.4230.4231.823898.12379.34379.34396.801.5橋墩（臺）尺寸參照《橋梁墩臺規(guī)范》要求，根據(jù)鉆孔灌注樁雙柱式橋墩尺寸表。圖1-1橋墩一般構(gòu)造圖（尺寸單位：cm）2蓋梁計算樁柱式橋墩的蓋梁計算內(nèi)容包括：恒載及其內(nèi)力計算；活載及其內(nèi)力計算；荷載組合及內(nèi)力包絡(luò)圖；配筋計算。2.1荷載計算2.1.1上部結(jié)構(gòu)恒載上部結(jié)構(gòu)恒載見下表每片邊梁自重（KN/m）每片中梁自重（KN/m）一孔上部構(gòu)造總重（KN）每一個支座恒載反力（KN）1號5號2、3、4號1號5號2、3、4號30.4230.4231.823898.12379.34379.34396.802.1.2蓋梁自重及內(nèi)力計算對于雙柱式墩臺蓋梁，當(dāng)按簡支梁計算時，其內(nèi)力計算方法與普通梁的計算方法相同。見表2-1（蓋梁結(jié)構(gòu)尺寸圖如圖2-1）圖2-1蓋梁結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位：cm）1區(qū)重心位置的計算（距1-1的距離）2區(qū)重心位置的計算（距2-2的距離）2.1.3活載計算和計算普通雙懸臂梁和連續(xù)梁內(nèi)力的不同點是：活載的輪重不是直接作用在蓋梁上面，而是通過設(shè)置在蓋梁上一些固定位置的支座來傳遞活載反力的。因此在橋面上布置活載計算橫向分布系數(shù)時，必須注意這個特點。（1）活載橫向系數(shù)計算，活載對稱布置時采用杠桿原理法，非對稱布置時采用偏心受壓法。1）汽車-超20級a單列車對稱布置時（圖2-2）由布置圖可知： 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算表 表2-1截面編號自重（kN）彎矩（）剪力（kN）1-1-48.03-48.032-2-82.58-82.583-3-139.96223.134-4159.38159.385-500注：表中的有關(guān)數(shù)據(jù)有（圖2-1）中的尺寸所得，截面自重q根據(jù)截面體積乘以容重所得qi=vi×r，r是容重等于25kN/m3截面的彎矩和剪力根據(jù)結(jié)圖2-2單列車對稱布置（尺寸單位：cm）b雙列車對稱布置時（圖2-3）圖2-3雙列車對稱布置（尺寸單位：cm）由布置圖可知：c單列車非對稱布置時（圖2-4）圖2-4單列車非對稱布置（尺寸單位：cm）由則d雙列車非對稱布置時（圖2-5）圖2-5雙列車非對稱布置（尺寸單位：cm）由則2）掛車—120a對稱荷載時（圖2-6）由布置圖可知：圖2-6掛車對稱荷載（尺寸單位：cm）b.非對稱布置時（圖2-7）圖2-7掛車非對稱布置（尺寸單位：cm）由則（2）按順橋向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值。1）汽-超20：a單孔荷載（圖2-8）單列車時，取三種情況中最大值公式說明：Bi是支座反力，單孔荷載按三個方向的順序來布載，Bi等于車輛軸重乘以相應(yīng)荷載影響線值。圖2-8汽車單孔荷載布置（尺寸單位：cm）454.06當(dāng)為雙列車時，則b雙孔荷載單列車時：情況一（圖2-9）圖2-9汽車雙孔荷載布置一（尺寸單位：cm）當(dāng)雙列車時情況二(圖2-10)圖2-10汽車雙孔荷載布置二（尺寸單位：cm）當(dāng)雙列車時情況三(圖2-11)當(dāng)雙列車時因此取用當(dāng)雙列車時2）掛—120a單孔荷載（圖2-12）圖2-11汽車雙孔荷載布置三(尺寸單位：cm）圖2-12掛車單孔荷載布置(尺寸單位：m)b雙孔荷載（圖2-13）；按兩種方式布載取最大值。由布置圖可知：圖2-13掛車雙孔荷載布置（尺寸單位：m）則故?。?）活載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式）見表2-2（4）各梁恒載、活載反力組合：計算見表2-3，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為：故取1.0其中：計算跨徑為24.30mm車輛以較高速度駛過橋梁時，由于橋面不平整、車輪不圓以及發(fā)動機抖動等原因，會使橋梁結(jié)構(gòu)引起搬起振動，這種動力效應(yīng)通常稱為沖擊作用。在此情況下，汽車荷載（動荷載）對橋梁結(jié)構(gòu)引起的應(yīng)力和變形，要比同樣大小的靜荷載所引起的大。在簡支橋梁上如果L≤5m，沖擊系數(shù)取1.30；L≥45m，沖擊系數(shù)取1.00。沖擊系數(shù)1+μ是隨跨徑或荷載長度L的增大而減小的，當(dāng)L在數(shù)值之間時，可用直線內(nèi)插法求得。 梁支點反力計算表 表2-2荷載橫向分布情況汽-超20荷載（kN）掛-120荷載（kN）計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)ηi單孔雙孔單孔雙孔BRiBRiBRiBRi對稱布置按杠桿法計算單列汽-超20η1=0.000η2=0.180η3=0.640η4=0.180η5=0.000454.060.0081.73290.6081.730.00568.430.00102.32363.80102.320.00雙列汽-超20η1=0.000η2=0.621η3=0.762η4=0.621η5=0.000454.060.00281.52345.09281.520.00568.430.00352.43432.01352.430.00掛車-120η1=0.000η2=0.180η3=0.640η4=0.180η5=0.0001059.000.00190.62677.76190.620.001089.000.00196.02696.96196.020.00非對稱布置按偏心受壓法計算單列汽-超20η1=0.548η2=0.374η3=0.200η4=0..026η5=-0.148454.06248.82169.8290.8111.81-67.20568.43311.50212.59113.6914.78-84.13雙列汽-超20η1=0.424η2=0.312η3=0.200η4=0.088η5=-0.024908.12385.04283.33181.6279.91-21.791136.86482.03354.70227.37100.04-27.28掛車-120η1=0.472η2=0.336η3=0.200η4=0.064η5=-0.0721059.00499.85355.82211.8067.78-76.251089.00514.01365.90217.8069.70-78.41 各梁恒載、活載反力組合計算表（單位：KN） 表2-3編號荷載情況1號梁R12號梁R23號梁R34號梁R45號梁R51恒載758.68793.00793.00793.00758.682汽-超20雙列對稱0.00352.43432.01352.430.003超20雙列非對稱482.03354.70227.37100.04-27.284掛-120對稱0.00196.02696.96196.020.005掛-120非對稱514.01365.90217.8069.70-78.416①+②758.681145.431225.011145.43758.687①+③1240.711147.701020.37893.04731.408①+④/1.25606.94791.221191.97791.22606.949①+⑤/1.251018.15927.12808.64690.16544.222.1.4反力計算雙柱反力Gi計算（圖2-14），所引用的各梁反力見表2-4、表2-5。圖2-14雙柱反力圖（尺寸單位：m）Gi計算式為：偏載左邊的立柱反力最大，并由組合7控制設(shè)計， 雙柱反力Gi計算 表2-4荷載組合情況計算式反力Gi(kN)組合6汽-超20雙列對稱2516.62組合7汽-超20雙列非對稱2971.32組合8恒+掛-120對稱/1.251994.15組合9恒+掛-120非對稱/1.252417.295 雙柱反力G2計算 表2-5荷載組合情況計算式反力Gi(kN)組合6汽-超20雙列對稱2516.62組合7汽-超20雙列非對稱2061.87組合8恒+掛-120對稱/1.251994.15組合9恒+掛-120非對稱/1.2515712.2蓋梁各截面內(nèi)力計算2.2.1恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力（1）彎矩計算（圖2-15）：截面位置見圖示。為求得最大彎矩值，指點負(fù)彎矩取用非對稱布置時數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。圖2-15截面位置圖（尺寸單位：cm）按圖2-15給出的截面位置，各截面彎矩計算式為：各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表2-6（2）相應(yīng)于最大彎矩值時的剪力計算，各截面計算式如下：截面1-1：截面2-2：截面3-3：截面4-4：截面5-5：各種荷載組合下的各截面剪力計算見表2-7各截面彎矩計算 表2-6荷載組合情況墩柱反力（KN）梁的反力（KN）各截面彎矩（KN·m）G1R1R2截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5組合6汽-超20雙列對稱2354.62758.681145.43-455.21-1138.02457.921584.20組合7汽-超20雙列非對稱2971.321240.711147.7-744.43-1861.07-130.461326.82組合8恒+掛-120對稱/1.251994.15606.9471.22-364.16-910.41476.81966.78組合9恒+掛-120非對稱/1.252417.301018.15927.12-610.89-1527.23-128.0810522.2.2蓋梁內(nèi)力匯總表中各截面內(nèi)力均取表2-6、2-7中的最大值，按表2-8可繪制內(nèi)力計算值的包絡(luò)圖。2.3截面配筋設(shè)計與承載力校核采用25號混凝土，主筋采用錳鋼Ф22，保護層厚5cm（鋼筋中心至混各截面剪力計算表各截面剪力計算表表2-7截面5-5Q右-774.5-437.5-596.0-336.6Q左450.51582.91595.99472.03截面4-4Q右450.51582.91595.99472.03Q左1595.91730.61387.21399.2截面3-3Q右1595.91730.61387.21399.2Q左-758.68-1240.7-606.94-1018.2截面2-2Q右-758.68-1240.7-606.94-1018.2Q左-758.68-1240.7-606.94-1018.2截面1-1Q右-758.68-1240.7-606.94-1018.2Q左0000梁的反力R31225.01020.41192.0808.64R21145.41147.7791.22927.12R1758.681240.7606.941018.2墩柱反力（KN）G12354.62971.31994.22417.3荷載組合情況組合6恒+汽超20雙列對稱組合7恒+汽超20雙列非對稱組合8恒+掛對稱120/1.25組合9恒+掛非對120/1.25截面號內(nèi)力1-12-23-34-45-5-26.42-65.25-165.4025.86224.510-744.43-1861.07-130.46476.81966.78-26.42-809.68-2026.47-104.6502.662191.29左-48.03-82.58-139.96159.380右-48.03-82.58223.13159.380左0-1240.71-1240.711730.61595.99右-1240.71-1240.711730.61595.99-774.5左-48.03-1323.29-1380.671889.99595.99右-1288.74-1323.291953.29755.37-774.5 蓋梁內(nèi)力匯總表 表2-8凝土邊緣），查《橋規(guī)》得到,。2.3.1彎矩作用時配筋計算各截面所需鋼筋量見表2-92.3.2剪力作用時計算（1）各截面主拉應(yīng)力計算，在蓋梁懸臂部分變高度區(qū)間主拉應(yīng)力的計算式為：在等高度區(qū)間用計算式為計算見表2-1025號混凝土容許主拉應(yīng)力值為 各截面鋼筋量計算 表2-9截面編號mm含筋率鋼筋面積（cm2）所需Ф22根數(shù)實際用Ф22根數(shù)面積（cm2）1-1-26.421.71.15622.812-2-809.681.71.450.0210.0210.12530.798.10934.213-3-2026.471.71.450.0520.0530.31577.6720.432179.834-4-104.6502.661.71.450.00270.0130.0030.0130.0180.0774.3919.051.155.01622.815-52191.291.71.450.0560.0580.34585.0222.372387.43各截面主拉應(yīng)力計算 表2-10截面編號mm實際Ф22cm2實際配筋率參數(shù)（）1-1-48.03-1288.74-26.421.71.1522.810.1170.0201.13119.13664.420.492-2-1323.79-1323.79-1.71.4534.210.1390.0231.416549.93-3-3-1380.671953.29-1.71.4579.830.3240.0541.371592.38738.07-4-41889.99755.37-1.71.4522.810.0930.0161.427779.09311.38-5-5595.99-774.5-1.71.4587.430.3550.0601.363257.21334.25-（2）斜筋和箍筋的配置由于各截面的主拉應(yīng)力小于，故不需配置計算的剪力鋼筋，只需配置構(gòu)造鋼筋（3）全梁承載力校核已知，，一根Ф22主筋的面積，取，則一根主筋所承擔(dān)的彎矩為：配筋及彎矩包絡(luò)圖見圖紙部分。3橋墩墩柱計算墩柱一般尺寸見圖1-1所示，墩柱直徑為130cm，用25號混凝土，II級鋼筋。3.1荷載計算3.1.1恒載計算由前計算得（1）上部構(gòu)造恒載，一孔重3898.12kN；（2）蓋梁自重（半根蓋梁）363.14kN；（3）承臺自重（10.00×5.80-2×4.00×2.15）×2.0×25=204000kN；（4）一根墩柱自重3.1416×0.25×1.42×6×25=230.91kN；（5）樁身每米自重3.1416×0.25×1.32×1.0×25=33.183kN；3.1.2活載計算荷載布置及行駛情況見前述圖由蓋梁計算得知：汽-超201）單孔荷載：單列車時相應(yīng)的制動力：一輛重車產(chǎn)生的制動力：（取用）2）雙孔荷載：單列車時相應(yīng)的制動力：<掛-1201）單孔荷載：2）雙孔荷載：活載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力；活載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。3.1.3雙柱反力橫向分布計算活載位置見圖3-1所示圖3-1雙柱反力活載位置圖（尺寸單位：cm）（1）汽-超20單列車時：雙列車時：（2）掛-1203.1.4荷載組合（1）最大最小垂直反力時，見表3-1 活載組合垂直反力計算（雙孔） 表3-1荷載情況（kN）（kN）（kN）最大垂直反力（kN）最小垂直反力（kN）汽-超20雙孔單列221.66346.77568.431.12637.21-0.12-68.78雙孔雙列443.32693.541136.80.901023.170.10113.69掛-120雙孔544.50544.501089.00.991073.75-0.1215.25注：雙孔荷載L=50.0045,取沖擊系數(shù)（2）相應(yīng)于最大最小垂直力時彎矩計算，見表3-2（）（3）最大彎矩時，計算見表3-3（）（4）墩柱底截面的內(nèi)力組合見表3-4相應(yīng)于最大最小垂直力彎矩計算表（雙孔）表3-2B墩底彎矩相應(yīng)于最大最小垂直力彎矩計算表（雙孔）表3-20.35(1+)(B2-B1)-5.308.7607.5H/2618.75A墩底彎矩(kNm)0.35(1+)(B2-B1)49.0978.8207.5H/2618.75-0.1210.100.0141.1210.900.986B2(kN)346.77693.54544.50B1(kN)221.66443.32544.50H(kN)165荷載情況雙孔單列雙孔雙列掛-120單孔制動力汽車超-20最大彎矩計算表（單孔）表3-3B墩底彎矩(kNm)最大彎矩計算表（單孔）表3-30.35(1+)(B2-B1)-22.1136.555.977.5H/2618.75A墩底彎矩(kNm)0.35(1+)(B2-B1)204.87328.97420.87.5H/2618.75垂直力(kN)(1+)(B1+B2)-63.18104.4317.05(1+)(B1+B2)585.35939.901200.8-0.1210.100.0141.1210.900.986B2(kN)454.06908.121059B1(kN)000H(kN)165荷載情況單孔單列單孔雙列掛-120單孔制動力汽車超-20 墩底截面內(nèi)力組合表 表3-4截面內(nèi)力A墩底截面B墩底截面NHMNHM1恒載1949.061949.062蓋梁自重363.14363.143墩柱自重230.91230.914汽-超20雙孔單列637.2149.09-68.78-5.305汽-超20雙孔雙列102.1778.28113.698.766汽-超20單孔單列585.35204.87-63.18-22.117汽-超20單孔雙列939.90328.97104.4336.558掛-120單1200.8420.2817.055.979掛-120雙1073.75015.25010制動力82.5618.7582.5618.75111+2+3+4+103180.3282.5667.842474.3482.5613.45121+2+3+5+103566.2982.5697.572656.8182.5627.51131+2+3+6+103128.4782.5823.622479.9482.5596.64141+2+3+7+103483.0282.5947.722647.5582.5655.3151+2+3+83743.92420.282560.175.97161+2+3+93616.8702558.370由上表得3.2截面配筋計算及應(yīng)力驗算3.2.1已知墩柱用25號混凝土，〔〕=11000kN/m2,選用16Ф22鋼筋，〔〕=18500kN/m2，。假定按墩柱一端固定，一端自由計算，則有計偏心彎矩的增大系數(shù)，即。（1）雙孔荷載最大垂直力時，墩柱按軸心受壓構(gòu)件驗算式中：—鋼筋屈服強度與混凝土軸心抗壓極限強度的比值，故（2）單孔荷載，最大彎矩時，墩柱按大偏心受壓構(gòu)件計算：根據(jù)《橋梁混凝土規(guī)范》計算偏心距增大系數(shù)25號混凝土n=11,按圓形鋼筋混凝土截面桿件強度計算公式：上式中T、S可按下式求得：代入后得到：壓應(yīng)力：拉應(yīng)力：鋼筋應(yīng)力：圖3-2墩柱受力及配筋圖（尺寸單位：cm）混凝土拉應(yīng)力大于容許應(yīng)力，下面進行裂縫驗算。3.2.2裂縫驗算根據(jù)《橋梁混凝土規(guī)范》進行裂縫驗算式中則有經(jīng)驗算裂縫滿足要求4鉆孔灌注樁計算鉆孔灌注樁直徑為1.30m，用25號混凝土，Ⅱ級鋼筋。灌注樁按m法計算，m值為30×103kN/m4（密實中砂），樁身混凝土受壓彈性模量Eh=2.55×1044.1承臺底的內(nèi)力組合（見表4-1） 承臺底的內(nèi)力組合表 表4-1內(nèi)力荷載NHM1恒載7126.22--2汽-超20雙孔單列568.43-43.793汽-超20雙孔雙列1136.86-87.584汽-超20單孔單列522.17-182.765汽-超20單孔雙列1044.34-365.526掛-120單1059-426.257掛-120雙1089.0-0.008制動力-82.5783.7591+2+87694.6582.5827.54101+3+88263.0882.5871.33111+4+87648.3982.5966.51121+5+88170.5682.51149.27131+6+88185.2282.51210141+7+88215.2282.5783.75注：1.表中恒載2.雙孔汽車荷載時：3.單孔汽車荷載時：由承臺底的內(nèi)力組合表知，控制強度設(shè)計的荷載組合為：恒+汽單孔雙列+制動力圖4-1樁頂外力圖4.2樁長計算4.2.1承臺底垂直荷載的組合采用允許應(yīng)力法（1）恒+汽雙孔雙列（2）（恒+掛）/1.25=8215.22/1.25=7143.67kN由此可知：恒+汽雙孔雙列控制設(shè)計4.2.2采用4根直徑1.3米的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，那么作用于每根樁底的外力為由于假定土層是單一的，可用確定單樁容許承載力的經(jīng)驗公式初步計算樁長。灌注樁最大沖刷線以下的樁長為h，則：式中：—樁的周長，，考慮用旋鉆式鉆機，成孔直徑增大5cm，則；—樁壁極限摩阻力，按表值取55kPa，即為55kN/m2；—土層深度(m)；—考慮樁入土深度影響的修正系數(shù)，取為0.7；—考慮孔底沉淀層厚度影響的清底系數(shù)，取為0.70；—樁底截面積，—樁底土層容許承載力，取—深度修正系數(shù)，取—土層的容重，取—為一般沖刷線以下深度(m)。代入得：得：計算樁長處樁底地基條件較差，為安全起見，樁長取4.3樁的內(nèi)力計算（m法）4.3.1順橋向樁的計算寬度b:各符號的意義見凌志平編《基礎(chǔ)工程》其中則順橋向樁的計算總寬度其中故取4.3.2樁的變形系數(shù)—基礎(chǔ)的計算寬度；—地基土的比例系數(shù)；—基礎(chǔ)的計算剛度。式中：受彎構(gòu)件，故：4.3.3樁頂內(nèi)力的分配樁的計算長度可按彈性樁計算。(1)～的計算各符號的意義見凌志平編《基礎(chǔ)工程》對鉆孔灌注樁：土的內(nèi)摩擦角為則 故取則由取則有則(2)計算承臺發(fā)生單位位移時引起的基樁反力(3)計算承臺底的位移承臺底內(nèi)力為：(4)計算外力作用下各樁頂?shù)膬?nèi)力軸向力水平力彎矩校核：由計算可知樁頂內(nèi)力：（5）求地面線以下深度z處截面上的彎矩及樁側(cè)水平力A求各符號的意義見凌志平編《基礎(chǔ)工程》式中的無量綱系數(shù)、可由表格查得，為換算深度，。計算見表4-2。 樁身彎矩計算（單位：） 表4-20001.0004.904.900.370.20.196960.998067.5114.89012.400.740.40.377390.9861714.3914.83219.221.110.60.529380.9586120.1874.69724.881.480.80.645610.9131424.6194.47429.091.851.00.724610.8506827.6324.16831.802.221.20.764560.7734729.1553.79032.952.591.40.769310.6869429.3363.36732.702.961.60.743800.5937328.3632.90931.273.331.80.694030.4970026.4662.43528.903.702.00.626610.4037823.8951.97825.874.072.20.548800.3162520.8951.55022.4540812.60.380190.1681214.4980.82415.325.553.00.228080.075958.6970.3729.076.473.50.090690.013543.4580.0663.52注：查表、時取B求計算結(jié)果見表4-3其中：水平壓應(yīng)力計算 表4-3002.440661.6210013.15931.12300.370.