設計修版30m預應力混凝土簡支

30m預應力混凝土簡T形梁T橫隔梁、行車道板，橋面部分和支座組成，在設計中橋梁主要承重構件是主梁。T型截面梁橋的設計受到跨中正彎矩的控制，當彎矩跨徑增大時，跨中起能力，這個設計采用了30m標準跨徑，解決了這個問題。T橋梁設計中通過應力鋼筋的布置、主梁內力計算、主梁截面強度與TT梁；后張法；應力驗算30mprestressedconcretesimpleTgirderThisistheI-beamstructureonlywiththedesignofpre-stressedconcretegirdersupportedby,isthebasicstructure,crossbeams,encouraging,andsupportingpartofsixsectionsofthebridgedecktobeusedinthiscase,thebridgegirderispartoftheNotonlydriving,bridgegirderasawholetogetherwiththebeamtransversedistributionofloadvehiclesbetweendigitseachroute.Becausetherailexpansiondevicesbridgedeckpavementandbridgedeck,thisconstructionisnotthemainbearingbridgethesecomponentsaffectthefunctionandsafetyoftheAlthoughthebendingmomentrangeincreases,thecenterofthepitchtoloadthesharpincreasefortheentirebridgestructureChiangKai-shekintermsofproductionandlimitedcurrentliveloadofthebridgematerialstrengthofmostcontrolgravitybendingmomentcapacityistheconsumptionstructure,thebridgethisway,designThisisa30-meterwingspan,hasbeensolvedwiththeproblemagain.Stressdraftreinforcementstructure,themaincarrierinthecalculationofstrength,themaincarriersectionforstrengthandstresscalculations,butthedishespilebearing,anddesign,prefabricatedprestressedconcretesimplesupportTgirderbridgedesign,meettherequirements,accordingtonewdalculationmethod.Thisshowstheuseofprestressedbridge,theconstructionofthebridgeinaccordancewiththedevelopmenttrendofexistingbridgesinourcountry：prestressed;simplysupportedTbeam;post-tensioned;stressT第一章上部結構計 設計資料及構造布 設計資 橫斷面布 橫截面沿跨長的變 橫隔梁的設 主梁作用效應計 1.2.1作用效應計 可變作用效應計算(修正剛性橫梁法 主梁作用效應組 預應力鋼束的估算和確 跨中截面鋼束的估算和確 預應力鋼束布 主梁截面幾何特性計 主梁預制并張拉預應力鋼 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆400mm濕接 橋面欄桿及人行道施工運營階 鋼束預應力損失估 預應力鋼束與管道間摩擦引起的預應力損失(l1 錨具變形、鋼絲回縮引起的預應力損失(l2 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失(l4 由鋼束松弛引起的預應力損失(l5 混凝土收縮徐變引起的預應力損失(l6 各截面鋼束應力損失平均值及有效預應 主梁截面承載力與應力驗 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)驗 主梁截面應力驗 主梁變形驗 荷載短期效應作用下主梁撓度驗 預拱度的設 主梁端部的局部承壓驗 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗 局部抗壓承載力驗 橫隔梁計 確定作用在跨中橫隔梁上的計算荷 跨中橫隔梁的內力影響 橫隔梁的內力計 橫隔梁配筋計 行車道板計 懸臂板荷載效應計 連續(xù)板荷載效應計 截面設計、配筋與承載力驗 板式橡膠支座的設計計 確定制作平面尺 確定支座的厚 驗算支座偏轉情 驗算支座的抗滑穩(wěn)定 第二章下部結構計 設計資 蓋梁計 荷載計 內力計 截面配筋設計與承載力校 墩柱計 荷載計 截面配筋計算及應力驗 鉆孔樁計 荷載計 樁長計 樁的內力計算(m法 樁身截面配筋與承載力驗 墩頂縱向水平位移驗 橋臺計 設計資料及基本數(shù) 橋臺與基礎構造及擬定的尺 荷載計算及組 地基承載力驗 基底偏心距驗 基礎穩(wěn)定性驗 結 致 參考文 第一部結構計設計資30m；29.90m；28.80m橋面：凈—9.5m20.5m10.25m人群荷載3.0kN/m2，6.0kN/m

鋼絞線Φs15.26fpk1860MPa橫斷面布高了效率指數(shù)ρT型橋梁梁翼邊緣進受力性能，橋梁版面使用現(xiàn)場澆鑄混凝土使用剛性接頭，所以橋梁梁有兩種工作截面：預施應力、、吊裝階段的小截面(bi=2200mm)和運營階的大bi2500mm，凈9.5m20.5m的橋梁主梁使用五片主梁，如圖中 1-1主梁構造圖尺寸1-2橫隔梁立面圖尺寸1-3剖面圖(1-1號′′0-0.851.95簡支梁橋梁高度與它的1/151/25，中通常地高跨比一般是為1/18-1/19，當建筑物高度不限，建筑橋梁更經(jīng)濟地方案往往是增加橋梁高度，因為增加了橋梁高度可以減少預應力鋼筋地使用，增加橋梁高度通常情況下加高1700200毫米。9.4.9550mm250mm的高度馬蹄和網(wǎng)絡作為一個三角路口過渡和150mm的高度按照上述尺寸， ④

250250 ⑤⑤1-4橫截面沿跨長的變1-1橫隔梁的設4.85m，主梁全長29.90m，故設置端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部260mm，下部為240mm，中橫隔梁高度為2050mm，厚度為上部為180mm，下部為160mm。1-2大毛截面形心至馬蹄上緣ysSiAi4986048487.558.75cm,yb小毛截面形心至馬蹄上緣ysSiAi4884797137.568.44cm,yb上距：下核心距

A A

32.61cms截面效率Ksh

32.661.750.56表明這個主梁地跨中截面根據(jù)上述梁跨結跨縱并且字段橋接由橫向載荷分布計算可變的動作，可以分作用效應計①跨中截面段主梁地自重(長9.6G(1)=0.71375×25×9.6=②馬蹄抬高與腹板寬度段梁地自重(長6.25G(2)(1.113625+0.71375)×25×3.6/2=③支點處橋梁自重(長1.48m)G(3)1.113625251.98V0.17(1.30.70.50.10.5-0.50.150.175)V0.25(1.550.5250.50.0650.325)G(4)(2.50.148210.2008)25⑤邊預制梁作用地集g(171.382.2341.4614.28)14.95二期地作T

g20.150.925馬蹄中橫隔梁地體積：V0.170.451.3馬蹄端橫隔梁地體積：V0.250.451.55g3(50.0994520.174375)2529.98cm0.08×9.5256cm0.069.2523若將橋梁面板平均分攤給4g418.512.7654④欄桿及人行道板地每延米重取為若將兩側欄桿及人行地道板均攤給4g5624⑤邊梁二期的作用集度：g3.380.7077.8163.2552．作用效x為計算截面離左支座地距離，并設VM-+α圖1-5作用效應計算橋梁主梁彎矩

M1(1)l2g

Q1(12) 表1-3各梁作用效а=а=а=彎矩0剪力0彎矩0剪力0∑彎矩0剪力0cmcm 3.2510102 m

0.84875

0.1767

f0.0157(1)跨中地荷載橫向分布系數(shù)mcB

5

2.81ITT

cbt3n iint3(2540)/2① ①③②250③②250

IT計算圖式(

IT cbt3(103m4 iiITi

1

nnii12Eii

a取G=0.4EL=28.8mITi0.010357850.0746189m4a1=5m，a2=2.5m，a3=0，a4=-2.5m，a5=-I

a2I

iiii

1n

2i

n=5

55

2(522.52)62.5m2

ij值的計算1231號梁的橫向分布系數(shù)：mcq0.50.5990.4660.3690.235mcq(2)支點截面地荷載橫向分布系數(shù)1可變作用(汽車)m0q0.51.150.575③③

①②①②

①①1-8m0計算圖式(

qk0.7510.5

0.75[180360-180(28.8-5)]50-Pk206.41.2qk 人q人

qkq

+-+-1.1881.1881.1881.1881-9Sr

mcrqr

1Mmax0.50.834957.8757.228.80.264.87.8750.80.83495206.4Vmax0.50.834957.8750.514.40.50.264.87.8750.05560.83495247.681

Mmax0.6034.57.25290.5285.26kNVmax0.6034.50.5290.50.51號梁Mmax

Vmax0.50.834957.8750.7521.60.50.264.87.8750.05560.83495247.680.75208.09kN qk人q人

qkq人

+-+-1.1881.1881.1881.1881-10L/4(變化點)1號梁Mmax0.6034.55.438290.5213.96kNVmax0.6034.50.7529340.5(3)1-11 qk人q人

1 1.1881.1881-11計算公式：S

0人群荷載：0

1

，對于人群荷載

(m0rmcr)a2

y11Vmax(10.25)10.638(248.417.8750.5291)(10.25)10.5(0.3340.638)7.250.9160.5(0.3340.638)7.251Vmax0.6034.51290.54.5[0.5(1.188-0.603)7.250.916(1.188-0.603)7.250.083]主梁作用效應組 1號梁作用效應組①②③總作用④⑤⑥⑦⑧⑨ 2號 支點號面①②③總作用④⑤⑥⑦⑧⑨ 3號梁作用效應組①②③總作用④⑤⑥⑦⑧⑨跨中截面鋼束的估算和確Ms 1-7

A

epWepybap1402.8-1501-2可知橋梁中間截面地全截面面積A969230mm橋梁地全截面與抵bWI/y416.786341091402.8297.110308106bM

11

ep

Φs15.2Ap=1394mm2fpk=1840MPanp

N

)

(1-0.2)1395

56Φs15.3AP=30×149=4174mm2φ71預應力鋼束布根據(jù)“公預規(guī)”9.1.11/23厘米級流水線直徑梁底側的間隙，根據(jù)該”公共預調節(jié)“9.4.94cm和橋a310.017.028.0 拉地操作要求;1-11b鋼梁），a240.080.0145 1-102Ix=Ai×di①②③④⑤⑥⑦9∑3143141-12鋼束布置圖( 上 下1-13鋼束群心位置復核圖式(1-8

85079868.32cmyb20068.32131.68cm上距：下距：

A A

30.08cm 57.98cm12453.3368.32yap(ybkx)96(131.6857.98)上面的式子讓我們知道鋼梁群之間的重心都處于截面范圍內400300250400300250300 1-14封錨端混凝土塊尺寸圖(ax3)(

RN5=21000mmN11-15①由②由

2LwLdLb2

(l2

-)La1-15曲線預應力鋼筋計算圖(

故彎止點至跨中截面地水平距離平

1-11角oiai=a+ciθi0<(xi-xk)≤Lb1+Lb2時，i點位于圓弧彎曲段：當(xi-xk)≤0時，i點位于直線段還未彎起，ci=0ciR

iR2i

sin1(xixkRi當(xi-xk)>Lb1+Lb2時，iθi=θ0，ci按下式計算ci(xixkLb2tan0i1-12各截面鋼束位置(ai)及其傾角(θi)sin1(xixk 0000000后張法預應力凝土梁主梁地截面幾何特性應該根據(jù)橋梁各段不同地受力T形梁從施工到運營經(jīng)歷地如下三個階段：主梁預制并張拉預應力鋼混凝土的主梁設計強度應該高達90％地，預應力張力，但填充管道在這個時地一部分網(wǎng)絡，運算部地部分性能應2000毫米預應力管道，在T型梁凸緣寬度扣灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆400mm濕接400毫米懸浮鑄造關節(jié)濕后，但潮濕的關節(jié)力的橫截面不參與，所以使用識別在這部分的非預應力鋼筋和預應力鋼筋截面影響的計算T梁翼仍然2000橋面欄桿及人行道施工運營階25001-13Ai重對2∑面∑∑1-14Ai重對2∑面∑∑1-15Ai重對2∑點∑Ai重對2∑預應力鋼束張拉(錨下)σconcon0.75fpk0.751860預應力鋼束與管道間摩擦引起的預應力損失(l1 由公式 1e(kx)；對于中間部分：X=L/2+D;e固定點支點中 距離;μ，κ分別使用嵌入的金屬，每米局部影響摩擦變異系數(shù)的預應力鋼束管及管壁的摩擦系數(shù)波紋管成型理查德附表15μ=0.25，κ=0.0015，從θ階截I階截I段面面面83硬面554前面55面51-17跨中截面摩擦應力損失l1號θl1o平均值l1 L/4截面摩擦應力損失l1計θl1o平均值l11-19支點截面摩擦應力損失l1θl1o0000平均值l11-20各設計控制截面l1σl1平均值錨具變形、鋼絲回縮引起的預應力損失(l2lEPlEPd

lf

,

0lll?≤lxlf

,2dll?≤x1-21號1-22△σd,l2l2平均0混凝土彈性壓縮引起的預應力損失(l40.9×C50=C45。1-2E'c=3.35×104MPa，因此EP=EP/E'c=1.95×105/3.35×104=σpcNP的整體力（預應力所有鋼梁對焦點），在正pp Nppp

N pp Nppp

N

5322.5046

5322.5046103

l/4EPpc5.8228.19由鋼束松弛引起的預應力損失(l5l5(0.52pefpk0.26)式中：peconl1l2l4ζζ=0.4；Ψpeconl1l2所以：l51.00.3[0.52

l6l

)0.9[Epcs(tu,t0)1有0.9

cklog

，則可得

20d；對于二期地恒載，G2地加載齡期t0假定為t0h=3Ac/u，Ac=96920mm2，9002u29002h=313mm，(tu,t0)(tu,20)1.68;(tu,csu cs極值為(t,t(t,20csu cs

MG1，MG2NP1截面特性在應力截面特性第三階段使用時?？缰薪孛鍵Np(con-lI)Ap(1395-89.84-0-164.07)4170Ipc,l

(NPIA

NPII

p)

MG1W

(t20)

4758.35 4758.351031238.72

1.25

跨中地截面INp(con-lI)AP(1395-73.41-45.21-164.07)4170I 4638.331034638.331031236.52

pc,l

1.25

2A

ps

L/4I0 APePI0APA

eps=ep=1238.3mmL/4eps

(1228.3

21227.2mm,

9883.9051020I(4466228344651813)1042446570481040 1

(44657048

9883.905102)代入l6公l

0.9[1.951050.21035.6513.671.68]1150.00422

各截面鋼束應力損失平均值及有效預應1-23lIl1l2lll5l6力pllllpIIlI0持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)驗b′f

(11001809001202)綜上所述，受壓翼緣有效寬度取

x

fpdfcd

1260417022.4Taa=150mm，h0=h-a=用彎矩基本組本Md7329.06kN?m截面抗彎承Mufcdbfx(h0-x0

所以橋梁正中間截面承載③斜截面承載2 00.5103fbh2 0VdafpdApap

1(1504160.8)152.16mmpfpd p

615.98KN，21.252 0.5103fbh0.510-31.251.832 422.69kN.0

fcu,k

斜截面抗剪承載按下式計算0VdVcs

3bh1045

fsvs0 0.7510-3f0 p100100ApApb100

則

200Vcs

)2(1.2.6

說明截面抗主梁截面應力驗在施工階段，如，生產(chǎn)和安裝地混凝土強度等級C45地成員①，增加壓②瞬態(tài)條件下（預加力階段）梁橫截面的正應力地上邊緣和下邊緣：上緣：

NpINpIepnMG1,下緣：

NpINpIepnAWAW

AWAWNpI

pI

1141.0941704758.35103

M

t4758.351034758.351031238.7

t4758.351034758.351031238.7

11.49MPa(壓0.7fck(0.729.620MG22MQ846.36285.261857.07

AP(ynb-ap)l6As(ynb-as

ap ApPII l6epnynbap1388.7150 (NpIINpIIepn)MG1MG21MG22MAWAW

4190.31103

4190.311031238.7

639746.10103

2990.69106718389.631035.13MPa0.5fck(0.532.4WW MG21MG22MQWW

2990.69

PIIEPkt1004.875.658.831054.76MPa0.65f2-16X0-X0和較低的x0-x0b-b處。aa120 aa120250 2501-16變化點截面( 2000180(611.3180)1(200200)120(611.3180 200120(611.3180120)21-240Snb面積矩0面積矩S0S00面積矩

VG1186.04kN；VG2115.01kNp 639834mm2；sinsin1.881pcos

cos1.8810.9995；

由公式VG1SnVG21S0(VG22VQ)S0peApbsinpSn

a- 186.04103248519.55310315.01103

20036780105

200(58.51221.93)103292587.889103976.098340.0328

200

20036780105186.04103

b-

200

應力MG12023.13kNmMG21163.21kNmMG22636.27kNepnynbap1388.7152.16 NpIInpIIepnynaMG1ynaMG21y0a(MG22MQ)AIIAII

I I

4069888.27

4069888.271236.54(611.3a-2023.13106(611.3300)163.21106(663.5 (636.271606.89)106(621.7300)

4069888.271236.54(611.3x0-

2023.13106(611.3621.7)163.21106(663.5 (636.271606.89)106(621.7621.7)

4069888.271236.54(611.3b-2023.13106(611.31600)163.21106(663.5 (636.271606.89)106(621.71600)

(cx2)2(cx2)2主應力：由公 cp tp3.85

cp

(3.85)(3.85)22a-tp4.74

cp

(4.74(4.74)22x0-tp7.45

cp

(7.45(7.45)22b- 面積矩主應力由《公預規(guī)》7.1.6條規(guī)定混凝土壓應力限值1-25由《公預規(guī)》7.1.6條可得，當σtp≤0.5?tk0.52.651.33MPa

1004.8741704190.31kN；epn1238.7mmM

NP

4190.311038777.58

4190.311031238.7264777.32103

M

M

MG21MG22Mn n

264777.32103

317599.36103

848.36106

1325.22106由計算結果可知σst17.58MPa≤0.85σ.8=0.8524.3820.72MPa求L/4（變化點）檢查截面預報實際設計檢查截面應如果必要的話1-24的截面力矩的區(qū)域。剪應力：VQS0.7159.8422.13由公式VG1SnVG21S0(VG22VQ)S0peApbsinpSn

186.04103248519.55310315.01103x0-

20036780105

200(58.51134.02)103292587.889103976.098340.0328

200

20036780105186.04103150817.68210315.01103b-

200

MQS0.71114.34213.96994.00kN NpIINpIIepnynaMG1ynaMG21y0a(MG22MQS)AIIAII

4069888.278777.58

4069888.271236.54(611.336780105a-2023.13106(611.3300)163.21106(663.536780105

44651813

4069888.271236.54(611.3x0-

2023.13106(611.3621.7)163.21106(663.5 (636.27994.00)106(621.7621.7)

4069888.271236.54(611.3b-2023.13106(611.31600)163.21106(663.5 (636.27994.00)106(621.71600)

主應力：為公式

cxcy (3.40)2(3.40)22

得(cx(cx2)2x0-

4.7428.792

(4.74)2(4.74)22(8.79)22從“公預規(guī)”6.3.1規(guī)定，滿足主拉應力σtp≤0.6?tk1.59MPa1-26L/4上斜截面抗裂性的要求（變化點）的3表2- 計面積矩算截面荷載短期效應作用下主梁撓度驗主梁計算跨徑L=C50EcI0=44651813cm4M簡支梁的度驗算為： 0.95Ec主梁跨中撓度地系數(shù)

荷載載短期效MQs=1325.22KN?m，由可變荷載引起地簡支梁跨中截面 wQS480.953.4510444651813

考慮長期效應的可變變荷引起地撓度值

1.437.9311.34mm

2900048.33mm②考慮長期效應地一期恒載、二期恒載引起的撓度

NpIIpIIApbep0y0bap1378.3MpeNpIIep0 LMpeMx

0.95EcIpe,l,pepe2(43.52)預拱度的設wlwQlwGlpe,l11.34局部承壓區(qū)的截面尺寸驗

1.2

lA160210l

160210702

200530106000mm2;

局部抗壓承載力0

0.9(sf

k

cors=50mm200mm。dcor20012corFu0.9(sfcd280)29752 1-17帶喇叭管的夾片錨固體系(3 3 1-18梁端混凝土局部承壓(確定作用在跨中橫隔梁上的計算荷

2-19跨中橫隔梁的最不利荷載布置(跨中橫隔梁的內力影響1-19（2,3-中點的梁B（靠近3主梁12CD截面右側的主梁的剪切邊。該橋采用改良剛性橫梁隔膜作用效應計算梁，下面先來做出相應的動作效果一致。1-5中可得到：110.56812210.38413310.2140.016240.108、150.168、220.292、250.016、23由《橋梁工程》書P166公式2155和P177公式2144去計算橫隔梁地內力影彎矩影響線，關于AAMA影響線可計算如下：當P1作用在1號梁軸上時：A111b1A21b2當P1作用在2號地A212b1A22b2當P1作用在3A313b1A23b2A當P1作用在4號地A414b1A24b2A當P1作用在5A515b1A25b2AB-BMA地影響線做如下計算：當P11號地梁軸上時：B111b1B21b2當P12B212b1B22b2當P14B414b1B24b2A當P15B515b1B25b2A1(1)1號梁右截面地剪力V右1當P1作用截面以左時：

1i

當P1作用在截面以右時：

1i2V2右當P1

如P13V322V3

如P14

0.0160.108如P15V522V5

當P1作用在計算截面以左時：如P11號梁軸上時：

2iV2

如P12V2

橫隔梁的內力計截面計算公式為：

CDABCDBCDABCDB -- -- +--+--1-20中橫隔梁作用效應影響線圖(2-271MB-MBV1V1右右V1V2右V2橫隔梁配筋計①計算跨徑地L/3L/312100/3②相鄰兩梁的平均間距，對中橫隔梁為③b+13hf=160+12×239=

fbx(hx

cd 1.0635.10610620.52.908x(1690x)2x23380x21307xx6mmAsfcdAsfcdbfxA20.529086 2此時a6281007605073mm628760x138820.5

而h00.561677

0Mdufcdbf648.563kNmMAmax1-21正彎矩配筋及其計算截面尺寸(此時，梁是1700mm×180mm地矩形地截面梁，取a′=40mmh0=1750-40=1710mm

bx(hx B

cd 1.0200.007106x2- 1219550，xAsfsdAsfcdbfxA20.516036 s2Ф20HRB335A628mm2sx

2806280Mdufcdbx(h0291.208kNmMBmin 1-22負彎矩配筋及其計算截面尺寸(2 0.5103fbh2

fcu,kbh

P100100 0.2 (22

.37

20Vd2選用箍筋間距Sv=130mm，箍筋配筋率

Asv

100150

考慮梁翼緣梁翼是連續(xù)地，所以行車道板可懸臂板（邊梁）和合并（光束）地連續(xù)板端部被計算在這兩種情況下。懸臂板荷載效應計90cm長地單向的懸臂板，計算圖1-23b

120120g2P=6KNg2P=6KNq人1-23懸臂板計算圖式(計算懸臂板地根部一期地作用效應為 10.181250.92110.12125

2

0.181250.910.121252

1.1米懸臂單向板，計算公式重量：g20.181254.5kN/m；欄桿及行車車道的重力為：P=6kN；計算二期彎矩Mg24.50.2(1.10.160.554.2kNm；剪力：Vg24.50.266.9kN總作用效

2.234.26.43kNm

5.46.9

0.53.01.121.82kNm；剪力：V

3.01.1Md1.2Mg1.40.8

(1.26.431.40.81.82)9.75kNVd1.2Vg1.4

1.212.31.40.83.3連續(xù)板荷載效應計90cm長地懸臂地單向板，計算圖式如圖2-23b)其根部一期作用效應力為：剪力：Vg1=5.4kN。彎矩：ll0t，但不大于ll0b；本設計l2.40.2ll0，本設計取l2.2ml—l0—板的1-圖1-24中：現(xiàn)澆部分橋面板的自重為 0.182514.5kN二期作用為：

2512313.15kNMg2(0.4950.595)0.2 剪力：Vg20.24.51.13.15總作用效綜上所述，支點斷 地作用彎矩為M

2.230.73.2114.48kN支點斷面DE作用剪力為：Vsg5.44.365跨中斷面地作用彎矩為：Mcg0.53.2111.61kN

g2圖1-24簡支板二期作用計算圖式(尺寸單位4.3.1-2a1b1為：b1=0.6m，a1=0.2m；

aa2hl0.220.1312.381.25m2l 故取a=1.59，此時，兩個后輪地有效分布寬度發(fā)生，應求兩個車輪荷a2.992

a1.591.42.99maa12ht0.220.130.18xm時垂直于板地跨徑方向荷載地aa12ht2x0.64 (1)P(lb (2.380.86)

Vsp

y(1)(A1y1A2y2A3y3A4y4

pbP

21.50

A22(

-p)

-a)8aab(aa)

(-

)(

72

現(xiàn)澆p"=P p"=P

p=p=p=A3

y2y2.20.8620.8045;

2.20.433y2.20.431.30.2136;

0.040.393

Msp0.728.4419.91kNm；支點斷面處地剪力：VspMcp0.58.4414.22kN按《橋規(guī)》4.1.6條進行極限狀態(tài)行動效果的基本組合1.2Msg1.4M

1.24.481.419.9133.25kN支點斷面處地剪力：1.2Vsg1.4Vsp1.29.771.478.82跨中斷面處地彎矩：1.2Mcg1.4M

1.21.611.414.2221.84kN截面設計、配筋與承載力驗即：Md=-33.25Km，懸臂板根部地厚度為：h=30cm，讓凈保護層地厚度為：a=30mm12mmHRB335鋼筋，那么有效高度為：hhad3003013.9263mm按《公預規(guī)》5.2.2 0M

f

x)得1.033.2510622.4103x263x2x2526x2968.75按《公預規(guī)》5.2.2

fcdbx22.410005.71f f12mmHRB335150mm

A1000150113.1S fbx(hx)22.410009.425(2639.425)S 0Md(33.25kNxAS

75428022.4

12mmHRB335鋼筋，計算結果需在板的下緣配置150mm12mmHRB3351-25所1502-25行車道板受力鋼筋布置圖式(b)矩形截面地受彎構件抗剪截面地尺寸應符 式要求0.51103 0.5103f 小于8mm，間距不應該大于200mm，所以本設計中板內分布地鋼筋采用直徑8mmHRB335200mm。T29.96米全長,,C50混凝土梁支RCK=846.31kNRCK=519.10kN支持反應導致標準的公路-Ⅱ級278.33kN的承重結構，人們加載農業(yè)，道路48.88千牛標-PR=低負荷運行范圍?=11.343.0kN/m236℃主梁之間的區(qū)別△T確定制作平面尺選定橋梁地制作的支座支座地平面尺寸為ab3035cm21050cm2用中間層地橡膠片厚度t0.8cm。S a 2t(a

3020.8(30

10.1eeE5.4GS25.41.010.22eej

Rcka

846.31

j

確定支座的厚

t36C承受地水平位移

1al110536(290030) ，②在橋梁地通過車輛在橋梁上的荷載水平地位移在地上△P的非自動制動力來計算須首先確定每個軸承HT制動力地作用;馬路對面-Ⅱ級設計流量負29.090KN，總制動力取90KN涉及五個10

909k③確定需要地橡膠片總厚度te2g20.5274t

0.8026cme0.7

0.7

21.010130te0.2a0.230且te6cm(合格

te30.820.53.4cmhte40.53.42驗算支座偏轉情①計算支座地平均壓縮變形為

Rckte

R

Rt 846.31103 846.311030.034ck

ck

0.0635足c,m0.07te0.06350.073.40.238cm合格)②計算梁端地轉角

和

(

)16161624EI 路—Ⅱf11.34mm16

161.1340.00125rad52900 a,即0.0635300.001250.01878cm(合格 驗算支座的抗滑穩(wěn)定tHtte

0.30.351.01030.5274

11.4GeAg1eg若計入汽車制動力時： 1.4GA1gt te

Rck0.3(519.100.5278.33)1.4HtFbk1.416.278931.80Rck197.48kN(合格

0.3519.10155.73kN1.4Ht1.416.28722.80kN(合格558558 1-26板式橡膠支座圖(a)b)支座立面2部結構計橋面：凈—HRB335R2352-12-1橋墩結構尺寸(4《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTGD63-2007)荷載計上部結構荷載見表2-表2-1上部結構荷1、52、34邊梁1中梁232-2(1/23- 1 56060 1 56060 123452-2蓋梁尺寸(2-2自重彎矩剪力VV1—2—3—4—5—00自重彎矩剪力VV4q1q2q3q4q52-3150；242-41

2

1圖2-3單列車對稱(尺寸單位 圖2-4雙列車對稱(尺寸單位3-5由

1n

2

，已知：N=5，e=3.12

13.14.80.4583；13.12.4 13.100.2000；13.14.8 13.12.4 2-5已知：N=5，e=1.552a222.424.8257.6，則11.554.8

11.552.4 1.55

1.5535

0.2000

45

11.554.8 P 2-52-6已知：N=5，e=02a222.424.8257.612345P

2-7151.1785；2432-7已知：N=5，e=5.252a222.424.8257.615.254.80.6375；15.252.4 15.2500.2000；15.252.4 15.254.8 qqq人人111 12-7人群荷載(2-8所示 112-8支座可變荷載反力(2B2435.375雙孔布載單列車B2927.87520722B2321.1875B297.87520722-9雙孔滿載時(一側

單孔滿載時(一側)

4.511.00629.1766.0263kN 112-9人群荷載(2-3ηBB車公路00ηBB00000000ηBB沖擊系數(shù)為：1+μ=1+0.35=1.35表2-4各梁荷載、可變荷載基本組合計算 12345①②稱③④000⑤⑥⑦⑧⑨雙柱反力Gi地計算，見圖2-10，所地各梁反力見表2- 31314512452-10Gi計算(2-5Gi1(1478.568.152288.725.752447.502288.720.951478.561.45)1(1397.228.152350.665.752477.082285.950.951267.811.45)1(1919.868.151793.495.751793.491793.490.951919.861.45)1(1838.518.151855.425.751823.071790.710.951709.101.45)由表知：G1=5005.25kN；G2=4773.47kN內力計3-6力梁支座反力各截面彎矩2-7力各截面剪力VVVV公路—Ⅱ0公路—Ⅱ0公路—Ⅱ0公路—Ⅱ02-8

各截面剪力力VVVV2-9力梁支座反力各截面剪力VV2-截面配筋設計與承載力校fcd13.8MPa；fsdM≤

x)；

A

bx；A

sd ff2-10MM0MV左0右0V左0右V左右已知：bh=160cm×150cm；Md=-2874.232kN·m，取γ0=1.0；h0=150-2874.232106≤13.81600x1450x2x22900x260347.1014xAfcdbx13.8160092.747313.21mm2Φ32HRB335f f數(shù)為n7313.219.09

100%該截面實際承載力MuMfA(hx)2808042(145092.74)3160.638kN sd 2-11(根數(shù)配筋率——8489181-1截面：

f

0.501031.01.391600100011122 2-2截面～5-5

f

0.501031.01.39160014501612.42 根據(jù)《公預規(guī)》5.2.9V≤

30160014506480.65330h0=1450mm，σs=280MPaΦ32所能承受地彎矩值為：代入后得Ml280804.21334300.38KN·m2-12所示。2-12荷載計②蓋梁自重(半根梁蓋1.5211254N

15485.98485.983228.97kN相應的制動力：①單孔行人(單側)：②雙孔行人(單側)：3．雙柱反力地橫向分布計算(2-13)(1)

3103350.963 1553350.737

10.96310.731

84；211.284

03350.5

10.5PP圖2-13汽車荷載位置(42-2-12可變荷載組合垂直反力計算(雙孔最大垂直反力最小垂直反力1公路2級3452-13可變荷載組合最大彎矩計算(單孔垂直力1————00203———截面配筋計算及應力驗2-14Nmax3045.39816.33169.56M

.

.

N

.

NMINMIII-2-14作用于墩柱底的外力(ρAsπr

0.28%

22

14.715.5數(shù) .01；

cd

cds

f.f6

23132.99 Nd3779.67，M

Nd

0.0913m故η=0.89，ηe0=81.3mm根據(jù)《公預規(guī)》5.3.90

Ar2

Cr2f0Nd

Br3

Dgr3feBfcdDgfsd0

g=0.9ffρ

13.8B0.706D

13.8A=1.02，A=2.7277，B=0.3209，C=2.3578，D=0.6337e13.80.32090.7060.63370.0926m 13.82.72770.784Ar2

Cr2f

(2.727713.82.35780.028280)75020NdBr3

Dgr3f

(0.320913.80.63370.00280.9280)2056.88km0Nde0345.11k1.6m荷載計61

15485.982742.99kN2

116984.5kN4N恒為：N恒q1.621530.16km已扣除浮力4N5816.33k(公路—Ⅱ級N5169.56k(人群荷載，單側N6

(人群荷載，雙側10.0541.5112 最大沖刷2-15荷載作用(

12.3142對樁頂?shù)亓Ρ蹫椋?.51112墩柱引起地風力：W21112作用于樁頂?shù)赝饬?2-Nmax3218.25816.33169.564204.14k(雙孔H451.1570.85MN60.5T12.527W111.75W25N6602.230.54512.5271.15711.750.855132.05902.54kNHM2-16Nmax4204.1430.164234.3kH047.01kM0902.5447.011.0樁長計

1Ul

mA{[]k i

N15.182119.008hNmax4234.312.35即：119.008h1783.364626.38h40m>Nmax=4626.38+15.08×40樁的內力計算(m法51樁地變形系數(shù)：515mb15 0.675mb15 0.672.61075000z處樁身截面上地彎矩Mz計算αh=11.56>4.0αh=4.0N0

H047.01k

M0949.55km按h4.0查附表Ⅰ(0)

B

BD3443 0.177104

A

A

0.2913 /k

ADA

2

A

A

2

0.011104

X/mmH(0)M

00.406/radH(0)M(0)47.010.034104949.550.011104 0 0

M

H 彎

EIX0A3

B32EIC33EID3032EIX03

EI0

M

1H 0000EI0.2910.5611070.1211020.1980133

33

47.01則得

0.193104

0.198104

2-14MZ( 024683-27樁身截面配筋與承載力驗 1.38m處地截面強度，0.2%

16Φ20R2352-18樁身截面配筋(A0

1.61050.272 樁地換算截面模量W0為W0

nA snA

100.00502722

lP為樁地計算長度，當h4l

4.0)0.7(211

)根據(jù)《公預規(guī)》5.3.95.3.100eM0N

10.2

r

0.22.7

800

1.150.01

1.15

22

1.1251，取21

(l0)2ζ

1/(rrs) 2110001

2

0.6451則e0250.471.018當=0.77g=0.90.25

11.5MPa；f

195MPaeBfcdDgfsdr0.613611.51.20860.00250.91950

2.030611.51.50130.0025254.01mm0

3982.69kNAr2

Cρρ2f

Cρf)r(2.030611.51.50130.0025195)80020Nd

463.50(kNm)Br3

Dgr3f

(0.613611.51.20860.00250.9195)2387.94k墩頂縱向水平位移驗樁在地面處地水平位移和轉角(x，xH0AM0 α3 α2 當αh≥4，z=0Ax2.44066,Bx3EI0.29132.61070.670.3221.3822EI0.29122.61070.670.3224.75x0

1.6214.07103m4.07mmm

0

H0

AM0

(1.75058)2-假設nE1I1x1x00l0xQx QQ

[3(nh2h1)nh1h2(h1h2mx m

[h2nh(2hh2E1

1.5

n ，E=E1，所以n E

0.772,E1I11 已知：h1=11m，h2=1.5m，h=40m，則 10.7721.531130.7723xm3

0.7720.672.6107

4.86103 1120.7721.52111.5 20.7720.672.61074.981031x4.07103(0.0005812.5)4.861034.981031墩頂容許地縱向水平位移[△]LL

30.82mmx1HM HMl l0h2-19設計