第3章循環(huán)分析與能量利用模版課件

點(diǎn)燃式和壓燃式內(nèi)燃機(jī)工作過(guò)程、燃燒理論、性能分析及參數(shù)調(diào)控陳勛寧夏大學(xué)汽車(chē)工程系汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)原理AutomotiveEngineFundamentals點(diǎn)燃式和壓燃式內(nèi)燃機(jī)陳勛寧夏大學(xué)汽車(chē)工程系汽車(chē)發(fā)1.循環(huán)模式與熱效率2.機(jī)械損失與機(jī)械效率3.能量分配與合理利用循環(huán)熱效率和機(jī)械效率質(zhì)環(huán)節(jié)講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用第1章性能指標(biāo)與影響因素第2章燃料、工質(zhì)與熱化學(xué)第3章工作循環(huán)與能量利用第4章?lián)Q氣過(guò)程與進(jìn)氣充量第5章運(yùn)行特性與整車(chē)匹配第二部分：燃燒與排放第6章燃燒的基礎(chǔ)知識(shí)第7章柴油機(jī)混合氣形成與燃燒第8章汽油機(jī)混合氣形成與燃燒第9章有害排放物的生成與控制第10章新燃燒方式與替代燃料動(dòng)力1.循環(huán)模式與熱效率循環(huán)熱效率和機(jī)械效率質(zhì)環(huán)節(jié)講課內(nèi)循環(huán)模式分類(lèi)根據(jù)工質(zhì)和循環(huán)特征分類(lèi):1)理論循環(huán)(TheoreticalCycle)工質(zhì)——理想氣體(空氣)，物性參數(shù)(比熱比,k)為常數(shù)，不隨溫度變化循環(huán)——理想循環(huán)：封閉熱力循環(huán)：系統(tǒng)加熱燃燒放熱；系統(tǒng)放熱氣體交換(進(jìn)排氣)

特殊熱力過(guò)程：絕熱壓縮和膨脹；等容或等壓加熱和放熱

2)理想循環(huán)(IdealCycle)工質(zhì)——真實(shí)工質(zhì)循環(huán)——理想循環(huán)

3)真實(shí)循環(huán)(RealCycle)工質(zhì)——真實(shí)工質(zhì)循環(huán)——真實(shí)循環(huán)Q2Q1等熵壓縮等容/等壓加熱等熵膨脹等容放熱工質(zhì)和循環(huán)模式是決定循環(huán)熱效率的兩大因素循環(huán)模式分類(lèi)根據(jù)工質(zhì)和循環(huán)特征分類(lèi):Q2Q1等熵壓縮等容/等循環(huán)熱效率(Cycle

thermalefficiency)ht211qq=-htt1wq=0=12321tqq

w-=pVTswtwtq2q1示功圖溫熵圖溫熵圖(T-s)是分析循環(huán)熱效率的一種有效而又直觀的方法w

pdV

Tds

dut==-òòò循環(huán)功(動(dòng)力過(guò)程功）熱力學(xué)第一定律循環(huán)熱效率:Tdsdq=循環(huán)熱效率(Cyclethermalefficiency理論循環(huán)分類(lèi)根據(jù)加熱過(guò)程進(jìn)行分類(lèi)：1)等容加熱→等容循環(huán)(Otto循環(huán))2)等壓加熱→等壓循環(huán)(Diesel循環(huán))3)混合(等容＋等壓)加熱→混合循環(huán)(Sabathe循環(huán))1-2:等熵壓縮(isentropic)2-3:等容/等壓加熱(isochoric/isobaric)3-4:等熵膨脹(isentropic)4-1:等容放熱(isochoric)理論循環(huán)分類(lèi)根據(jù)加熱過(guò)程進(jìn)行分類(lèi)：1-2:等熵壓縮(is等容循環(huán)(Isochoriccycle)VspT3q1q1q22411234V1V2q2q2q1奧托循環(huán)(OttoCycle):早期汽油機(jī)轉(zhuǎn)速低，燃燒接近等容放熱壓力升高比

＝p3/p2壓力升高比對(duì)等容循環(huán)的熱效率沒(méi)有影響！等容循環(huán)效率:()()hhhkkkt21t,vv41v321412321221134143t,v122111qq1cTTcTT1TTT1TTT1TTVVVVTT1TT1VV=-=---=--?è???-?è???=?è???=?è???==-=-?è???---het,v111=--k?????等容循環(huán)(Isochoriccycle)VspT3q1q1加熱時(shí)刻對(duì)循環(huán)的影響(等容度)q1=const.q133

3

3q13*4*41q222*3*4*4q212*2TpsVTDC加熱:1-2-3-4BTDC加熱:1-2*-3*-3’-4*-1ATDC加熱:1-2-2*-3*-4*-1ht211qq=-偏離上止點(diǎn)加熱，t增大or減小?等容度：VcmVs等容加熱≠100％等容度q2增加，t減小Vc加熱時(shí)刻對(duì)循環(huán)的影響(等容度)q1=const.q133等壓循環(huán)(Isobariccycle)q13341q224q212Tpq1p2V2V1sV4狄賽爾循環(huán)(DieselCycle):早期柴油機(jī)在上止點(diǎn)噴油燃燒t,p=容積預(yù)膨脹比:

=V3/V2預(yù)膨脹比與等容度是什么關(guān)系？等壓循環(huán)(Isobariccycle)q13341q224混合循環(huán)與其他循環(huán)的比較q1p241q2,vvT21q134q2,v等容循環(huán)pq12341q2,pvTs21q14q2,p等壓循環(huán)3s3t,s=現(xiàn)代汽油機(jī)和柴油機(jī)的實(shí)際工作循環(huán)是混合循環(huán)。相對(duì)而言，傳統(tǒng)汽油機(jī)更接近于等容循環(huán)，傳統(tǒng)柴油機(jī)更接近于等壓循環(huán)。3pq1,p241q2,svs21q1,p34q2,sq1,v3￠q1,v3￠T(mén)混合循環(huán)混合循環(huán)與其他循環(huán)的比較q1p241q2,vvT21q134理論循環(huán)熱效率的比較20161284000.20.40.60.8hte等容循環(huán)等壓循環(huán)混合循環(huán)150bar70barp3=40bark=1.4q*=9.14p1=1barq*qcT1p1=在加熱量、壓縮比相同的條件下，等容循環(huán)具有最高的熱效率，因此，提高等容加熱比例是提高熱效率的有效途徑理論循環(huán)熱效率的比較20161284000.20.40.60壓縮比和等熵指數(shù)對(duì)熱效率的影響20161284000.20.40.60.8ht,vk

=1.41.31.2e結(jié)論：1)壓縮比ε越大,熱效率越高壓縮比由8增加為12，熱效率能提高10～15％。但ε>20，熱效率提高不明顯2)等熵指數(shù)越大,熱效率越高等熵指數(shù)由1.2提高到1.4,熱效率可增加40％(q1和不變,,cp和cv,工質(zhì)溫升,效率)循環(huán)參數(shù)對(duì)熱效率的影響四大循環(huán)參數(shù):1)壓縮比;2)等熵指數(shù);3)壓力升高比;4)預(yù)膨脹比壓縮比和等熵指數(shù)對(duì)熱效率的影響20161284000.20.壓力升高率和預(yù)膨脹比對(duì)熱效率影響:1)＝1,等容循環(huán),對(duì)t無(wú)影響2)＝1,等壓循環(huán),增大,t明顯下降3)混合循環(huán)：不變：隨上升，t略有增加

再增大，t不受影響不變：隨增大，t明顯下降結(jié)論：減少等壓加熱；增加等容加熱循環(huán)參數(shù)對(duì)熱效率的影響壓力升高率和預(yù)膨脹比對(duì)熱效率影響:結(jié)論：循環(huán)參數(shù)對(duì)熱效率的影理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義1）指出了改善發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性的基本原則和方向在允許的條件下,盡可能提高壓縮比

,尤其是汽油機(jī)合理組織燃燒,提高循環(huán)加熱等容度（減少預(yù)膨脹比、合理選擇燃燒始點(diǎn)、壓燃同時(shí)著火）保證工質(zhì)具有較高的等熵指數(shù)（稀燃）2）提供了發(fā)動(dòng)機(jī)之間進(jìn)行動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性對(duì)比的理論依據(jù)同一機(jī)型不同加熱模式的對(duì)比、及q1不變：等容循環(huán)t>混合循環(huán)t>等壓循環(huán)t不同機(jī)型(汽、柴油機(jī))的對(duì)比pmax及q1相同：等壓循環(huán)t>混合循環(huán)t>等容循環(huán)t理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義1）指出了改善發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性的理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義

汽、柴油機(jī)負(fù)荷變化(q1不同)時(shí)的對(duì)比

部分負(fù)荷柴油機(jī):缸內(nèi)噴射擴(kuò)散燃燒,噴油時(shí)間縮短,初期等容放熱變化不大,即基本不變而減小,t提高

部分負(fù)荷汽油機(jī):預(yù)混燃燒,燃燒速度下降,燃燒時(shí)間加長(zhǎng),即下降而上升,t下降結(jié)果：中、低負(fù)荷工況,柴油機(jī)使用油耗較汽油機(jī)低30％～50％。理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義汽、柴油機(jī)負(fù)荷變化(q1不同)時(shí)的對(duì)理想循環(huán)假設(shè)：1)保持理論循環(huán)中關(guān)于循環(huán)的假設(shè)(簡(jiǎn)化)2)工質(zhì)特性按真實(shí)情況考慮：循環(huán)過(guò)程中成分是變化的工質(zhì)的熱力參數(shù)隨溫度、分子結(jié)構(gòu)及混合氣濃度等變化研究理想循環(huán)的目的：1)工質(zhì)特性對(duì)熱效率的影響(與理論循環(huán)相比)2)理想循環(huán)代表了人類(lèi)努力所能達(dá)到的水平(與真實(shí)循環(huán)相比)相對(duì)熱效率：真實(shí)循環(huán)的指示效率與理想循環(huán)熱效率之比。反映了實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)指示效率接近理想水平的程度。壓縮過(guò)程:空氣+燃料蒸氣+殘余廢氣膨脹過(guò)程:廢氣+空氣理想循環(huán)假設(shè)：研究理想循環(huán)的目的：相對(duì)熱效率：真實(shí)循環(huán)的指示真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1)比熱容

cv,cp=f（T,分子結(jié)構(gòu)）

ΔQv=cv×ΔT，ΔQp=cp×ΔT

T↑c(diǎn)v和cp↑

↓ΔT↓t↓

多原子分子↑c(diǎn)v和cp↑

↓ΔT↓t↓

即：真實(shí)工質(zhì)

＜理想工質(zhì)

真實(shí)工質(zhì)t↓

例如：柴油機(jī)汽油機(jī)；稀薄燃燒化學(xué)計(jì)量比燃燒2)高溫?zé)岱纸飧邷貢r(shí)，原子間的結(jié)合力減弱，產(chǎn)生熱分解（吸熱過(guò)程）。

CO2→CO+O2H2O→H2+O2

低溫膨脹及排氣時(shí)，反向燃燒放熱。因此，燃燒放熱時(shí)間拉長(zhǎng)等容度↓

t↓。*T越高，p越小熱分解越嚴(yán)重，因此，汽油機(jī)熱分解＞柴油機(jī)熱分解。真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1)比熱容真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1.401.351.301.251.204006008001000K溫度Temperaturek=cp/cvAira=2.0a=1.25a=0.83a=0.67a=1.0w/oexhaustgasresidual3)工質(zhì)分子變化系數(shù)液體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒后，>1，p和t↑

氣體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒后，1，p和t↓（氣體燃料分子計(jì)入燃前分子總數(shù)）總的來(lái)說(shuō)，

的影響不大4)過(guò)量空氣系數(shù)

a1，未燃碳?xì)洹嘣印黅↑

↓

t↓

a>1，空氣↑單雙原子↑T↓

t真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1.401.351.301.251.2汽油機(jī)與柴油機(jī)理想循環(huán)熱效率的比較1)高負(fù)荷柴油機(jī)a>汽油機(jī)a柴油機(jī)t>汽油機(jī)t

汽油機(jī)混合氣濃且等容度高，Tmax↑，殘余廢氣↑

↓，熱分解↑汽油機(jī)t

↓

汽油機(jī)

>柴油機(jī)，但影響不大2)低負(fù)荷汽油機(jī)a更小，而柴油機(jī)a更大汽油機(jī)t

↓↓

汽油機(jī)r↑，柴油機(jī)r不變，汽油機(jī)

↓，燃燒速度↓汽油機(jī)t↓

汽油機(jī)高、低負(fù)荷溫差小，Tmax↑

↓汽油機(jī)t↓考慮真實(shí)工質(zhì)特性后，汽、柴油機(jī)熱效率差距加大：汽油機(jī)與柴油機(jī)理想循環(huán)熱效率的比較1)高負(fù)荷考慮真實(shí)工質(zhì)特真實(shí)循環(huán)1)傳熱損失(總加熱量的6％)真實(shí)循環(huán)并非絕熱過(guò)程,通過(guò)氣缸壁面、缸蓋底面、活塞頂面向外散熱。散熱量Qw=∫αFw（T-Tw）dτ式中，α—傳熱系數(shù)

Fw—散熱面積,Fw=f（）

T—缸內(nèi)工質(zhì)溫度,T=f（）

Tw—燃燒室壁面溫度,可設(shè)為定值壓縮過(guò)程:前期吸熱,后期散熱,使壓縮線略下降(有利)。燃燒及膨脹過(guò)程:溫差大,散熱強(qiáng)烈,使pz和膨脹線下降(不利)。燃燒膨脹線的下降幅度遠(yuǎn)大于壓縮線,使動(dòng)力過(guò)程功減小。真實(shí)循環(huán)1)傳熱損失(總加熱量的6％)真實(shí)循環(huán)2)時(shí)間損失實(shí)際燃燒及向工質(zhì)加熱不可能瞬間完成：存在點(diǎn)火(噴油)提前，使有用功面積下降，t↓。pz出現(xiàn)在TDC后10CA，而非等容加熱，使有用功面積減小。3)換氣損失排氣門(mén)早開(kāi)，造成膨脹功損失。泵氣損失功(W2＋W3)4)不完全燃燒損失正常燃燒時(shí)，也有c≠100%

不正常燃燒、a

＜1等，

t↓↓5)缸內(nèi)流動(dòng)損失流動(dòng)增強(qiáng)以及提高渦流與湍流程度，

t↓

因?yàn)椋涸斐赡芰繐p失、散熱損失例如：流動(dòng)損失，非直噴式柴油機(jī)＞直噴式柴油機(jī)6)工質(zhì)泄漏損失

真實(shí)循環(huán)2)時(shí)間損失真實(shí)循環(huán)與理論循環(huán)的比較總結(jié)：由于工質(zhì)和循環(huán)方面的差別，使得:

理論循環(huán)ηt-實(shí)際循環(huán)ηt=10~20百分點(diǎn)兩者之間的差別指出了改善內(nèi)燃機(jī)ηt的基本原則真實(shí)循環(huán)與理論循環(huán)的比較總結(jié)：1.循環(huán)模式與熱效率2.機(jī)械損失與機(jī)械效率3.能量分配與合理利用講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用第1章性能指標(biāo)與影響因素第2章燃料、工質(zhì)與熱化學(xué)第3章工作循環(huán)與能量利用第4章?lián)Q氣過(guò)程與進(jìn)氣充量第5章運(yùn)行特性與整車(chē)匹配第二部分：燃燒與排放第6章燃燒的基礎(chǔ)知識(shí)第7章柴油機(jī)混合氣形成與燃燒第8章汽油機(jī)混合氣形成與燃燒第9章有害排放物的生成與控制第10章新燃燒方式與替代燃料動(dòng)力1.循環(huán)模式與熱效率講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)活塞組件、軸承、氣門(mén)機(jī)構(gòu)等(2)附件驅(qū)動(dòng)消耗(～10％)水泵、機(jī)油泵、燃油泵、點(diǎn)火裝置等運(yùn)轉(zhuǎn)必不可少的輔助機(jī)構(gòu)(3)泵氣損失(5％～40％)1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素

為什么泵氣損失包含在機(jī)械損失中？機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)1)機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素?zé)o凸輪軸（Camless）發(fā)動(dòng)機(jī)測(cè)量機(jī)械損失時(shí)可以剔除泵氣損失嗎？(1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)活塞組件、軸承、氣門(mén)機(jī)構(gòu)等(2)附件驅(qū)動(dòng)消耗(～10％)水泵、機(jī)油泵、燃油泵、點(diǎn)火裝置等運(yùn)轉(zhuǎn)必不可少的輔助機(jī)構(gòu)(3)泵氣損失(5％～40％)電控氣門(mén)機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義無(wú)凸輪軸（Camles機(jī)械損失與機(jī)械效率標(biāo)定工況：自吸式汽油機(jī):m=0.8~0.9

自吸式柴油機(jī):m=0.78~0.85

渦輪增壓式柴油機(jī):m=0.80~0.921)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素

在相同排量和標(biāo)定工況條件下，比較渦輪增壓發(fā)動(dòng)機(jī)、機(jī)械增壓發(fā)動(dòng)機(jī)和自然吸氣發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)械效率，哪個(gè)大？哪個(gè)??？(1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)活塞組件、軸承、氣門(mén)機(jī)構(gòu)等(2)附件驅(qū)動(dòng)消耗(～10％)水泵、機(jī)油泵、燃油泵、點(diǎn)火裝置等運(yùn)轉(zhuǎn)必不可少的輔助機(jī)構(gòu)(3)泵氣損失(5％～40％)機(jī)械損失與機(jī)械效率標(biāo)定工況：1)機(jī)械效率的定義在相同排量機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)示功圖法由總指示功Wi，減去臺(tái)架上測(cè)得的有效功We只適用研發(fā)：(a)上止點(diǎn)難以精確測(cè)量：偏差1CA，誤差10～15％(b)各缸不均勻，需要同時(shí)測(cè)量1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)示功圖法1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(2)倒拖法發(fā)動(dòng)機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)后。斷油或斷火，用電機(jī)反拖發(fā)動(dòng)機(jī)，測(cè)得的反拖功率誤差：(a)無(wú)燃燒，缸內(nèi)壓力低，活塞與缸套間隙加大；潤(rùn)滑油粘度加大，摩擦損失增大(b)排氣阻力加大，泵氣損失變化(c)壓縮、膨脹線不重合，增大pmm汽油機(jī)壓縮比小，所以誤差小1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率(2)倒拖法1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(3)滅缸法用于多缸機(jī)本質(zhì)上也是倒拖法（N-1缸拖1缸），但更接近真實(shí)狀態(tài)新問(wèn)題：滅缸后進(jìn)排氣波動(dòng)效應(yīng)的影響兩大數(shù)相減得到小數(shù)，誤差加大1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率(3)滅缸法1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(4)油耗線法轉(zhuǎn)速不變，測(cè)出整機(jī)燃料消耗率隨負(fù)荷的變化曲線。將此線外延到與橫坐標(biāo)相交的a點(diǎn)，則a0之值為機(jī)械損失值。適合柴油機(jī)，不適合汽油機(jī)1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素（參看公式1-41和圖2-16）機(jī)械損失與機(jī)械效率(4)油耗線法1)機(jī)械效率的定義（參看機(jī)械損失與機(jī)械效率小結(jié)：

(1)汽油機(jī)多用倒拖法，不適合用滅缸法(滅缸不安全)和油耗線法(不成直線)(2)自然吸氣柴油機(jī)適合滅缸法、油耗線法，小型柴油機(jī)可以用倒拖法

(3)廢氣渦輪增壓柴油機(jī)無(wú)法使用倒拖法和滅缸法，低增壓可以用油耗線法。1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率小結(jié)：1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)活塞平均速度

cm↑，摩擦阻力↑，泵氣損失↑(2)負(fù)荷負(fù)荷Pe↓，m↓

怠速m＝0

增壓機(jī)型m↑(3)潤(rùn)滑條件機(jī)油粘度：冷起動(dòng)和低溫不能過(guò)高；高負(fù)荷不能過(guò)低水溫80～95C，機(jī)油溫度85～110C1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)活塞平均速度1)機(jī)械效率的定義美國(guó)汽油機(jī)油API分級(jí)等級(jí)使用對(duì)象油品性能SA一般低負(fù)荷汽油機(jī)和柴油機(jī)不含添加劑或只加降凝劑與抗泡劑SB中負(fù)荷汽油機(jī)加入某些抗氧劑與抗磨劑SC用于1964-1967年生產(chǎn)的汽油車(chē)加入清凈分散劑與抗氧防腐劑SD用于1968-1971年生產(chǎn)的汽油車(chē)具有更好的減少低溫油泥防銹性能SE用于1972年以后生產(chǎn)的汽油車(chē)具有更好的高溫氧化及抗低溫油泥性能SF用于1980年以后生產(chǎn)的汽油車(chē)具有比SE更高的高溫氧化及抗磨性SG用于1989-1993年以后生產(chǎn)的汽油車(chē)具有更好的高溫抗氧化變稠性能及清凈性和好的低溫油泥分散性SH用于1994年以后生產(chǎn)的汽油車(chē)引入CMA試驗(yàn)規(guī)范，因而比SG的水平苛刻10%左右SJ用于1996年以后生產(chǎn)的汽油車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)性能與SH一樣，節(jié)能試驗(yàn)，由VI變?yōu)閂I-A，油中磷含量＜0.1%SL用于2000年以后生產(chǎn)的汽油車(chē)改善催化轉(zhuǎn)化器的保護(hù)，由GF-2的128×103km延長(zhǎng)到16×103km萬(wàn)公里，通過(guò)銹球試驗(yàn)，ⅢF、ⅤG、ⅣAⅧ、ⅥB臺(tái)架等級(jí)使用對(duì)象油品性能GF-1用于使用SH油的汽油車(chē)質(zhì)量等級(jí)相當(dāng)于SH，并要求通過(guò)程序Ⅵ

P＜0.12%GF-2用于使用SJ油的汽油車(chē)質(zhì)量等級(jí)相當(dāng)于SF，并要求通過(guò)程序Ⅵ-A

P＜0.1%GF-3用于使用SL油的汽油車(chē)質(zhì)量等級(jí)相當(dāng)于SL，并要求通過(guò)程序Ⅳ-B

P＜0.1%ILSAC汽油機(jī)油分類(lèi)汽油機(jī)油的質(zhì)量等級(jí)美國(guó)汽油機(jī)油API分級(jí)等級(jí)使用對(duì)象油品性能SA一般低負(fù)荷汽油SAE黏度等級(jí)使用環(huán)境溫度范圍（℃）0W-45～155W-40～1010W-35～515W-25～020W-20～525W-15～1020-10～30300～304010～405W/40-35～3010W/40-30～3015W/40-20～4020W/40-10～40潤(rùn)滑油的黏度等級(jí)SAE黏度等級(jí)使用環(huán)境溫度范圍（℃）0W-45～155W-41.循環(huán)模式與熱效率2.機(jī)械損失與機(jī)械效率3.能量分配與合理利用

(討論課)講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用第1章性能指標(biāo)與影響因素第2章燃料、工質(zhì)與熱化學(xué)第3章工作循環(huán)與能量利用第4章?lián)Q氣過(guò)程與進(jìn)氣充量第5章運(yùn)行特性與整車(chē)匹配第二部分：燃燒與排放第6章燃燒的基礎(chǔ)知識(shí)第7章柴油機(jī)混合氣形成與燃燒第8章汽油機(jī)混合氣形成與燃燒第9章有害排放物的生成與控制第10章新燃燒方式與替代燃料動(dòng)力1.循環(huán)模式與熱效率講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用討論課思考題發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒釋放的能量有多大比例轉(zhuǎn)化為有效輸出功？比較汽油機(jī)和柴油機(jī)的有效效率？并說(shuō)明造成差異的原因。根據(jù)圖3-24所示的某四沖程柴油機(jī)能量利用率遞減圖例，給出內(nèi)燃機(jī)節(jié)能的途徑和努力方向。超膨脹循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)節(jié)能的理論依據(jù)是什么？實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)是如何應(yīng)用這一理論實(shí)現(xiàn)節(jié)能的？試舉例進(jìn)行說(shuō)明。什么是稀燃發(fā)動(dòng)機(jī)？它有什么優(yōu)缺點(diǎn)？增壓容易導(dǎo)致汽油機(jī)爆燃，但為什么越來(lái)越多的車(chē)用汽油機(jī)采用渦輪增壓技術(shù)？發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒系統(tǒng)絕熱之后，會(huì)帶來(lái)哪些益處和問(wèn)題？為什么絕熱發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率難以大幅度提高？什么是回?zé)岚l(fā)動(dòng)機(jī)？它有什么優(yōu)缺點(diǎn)？討論課思考題發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒釋放的能量有多大比例轉(zhuǎn)化為有效輸出功？點(diǎn)燃式和壓燃式內(nèi)燃機(jī)工作過(guò)程、燃燒理論、性能分析及參數(shù)調(diào)控陳勛寧夏大學(xué)汽車(chē)工程系汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)原理AutomotiveEngineFundamentals點(diǎn)燃式和壓燃式內(nèi)燃機(jī)陳勛寧夏大學(xué)汽車(chē)工程系汽車(chē)發(fā)1.循環(huán)模式與熱效率2.機(jī)械損失與機(jī)械效率3.能量分配與合理利用循環(huán)熱效率和機(jī)械效率質(zhì)環(huán)節(jié)講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用第1章性能指標(biāo)與影響因素第2章燃料、工質(zhì)與熱化學(xué)第3章工作循環(huán)與能量利用第4章?lián)Q氣過(guò)程與進(jìn)氣充量第5章運(yùn)行特性與整車(chē)匹配第二部分：燃燒與排放第6章燃燒的基礎(chǔ)知識(shí)第7章柴油機(jī)混合氣形成與燃燒第8章汽油機(jī)混合氣形成與燃燒第9章有害排放物的生成與控制第10章新燃燒方式與替代燃料動(dòng)力1.循環(huán)模式與熱效率循環(huán)熱效率和機(jī)械效率質(zhì)環(huán)節(jié)講課內(nèi)循環(huán)模式分類(lèi)根據(jù)工質(zhì)和循環(huán)特征分類(lèi):1)理論循環(huán)(TheoreticalCycle)工質(zhì)——理想氣體(空氣)，物性參數(shù)(比熱比,k)為常數(shù)，不隨溫度變化循環(huán)——理想循環(huán)：封閉熱力循環(huán)：系統(tǒng)加熱燃燒放熱；系統(tǒng)放熱氣體交換(進(jìn)排氣)

特殊熱力過(guò)程：絕熱壓縮和膨脹；等容或等壓加熱和放熱

2)理想循環(huán)(IdealCycle)工質(zhì)——真實(shí)工質(zhì)循環(huán)——理想循環(huán)

3)真實(shí)循環(huán)(RealCycle)工質(zhì)——真實(shí)工質(zhì)循環(huán)——真實(shí)循環(huán)Q2Q1等熵壓縮等容/等壓加熱等熵膨脹等容放熱工質(zhì)和循環(huán)模式是決定循環(huán)熱效率的兩大因素循環(huán)模式分類(lèi)根據(jù)工質(zhì)和循環(huán)特征分類(lèi):Q2Q1等熵壓縮等容/等循環(huán)熱效率(Cycle

thermalefficiency)ht211qq=-htt1wq=0=12321tqq

w-=pVTswtwtq2q1示功圖溫熵圖溫熵圖(T-s)是分析循環(huán)熱效率的一種有效而又直觀的方法w

pdV

Tds

dut==-òòò循環(huán)功(動(dòng)力過(guò)程功）熱力學(xué)第一定律循環(huán)熱效率:Tdsdq=循環(huán)熱效率(Cyclethermalefficiency理論循環(huán)分類(lèi)根據(jù)加熱過(guò)程進(jìn)行分類(lèi)：1)等容加熱→等容循環(huán)(Otto循環(huán))2)等壓加熱→等壓循環(huán)(Diesel循環(huán))3)混合(等容＋等壓)加熱→混合循環(huán)(Sabathe循環(huán))1-2:等熵壓縮(isentropic)2-3:等容/等壓加熱(isochoric/isobaric)3-4:等熵膨脹(isentropic)4-1:等容放熱(isochoric)理論循環(huán)分類(lèi)根據(jù)加熱過(guò)程進(jìn)行分類(lèi)：1-2:等熵壓縮(is等容循環(huán)(Isochoriccycle)VspT3q1q1q22411234V1V2q2q2q1奧托循環(huán)(OttoCycle):早期汽油機(jī)轉(zhuǎn)速低，燃燒接近等容放熱壓力升高比

＝p3/p2壓力升高比對(duì)等容循環(huán)的熱效率沒(méi)有影響！等容循環(huán)效率:()()hhhkkkt21t,vv41v321412321221134143t,v122111qq1cTTcTT1TTT1TTT1TTVVVVTT1TT1VV=-=---=--?è???-?è???=?è???=?è???==-=-?è???---het,v111=--k?????等容循環(huán)(Isochoriccycle)VspT3q1q1加熱時(shí)刻對(duì)循環(huán)的影響(等容度)q1=const.q133

3

3q13*4*41q222*3*4*4q212*2TpsVTDC加熱:1-2-3-4BTDC加熱:1-2*-3*-3’-4*-1ATDC加熱:1-2-2*-3*-4*-1ht211qq=-偏離上止點(diǎn)加熱，t增大or減小?等容度：VcmVs等容加熱≠100％等容度q2增加，t減小Vc加熱時(shí)刻對(duì)循環(huán)的影響(等容度)q1=const.q133等壓循環(huán)(Isobariccycle)q13341q224q212Tpq1p2V2V1sV4狄賽爾循環(huán)(DieselCycle):早期柴油機(jī)在上止點(diǎn)噴油燃燒t,p=容積預(yù)膨脹比:

=V3/V2預(yù)膨脹比與等容度是什么關(guān)系？等壓循環(huán)(Isobariccycle)q13341q224混合循環(huán)與其他循環(huán)的比較q1p241q2,vvT21q134q2,v等容循環(huán)pq12341q2,pvTs21q14q2,p等壓循環(huán)3s3t,s=現(xiàn)代汽油機(jī)和柴油機(jī)的實(shí)際工作循環(huán)是混合循環(huán)。相對(duì)而言，傳統(tǒng)汽油機(jī)更接近于等容循環(huán)，傳統(tǒng)柴油機(jī)更接近于等壓循環(huán)。3pq1,p241q2,svs21q1,p34q2,sq1,v3￠q1,v3￠T(mén)混合循環(huán)混合循環(huán)與其他循環(huán)的比較q1p241q2,vvT21q134理論循環(huán)熱效率的比較20161284000.20.40.60.8hte等容循環(huán)等壓循環(huán)混合循環(huán)150bar70barp3=40bark=1.4q*=9.14p1=1barq*qcT1p1=在加熱量、壓縮比相同的條件下，等容循環(huán)具有最高的熱效率，因此，提高等容加熱比例是提高熱效率的有效途徑理論循環(huán)熱效率的比較20161284000.20.40.60壓縮比和等熵指數(shù)對(duì)熱效率的影響20161284000.20.40.60.8ht,vk

=1.41.31.2e結(jié)論：1)壓縮比ε越大,熱效率越高壓縮比由8增加為12，熱效率能提高10～15％。但ε>20，熱效率提高不明顯2)等熵指數(shù)越大,熱效率越高等熵指數(shù)由1.2提高到1.4,熱效率可增加40％(q1和不變,,cp和cv,工質(zhì)溫升,效率)循環(huán)參數(shù)對(duì)熱效率的影響四大循環(huán)參數(shù):1)壓縮比;2)等熵指數(shù);3)壓力升高比;4)預(yù)膨脹比壓縮比和等熵指數(shù)對(duì)熱效率的影響20161284000.20.壓力升高率和預(yù)膨脹比對(duì)熱效率影響:1)＝1,等容循環(huán),對(duì)t無(wú)影響2)＝1,等壓循環(huán),增大,t明顯下降3)混合循環(huán)：不變：隨上升，t略有增加

再增大，t不受影響不變：隨增大，t明顯下降結(jié)論：減少等壓加熱；增加等容加熱循環(huán)參數(shù)對(duì)熱效率的影響壓力升高率和預(yù)膨脹比對(duì)熱效率影響:結(jié)論：循環(huán)參數(shù)對(duì)熱效率的影理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義1）指出了改善發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性的基本原則和方向在允許的條件下,盡可能提高壓縮比

,尤其是汽油機(jī)合理組織燃燒,提高循環(huán)加熱等容度（減少預(yù)膨脹比、合理選擇燃燒始點(diǎn)、壓燃同時(shí)著火）保證工質(zhì)具有較高的等熵指數(shù)（稀燃）2）提供了發(fā)動(dòng)機(jī)之間進(jìn)行動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性對(duì)比的理論依據(jù)同一機(jī)型不同加熱模式的對(duì)比、及q1不變：等容循環(huán)t>混合循環(huán)t>等壓循環(huán)t不同機(jī)型(汽、柴油機(jī))的對(duì)比pmax及q1相同：等壓循環(huán)t>混合循環(huán)t>等容循環(huán)t理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義1）指出了改善發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性的理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義

汽、柴油機(jī)負(fù)荷變化(q1不同)時(shí)的對(duì)比

部分負(fù)荷柴油機(jī):缸內(nèi)噴射擴(kuò)散燃燒,噴油時(shí)間縮短,初期等容放熱變化不大,即基本不變而減小,t提高

部分負(fù)荷汽油機(jī):預(yù)混燃燒,燃燒速度下降,燃燒時(shí)間加長(zhǎng),即下降而上升,t下降結(jié)果：中、低負(fù)荷工況,柴油機(jī)使用油耗較汽油機(jī)低30％～50％。理論循環(huán)分析的指導(dǎo)意義汽、柴油機(jī)負(fù)荷變化(q1不同)時(shí)的對(duì)理想循環(huán)假設(shè)：1)保持理論循環(huán)中關(guān)于循環(huán)的假設(shè)(簡(jiǎn)化)2)工質(zhì)特性按真實(shí)情況考慮：循環(huán)過(guò)程中成分是變化的工質(zhì)的熱力參數(shù)隨溫度、分子結(jié)構(gòu)及混合氣濃度等變化研究理想循環(huán)的目的：1)工質(zhì)特性對(duì)熱效率的影響(與理論循環(huán)相比)2)理想循環(huán)代表了人類(lèi)努力所能達(dá)到的水平(與真實(shí)循環(huán)相比)相對(duì)熱效率：真實(shí)循環(huán)的指示效率與理想循環(huán)熱效率之比。反映了實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)指示效率接近理想水平的程度。壓縮過(guò)程:空氣+燃料蒸氣+殘余廢氣膨脹過(guò)程:廢氣+空氣理想循環(huán)假設(shè)：研究理想循環(huán)的目的：相對(duì)熱效率：真實(shí)循環(huán)的指示真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1)比熱容

cv,cp=f（T,分子結(jié)構(gòu)）

ΔQv=cv×ΔT，ΔQp=cp×ΔT

T↑c(diǎn)v和cp↑

↓ΔT↓t↓

多原子分子↑c(diǎn)v和cp↑

↓ΔT↓t↓

即：真實(shí)工質(zhì)

＜理想工質(zhì)

真實(shí)工質(zhì)t↓

例如：柴油機(jī)汽油機(jī)；稀薄燃燒化學(xué)計(jì)量比燃燒2)高溫?zé)岱纸飧邷貢r(shí)，原子間的結(jié)合力減弱，產(chǎn)生熱分解（吸熱過(guò)程）。

CO2→CO+O2H2O→H2+O2

低溫膨脹及排氣時(shí)，反向燃燒放熱。因此，燃燒放熱時(shí)間拉長(zhǎng)等容度↓

t↓。*T越高，p越小熱分解越嚴(yán)重，因此，汽油機(jī)熱分解＞柴油機(jī)熱分解。真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1)比熱容真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1.401.351.301.251.204006008001000K溫度Temperaturek=cp/cvAira=2.0a=1.25a=0.83a=0.67a=1.0w/oexhaustgasresidual3)工質(zhì)分子變化系數(shù)液體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒后，>1，p和t↑

氣體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒后，1，p和t↓（氣體燃料分子計(jì)入燃前分子總數(shù)）總的來(lái)說(shuō)，

的影響不大4)過(guò)量空氣系數(shù)

a1，未燃碳?xì)洹嘣印黅↑

↓

t↓

a>1，空氣↑單雙原子↑T↓

t真實(shí)工質(zhì)對(duì)熱效率的影響1.401.351.301.251.2汽油機(jī)與柴油機(jī)理想循環(huán)熱效率的比較1)高負(fù)荷柴油機(jī)a>汽油機(jī)a柴油機(jī)t>汽油機(jī)t

汽油機(jī)混合氣濃且等容度高，Tmax↑，殘余廢氣↑

↓，熱分解↑汽油機(jī)t

↓

汽油機(jī)

>柴油機(jī)，但影響不大2)低負(fù)荷汽油機(jī)a更小，而柴油機(jī)a更大汽油機(jī)t

↓↓

汽油機(jī)r↑，柴油機(jī)r不變，汽油機(jī)

↓，燃燒速度↓汽油機(jī)t↓

汽油機(jī)高、低負(fù)荷溫差小，Tmax↑

↓汽油機(jī)t↓考慮真實(shí)工質(zhì)特性后，汽、柴油機(jī)熱效率差距加大：汽油機(jī)與柴油機(jī)理想循環(huán)熱效率的比較1)高負(fù)荷考慮真實(shí)工質(zhì)特真實(shí)循環(huán)1)傳熱損失(總加熱量的6％)真實(shí)循環(huán)并非絕熱過(guò)程,通過(guò)氣缸壁面、缸蓋底面、活塞頂面向外散熱。散熱量Qw=∫αFw（T-Tw）dτ式中，α—傳熱系數(shù)

Fw—散熱面積,Fw=f（）

T—缸內(nèi)工質(zhì)溫度,T=f（）

Tw—燃燒室壁面溫度,可設(shè)為定值壓縮過(guò)程:前期吸熱,后期散熱,使壓縮線略下降(有利)。燃燒及膨脹過(guò)程:溫差大,散熱強(qiáng)烈,使pz和膨脹線下降(不利)。燃燒膨脹線的下降幅度遠(yuǎn)大于壓縮線,使動(dòng)力過(guò)程功減小。真實(shí)循環(huán)1)傳熱損失(總加熱量的6％)真實(shí)循環(huán)2)時(shí)間損失實(shí)際燃燒及向工質(zhì)加熱不可能瞬間完成：存在點(diǎn)火(噴油)提前，使有用功面積下降，t↓。pz出現(xiàn)在TDC后10CA，而非等容加熱，使有用功面積減小。3)換氣損失排氣門(mén)早開(kāi)，造成膨脹功損失。泵氣損失功(W2＋W3)4)不完全燃燒損失正常燃燒時(shí)，也有c≠100%

不正常燃燒、a

＜1等，

t↓↓5)缸內(nèi)流動(dòng)損失流動(dòng)增強(qiáng)以及提高渦流與湍流程度，

t↓

因?yàn)椋涸斐赡芰繐p失、散熱損失例如：流動(dòng)損失，非直噴式柴油機(jī)＞直噴式柴油機(jī)6)工質(zhì)泄漏損失

真實(shí)循環(huán)2)時(shí)間損失真實(shí)循環(huán)與理論循環(huán)的比較總結(jié)：由于工質(zhì)和循環(huán)方面的差別，使得:

理論循環(huán)ηt-實(shí)際循環(huán)ηt=10~20百分點(diǎn)兩者之間的差別指出了改善內(nèi)燃機(jī)ηt的基本原則真實(shí)循環(huán)與理論循環(huán)的比較總結(jié)：1.循環(huán)模式與熱效率2.機(jī)械損失與機(jī)械效率3.能量分配與合理利用講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用第1章性能指標(biāo)與影響因素第2章燃料、工質(zhì)與熱化學(xué)第3章工作循環(huán)與能量利用第4章?lián)Q氣過(guò)程與進(jìn)氣充量第5章運(yùn)行特性與整車(chē)匹配第二部分：燃燒與排放第6章燃燒的基礎(chǔ)知識(shí)第7章柴油機(jī)混合氣形成與燃燒第8章汽油機(jī)混合氣形成與燃燒第9章有害排放物的生成與控制第10章新燃燒方式與替代燃料動(dòng)力1.循環(huán)模式與熱效率講課內(nèi)容第一部分：動(dòng)力輸出與能量利用機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)活塞組件、軸承、氣門(mén)機(jī)構(gòu)等(2)附件驅(qū)動(dòng)消耗(～10％)水泵、機(jī)油泵、燃油泵、點(diǎn)火裝置等運(yùn)轉(zhuǎn)必不可少的輔助機(jī)構(gòu)(3)泵氣損失(5％～40％)1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素

為什么泵氣損失包含在機(jī)械損失中？機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)1)機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素?zé)o凸輪軸（Camless）發(fā)動(dòng)機(jī)測(cè)量機(jī)械損失時(shí)可以剔除泵氣損失嗎？(1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)活塞組件、軸承、氣門(mén)機(jī)構(gòu)等(2)附件驅(qū)動(dòng)消耗(～10％)水泵、機(jī)油泵、燃油泵、點(diǎn)火裝置等運(yùn)轉(zhuǎn)必不可少的輔助機(jī)構(gòu)(3)泵氣損失(5％～40％)電控氣門(mén)機(jī)械損失與機(jī)械效率1)機(jī)械效率的定義無(wú)凸輪軸（Camles機(jī)械損失與機(jī)械效率標(biāo)定工況：自吸式汽油機(jī):m=0.8~0.9

自吸式柴油機(jī):m=0.78~0.85

渦輪增壓式柴油機(jī):m=0.80~0.921)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素

在相同排量和標(biāo)定工況條件下，比較渦輪增壓發(fā)動(dòng)機(jī)、機(jī)械增壓發(fā)動(dòng)機(jī)和自然吸氣發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)械效率，哪個(gè)大？哪個(gè)?。?1)機(jī)械摩擦損失(50％～80％)活塞組件、軸承、氣門(mén)機(jī)構(gòu)等(2)附件驅(qū)動(dòng)消耗(～10％)水泵、機(jī)油泵、燃油泵、點(diǎn)火裝置等運(yùn)轉(zhuǎn)必不可少的輔助機(jī)構(gòu)(3)泵氣損失(5％～40％)機(jī)械損失與機(jī)械效率標(biāo)定工況：1)機(jī)械效率的定義在相同排量機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)示功圖法由總指示功Wi，減去臺(tái)架上測(cè)得的有效功We只適用研發(fā)：(a)上止點(diǎn)難以精確測(cè)量：偏差1CA，誤差10～15％(b)各缸不均勻，需要同時(shí)測(cè)量1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率(1)示功圖法1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(2)倒拖法發(fā)動(dòng)機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)后。斷油或斷火，用電機(jī)反拖發(fā)動(dòng)機(jī)，測(cè)得的反拖功率誤差：(a)無(wú)燃燒，缸內(nèi)壓力低，活塞與缸套間隙加大；潤(rùn)滑油粘度加大，摩擦損失增大(b)排氣阻力加大，泵氣損失變化(c)壓縮、膨脹線不重合，增大pmm汽油機(jī)壓縮比小，所以誤差小1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率(2)倒拖法1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(3)滅缸法用于多缸機(jī)本質(zhì)上也是倒拖法（N-1缸拖1缸），但更接近真實(shí)狀態(tài)新問(wèn)題：滅缸后進(jìn)排氣波動(dòng)效應(yīng)的影響兩大數(shù)相減得到小數(shù)，誤差加大1)機(jī)械效率的定義2)機(jī)械損失的組成與份額3)機(jī)械損失的測(cè)量4)機(jī)械效率的影響因素機(jī)械損失與機(jī)械效率(3)滅缸法1)機(jī)械效率的定義機(jī)械損失與機(jī)械效率(4)油耗線法轉(zhuǎn)速不變，測(cè)出整機(jī)燃料消耗率隨負(fù)荷的變化曲線。將此線外延到與橫坐標(biāo)相交的a點(diǎn)，則a0之值為機(jī)械損失值。適合柴油機(jī)，不適合汽油機(jī)1)機(jī)械效率的定義2)