new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件

第四篇7球磨機7.1球磨機工作原理及球磨機研磨體運動分析7.2球磨機構(gòu)造及主要零部件7.3球磨機主要零部件的強度計算第四篇7球磨機17.1.1球磨機工作原理及研磨體運動的基本狀態(tài)7.1.1.1球磨機工作原理

結(jié)構(gòu)特點：球磨機的主要工作部分是一個裝在兩個大型軸承上并水平放置的回轉(zhuǎn)圓筒，筒體用隔倉板分成幾個倉室，在各倉內(nèi)裝有一定形狀和大小的研磨體。研磨體一般為鋼球、鋼鍛、鋼棒、卵石、礫石和瓷球等。為了防止筒體被磨損，在筒體內(nèi)壁裝有襯板。7.1.1球磨機工作原理及研磨體運動的基本狀態(tài)2

研磨體在離心力和與筒體內(nèi)壁的襯板面產(chǎn)生的摩擦力的作用下，貼附在筒體內(nèi)壁的襯板面上，隨筒體一起回轉(zhuǎn)，并被帶到一定高度，在重力作用下自由下落，下落時研磨體沖擊底部的物料把物料擊碎。此外，在磨機回轉(zhuǎn)的過程中，研磨體還產(chǎn)生滑動和滾動，因而研磨體、襯板與物料之間發(fā)生研磨作用，使物料磨細。

物料的軸向運動：由于進料端不斷喂入新物料，使進料與出料端物料之間存在著料面差能強制物料流動，并且研磨體下落時沖擊物料產(chǎn)生軸向推力也迫使物料流動，另外磨內(nèi)氣流運動也幫助物料流動。因此，磨機筒體雖然是水平放置，但物料卻可以由進料端緩慢地流向出料端，完成粉磨作業(yè)。研磨體在離心力和與筒體內(nèi)壁的襯板面產(chǎn)生的37.1.1.2研磨體運動的基本狀態(tài)

圖(a)，轉(zhuǎn)速太慢，研磨體和物料因摩擦力被筒體帶到等于動摩擦角的高度時，研磨體和物料就下滑，稱為“傾瀉狀態(tài)”，對物料有研磨作用，但對物料的沖擊作用很小，因而使粉磨效率不佳；圖(c)，轉(zhuǎn)速太快，研磨體和物料在其慣性離心力的作用高轉(zhuǎn)速貼附筒體一起回轉(zhuǎn)（作圓周運動），稱為“周轉(zhuǎn)狀態(tài)”，研磨體對物料起不到?jīng)_擊和研磨作用；圖(b)，轉(zhuǎn)速比較適宜，研磨體提升到一定高度后拋落下來，稱為“拋落狀態(tài)”，研磨體對物料較大的沖擊和研磨作用，粉磨效率高。7.1.1.2研磨體運動的基本狀態(tài)4問題：1、球磨機合適的轉(zhuǎn)速是多少？2、研磨體的裝載量怎么確定？問題：57.1.2球磨機內(nèi)研磨體的運動分析

目的：確定磨機的工作參數(shù)，如適宜的工作轉(zhuǎn)速、功率消耗、生產(chǎn)能力、研磨體裝填量以及掌握影響磨機粉磨效率的各項因素、筒體受力情況與強度計算等，7.1.2球磨機內(nèi)研磨體的運動分析67.1.2.1基本假設(1)當磨機在正常工作時，研磨體在筒體內(nèi)按所在位置的運動軌跡只有兩種：一種是一層層地以筒體橫斷面幾何中心為圓心，按同心圓弧軌跡隨著筒體回轉(zhuǎn)作向上運動；另一種是一層層地按拋物線軌跡降落下來；(2)研磨體與筒壁間及研磨體層與層之間的相對滑動極小，具體計算時略去不計；（3）磨機筒體內(nèi)物料對研磨體運動的影響略去不計；(4)研磨體作為一質(zhì)點，因此最外層研磨體的回轉(zhuǎn)半徑，可以用筒體的有效內(nèi)徑表示。7.1.2.1基本假設77.1.2.2研磨體運動的基本方程式

研磨體脫離條件：研磨體與筒體之間的正壓力為零。即：

7.1.2.2研磨體運動的基本方程式8即：將代入上式得：整理得：稱這為研磨體運動基本方程

即：9研磨體運動基本方程中各符號的意義：R：研磨所在的半徑，m；n:球磨機筒體轉(zhuǎn)速，n/p;:研磨體脫離角。new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件107.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡從研磨體運動基本方程可以看出：半徑R不同，脫離角就不同，也就是說，研磨體所在的層不同，脫離位置也就不同。脫離點軌跡定義：各層研磨體脫離點的連線7.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡117.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡把研磨體運動基本方程做個變形：上式中各項為常數(shù)，令：

7.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡127.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡結(jié)論:球磨機筒體內(nèi)研磨體脫離點的軌跡是一個圓的部分圓弧,這個圓弧的圓心位于Y軸上,半徑為450/n2,且在圓周通過坐標原點O所做的圓上。7.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡137.1.2.4研磨體運動降落點軌跡研磨體自脫離點o1拋出后，沿拋物線軌跡下落，其降落點位置仍在原來上升時研磨體層的圓弧軌跡上。1、建立二個曲線的方程2、解方程組，得交點

7.1.2.4研磨體運動降落點軌跡14以o建立直角坐標系xoy，則拋物線方程為：式中：研磨自拋落點拋出時的初速度，m/s;t時間，s.

以o建立直角坐標系xoy，則拋物線方程為：15將拋物線方程組中t的消去，得:

將拋物線方程組中t的消去，得:16以筒體中心為圓心，建立坐標系，則圓的方程為：圓在坐標系xx-yy中的方程為：將（7.7）、（7.8）聯(lián)合，求得B點坐標：以筒體中心為圓心，建立坐標系，則圓的方程為：17式中(-)號表示降落點在橫坐標之下，以絕對值表示為：引入θ，則：引入，根據(jù)幾何關(guān)系知：所以：式中(-)號表示降落點在橫坐標之下，以絕對值表示為：18把式：整理得：所以得：對任一層研磨體而言，知道脫離角，就有一個，可以確定其降落點。把式：197.1.2.5研磨體運動最內(nèi)層半徑概念：研磨體最內(nèi)層是指運動著的研磨體在某一最小半徑R2圓弧上，隨筒體回轉(zhuǎn)提升至一定高度后，仍能按拋物線軌跡降落，降落點處于極限位置7.1.2.5研磨體運動最內(nèi)層半徑20

欲求得此最內(nèi)層半徑R2，首先應按降落曲線求得橫坐標X的最小值，因Xmin處在降落點的極限位置。把方程式（7.9）移軸至XX-YY為坐標基準（如圖7.5所示）,則：為了求得最小值，取導數(shù) 使：欲求得此最內(nèi)層半徑R2，首先應按降落21對式進行求導并使其導數(shù)等于零，并整理得：解之得：代入研磨體運動基本方程得：對式22結(jié)論：

因此在確定研磨體裝填量時，務必使研磨體最內(nèi)層的半徑比252/n2要大，否則研磨體在降落時，將會互相干擾、碰撞，這就會損失它們的能量，降低粉磨效率。結(jié)論：237.1.2.6研磨體在磨機筒體橫斷面的分布根據(jù)基本假設，研磨體的運動分為兩種運動狀態(tài)：一種是貼著筒體一起回轉(zhuǎn)，用斜線表示的橫斷面F1。另一種是研磨體呈拋落狀態(tài)的橫斷面F2。7.1.2.6研磨體在磨機筒體橫斷面的分布24（1）面積F1F1表示隨筒體一起回轉(zhuǎn)研磨體所占面積。微面積是一段圓?。海?）面積F125因為：對R的微分得：則：進行積分得：因為：26（2）F2的計算

從圖中可以看郵其外形不是均勻的，但可以計算出單位時間拋出的面積，也可以知道總的拋出時間。這樣就可以求出微面積，然后用積分的方法求得：（2）F2的計算27在時間T內(nèi)，拋出的微小面積：由式（7.5）聯(lián)立上述二式得:在時間T內(nèi)，拋出的微小面積：28整理得：將代入得：new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件29把上式代入微分式得：則F2：進行積分得：把上式代入微分式得：30（3）Z－θ計算圖線

研磨體填充系數(shù)：研磨體體積與磨機凈空體積的比值。則：把F1和F2代入上式，是個超越方程，為了便于求解，采用圖解法（3）Z－θ計算圖線31整理得：為了便于求解，采用圖解法令：new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件32

取Z為縱坐標軸,θ為橫坐標軸。將θ分別以5°、10°、15°……50°代入式中求出相對應的Z值，便可將坐標上的各點連成一條曲線，如圖7.7所示。此Zθ曲線能適應一般情況下的磨機轉(zhuǎn)速n及研磨體填充系數(shù)φ的變化。new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件33

取Z為縱坐標,θ為橫坐標軸。畫出Z－θ曲線。new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件34例已知球磨機筒體轉(zhuǎn)速為，，求，，，及各占全部研磨體的比例，研磨體最大填充系數(shù)的理論值。例已知球磨機筒體轉(zhuǎn)速為，，求35解:1）根據(jù)研磨體運動基本方程：得：則：則：解:1）362）求由：在圖7。7中過做垂線，，由些交點向下取，，再做水平線，交于曲線，由交點作垂線交于軸，些交點所指。2）求373）求所以由式（7。13）知：由于：，因些在，及時，最內(nèi)層的研磨體仍作分層運動，而不互相干擾，碰撞。最內(nèi)層極限半徑為研磨體半徑的0。71倍。3）求384），根據(jù)前面推導，得：把：，代入上邊二式得：4），395）求當最內(nèi)層研磨體仍能保持有規(guī)律的分層循環(huán)運動時的極限條件為：則：將和代入式（7。19）得：5）求40結(jié)論：在，時：

=0。42

結(jié)論：在，時：417.1.2.7動態(tài)研磨體作用力的分析

在確定機器零件的強度和尺寸時，必須先確定該零件所受到的外載荷。為了解決這個問題，必須在理論上分析動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的各種作用力。磨機在正常運轉(zhuǎn)時，動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的作用力有以下三個方面：（1）研磨體生產(chǎn)的離心力Pc(2)研磨體的重力G1（3）研磨體產(chǎn)生的沖擊力Ps7.1.2.7動態(tài)研磨體作用力的分析42結(jié)論：當磨機筒體轉(zhuǎn)速n=32.2/和填充系數(shù)φ=0.3時，動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的合力P只比靜態(tài)研磨體的自重G大2%。因此，只要筒體轉(zhuǎn)速n和填充系數(shù)φ變化不大時，在設計計算動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的外載荷時，就可以用研磨體的自重G來近似地代替繁雜的動態(tài)分析和計算（按動態(tài)研磨體的合力P進行運算）。結(jié)論：當磨機筒體轉(zhuǎn)速n=32.2/和填充系數(shù)φ=0.3437.1.3球磨機主要參數(shù)的確定主要參數(shù)有三個：轉(zhuǎn)速，功率，產(chǎn)量7.1.3.1磨機的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速有三種提法：臨界轉(zhuǎn)速；理論最適宜轉(zhuǎn)速；實際轉(zhuǎn)速。7.1.3球磨機主要參數(shù)的確定44（1）球磨機的臨界轉(zhuǎn)速定義：當磨機筒體的轉(zhuǎn)速達到某一數(shù)值時，研磨體產(chǎn)生的離心力等于它本身的重力，因而使研磨體升舉至脫離角α=0°，即研磨體將緊貼附在筒壁上，隨筒體一起回轉(zhuǎn)而不會降落下來，這個轉(zhuǎn)速就稱為臨界轉(zhuǎn)速，用n0表示。

（1）球磨機的臨界轉(zhuǎn)速45利用研磨體運動基本方程，使得：脫離角α=0°解之得：從理論上講，當磨機轉(zhuǎn)速達到臨界轉(zhuǎn)速時，研磨體將緊緊貼附在筒體內(nèi)壁上，隨筒體一起回轉(zhuǎn)，不會降落，不能起任何粉磨作用。但實際上并非如此，因為在推導研磨體運動的基本方程時，只考慮離心力，而忽略了研磨體的滑動、自轉(zhuǎn)及物料對研磨體運動的影響。因此球磨機的實際臨界轉(zhuǎn)速比上述的理論計算值要高一些。利用研磨體運動基本方程，使得：脫離角α=0°46(2)球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速n研磨體對物料的粉碎所消耗的功是筒體轉(zhuǎn)速的函數(shù)。因此，使研磨體產(chǎn)生最大粉碎功時的筒體轉(zhuǎn)速就稱為球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速n。要想得到最大的粉碎功，研磨體必須具有最大的降落高度。(2)球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速n47(3)球磨機的實際工作轉(zhuǎn)速磨機的理論最適宜轉(zhuǎn)速是在球磨機最外層研磨體達到最大降落高度時的轉(zhuǎn)速。但是這時全體研磨體的最大粉碎功不一定最大。另一方面，隨著磨機規(guī)格的增大，一定的進料粒度，需要一定量的粉碎功。如果入料粒度一定，則需要磨機提供的粉碎功是一定的，在研磨體規(guī)格一定時，當磨機規(guī)格大，如果最外層研磨體獲得最大的降落高度，則其降落高度的絕對值增大，研磨體能提供的粉碎功將大于物料粉碎所需要的粉碎功，這樣勢必造成浪費。由于當前的球磨機一般為多倉磨，前后倉的粉碎區(qū)有差別，按理前倉轉(zhuǎn)速應高一些，使鋼球帶得高，以拋落為主增加破碎作用；后倉可適當降低轉(zhuǎn)速，鋼球以瀉落為主，增加研磨作用。但是多倉磨筒體只能是一個轉(zhuǎn)速，唯有改變襯板形狀來解決此矛盾。所以一般均在前倉安裝“提升式”襯板，而在后倉安裝“平滑形”襯板。在實際生產(chǎn)中，考慮轉(zhuǎn)速不能單純從得到最大粉碎功的觀點出發(fā)，因為物料粉磨既有沖擊破碎，還有研磨作用。所以要從達到最佳經(jīng)濟指標的觀點出發(fā)，即要求磨機的生產(chǎn)能力最高，單位產(chǎn)量功率消耗最小，研磨體和襯板的磨損消耗量最少。所以工作轉(zhuǎn)速的選定，除了應考慮磨機的直徑、生產(chǎn)方式、襯板形狀、研磨體的填充系數(shù)、研磨體的種類外，還要考慮到粉磨物料的性質(zhì)、入磨物料粒度和粉磨細度等。為了能夠比較全面地反映這些因素的影響，應通過科學實驗來確定磨機的實際工作轉(zhuǎn)速。(3)球磨機的實際工作轉(zhuǎn)速48①對于波形襯板，磨機轉(zhuǎn)速為球磨機臨界轉(zhuǎn)速的75%~78%。②磨機的實際轉(zhuǎn)速公式用nk=kD來計算，對于平滑襯板，k=34.4;凸棱襯板，k=31.5。即分別相當于磨機臨界轉(zhuǎn)速的81.5%和74.5%。③磨機實際轉(zhuǎn)速的另一計算公式為：ng=36.4-40lgD，從公式可以看出，轉(zhuǎn)速隨磨機規(guī)格直徑增大而減小。①對于波形襯板，磨機轉(zhuǎn)速為球磨機臨界轉(zhuǎn)速的75%~78%。49磨機轉(zhuǎn)速與生產(chǎn)工藝及磨機結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系有如下觀點：對濕法生產(chǎn)的管磨機，由于水的潤濕，從而降低了研磨體之間、研磨體與襯板之間的摩擦系數(shù)，產(chǎn)生較大的相對滑動。因此濕法磨機在理論上應比相同條件的干法磨機的轉(zhuǎn)速高5%左右。在濕法棒球磨機中，對于單個研磨體來說鋼棒的質(zhì)量要比鋼球大得多，為了避免沉重的鋼棒對筒體的沖擊動能太大，并防止亂棒，轉(zhuǎn)速應比干法稍低約5%，且棒倉襯板的摩擦系數(shù)也比球倉的小些。濕法棒球磨的轉(zhuǎn)速比一般為68%~70%。當磨機在圈流系統(tǒng)工作時，由于磨內(nèi)的物料流速加快，可有較高的生產(chǎn)能力，因此，圈流操作時磨機轉(zhuǎn)速可比開流式高些。襯板表面與研磨體的摩擦系數(shù)較大者，其轉(zhuǎn)速可低些；否則可高些。磨機內(nèi)研磨體填充系數(shù)越小，相對滑動越大，則轉(zhuǎn)速應高些；反之則應低些。磨機粉磨小塊軟質(zhì)物料，要比在相同條件下粉磨大塊硬質(zhì)物料時，轉(zhuǎn)速低些。粉磨粒度較細時，主要是研磨作用，轉(zhuǎn)速可低些。磨機轉(zhuǎn)速與生產(chǎn)工藝及磨機結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系有如下觀點：507.1.3.2球磨機功率計算球磨機功率的目的：為了能夠正確地選擇電動機的規(guī)格，選擇或計算減速裝置以及為球磨機筒體進行強度計算等提供依據(jù)。計算方法：“聚積層”是假想球磨機筒體中所有的研磨體都集中在某一中間層運動，其性質(zhì)可概括地代表全部研磨體在筒體內(nèi)的運動情況，該中間層稱為“聚積層”。7.1.3.2球磨機功率51“聚積層”層的重心，也就是所有被提升研磨體的重心，位于C點，如圖所示。貼著筒體一起回轉(zhuǎn)的部分研磨體和物料處于筒體中心垂線的一側(cè)，因此研磨體和物料重力G1引起與筒體回轉(zhuǎn)方向相反的恒定力矩，要將G1提升至一定高度，并使之具有一定的速度拋射出去，就必須克服由重力G1引起的反轉(zhuǎn)力矩?！熬鄯e層”層的重心，527.1.3.3球磨機的生產(chǎn)能力影響球磨機生產(chǎn)能力的因素很多，例如物料性質(zhì)、入磨物料粒度、要求產(chǎn)品細度、加料均勻程度和磨機內(nèi)裝填程度等。另外還與磨機的結(jié)構(gòu)形式有關(guān)，例如磨機筒體長度和直徑、倉數(shù)、各倉間長度的比值、隔倉板的形式和有效斷面大小、研磨體種類以及襯板形狀等。還有新工藝和新技術(shù)的采用，也是提高磨機生產(chǎn)能力的有效措施。7.1.3.3球磨機的生產(chǎn)能力53（1）物料方面入磨物料易碎性大，容易粉磨，生產(chǎn)能力就高；反之則生產(chǎn)能力就低。入磨物料粒度大時，磨機第一倉必須裝入較多的大鋼球，這樣可使研磨體達到擊碎物料的目的，第一倉在一定程度上便起到破碎機的作用，造成粉磨過程不合理，因磨機的破碎效率比破碎機低得多。所以減小入磨粒度能提高磨機生產(chǎn)能力，降低電耗。加料均勻，而且加料量合適，則磨機生產(chǎn)能力提高。加料量太少或過多，都要降低生產(chǎn)能力。因為加料量太少時，研磨體降落時，并不全部沖擊在物料上，而是有一部分研磨體互相撞擊，作了無用功；反之，加料量過多，研磨體的沖擊能量不能充分發(fā)揮，磨機生產(chǎn)能力也不能提高。（1）物料方面54(2)球磨機結(jié)構(gòu)方面磨機的長徑比與生產(chǎn)方式有關(guān)，對于開流生產(chǎn)系統(tǒng)的磨機，為保證產(chǎn)品的細度一次合格，長徑比L/D=3.5~6；對于圈流生產(chǎn)系統(tǒng)的磨機，為加大物料的流通量，應選取L/D=2.5~3.5。磨機內(nèi)的倉數(shù)一般為2~4倉，長徑比愈大，倉數(shù)愈多?？筛鶕?jù)生產(chǎn)實踐經(jīng)驗來確定，一般干法圈流生產(chǎn)磨機：雙倉磨時，第一倉倉長為全長的30%~40%，第二倉倉長為全長的60%~70%；三倉磨時，第一倉倉長為全長的25%~30%，第二倉倉長為全長的25%~30%,第三倉倉長為全長的45%~50%。對于開流生產(chǎn)的磨機，細磨倉應適當增加長度。生產(chǎn)高強度等級的水泥時也是這樣，這是為了增加物料的細磨時間，使產(chǎn)品達到細度要求。磨機內(nèi)隔倉板的形式，隔倉板的篦孔數(shù)量和大小要恰當，如果篦孔數(shù)量不多，尺寸太小，隔倉板的有效通風面積就小，這樣增加了抽風阻力，而且物料流速也受到一定影響。如果篦孔數(shù)量太多或太大，則隔倉板的強度不夠，且易使較粗顆粒進入下一倉，負荷加重，各倉工作便失去平衡。磨機襯板的表面形狀對磨機產(chǎn)量的影響也不小，因它可以改變研磨體的提升高度，即影響研磨體對物料的沖擊和研磨效率。所以，應該正確選擇襯板的形式。物料在磨內(nèi)粉磨效率也與研磨體的種類、規(guī)格、級配和填充率有關(guān)。因此，必須正確合理地選擇。(2)球磨機結(jié)構(gòu)方面55(3)采用新技術(shù)方面粉磨系統(tǒng)自動控制。根據(jù)磨機噪聲，采用電耳法控制電磁振動給料機或皮帶喂料機，控制磨內(nèi)物料適量和自動調(diào)節(jié)物料均勻加入，使磨內(nèi)物料量始終保持最佳狀態(tài)，這樣可提高磨機產(chǎn)量。加強磨內(nèi)通風。磨內(nèi)具有一定的風速，使粉磨過程中產(chǎn)生的微粉能及時被氣流帶走，減少了微粉的緩沖作用，可以提高粉磨效率，產(chǎn)品質(zhì)量不會受到影響。當通風良好時，磨內(nèi)水蒸氣及時排出，隔倉板篦孔不致被堵塞，研磨體的粘附現(xiàn)象也減少，并能降低磨內(nèi)溫度，這樣有利于磨機操作和提高產(chǎn)品質(zhì)量。磨內(nèi)通風速度因粉磨不同物料而不同，一般為0.3~1.0m/s。生產(chǎn)高強度等級水泥應選用低速；反之應選用大一點的速度。磨內(nèi)噴水。粉磨水泥時要產(chǎn)生很多熱量，這對水泥質(zhì)量和粉磨效率都是不利的，并影響產(chǎn)量。水以高壓空氣加以霧化噴入磨內(nèi)，有效地帶走了磨內(nèi)的熱量，實現(xiàn)磨內(nèi)冷卻。水是表面活性物質(zhì)，容易使微粒的聚結(jié)體實現(xiàn)解體，防止研磨體上包料。磨內(nèi)噴水是根據(jù)磨內(nèi)溫度而確定，一般在100℃以下不噴水。另外，噴水量根據(jù)入磨熟料溫度而定，約占水泥量的1%~2%，并使噴入磨內(nèi)水分完全蒸發(fā)，不殘留水分。從磨頭噴水或磨尾噴水都可以。當入磨物料溫度很高時，從磨頭噴水比較有利，而在一般情況下是從磨尾噴水的。磨內(nèi)噴水可使生產(chǎn)能力提高5%~10%。磨內(nèi)加入助磨劑，可提高生產(chǎn)能力10%左右，一般用三乙醇胺，摻入量占入磨物料的0.04%~0.1%。(3)采用新技術(shù)方面56（4）球磨機生產(chǎn)能力計算上述各因素都會影響磨機的生產(chǎn)能力，至今還沒有一個能將這些因素全部包括在內(nèi)的計算公式，確切的數(shù)據(jù)必須通過生產(chǎn)實踐才能確定?，F(xiàn)將一般常用的計算公式介紹如下Q=0.2VDnGV0.8K(7.70)式中Q——球磨機的生產(chǎn)能力，t/h；V——球磨機筒體的有效容積，m3；D——筒體的有效內(nèi)徑，m;K——球磨機單位功率單位時間的產(chǎn)量,t/(kW·h)。（4）球磨機生產(chǎn)能力計算577.1.4研磨體7.1.4.1研磨體的種類與材質(zhì)(1)研磨體的種類①鋼球鋼球是球磨機廣泛使用的一種研磨體。根據(jù)粉磨工藝要求，通常選用20～120mm的各種規(guī)格的鋼球；對于球磨機的粗磨倉一般選用50～100mm的各種鋼球，細磨倉則選用20～50mm的各種鋼球。②鋼段的外形為短圓柱形，其規(guī)格以直徑乘長度的毫米數(shù)表示。鋼段一般用于開路球磨機的細粉磨倉，也用于閉路球磨機的細粉磨倉。常用的鋼段的規(guī)格有15mm×20mm、18mm×22mm、20mm×25mm、25mm×30mm等。小磨細磨倉的鋼段直徑小至12mm以下。③鋼棒棒是棒磨機使用的一種研磨體。鋼棒規(guī)格以直徑乘長度的毫米數(shù)表示。鋼棒直徑一般選用40～90mm，棒長應比磨機棒倉長度短50～100mm。例如：2.4m×13m濕法棒球磨，第一倉有效長度為2.75m，使用鋼棒規(guī)格為60mm×2650mm、65mm×2650mm和70mm×2650mm。7.1.4研磨體58(2)研磨體的材質(zhì)選擇要求：有較高的耐磨性和耐沖擊性。研磨體表面不允許有毛刺和裂縫，鋼球的不圓度不得超過其直徑的2％。日本主要有高鉻鋼球、低鉻鋼球和合金白口鑄鐵球；德國主要有高鉻鑄鐵球和低合金鋼球；美國、加拿大常用合金鋼球。近年來，在我國水泥工業(yè)中，球磨機用的研磨體材質(zhì)有如下幾種：①高鉻鑄鐵：高鉻鑄鐵是一種含鉻量高的合金白口鑄鐵，其特性是耐磨、耐熱、耐腐蝕，并具有相當?shù)捻g性。馬氏體基體的高鉻鑄鐵球表面硬度HRC可達54～66。高鉻鑄鐵球的耐磨性為普通碳素鋼球的8～12倍。②低鉻鑄鐵：低鉻鑄鐵含有少量的鉻元素，可保持鑄鐵的白口獲得馬氏體金相。低鉻鑄鐵韌性較高鉻鑄鐵差，但有良好的耐磨特性，用作小球、鐵鍛以及細磨倉中的襯板是適宜的。③鍛造軸承鋼：鍛造軸承鋼可以制造各種直徑的鋼球，含碳量為1.0％左右，含鉻量為1.5％左右，其余元素為常規(guī)含量。球耗比高鉻鑄鐵球高，但由于合金元素含量低，仍有較廣闊的使用市場。棒球磨的鋼棒材質(zhì)要求硬度高、耐磨、不斷碎、不彎曲，常用40Mn鋼或70號高碳鋼軋制而成。(2)研磨體的材質(zhì)選擇597.1.4.2研磨體的合理裝載量(1)填充率的計算公式磨機內(nèi)研磨體填充的容積與磨機有效容積之比的百分數(shù)，稱為研磨體的填充率。φ=VsVm×100%(7.71)式中φ——磨內(nèi)研磨體填充率，％；Vs——磨內(nèi)研磨體填充的容積，m3;Vm——磨機(倉)有效容積，m3。7.1.4.2研磨體的合理裝載量60(2)實測磨內(nèi)球面高度計算填充率當磨機裝入研磨體后需要驗證它的填充率是否與配球方案中規(guī)定的數(shù)值相符，或者在磨機運轉(zhuǎn)過程中因研磨體磨損后需要補充一些鋼球和鋼鍛時，常用實測和查表法來核算研磨體的填充量。(2)實測磨內(nèi)球面高度計算填充率61做法：是在磨內(nèi)沒有物料或只有少量物料的情況下，先用尺測量磨機的有效內(nèi)徑Di；再通過磨機中心測量從研磨體面到頂部襯板的垂直距離H，然后計算H/Di值。做法：是在磨內(nèi)沒有物料62在測量磨內(nèi)研磨體填充表面高度時，應該注意磨內(nèi)物料的填充情況。如果物料面高出研磨體15～20mm，則由計算得出的填充率應減去2%～4％的誤差數(shù)。研磨體的填充率對磨機的粉磨效率有很大的影響，研磨體填充率過高或過低都會導致磨機粉磨效率降低。影響研磨體最佳填充率的因素較多，如磨機的形式、規(guī)格、內(nèi)部結(jié)構(gòu)特性以及被粉磨物料的性能等。因此，應該在生產(chǎn)中通過試驗來求出最佳填充率，并根據(jù)影響因素的變化程度進行適當調(diào)整。在測量磨內(nèi)研磨體填充表面高度時，應該注意磨內(nèi)物料的填充63第四篇7球磨機7.1球磨機工作原理及球磨機研磨體運動分析7.2球磨機構(gòu)造及主要零部件7.3球磨機主要零部件的強度計算第四篇7球磨機647.1.1球磨機工作原理及研磨體運動的基本狀態(tài)7.1.1.1球磨機工作原理

結(jié)構(gòu)特點：球磨機的主要工作部分是一個裝在兩個大型軸承上并水平放置的回轉(zhuǎn)圓筒，筒體用隔倉板分成幾個倉室，在各倉內(nèi)裝有一定形狀和大小的研磨體。研磨體一般為鋼球、鋼鍛、鋼棒、卵石、礫石和瓷球等。為了防止筒體被磨損，在筒體內(nèi)壁裝有襯板。7.1.1球磨機工作原理及研磨體運動的基本狀態(tài)65

研磨體在離心力和與筒體內(nèi)壁的襯板面產(chǎn)生的摩擦力的作用下，貼附在筒體內(nèi)壁的襯板面上，隨筒體一起回轉(zhuǎn)，并被帶到一定高度，在重力作用下自由下落，下落時研磨體沖擊底部的物料把物料擊碎。此外，在磨機回轉(zhuǎn)的過程中，研磨體還產(chǎn)生滑動和滾動，因而研磨體、襯板與物料之間發(fā)生研磨作用，使物料磨細。

物料的軸向運動：由于進料端不斷喂入新物料，使進料與出料端物料之間存在著料面差能強制物料流動，并且研磨體下落時沖擊物料產(chǎn)生軸向推力也迫使物料流動，另外磨內(nèi)氣流運動也幫助物料流動。因此，磨機筒體雖然是水平放置，但物料卻可以由進料端緩慢地流向出料端，完成粉磨作業(yè)。研磨體在離心力和與筒體內(nèi)壁的襯板面產(chǎn)生的667.1.1.2研磨體運動的基本狀態(tài)

圖(a)，轉(zhuǎn)速太慢，研磨體和物料因摩擦力被筒體帶到等于動摩擦角的高度時，研磨體和物料就下滑，稱為“傾瀉狀態(tài)”，對物料有研磨作用，但對物料的沖擊作用很小，因而使粉磨效率不佳；圖(c)，轉(zhuǎn)速太快，研磨體和物料在其慣性離心力的作用高轉(zhuǎn)速貼附筒體一起回轉(zhuǎn)（作圓周運動），稱為“周轉(zhuǎn)狀態(tài)”，研磨體對物料起不到?jīng)_擊和研磨作用；圖(b)，轉(zhuǎn)速比較適宜，研磨體提升到一定高度后拋落下來，稱為“拋落狀態(tài)”，研磨體對物料較大的沖擊和研磨作用，粉磨效率高。7.1.1.2研磨體運動的基本狀態(tài)67問題：1、球磨機合適的轉(zhuǎn)速是多少？2、研磨體的裝載量怎么確定？問題：687.1.2球磨機內(nèi)研磨體的運動分析

目的：確定磨機的工作參數(shù)，如適宜的工作轉(zhuǎn)速、功率消耗、生產(chǎn)能力、研磨體裝填量以及掌握影響磨機粉磨效率的各項因素、筒體受力情況與強度計算等，7.1.2球磨機內(nèi)研磨體的運動分析697.1.2.1基本假設(1)當磨機在正常工作時，研磨體在筒體內(nèi)按所在位置的運動軌跡只有兩種：一種是一層層地以筒體橫斷面幾何中心為圓心，按同心圓弧軌跡隨著筒體回轉(zhuǎn)作向上運動；另一種是一層層地按拋物線軌跡降落下來；(2)研磨體與筒壁間及研磨體層與層之間的相對滑動極小，具體計算時略去不計；（3）磨機筒體內(nèi)物料對研磨體運動的影響略去不計；(4)研磨體作為一質(zhì)點，因此最外層研磨體的回轉(zhuǎn)半徑，可以用筒體的有效內(nèi)徑表示。7.1.2.1基本假設707.1.2.2研磨體運動的基本方程式

研磨體脫離條件：研磨體與筒體之間的正壓力為零。即：

7.1.2.2研磨體運動的基本方程式71即：將代入上式得：整理得：稱這為研磨體運動基本方程

即：72研磨體運動基本方程中各符號的意義：R：研磨所在的半徑，m；n:球磨機筒體轉(zhuǎn)速，n/p;:研磨體脫離角。new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件737.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡從研磨體運動基本方程可以看出：半徑R不同，脫離角就不同，也就是說，研磨體所在的層不同，脫離位置也就不同。脫離點軌跡定義：各層研磨體脫離點的連線7.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡747.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡把研磨體運動基本方程做個變形：上式中各項為常數(shù)，令：

7.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡757.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡結(jié)論:球磨機筒體內(nèi)研磨體脫離點的軌跡是一個圓的部分圓弧,這個圓弧的圓心位于Y軸上,半徑為450/n2,且在圓周通過坐標原點O所做的圓上。7.1.2.3研磨體運動脫離點軌跡767.1.2.4研磨體運動降落點軌跡研磨體自脫離點o1拋出后，沿拋物線軌跡下落，其降落點位置仍在原來上升時研磨體層的圓弧軌跡上。1、建立二個曲線的方程2、解方程組，得交點

7.1.2.4研磨體運動降落點軌跡77以o建立直角坐標系xoy，則拋物線方程為：式中：研磨自拋落點拋出時的初速度，m/s;t時間，s.

以o建立直角坐標系xoy，則拋物線方程為：78將拋物線方程組中t的消去，得:

將拋物線方程組中t的消去，得:79以筒體中心為圓心，建立坐標系，則圓的方程為：圓在坐標系xx-yy中的方程為：將（7.7）、（7.8）聯(lián)合，求得B點坐標：以筒體中心為圓心，建立坐標系，則圓的方程為：80式中(-)號表示降落點在橫坐標之下，以絕對值表示為：引入θ，則：引入，根據(jù)幾何關(guān)系知：所以：式中(-)號表示降落點在橫坐標之下，以絕對值表示為：81把式：整理得：所以得：對任一層研磨體而言，知道脫離角，就有一個，可以確定其降落點。把式：827.1.2.5研磨體運動最內(nèi)層半徑概念：研磨體最內(nèi)層是指運動著的研磨體在某一最小半徑R2圓弧上，隨筒體回轉(zhuǎn)提升至一定高度后，仍能按拋物線軌跡降落，降落點處于極限位置7.1.2.5研磨體運動最內(nèi)層半徑83

欲求得此最內(nèi)層半徑R2，首先應按降落曲線求得橫坐標X的最小值，因Xmin處在降落點的極限位置。把方程式（7.9）移軸至XX-YY為坐標基準（如圖7.5所示）,則：為了求得最小值，取導數(shù) 使：欲求得此最內(nèi)層半徑R2，首先應按降落84對式進行求導并使其導數(shù)等于零，并整理得：解之得：代入研磨體運動基本方程得：對式85結(jié)論：

因此在確定研磨體裝填量時，務必使研磨體最內(nèi)層的半徑比252/n2要大，否則研磨體在降落時，將會互相干擾、碰撞，這就會損失它們的能量，降低粉磨效率。結(jié)論：867.1.2.6研磨體在磨機筒體橫斷面的分布根據(jù)基本假設，研磨體的運動分為兩種運動狀態(tài)：一種是貼著筒體一起回轉(zhuǎn)，用斜線表示的橫斷面F1。另一種是研磨體呈拋落狀態(tài)的橫斷面F2。7.1.2.6研磨體在磨機筒體橫斷面的分布87（1）面積F1F1表示隨筒體一起回轉(zhuǎn)研磨體所占面積。微面積是一段圓弧：（1）面積F188因為：對R的微分得：則：進行積分得：因為：89（2）F2的計算

從圖中可以看郵其外形不是均勻的，但可以計算出單位時間拋出的面積，也可以知道總的拋出時間。這樣就可以求出微面積，然后用積分的方法求得：（2）F2的計算90在時間T內(nèi)，拋出的微小面積：由式（7.5）聯(lián)立上述二式得:在時間T內(nèi)，拋出的微小面積：91整理得：將代入得：new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件92把上式代入微分式得：則F2：進行積分得：把上式代入微分式得：93（3）Z－θ計算圖線

研磨體填充系數(shù)：研磨體體積與磨機凈空體積的比值。則：把F1和F2代入上式，是個超越方程，為了便于求解，采用圖解法（3）Z－θ計算圖線94整理得：為了便于求解，采用圖解法令：new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件95

取Z為縱坐標軸,θ為橫坐標軸。將θ分別以5°、10°、15°……50°代入式中求出相對應的Z值，便可將坐標上的各點連成一條曲線，如圖7.7所示。此Zθ曲線能適應一般情況下的磨機轉(zhuǎn)速n及研磨體填充系數(shù)φ的變化。new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件96

取Z為縱坐標,θ為橫坐標軸。畫出Z－θ曲線。new第七章-球磨機-1球磨機工作原理及研磨體運動分析05課件97例已知球磨機筒體轉(zhuǎn)速為，，求，，，及各占全部研磨體的比例，研磨體最大填充系數(shù)的理論值。例已知球磨機筒體轉(zhuǎn)速為，，求98解:1）根據(jù)研磨體運動基本方程：得：則：則：解:1）992）求由：在圖7。7中過做垂線，，由些交點向下取，，再做水平線，交于曲線，由交點作垂線交于軸，些交點所指。2）求1003）求所以由式（7。13）知：由于：，因些在，及時，最內(nèi)層的研磨體仍作分層運動，而不互相干擾，碰撞。最內(nèi)層極限半徑為研磨體半徑的0。71倍。3）求1014），根據(jù)前面推導，得：把：，代入上邊二式得：4），1025）求當最內(nèi)層研磨體仍能保持有規(guī)律的分層循環(huán)運動時的極限條件為：則：將和代入式（7。19）得：5）求103結(jié)論：在，時：

=0。42

結(jié)論：在，時：1047.1.2.7動態(tài)研磨體作用力的分析

在確定機器零件的強度和尺寸時，必須先確定該零件所受到的外載荷。為了解決這個問題，必須在理論上分析動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的各種作用力。磨機在正常運轉(zhuǎn)時，動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的作用力有以下三個方面：（1）研磨體生產(chǎn)的離心力Pc(2)研磨體的重力G1（3）研磨體產(chǎn)生的沖擊力Ps7.1.2.7動態(tài)研磨體作用力的分析105結(jié)論：當磨機筒體轉(zhuǎn)速n=32.2/和填充系數(shù)φ=0.3時，動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的合力P只比靜態(tài)研磨體的自重G大2%。因此，只要筒體轉(zhuǎn)速n和填充系數(shù)φ變化不大時，在設計計算動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的外載荷時，就可以用研磨體的自重G來近似地代替繁雜的動態(tài)分析和計算（按動態(tài)研磨體的合力P進行運算）。結(jié)論：當磨機筒體轉(zhuǎn)速n=32.2/和填充系數(shù)φ=0.31067.1.3球磨機主要參數(shù)的確定主要參數(shù)有三個：轉(zhuǎn)速，功率，產(chǎn)量7.1.3.1磨機的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速有三種提法：臨界轉(zhuǎn)速；理論最適宜轉(zhuǎn)速；實際轉(zhuǎn)速。7.1.3球磨機主要參數(shù)的確定107（1）球磨機的臨界轉(zhuǎn)速定義：當磨機筒體的轉(zhuǎn)速達到某一數(shù)值時，研磨體產(chǎn)生的離心力等于它本身的重力，因而使研磨體升舉至脫離角α=0°，即研磨體將緊貼附在筒壁上，隨筒體一起回轉(zhuǎn)而不會降落下來，這個轉(zhuǎn)速就稱為臨界轉(zhuǎn)速，用n0表示。

（1）球磨機的臨界轉(zhuǎn)速108利用研磨體運動基本方程，使得：脫離角α=0°解之得：從理論上講，當磨機轉(zhuǎn)速達到臨界轉(zhuǎn)速時，研磨體將緊緊貼附在筒體內(nèi)壁上，隨筒體一起回轉(zhuǎn)，不會降落，不能起任何粉磨作用。但實際上并非如此，因為在推導研磨體運動的基本方程時，只考慮離心力，而忽略了研磨體的滑動、自轉(zhuǎn)及物料對研磨體運動的影響。因此球磨機的實際臨界轉(zhuǎn)速比上述的理論計算值要高一些。利用研磨體運動基本方程，使得：脫離角α=0°109(2)球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速n研磨體對物料的粉碎所消耗的功是筒體轉(zhuǎn)速的函數(shù)。因此，使研磨體產(chǎn)生最大粉碎功時的筒體轉(zhuǎn)速就稱為球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速n。要想得到最大的粉碎功，研磨體必須具有最大的降落高度。(2)球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速n110(3)球磨機的實際工作轉(zhuǎn)速磨機的理論最適宜轉(zhuǎn)速是在球磨機最外層研磨體達到最大降落高度時的轉(zhuǎn)速。但是這時全體研磨體的最大粉碎功不一定最大。另一方面，隨著磨機規(guī)格的增大，一定的進料粒度，需要一定量的粉碎功。如果入料粒度一定，則需要磨機提供的粉碎功是一定的，在研磨體規(guī)格一定時，當磨機規(guī)格大，如果最外層研磨體獲得最大的降落高度，則其降落高度的絕對值增大，研磨體能提供的粉碎功將大于物料粉碎所需要的粉碎功，這樣勢必造成浪費。由于當前的球磨機一般為多倉磨，前后倉的粉碎區(qū)有差別，按理前倉轉(zhuǎn)速應高一些，使鋼球帶得高，以拋落為主增加破碎作用；后倉可適當降低轉(zhuǎn)速，鋼球以瀉落為主，增加研磨作用。但是多倉磨筒體只能是一個轉(zhuǎn)速，唯有改變襯板形狀來解決此矛盾。所以一般均在前倉安裝“提升式”襯板，而在后倉安裝“平滑形”襯板。在實際生產(chǎn)中，考慮轉(zhuǎn)速不能單純從得到最大粉碎功的觀點出發(fā)，因為物料粉磨既有沖擊破碎，還有研磨作用。所以要從達到最佳經(jīng)濟指標的觀點出發(fā)，即要求磨機的生產(chǎn)能力最高，單位產(chǎn)量功率消耗最小，研磨體和襯板的磨損消耗量最少。所以工作轉(zhuǎn)速的選定，除了應考慮磨機的直徑、生產(chǎn)方式、襯板形狀、研磨體的填充系數(shù)、研磨體的種類外，還要考慮到粉磨物料的性質(zhì)、入磨物料粒度和粉磨細度等。為了能夠比較全面地反映這些因素的影響，應通過科學實驗來確定磨機的實際工作轉(zhuǎn)速。(3)球磨機的實際工作轉(zhuǎn)速111①對于波形襯板，磨機轉(zhuǎn)速為球磨機臨界轉(zhuǎn)速的75%~78%。②磨機的實際轉(zhuǎn)速公式用nk=kD來計算，對于平滑襯板，k=34.4;凸棱襯板，k=31.5。即分別相當于磨機臨界轉(zhuǎn)速的81.5%和74.5%。③磨機實際轉(zhuǎn)速的另一計算公式為：ng=36.4-40lgD，從公式可以看出，轉(zhuǎn)速隨磨機規(guī)格直徑增大而減小。①對于波形襯板，磨機轉(zhuǎn)速為球磨機臨界轉(zhuǎn)速的75%~78%。112磨機轉(zhuǎn)速與生產(chǎn)工藝及磨機結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系有如下觀點：對濕法生產(chǎn)的管磨機，由于水的潤濕，從而降低了研磨體之間、研磨體與襯板之間的摩擦系數(shù)，產(chǎn)生較大的相對滑動。因此濕法磨機在理論上應比相同條件的干法磨機的轉(zhuǎn)速高5%左右。在濕法棒球磨機中，對于單個研磨體來說鋼棒的質(zhì)量要比鋼球大得多，為了避免沉重的鋼棒對筒體的沖擊動能太大，并防止亂棒，轉(zhuǎn)速應比干法稍低約5%，且棒倉襯板的摩擦系數(shù)也比球倉的小些。濕法棒球磨的轉(zhuǎn)速比一般為68%~70%。當磨機在圈流系統(tǒng)工作時，由于磨內(nèi)的物料流速加快，可有較高的生產(chǎn)能力，因此，圈流操作時磨機轉(zhuǎn)速可比開流式高些。襯板表面與研磨體的摩擦系數(shù)較大者，其轉(zhuǎn)速可低些；否則可高些。磨機內(nèi)研磨體填充系數(shù)越小，相對滑動越大，則轉(zhuǎn)速應高些；反之則應低些。磨機粉磨小塊軟質(zhì)物料，要比在相同條件下粉磨大塊硬質(zhì)物料時，轉(zhuǎn)速低些。粉磨粒度較細時，主要是研磨作用，轉(zhuǎn)速可低些。磨機轉(zhuǎn)速與生產(chǎn)工藝及磨機結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系有如下觀點：1137.1.3.2球磨機功率計算球磨機功率的目的：為了能夠正確地選擇電動機的規(guī)格，選擇或計算減速裝置以及為球磨機筒體進行強度計算等提供依據(jù)。計算方法：“聚積層”是假想球磨機筒體中所有的研磨體都集中在某一中間層運動，其性質(zhì)可概括地代表全部研磨體在筒體內(nèi)的運動情況，該中間層稱為“聚積層”。7.1.3.2球磨機功率114“聚積層”層的重心，也就是所有被提升研磨體的重心，位于C點，如圖所示。貼著筒體一起回轉(zhuǎn)的部分研磨體和物料處于筒體中心垂線的一側(cè)，因此研磨體和物料重力G1引起與筒體回轉(zhuǎn)方向相反的恒定力矩，要將G1提升至一定高度，并使之具有一定的速度拋射出去，就必須克服由重力G1引起的反轉(zhuǎn)力矩。“聚積層”層的重心，1157.1.3.3球磨機的生產(chǎn)能力影響球磨機生產(chǎn)能力的因素很多，例如物料性質(zhì)、入磨物料粒度、要求產(chǎn)品細度、加料均勻程度和磨機內(nèi)裝填程度等。另外還與磨機的結(jié)構(gòu)形式有關(guān)，例如磨機筒體長度和直徑、倉數(shù)、各倉間長度的比值、隔倉板的形式和有效斷面大小、研磨體種類以及襯板形狀等。還有新工藝和新技術(shù)的采用，也是提高磨機生產(chǎn)能力的有效措施。7.1.3.3球磨機的生產(chǎn)能力116（1）物料方面入磨物料易碎性大，容易粉磨，生產(chǎn)能力就高；反之則生產(chǎn)能力就低。入磨物料粒度大時，磨機第一倉必須裝入較多的大鋼球，這樣可使研磨體達到擊碎物料的目的，第一倉在一定程度上便起到破碎機的作用，造成粉磨過程不合理，因磨機的破碎效率比破碎機低得多。所以減小入磨粒度能提高磨機生產(chǎn)能力，降低電耗。加料均勻，而且加料量合適，則磨機生產(chǎn)能力提高。加料量太少或過多，都要降低生產(chǎn)能力。因為加料量太少時，研磨體降落時，并不全部沖擊在物料上，而是有一部分研磨體互相撞擊，作了無用功；反之，加料量過多，研磨體的沖擊能量不能充分發(fā)揮，磨機生產(chǎn)能力也不能提高。（1）物料方面117(2)球磨機結(jié)構(gòu)方面磨機的長徑比與生產(chǎn)方式有關(guān)，對于開流生產(chǎn)系統(tǒng)的磨機，為保證產(chǎn)品的細度一次合格，長徑比L/D=3.5~6；對于圈流生產(chǎn)系統(tǒng)的磨機，為加大物料的流通量，應選取L/D=2.5~3.5。磨機內(nèi)的倉數(shù)一般為2~4倉，長徑比愈大，倉數(shù)愈多?？筛鶕?jù)生產(chǎn)實踐經(jīng)驗來確定，一般干法圈流生產(chǎn)磨機：雙倉磨時，第一倉倉長為全長的30%~40%，第二倉倉長為全長的60%~70%；三倉磨時，第一倉倉長為全長的25%~30%，第二倉倉長為全長的25%~30%,第三倉倉長為全長的45%~50%。對于開流生產(chǎn)的磨機，細磨倉應適當增加長度。生產(chǎn)高強度等級的水泥時也是這樣，這是為了增加物料的細磨時間，使產(chǎn)品達到細度要求。磨機內(nèi)隔倉板的形式，隔倉板的篦孔數(shù)量和大小要恰當，如果篦孔數(shù)量不多，尺寸太小，隔倉板的有效通風面積就小，這樣增加了抽風阻力，而且物料流速也受到一定影響。如果篦孔數(shù)量太多或太大，則隔倉板的強度不夠，且易使較粗顆粒進入下一倉，負荷加重，各倉工作便失去平衡。磨機襯板的表面形狀對磨機產(chǎn)量的影響也不小，因它可以改變研磨體的提升高度，即影響研磨體對物料的沖擊和研磨效率。所以，應該正確選擇襯板的形式。物料在磨內(nèi)粉磨效率也與研磨體的種類、規(guī)格、級配和填充率有關(guān)。因此，必須正確合理地選擇。(2)球磨機結(jié)構(gòu)方面118(3)采用新技術(shù)方面粉磨系統(tǒng)自動控制。根據(jù)磨機噪聲，采用電耳法控制電磁振動給料機或皮帶喂料機，控制磨內(nèi)物料適量和自動調(diào)節(jié)物料均勻加入，使磨內(nèi)物料量始終保持最佳狀態(tài)，這樣可提高磨機產(chǎn)量。加強磨內(nèi)通風。磨內(nèi)具有一定的風速，使粉磨過程中產(chǎn)生的微粉能及時被氣流帶走，減少了微粉的緩沖作用，可以提高粉磨效率，產(chǎn)品質(zhì)量不會受到影響。當通風良好時，磨內(nèi)水蒸氣及時排出，隔倉板篦孔不致被堵塞，研磨體的粘附現(xiàn)象也減少，并能降低磨內(nèi)溫度，這樣有利于磨機操作和提高產(chǎn)品質(zhì)量。磨內(nèi)通風速度因粉磨不同物料而不同，一般為0.3~1.0m/s。生產(chǎn)高強度等級水泥應選用低速；反之應選用大一點的速度。磨內(nèi)噴水。粉磨水泥時要產(chǎn)生很多熱