住宅樓及辦公樓模板高支架安全專項施工方案碗扣式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)

1#住宅樓等21項、22#住宅樓等4項、1#商務(wù)辦公樓等12項-（地下車庫三段、五段）（趙全營鎮(zhèn)鎮(zhèn)中心區(qū)E1-02、F3-01、F3-02等地塊（配建限價商品房）（原板橋三期）項目）—模板高支架安全專項施工方案五、施工工藝及操作要求5.1梁、板模板施工4.1.1工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）→支撐架搭設(shè)→支柱頭模板→鋪設(shè)底模板→拉線找平→綁梁筋→封側(cè)?！佋O(shè)板底主次龍骨→樓板模板安裝→模板驗收→鋼筋綁扎→鋼筋隱檢→砼澆筑→砼達到強度后拆模。5.2支撐架搭設(shè)5.2.1搭設(shè)要求1、支撐搭設(shè)前，工程技術(shù)負責人應(yīng)按本施工方案要求向施工管理人員及工人班組進行詳細安全技術(shù)交底，并簽字確認。2、對碗扣架、鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的碗扣架、鋼管及配件。3、施工此頂板時，相鄰及此部位內(nèi)框架柱均已澆筑完畢，架體需要與已完成的框架柱進行拉結(jié)，增強穩(wěn)定性。4、支撐架體搭設(shè)完畢后必須經(jīng)過項目部質(zhì)檢員、安全員及監(jiān)理單位相關(guān)人員驗收合格方可使用，頂板綁扎完成準備澆筑混凝土之前，必須由項目部總工及項目經(jīng)理同意方可澆筑混凝土。5.2.2質(zhì)量標準1、碗扣式腳手架用用鋼管應(yīng)符合合現(xiàn)行國家標標準《直縫電電焊鋼管》（GB/T13793）、《低壓流體輸送用用焊接鋼管》（GB/T3091）中的Q235A級普通鋼管，其材質(zhì)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）的規(guī)定。2、進入現(xiàn)場的構(gòu)配配件要具備以以下證明資料料：（1）主要構(gòu)配件要有有產(chǎn)品標識及及產(chǎn)品質(zhì)量合合格證。（2）供應(yīng)商要配套提提供鋼管、零零件、鑄件、沖沖壓件等材質(zhì)質(zhì)、產(chǎn)品性能能檢驗報告。進場構(gòu)配件要進行行復(fù)驗，每檢檢查批量必須須大于2800件，當每檢檢查批量超過過1200件時時，要做另一一批檢查驗收收，每組樣品品3套包括：上上碗扣、下碗碗扣、橫桿及及U托，檢驗合合格后才允許許使用。3、立桿連接處外套套管與立桿間間隙應(yīng)小于或或等于2mmm，外套管長長度不得小于于160mmm，外伸長度度不得小于1110mm。4、碗扣架用鋼管規(guī)規(guī)格為Φ488×3mm，鋼鋼管壁厚不得得小于3+0.225mm，不能有有下差。5、上碗扣、可調(diào)底底座及可調(diào)托托撐螺母應(yīng)采采用可鍛鑄鐵鐵或鑄鋼制造造，其材料機機械性能應(yīng)符合GB94440中KTH3330-08及及GB113352中ZG2770-5000的規(guī)定。6、采用鋼鋼板熱沖壓整整體成型的下下碗扣，鋼板板應(yīng)符合現(xiàn)行行國家標準《碳碳素結(jié)構(gòu)鋼》GBT700中Q235A級鋼的要求，板材厚度不小于6mm，并應(yīng)經(jīng)600~650℃的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。7、頂部油托絲杠長長度400㎜－600㎜，絲杠直徑徑≥36㎜，可可調(diào)底座底板板的鋼板厚度度不得小于66mm，可調(diào)調(diào)托撐鋼板厚厚度不得小于于5mm?？烧{(diào)調(diào)底座及可調(diào)調(diào)托撐絲杠與與調(diào)節(jié)螺母齒齒合長度不得得小于6扣，插入立立桿內(nèi)的長度度不得小于1150mm，絲杠不得存存在彎曲、滑絲現(xiàn)象。5.2.3外觀質(zhì)質(zhì)量檢查1、鋼管應(yīng)無裂紋、凹凹陷、銹蝕，不不得采用接長長鋼管；2、鑄造件表面應(yīng)光光整，不得有有砂眼、縮孔孔、裂紋、澆澆冒口殘余等等缺陷，表面面粘砂應(yīng)清除干凈。3、沖沖壓件不得有有毛刺、裂紋紋、氧化皮等等缺陷。4、各焊縫應(yīng)飽滿，焊焊藥清除干凈凈，不得有未未焊透、夾砂砂、咬肉、裂裂紋等缺陷。5、構(gòu)配件防銹漆涂涂層均勻、牢牢固。5.2.4搭設(shè)設(shè)方法1、對工作面進行清清理干凈，不不得有雜物。2、根據(jù)立桿平面布布置圖進行布布設(shè)，墊板安安放位置要準準確，搭設(shè)時時可采用逐排排和通層搭設(shè)設(shè)的方法。3、碗扣架搭設(shè)應(yīng)按按立桿、橫桿桿、斜桿、連連墻件的順序序逐層搭設(shè)，每每次上升高度度不大于3mm。底層水平平框架的縱向向直線度應(yīng)≤≤L/2000；橫桿間水水平度應(yīng)≤LL/400。4、碗扣架的搭設(shè)應(yīng)應(yīng)分階段進行行，第一階段段的撂底高度度一般為6m，搭設(shè)后后必須經(jīng)檢查查驗收后方可可正式投入使使用。5、碗扣架全高的垂垂直度應(yīng)小于于L/5000即26mm。6、連墻件必須隨架架子高度上升升及時在規(guī)定定位置處設(shè)置置，嚴禁任意意拆除。7、在支架四邊設(shè)置置縱向剪刀撐撐，由底至頂頂連續(xù)設(shè)置。8、縱橫向拉桿步距距按模板設(shè)計計滿布鎖緊。剪剪刀撐的搭接接長度不少于于1000mmm不少于3個扣件。9、保留泳池夾層頂頂板支撐，以以保證樓板承承載力。10、模板承重架架應(yīng)與已澆注注的泳池側(cè)墻墻進行頂死，增增強整體穩(wěn)定定性，嚴禁隨隨意拆除。11、模板支架搭搭設(shè)完成后，必必須先自檢，再再通知公司相相關(guān)主管部門門檢查合格后后，經(jīng)過監(jiān)理理驗收通過后后，方可投入入使用。5.2.5腳手架架及其地基基基礎(chǔ)應(yīng)在下列列階段進行檢檢查與驗收：：1、基礎(chǔ)完工后及及腳手架搭設(shè)設(shè)前；2、作業(yè)層上施加加荷載前；3、每搭設(shè)完6mm～8m高度度后；4、達到設(shè)計高度度后；5、遇有六級強風風及以上風或或大雨后；凍凍結(jié)地區(qū)解凍凍后；6、停用超過一個個月。應(yīng)根據(jù)下列技術(shù)文文件進行腳手手架檢查、驗驗收：1、jgj_1330-20111/jgjj_166--2008；；2、專項施工方案案及變更文件件；3、技術(shù)交底文件件；5.2.6腳手架架使用中，應(yīng)應(yīng)定期檢查下下列要求內(nèi)容容：1、桿件的設(shè)置和和連接，連墻墻件、支撐、門門洞桁架等的的構(gòu)造應(yīng)符合合規(guī)范和專項項施工方案要要求；2、地基應(yīng)無積水水，底座應(yīng)無無松動，立桿桿應(yīng)無懸空；；3、扣件螺栓應(yīng)無無松動；4、安全防護措施施應(yīng)符合規(guī)范范要求；5.3模板安裝5.3.1梁模板板的安裝：1、先在柱上彈出軸軸線、梁位置置線和水平控控制標高線，按按設(shè)計標高調(diào)調(diào)整扣件式腳腳手架可調(diào)頂頂托的標高，將將其調(diào)至預(yù)定定的高度，然然后在可調(diào)頂頂托的托板上上安放木方。固固定木方后在在其上安裝梁梁底龍骨。龍龍骨安裝完成成后，用膠合合板安裝梁底底模板，并拉拉線找平。梁梁起拱高度宜宜為跨度的33L/10000（25mm）。主主、次梁交接接時，先主梁梁起拱，后次次梁起拱。梁梁底模安裝后后，再安裝側(cè)側(cè)模、壓腳板板及斜撐。2、為了防止梁身不不平直、梁底底不平及下?lián)蠐?、梁?cè)模炸炸模、局部模模板嵌入柱梁梁間，拆除困困難的現(xiàn)象，可可采取如下措措施：（1）支模應(yīng)遵守側(cè)模模包底模的原原則，梁模與與柱模連接處處，下料尺寸寸一般應(yīng)略為為縮短。（2）梁側(cè)模必須有壓壓腳板、斜撐撐，拉線通直直將梁側(cè)模釘釘固。（3）砼澆筑前，模板板應(yīng)充分用水水澆透。砼澆澆筑時，不得得采用使支撐撐系統(tǒng)產(chǎn)生偏偏心荷載的砼砼澆筑順序，泵泵送砼時，應(yīng)應(yīng)隨澆隨搗隨隨平整，砼不不得堆積在泵泵送管路出口口處。3、樓面模板的安裝裝首先通線，然后調(diào)調(diào)整扣件式腳腳手架可調(diào)頂頂托的標高，將將其調(diào)到預(yù)定定的高度，在在可調(diào)頂托托托板上架設(shè)主主龍骨，主龍龍骨固定后架架設(shè)橫楞，然然后在橫楞上上安裝膠合板板模板。鋪膠膠合板時，可可從四周鋪起起，在中間收收口。若為壓壓旁時，角位位模板應(yīng)通線線釘固。板起起拱從四周向向中間，起拱拱高度25mmm。如由于框梁因素造造成立桿縱橫橫間距在該部部位不能滿足足模數(shù)時其間間距不能大于于900mmm，且縱橫向向根據(jù)拉桿高高度采用鋼架架管逐一進行行可靠拉結(jié)。5.3.2模板的的拆除1、拆模程序：先支支的后拆，后后支的先拆→→先拆非承重重部位，后拆拆承重部位→→先拆除柱模模板，再拆樓樓板底模、梁梁側(cè)模板→最最后拆梁底模模板。2、柱、梁、板模板板的拆除必須須待混凝土達達到設(shè)計或規(guī)規(guī)范要求的脫脫模強度。柱柱模板應(yīng)在混混凝土強度能能保證其表面面及棱角不因因拆模而受損損壞時，方可可拆除；板與與梁底模板應(yīng)應(yīng)在梁板砼強強度達到設(shè)計計強度的1000%，并有有同條件養(yǎng)護護拆模試壓報報告，經(jīng)監(jiān)理理審批簽發(fā)拆拆模通知書后后方可拆除。3、模板拆除的順序序和方法。應(yīng)應(yīng)按照配板設(shè)設(shè)計的規(guī)定進進行，遵循先先支后拆，先先非承重部位位后承重部位位，自上而下下的原則。拆拆模時嚴禁用用大錘和撬棍棍硬砸硬撬。4、拆模時，操作人人員應(yīng)站在安安全處，以免免發(fā)生安全事事故。待該片片（段）模板板全部拆除后后，將模板、配配板、支架等等清理干凈，并并按文明施工工要求運出堆堆放整齊，做做到現(xiàn)場各項項文明施工的的達標。5、拆下的模板、配配件等，嚴禁禁拋扔，要有有人接應(yīng)傳遞遞。按指定地地點堆放，并并做到及時清清理，維修和和涂刷好隔離離劑，以備待待用。5.4混凝土澆澆筑混凝土澆筑采用汽汽車泵泵送，澆澆筑期間生產(chǎn)產(chǎn)經(jīng)理、安全全員、混凝土土、木工班組組長必須全過過程監(jiān)控，澆澆筑順序：邊邊梁→中間梁梁→混凝土板板，不能梁板板同時從一頭頭向另一頭集集中澆筑。5.5成品保護措措施5.5.1模板板搬運時應(yīng)輕輕拿輕放，不不準碰撞柱、梁梁、板等混凝凝土，以防模模板變形和損損壞結(jié)構(gòu)。5.5.2模板板安裝時不得得隨意在結(jié)構(gòu)構(gòu)上開洞；穿穿墻螺栓通過過模板時，應(yīng)應(yīng)盡量避免在在模板上鉆孔孔；不得用重重物沖擊已安安裝好的模板板及支撐。5.5.3搭設(shè)設(shè)腳手架時，嚴嚴禁與模板及及支柱連接在在一起。5.5.4不準準在吊模、水水平拉桿上搭搭設(shè)跳板，以以保證模板牢牢固穩(wěn)定不變變形。澆筑混混凝土?xí)r，在在芯模四周要要均勻下料及及振搗。5.5.5拆摸摸時應(yīng)盡量不不要用力過猛猛過急，嚴禁禁用大捶和撬撬棍硬砸硬撬撬，以免混泥泥土表面或摸摸板受到損失失壞。5.6質(zhì)量保證措措施及施工注注意事項5.6.1施工工前由木工翻翻樣繪制模板板圖和節(jié)點圖圖，經(jīng)施工負負責人復(fù)核后后方可施工，安安裝完畢，經(jīng)經(jīng)項目部驗收收合格后，通通知公司質(zhì)安安部、技術(shù)部部到現(xiàn)場檢查查、驗收，合合格后方能進進行鋼筋安裝裝等下道工序序的施工作業(yè)業(yè)。5.6.2現(xiàn)澆澆結(jié)構(gòu)模板安安裝允許偏差差：項次項目允許偏差（mm）檢查方法國家規(guī)范標準結(jié)構(gòu)長城杯標準1軸線位移柱、墻、梁53尺量2底模上表面標高±5±3水準儀、尺量3截面模內(nèi)尺寸基礎(chǔ)±10±5尺量柱、墻、梁+4、-5±34層高垂直度層高不大于5m63經(jīng)緯儀或吊線、尺尺量層高大于5m855相鄰兩板表面高低低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正/2方尺、塞尺順直/2線尺8預(yù)埋鐵件中心線位位移32拉線、尺量9預(yù)埋管、螺栓中心線位移32拉線、尺量螺栓外露長度＋10、-0+5、-010預(yù)留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸11門窗洞口中心線位移/3拉線、尺量寬、高/±5對角線/612插筋中心線位移55尺量外露長度+10、0+10、05.6.3確保保每個扣件和和鋼管的質(zhì)量量滿足要求，每每個扣件的擰擰緊力矩都要要控制在400～65N·m，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的，碗碗扣式腳手架架扣碗必須全全數(shù)上緊。5.6.4模板板施工前，對對班組進行書書面技術(shù)交底底，拆模要有有項目施工員員簽發(fā)拆模通通知書。5.6.5澆筑筑混凝土?xí)r，木木工要有專人人看模。5.6.6認真真執(zhí)行三檢制制度，未經(jīng)驗驗收合格不允允許進入下一一道工序。5.6.7嚴格格控制樓層荷荷載，施工用用料要分散堆堆放。5.6.8在封封模以前要檢檢查預(yù)埋件是是否放置，位位置是否準確確。六、施工安全保證證措施6.1特種作業(yè)人人員和專職安安全生產(chǎn)管理理人員的配置置要求。本項目特種作業(yè)人人員50名，項項目部設(shè)安全全經(jīng)理1名，安安全管理人員員2名，勞務(wù)務(wù)隊安全管理理人員2名。6.2模架安裝、使使用、拆除過過程中，保證證架體各部位位質(zhì)量、安全全的技術(shù)措施施。6.2.1施工工現(xiàn)場安全責責任人負責施施工全過程的的安全工作，應(yīng)應(yīng)在高支模搭搭設(shè)、拆除和和混凝土澆筑筑前向作業(yè)人人員進行安全全技術(shù)交底。6.2.2支模模過程中應(yīng)遵遵守安全操作作規(guī)程，安裝裝模板操作人人員應(yīng)戴好安安全帽，高空空作業(yè)應(yīng)系好好掛好安全帶帶。6.2.3高支支模施工現(xiàn)場場作業(yè)人員不不得從支撐系系統(tǒng)上爬上、爬爬下，應(yīng)從馬馬道進入工作作面。6.2.4高支支模搭設(shè)、拆拆除和混凝土土澆筑期間，無無關(guān)人員不得得進入支模底底下，并由安安全員在現(xiàn)場場監(jiān)護。6.2.5混凝凝土澆筑時，安安全員專職負負責監(jiān)測模板板及支撐系統(tǒng)統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)立立即暫停施工工，迅速疏散散人員，及時時采取處理措措施，待排除除險情并經(jīng)現(xiàn)現(xiàn)場安全責任任人檢查同意意后方可復(fù)工工。6.2.6正在在施工澆筑的的樓板，其下下一層樓板的的支撐不準拆拆除。6.2.7拆模模時應(yīng)搭設(shè)腳腳手架，廢爛爛木方不能用用作龍骨。6.2.8在44m以上高空空拆模時，不不得讓模板、材材料自由下落落，更不能大大面積同時撬撬落，操作時時必須注意下下方人員動向向。6.2.9拆除除時如發(fā)現(xiàn)混混凝土由影響響結(jié)構(gòu)質(zhì)量、安安全問題時，應(yīng)應(yīng)暫停拆除，經(jīng)經(jīng)處理后，方方可繼續(xù)拆模模。6.2.10拆拆模間歇時應(yīng)應(yīng)將松開的部部件和模板運運走，防止墜墜下傷人。6.3季節(jié)性施施工安全技術(shù)術(shù)措施。6.3.1北京京市春季多風風及時收聽天天氣預(yù)報，遇遇五級風以上上時停止高架架模及吊裝作作業(yè)，支撐架架在承受六級級大風后必須須進行全面檢檢查。6.3.2雨季施施工：（1）架體施工期期間如遇雨天天，必須設(shè)定定專人看護，存存在險情的地地方采取可靠靠的安全措施施，雨后要進進行全面檢查查，合格后才才允許復(fù)工。(2)檢查機械防防雷接地裝置置是否良好，各各類機械設(shè)備備的電器開關(guān)關(guān)應(yīng)做好防雨雨準備，大風風雷雨天氣應(yīng)應(yīng)切斷電源，以以免引起火災(zāi)災(zāi)或觸電傷亡亡事故。風雨雨過后，要對對現(xiàn)場的臨時時設(shè)施，用電電線路等進行行全面的檢查查，當確認安安全無誤后方方可繼續(xù)施工工。(3)各高支模區(qū)區(qū)必須設(shè)置避避雷裝置。（4）澆筑混凝土土?xí)r及時收聽聽天氣預(yù)報盡盡量避開雨天天澆筑?，F(xiàn)場場確保足夠的的覆蓋材料，要要保證新澆筑筑的砼不被雨雨水沖刷。6.4預(yù)防坍塌事事故安全技術(shù)術(shù)措施6.4.1模板作作業(yè)前，根據(jù)據(jù)設(shè)計要求、施施工工藝、作作業(yè)條件及周周邊環(huán)境編制制專項施工方方案，經(jīng)單位位負責人審批批簽字，項目目經(jīng)理組織有有關(guān)部門驗收收合格簽字后后，方可作業(yè)業(yè)。6.4.2模板作作業(yè)時，支撐撐系統(tǒng)采用碗碗扣支架、鋼鋼管和鋼扣件件，不得使用用嚴重銹蝕、變變形、斷裂、脫脫焊、螺栓松松動的鋼管和和鋼扣件。支支撐立桿底部部應(yīng)加設(shè)滿足足支撐承載力力要求的墊板板。剪刀撐和和立桿應(yīng)牢固固連接，形成成整體。6.4.3模板作作業(yè)時，指定定專人指揮、監(jiān)監(jiān)護，出現(xiàn)位位移時，必須須立即停止施施工，將作業(yè)業(yè)人員撤離作作業(yè)現(xiàn)場，待待險情排除后后，方可繼續(xù)續(xù)作業(yè)。6.4.4堆放模模板時，嚴格格控制數(shù)量、重重量，防止超超載。堆放數(shù)數(shù)量較多時，應(yīng)應(yīng)進行荷載計計算，并對模模板進行加固固。6.4.5裝釘樓樓面模板，在在下班時對已已鋪好而來不不及釘牢的定定型模板或散散板要拿起穩(wěn)穩(wěn)妥堆放，以以防坍塌事故故發(fā)生。6.4.6安裝外外圍柱、梁、板板模板，應(yīng)先先搭設(shè)腳手架架，并掛好安安全網(wǎng)，腳手手架搭設(shè)高度度要高于施工工作業(yè)面至少少1.5m。6.4.7拆模間間歇時，應(yīng)將將已活動的模模板、拉桿、支支撐等固定牢牢固，嚴防突突然掉落、倒倒塌傷人。6.5預(yù)防高空空墜落事故安安全技術(shù)措施施6.5.1高支模模安裝完畢，經(jīng)經(jīng)項目部驗收收合格后，通通知公司質(zhì)安安部、技術(shù)部部到現(xiàn)場檢查查、驗收，合合格后方能進進行鋼筋安裝裝等下道工序序的施工作業(yè)業(yè)。6.5.2所有高高處作業(yè)人員員應(yīng)學(xué)習(xí)高處處作業(yè)安全知知識及安全操操作規(guī)程，工工人上崗前應(yīng)應(yīng)依據(jù)有關(guān)規(guī)規(guī)定接受專門門的安全技術(shù)術(shù)交底，并辦辦好簽字手續(xù)續(xù)。特種高處處作業(yè)人員應(yīng)應(yīng)持證上崗。采采用新工藝、新新技術(shù)、新材材料和新設(shè)備備的，應(yīng)按規(guī)規(guī)定對作業(yè)人人員進行相關(guān)關(guān)安全技術(shù)交交底。6.5.3項目部部應(yīng)按類別，有有針對性地將將各類安全警警示標志懸掛掛于施工現(xiàn)場場各相應(yīng)部位位。6.5.4高處作作業(yè)人員應(yīng)經(jīng)經(jīng)過體檢，合合格后方可上上崗。對身體體不適或上崗崗前喝過酒的的工人不準上上崗作業(yè)。施施工現(xiàn)場項目目部應(yīng)為作業(yè)業(yè)人員提供合合格的安全帽帽、安全帶等等必備的安全全防護用具。6.5.5安全帶帶使用前必須須經(jīng)過嚴格檢檢查，合格后后方可使用。作作業(yè)人員應(yīng)按按規(guī)定正確佩佩戴和使用安安全帶。安全全帶的系扣點點應(yīng)就高不就就低，扣環(huán)應(yīng)應(yīng)懸掛在腰部部的上方，并并要注意帶子子不能與鋒利利或毛刺的地地方接觸，以以防摩擦割斷斷。6.5.6支、拆拆模板時應(yīng)保保證作業(yè)人員員有可靠立足足點，作業(yè)面面應(yīng)按規(guī)定設(shè)設(shè)置安全防護護設(shè)施。模板板及其支撐體體系的施工荷荷載應(yīng)均勻堆堆置，并不得得超過設(shè)計允允許荷載。6.5.7已支好好模板的樓層層四周必須用用臨時護欄圍圍好，護欄要要牢固可靠，護護欄高度不低低于1.5mm，然后在護護欄上再鋪一一層密目安全全網(wǎng)。6.5.8高處作作業(yè)前，應(yīng)由由項目分管負負責人組織有有關(guān)部門對安安全防護設(shè)施施進行驗收，經(jīng)經(jīng)驗收合格簽簽字后，方可可作業(yè)。安全全防護設(shè)施應(yīng)應(yīng)做到定型化化、工具化。需需要臨時拆除除或變動安全全設(shè)施的，應(yīng)應(yīng)經(jīng)項目分管管負責人審批批簽字，并組組織有關(guān)部門門驗收，經(jīng)驗驗收合格簽字字后，方可實實施。6.5.9澆筑混混凝土?xí)r應(yīng)派派專人檢查模模板支撐有無無松動、傾斜斜、彎曲變形形、位移等情情況，發(fā)現(xiàn)問問題應(yīng)立即停停止混凝土澆澆筑，并即刻刻進行加固整整改。6.6施工過程中中的監(jiān)測監(jiān)控控措施。梁板高支模在搭設(shè)設(shè)和鋼筋安裝裝、砼澆搗施施工過程中，必必須隨時監(jiān)測測。本方案采采取如下監(jiān)測測措施：6.6.1班組日日常進行安全全檢查，項目目每周進行安安全檢查，公公司每月進行行安全檢查，所所有安全檢查查記錄必須形形成書面材料料。6.6.2日常檢檢查、巡查重重點部位：1、桿件的設(shè)置和連連接、支撐、剪剪力撐等構(gòu)件件是否符合要要求。2、底座是否松動，立立桿是否符合合要求。3、扣碗是否鎖緊，連連接扣件是否否松動，扣碗碗是否全數(shù)上上緊。4、架體是否有不均均勻的沉降，垂垂直度偏差是是否超出規(guī)范范要求。5、施工過程中是否否有超載的現(xiàn)現(xiàn)象。6、安全防護措施是是否符合規(guī)范范要求。6.6.3在澆搗搗高支模梁板板砼前，由項項目部對腳手手架全面檢查查，合格后方方可開始澆砼砼。澆砼的過過程中，由質(zhì)質(zhì)安員、施工工員對架體檢檢查，隨時觀觀測架體變形形。發(fā)現(xiàn)隱患患，立即停工工整改，隱患患消除后再施施工。6.6.4高大模模板施工過程程中，項目部部進行監(jiān)測，每每次監(jiān)測結(jié)果果必須由監(jiān)測測人、項目經(jīng)經(jīng)理、項目總總監(jiān)簽字，提提供給相關(guān)單單位。6.6.5監(jiān)測結(jié)結(jié)果報告必須須包括監(jiān)測項項目及允許值值、報警值、監(jiān)監(jiān)測數(shù)據(jù)處理理分析、監(jiān)測測結(jié)果評述。6.6.6監(jiān)測數(shù)數(shù)據(jù)接近或達達到報警值時時，應(yīng)組織有有關(guān)各方采取取應(yīng)急或搶險險措施，同時時須向市建設(shè)設(shè)工程安全監(jiān)監(jiān)督站、市建建設(shè)工程質(zhì)量量監(jiān)督站、市市建筑委員會會報告。6.6.7本分項項工程監(jiān)測項項目包括：支支架沉降、位位移和變形。6.6.8觀測點點的布設(shè)：根根據(jù)圖紙情況況，所有梁跨跨中受力較大大，故觀測點點布置在梁中中，現(xiàn)澆板布布置在在每塊塊板的板中。6.6.9變形監(jiān)監(jiān)測預(yù)警值：：梁板支撐架架垂直位移預(yù)預(yù)警值取100mm，水平平位移預(yù)警值值取8mm。6.6.10監(jiān)測測頻率：在澆澆筑混凝土過過程中應(yīng)實施施實時觀測，一一般監(jiān)測頻率率不超過200～30分鐘一次次，澆筑完后后不少于2小時一次。七、應(yīng)急救援預(yù)案案7.1概況在此區(qū)域內(nèi)施工極極可能發(fā)生高高空墜落、模模板坍塌、物物體打擊等重重大事故。本本預(yù)案針對上上述可能發(fā)生生的高空墜落落、模板坍塌塌及物體打擊擊緊急情況進進行應(yīng)急準備備和響應(yīng)。7.2機構(gòu)設(shè)置置為對可能發(fā)生的事事故能夠快速速反應(yīng)、求援援，項目部成成立應(yīng)急求援援領(lǐng)導(dǎo)小組，由由項目經(jīng)理李李建東任組長長，負責事故故現(xiàn)場指揮，統(tǒng)統(tǒng)籌安排等。7.2.1順義板板橋項目部應(yīng)應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)導(dǎo)小組：組長：李建東（電電話：1377189900008）副組長：郭鵬（電電話1861183196635）、林林剛（電話11360111268400）、及剛（電電話1352212622256）組員：張杰、張振振雷、蔡峰、路路晗、梁飛、霍霍達當施工發(fā)生事故，若若應(yīng)急救援小小組組長不在在位時，由副副組長負責現(xiàn)現(xiàn)場指揮救援援。施工現(xiàn)場緊急情況況處理流程圖圖發(fā)現(xiàn)后立即向項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人報告發(fā)現(xiàn)人迅速作出判斷，下達應(yīng)急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經(jīng)理報告，并根據(jù)情況的嚴重程度決定是否報警。項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人發(fā)現(xiàn)后立即向項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人報告發(fā)現(xiàn)人迅速作出判斷，下達應(yīng)急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經(jīng)理報告，并根據(jù)情況的嚴重程度決定是否報警。項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人跟蹤應(yīng)急處理情況，必要時趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理；處理完畢后，評審應(yīng)急準備和響應(yīng)程序，必要時修訂文件。公司工程部跟蹤應(yīng)急處理情況，必要時趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理；處理完畢后，評審應(yīng)急準備和響應(yīng)程序，必要時修訂文件。公司工程部應(yīng)急電話：火警——119；匪匪警—1100；交通事故故—122；急急救—12007.2.2應(yīng)急救救援領(lǐng)導(dǎo)小組組的職責1）負責制定事故預(yù)預(yù)防工作相關(guān)關(guān)部門人員的的應(yīng)急救援工工作職責。2）負責突發(fā)事故的的預(yù)防措施和和各類應(yīng)急救救實施的準備備工作，統(tǒng)一一對人員，材材料物資等資資源的調(diào)配。3）進行有針對性的的應(yīng)急救援應(yīng)應(yīng)變演習(xí)，有有計劃區(qū)分任任務(wù)，明確責責任。4）當發(fā)生緊急情況況時，立即報報告公司應(yīng)急急救援領(lǐng)導(dǎo)小小組并及時采采取救援工作作，盡快控制制險情蔓延，必必要時，報告告當?shù)夭块T，取取得政府及相相關(guān)部門的幫幫助。7.3應(yīng)急救援工工作程序1）當事故發(fā)生時小小組成員立即即向組長匯報報，由組長李李建東立即上上報公司，必必要時向當?shù)氐卣嚓P(guān)部部門，以取得得政府部門的的幫助。2）由應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)導(dǎo)小組，組織織項目部全體體員工投入事事故應(yīng)急救援援搶險工作中中去，盡快控控制險情蔓延延，并配合、協(xié)協(xié)助事故的處處理調(diào)查工作作。3）事故發(fā)生時，組組長或其他成成員不在現(xiàn)場場時，由在現(xiàn)現(xiàn)場的其他組組員作為臨時時現(xiàn)場救援負負責人負責現(xiàn)現(xiàn)場的救援指指揮安排。4）項目部指定蔡峰峰負責事故的的收集、統(tǒng)計計、審核和上上報工作，并并嚴格遵守事事故報告的真真實性和時效效性。7.4救援方法7.4.1高空墜墜落應(yīng)急救援援方法：1、現(xiàn)場只有1人時時應(yīng)大聲呼救救；2人以上時，應(yīng)應(yīng)有1人或多人去去打“1200”急救電話話及馬上報告告應(yīng)急救救援援領(lǐng)導(dǎo)小組搶搶救。2、仔細觀察傷員的的神志是否清清醒、是否昏昏迷、休克等等現(xiàn)象，并盡盡可能了解傷傷員落地的身身體著地部位位，和著地部部位的具體情情況。3、如果是頭部著地地，同時伴有有嘔吐、昏迷迷等癥狀，很很可能是顱腦腦損傷，應(yīng)該該迅速送醫(yī)院院搶救。如發(fā)發(fā)現(xiàn)傷者耳朵朵、鼻子有血血液流出，千千萬不能用手手帕棉花或紗紗布去堵塞，以以免造成顱內(nèi)內(nèi)壓增高或誘誘發(fā)細菌感染染，會危及傷傷員的生命安安全。4、如果傷員腰、背背、肩部先著著地，有可能能造成脊柱骨骨折，下肢癱癱瘓，這時不不能隨意翻動動，搬動是要要三個人同時時同一方向?qū)麊T平直抬抬于木板上，不不能扭轉(zhuǎn)脊柱柱，運送時要要平穩(wěn)，否則則會加重傷情情。7.4.2模板、坍坍塌應(yīng)急救援援方法：1、地當發(fā)生高支模模坍塌事故時時，立即組織織人員及時搶搶救，防止事事故擴大，在在有傷亡的情情況下控制好好事故現(xiàn)場；；2、報120急救中中心，到現(xiàn)場場搶救傷員。（應(yīng)應(yīng)盡量說清楚楚傷員人數(shù)、情情況、地點、聯(lián)聯(lián)系電話等，并并派人到路口口等待）；3、急報項目部應(yīng)急急救援小組、公公司和有關(guān)應(yīng)應(yīng)急救援單位位，采取有效效的應(yīng)急救援援措施；4、清理事故現(xiàn)場，檢檢查現(xiàn)場施工工人員是否齊齊全，避免遺遺漏傷亡人員員，把事故損損失控制到最最?。?、預(yù)備應(yīng)急救援工工具：切割機機、起重機、藥藥箱、擔架等等。7.4.3物體打打擊應(yīng)急救援援方法：當物體打擊傷害發(fā)發(fā)生時，應(yīng)盡盡快將傷員轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)移到安全地地點進行包扎扎、止血、固固定傷肢，應(yīng)應(yīng)急以后及時時送醫(yī)院治療療。1、止血：根據(jù)出血血種類，采用用加壓包止血血法、指壓止止血法、堵塞塞止血法和止止血帶止血法法等。2、對傷口包扎：以以保護傷口、減減少感染，壓壓迫止血、固固定骨折、扶扶托傷肢，減減少傷痛。3、對于頭部受傷的的傷員，首先先應(yīng)仔細觀察察傷員的神志志是否清醒，是是否昏迷、休休克等，如果果有嘔吐、昏昏迷等癥狀，應(yīng)應(yīng)迅速送醫(yī)院院搶救，如果果發(fā)現(xiàn)傷員耳耳朵、鼻子有有血液流出，千千萬不能用手手巾棉花或紗紗布堵塞，因因為這樣可能能造成顱內(nèi)壓壓增高或誘發(fā)發(fā)細菌感染，會會危及傷員的的生命安全。4、如果是輕傷，在在工地簡單處處理后，再到到醫(yī)院檢查；；如果是重任任，應(yīng)迅速送送醫(yī)院拯救。5、預(yù)備應(yīng)急救援工工具如下表：：序號器材或設(shè)備數(shù)量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3止血急救包4個用于搶救傷員4手電筒6個用于停電時照明求求援5應(yīng)急燈6個用于停電時照明求求援6爬梯3樘用于人員疏散7對講機8臺聯(lián)系指揮求援7.5應(yīng)急救援援路線圖八、計算8.1梁模板計算算8.1.15500*7550梁計算：：計算依據(jù)：1、《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500010-200103、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GBB500009-201124、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×750模板支架高度H((m)8.35模板支架橫向長度度B(m)4.9模板支架縱向長度度L(m)25梁側(cè)樓板厚度(mmm)300二、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標準值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G22k(kN//m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G33k(kN//m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G33k(kN//m3)1.1當計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時QQ1k(kN//m2)1對水平面模板取值值Q2k(kN//m2)2風荷載標準值ωkk(kN/mm2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.3非自定義:0.0039地基粗糙程度C類(有密集建筑筑群市區(qū))模板支架頂部距地地面高度(mm)3風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μμs0.2三、模板體系設(shè)設(shè)計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱縱縱距是否相等等是梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)1000步距h(mm)1200立柱伸出頂層水平平桿長度a((mm)235斜桿或剪刀撐設(shè)置置剪刀撐符合《規(guī)范范》JGJ1166-20008設(shè)置要要求新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)''a(mm)、ll'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離((mm)500梁底增加立柱根數(shù)數(shù)2梁底增加立柱布置置方式按梁兩側(cè)立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mmm)333,667梁底支撐小梁最大大懸挑長度((mm)200梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)4梁底支撐小梁間距距167每縱距內(nèi)附加梁底底支撐主梁根根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)15面板抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15面板抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.4面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度b=10000mm，按按三等跨連續(xù)續(xù)梁計算：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.335(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.4ψψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.755)+1.44×2，1..35×(00.1+(224+1.55)×0.775)+1..4×0.77×2]×11＝25.1122kN//mq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0..9×1.335×[0..1+(244+1.5))×0.755]×1＝223.3588kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0..9×1.44×0.7××2×1＝11.764kkN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[[1×(0..1+(244+1.5))×0.755)]×1＝＝19.2225kN/mm計算簡圖圖如下：1、強度驗驗算Mmaxx＝0.1qq1靜L2+0.1117q1活L2＝0.1××23.3558×0.11672+0.1117×1.7764×0..1672＝0.0771kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.0711×106/375000＝1.8883N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmaxx＝0.6777q2L4/(1000EI)=00.677××19.2225×1666.66744/(1000×100000×2811250)＝＝0.0366mm≤[νν]＝L/2250＝1666.6677/250＝＝0.6677mm滿足要求求！3、支座反反力計算設(shè)計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR4=0.4qq1靜L+0..45q1活活L=0.44×23.3358×0..167+00.45×11.764××0.1677＝1.699kNR2=RR3=1.1qq1靜L+1..2q1活L=1..1×23..358×00.167++1.2×11.764××0.1677＝4.6335kN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R4'=0.4qq2L=0.44×19.2225×0..167＝11.282kkNR2'==R3'=1.1qq2L=1.11×19.2225×0..167＝33.525kkN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mmm)50×80小梁抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15.444小梁抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)53.33小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面慣性矩II(cm4)213.33小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力力極限狀態(tài)：：梁底面板板傳遞給左邊邊小梁線荷載載：q1左＝R1/b=1..69/1＝＝1.69kkN/m梁底面板板傳遞給中間間小梁最大線線荷載：q11中＝Maxx[R2,R3]/b==Max[[4.6355,4.6335]/1==4.6335kN/mm梁底面板板傳遞給右邊邊小梁線荷載載：q1右＝R4/b=1..69/1＝＝1.69kkN/m小梁自重重：q2＝0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.5/33=0.0041kN//m梁左側(cè)模模板傳遞給左左邊小梁荷載載q3左＝0.99×1.355×0.5××(0.755-0.3))=0.2773kN/mm梁右側(cè)模模板傳遞給右右邊小梁荷載載q3右＝0.99×1.355×0.5××(0.755-0.3))=0.2773kN/mm梁左側(cè)樓樓板傳遞給左左邊小梁荷載載q4左＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2]×((0.5-00.5/2))/2×1==1.44kkN/m梁右側(cè)樓樓板傳遞給右右邊小梁荷載載q4右＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2]×(((1-0..5)-0..5/2)//2×1=11.44kNN/m左側(cè)小梁梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1..69+0..041+00.273++1.44==3.4433kN/m中間小梁梁荷載q中=q1中+q2=4.6335+0.0041=4..676kNN/m右側(cè)小梁梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1..69+0..041+00.273++1.44==3.4433kN/m小梁最大大荷載q=MMax[q左左,q中,q右]=Maxx[3.4443,4.6676,3..443]==4.6766kN/m正常使用用極限狀態(tài)：：梁底面板板傳遞給左邊邊小梁線荷載載：q1左'＝R1'/b=11.282//1＝1.2282kN//m梁底面板板傳遞給中間間小梁最大線線荷載：q11中'＝Maax[R2',R3']/b=Maxx[3.5225,3.5525]/11=3.5525kN//m梁底面板板傳遞給右邊邊小梁線荷載載：q1右'＝R4'/b=11.282//1＝1.2282kN//m小梁自重重：q2'＝1×((0.3-00.1)×00.5/3=0.0333kN/mm梁左側(cè)模模板傳遞給左左邊小梁荷載載q3左'＝1××0.5×((0.75--0.3)==0.2255kN/m梁右側(cè)模模板傳遞給右右邊小梁荷載載q3右'＝1××0.5×((0.75--0.3)==0.2255kN/m梁左側(cè)樓樓板傳遞給左左邊小梁荷載載q4左'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.3)]]×(0.55-0.5//2)/2××1=1.0004kN//m梁右側(cè)樓樓板傳遞給右右邊小梁荷載載q4右'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.3)]]×((1--0.5)--0.5/22)/2×11=1.0004kN/mm左側(cè)小梁梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1..282+00.033++0.2255+1.0004=2.5544kN//m中間小梁梁荷載q中'=q1中中'+q2'=3.5525+0..033=33.558kkN/m右側(cè)小梁梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=11.282++0.0333+0.2225+1.0004=2..544kNN/m小梁最大大荷載q'==Max[qq左',q中',q右']=Maax[2.5544,3..558,22.544]]=3.5558kN/mm為簡化計計算，按二等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[[0.1255ql12，0.5qql22]＝maxx[0.1225×4.6676×0..92，0.5××4.6766×0.222]＝0.4473kN··mσ=Mmmax/W==0.4733×106/533330=8.8878N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[[0.6255ql1，ql2]＝maxx[0.6225×4.6676×0..9，4.6676×0..2]＝2..63kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×22.63×11000/((2×50××80)＝00.986NN/mm2≤[τ]==1.7822N/mm22滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝00.521qq'l14/(1000EI)＝00.521××3.5588×90044/(1000×93500×213..33×1004)＝0.661mm≤[[ν]＝l11/250＝＝900/2250＝3..6mmν2＝qq'l24/(8EII)＝3.5558×20004/(8×99350×2213.333×104)＝0.0036mm≤≤[ν]＝22l2/250＝＝2×2000/250＝＝1.6mmm滿足要求求！4、支座反反力計算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx=[1.225qL1,0.3775qL1+qL2]=maxx[1.255×4.6776×0.99,0.3775×4.6676×0..9+4.6676×0..2]=5..261kNN同理可得得：梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R11=3.8773kN,RR2=5.2661kN,RR3=5.2661kN,RR4=3.8773kN正常使用用極限狀態(tài)Rmaxx'=[1..25q'LL1,0.3775q'L11+q'L2]=maxx[1.255×3.5558×0.99,0.3775×3.5558×0..9+3.5558×0..2]=4..003kNN同理可得得：梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R11'=2.8862kN,,R2'=4.0003kN,,R3'=4.0003kN,,R4'=2.8862kN六、主梁驗算主梁類型方木主梁截面類型(mmm)80×80主梁抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15.444主梁抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.663主梁截面抵抗矩WW(cm3)85.33主梁彈性模量E((N/mm22)8415主梁截面慣性矩II(cm4)341.33可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)11、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN··m)σ=Mmmax/W==0.2822×106/853330=3.3307N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN))Vmaxx＝5.2661kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×55.261××1000//(2×800×80)＝＝1.2333N/mm22≤[τ]==1.6633N/mm22滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm))νmaxx＝0.0445mm≤[[ν]＝L//250＝3334/2550＝1.3336mm滿足要求求！4、支座反反力計算承載能力力極限狀態(tài)支座反力力依次為R11=0.1117kN，RR2=9.0117kN，RR3=9.0117kN，RR4=0.1117kN七、可調(diào)托座驗驗算荷載傳遞至立柱方方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容容許值[N]](kN)30扣件抗滑移折減系系數(shù)kc0.851、扣件抗抗滑移驗算兩側(cè)立柱柱最大受力NN＝max[[R1,R4]＝maxx[0.1117,0.1117]＝00.117kkN≤0.885×8=66.8kN單扣件在在扭矩達到440～65NN·m且無質(zhì)質(zhì)量缺陷的情情況下，單扣扣件能滿足要要求！2、可調(diào)托托座驗算可調(diào)托座座最大受力NN＝max[[R2，R3]＝9.0017kN≤≤[N]＝330kN滿足要求求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mmm)Ф48×3鋼管計算截面類型型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A((mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[[f](N//mm2)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.151、長細比比驗算l0=hh+2a=11200+22×235==1670mmmλ=l00/i=16670/155.9=1005.0311≤[λ]==150長細比滿滿足要求！查表得，φφ＝0.55512、風荷載載計算Mw＝00.9×φcc×1.4××ωk×la×h2/10＝00.9×0..9×1.44×0.0339×0.99×1.222/10＝00.006kkN·m3、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ162-22008，荷荷載設(shè)計值qq1有所不同：：1)面板板驗算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.775)+1..4×0.99×2]×11＝23.0031kN//m2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..554+00.9×1..2×[(00.3-0..1)×0..5/3+00.5×(00.75-00.3)]++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.99×1]×mmax[0..5-0.55/2，(11-0.5))-0.5//2]/2××1，4.226+0.99×1.2××(0.3--0.1)××0.5/33}=4.2296kN//m同上四～～六計算過程程，可得：R1＝00.086kkN，R2＝8.1888kN，RR3＝8.1888kN，RR4＝0.0886kN立柱最大大受力Nw＝max[[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+0..9×1.22×0.155×(8.335-0.775)+Mww/lb＝max[[0.0866+0.9××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.3)+11.4×0..9×1]××(0.9++0.5-00.5/2))/2×0..9，8.1188，8..188，00.086++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.99×1]×((0.9+11-0.5--0.5/22)/2×00.9]+11.231++0.0066/1＝9..425kNNf＝N//(φA)++Mw/W＝94425.0557/(0..551×4424)+00.006××106/44900＝41.6679N/mmm2≤[f]＝＝205N//mm2滿足要求求！九、高寬比驗算算根據(jù)《建建筑施工碗扣扣式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGGJ166--2008第6.2..5：模板支支撐架高寬比比應(yīng)小于或等等于2H/B==8.35//4.9=11.704≤≤2滿足要求求，不需要進進行抗傾覆驗驗算！8.1.22000*4000梁計算計算依據(jù)：1、《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500010-200103、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GBB500009-201124、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)200×400模板支架高度H((m)8.55模板支架橫向長度度B(m)4.4模板支架縱向長度度L(m)4.1梁側(cè)樓板厚度(mmm)400二、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標準值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G22k(kN//m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G33k(kN//m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G33k(kN//m3)1.1當計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時QQ1k(kN//m2)1對水平面模板取值值Q2k(kN//m2)2風荷載標準值ωkk(kN/mm2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.3非自定義:0.0039地基粗糙程度C類(有密集建筑筑群市區(qū))模板支架頂部距地地面高度(mm)3風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μμs0.2三、模板體系設(shè)設(shè)計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側(cè)有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱縱縱距是否相等等是梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)lb(mm)700步距h(mm)1200立柱伸出頂層水平平桿長度a((mm)335斜桿或剪刀撐設(shè)置置剪刀撐符合《規(guī)范范》JGJ1166-20008設(shè)置要要求新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)''a(mm)、ll'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側(cè)側(cè)立柱中的位位置居中梁左側(cè)立柱距梁中中心線距離((mm)350梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按梁兩側(cè)立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側(cè)立立柱距離(mmm)350梁底支撐小梁最大大懸挑長度((mm)200梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)2梁底支撐小梁間距距200每縱距內(nèi)附加梁底底支撐主梁根根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)15面板抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15面板抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.4面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度b=10000mm，按按簡支梁計算算：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.335(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.4ψψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.4))+1.4××2，1.335×(0..1+(244+1.5))×0.4))+1.4××0.7×22]×1＝114.2799kN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[[1×(0..1+(244+1.5))×0.4))]×1＝110.3kNN/m計算簡圖圖如下：1、強度驗驗算Mmaxx＝0.1225q1L2＝0.1225×14..279×00.22＝0.0771kN·mmσ＝Mmmax/W＝＝0.0711×106/375000＝1.9904N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmaxx＝5q2L4/(3844EI)=55×10.33×20044/(3844×100000×2811250)＝＝0.0766mm≤[νν]＝L/2250＝2000/2500＝0.8mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設(shè)計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR2=0.5qq1L=0.55×14.2279×0..2＝1.4428kN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R2'=0.5qq2L=0.55×10.33×0.2＝＝1.03kkN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mmm)50×80小梁抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15.444小梁抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)53.33小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面慣性矩II(cm4)213.33小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力力極限狀態(tài)：：梁底面板板傳遞給左邊邊小梁線荷載載：q1左＝R1/b=1..428/11＝1.4228kN/mm梁底面板板傳遞給右邊邊小梁線荷載載：q1右＝R2/b=1..428/11＝1.4228kN/mm小梁自重重：q2＝0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.2/22=0.0024kN//m梁左側(cè)模模板傳遞給左左邊小梁荷載載q3左＝0.99×1.355×0.5××(0.4--0.4)==0kN/mm梁右側(cè)模模板傳遞給右右邊小梁荷載載q3右＝0.99×1.355×0.5××(0.4--0.4)==0kN/mm梁左側(cè)樓樓板傳遞給左左邊小梁荷載載q4左＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×0.77×2]×((0.35--0.2/22)/2×11=1.8221kN/mm梁右側(cè)樓樓板傳遞給右右邊小梁荷載載q4右＝0.99×Max[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×2，11.35×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×0.77×2]×(((0.7--0.35))-0.2//2)/2××1=1.8821kN//m左側(cè)小梁梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1..428+00.024++0+1.8821=3..273kNN/m右側(cè)小梁梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1..428+00.024++0+1.8821=3..273kNN/m小梁最大大荷載q=MMax[q左左,q右]=Maxx[3.2773,3.2273]=33.273kkN/m正常使用用極限狀態(tài)：：梁底面板板傳遞給左邊邊小梁線荷載載：q1左'＝R1'/b=11.03/11＝1.033kN/m梁底面板板傳遞給右邊邊小梁線荷載載：q1右'＝R2'/b=11.03/11＝1.033kN/m小梁自重重：q2'＝1×((0.3-00.1)×00.2/2=0.022kN/m梁左側(cè)模模板傳遞給左左邊小梁荷載載q3左'＝1××0.5×((0.4-00.4)=00kN/m梁右側(cè)模模板傳遞給右右邊小梁荷載載q3右'＝1××0.5×((0.4-00.4)=00kN/m梁左側(cè)樓樓板傳遞給左左邊小梁荷載載q4左'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.4)]]×(0.335-0.22/2)/22×1=1..318kNN/m梁右側(cè)樓樓板傳遞給右右邊小梁荷載載q4右'＝[11×(0.55+(24++1.1)××0.4)]]×((0..7-0.335)-0..2/2)//2×1=11.318kkN/m左側(cè)小梁梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1..03+0..02+0++1.3188=2.3668kN/mm右側(cè)小梁梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=11.03+00.02+00+1.3118=2.3368kN//m小梁最大大荷載q'==Max[qq左',q右']=Maax[2.3368,2..368]==2.3688kN/m為簡化計計算，按二等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[[0.1255ql12，0.5qql22]＝maxx[0.1225×3.2273×0..92，0.5××3.2733×0.222]＝0.3331kN··mσ=Mmmax/W==0.3311×106/533330=6.2214N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[[0.6255ql1，ql2]＝maxx[0.6225×3.2273×0..9，3.2273×0..2]＝1..841kNNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×11.841××1000//(2×500×80)＝＝0.69NN/mm2≤[τ]==1.7822N/mm22滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝00.521qq'l14/(1000EI)＝00.521××2.3688×90044/(1000×93500×213..33×1004)＝0.4406mm≤≤[ν]＝ll1/250＝＝900/2250＝3..6mmν2＝qq'l24/(8EII)＝2.3368×20004/(8×99350×2213.333×104)＝0.0024mm≤≤[ν]＝22l2/250＝＝2×2000/250＝＝1.6mmm滿足要求求！4、支座反反力計算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx=[1.225qL1,0.3775qL1+qL2]=maxx[1.255×3.2773×0.99,0.3775×3.2273×0..9+3.2273×0..2]=3..682kNN同理可得得：梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R11=3.6882kN,RR2=3.6882kN正常使用用極限狀態(tài)Rmaxx'=[1..25q'LL1,0.3775q'L11+q'L2]=maxx[1.255×2.3668×0.99,0.3775×2.3368×0..9+2.3368×0..2]=2..664kNN同理可得得：梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R11'=2.6664kN,,R2'=2.6664kN六、主梁驗算主梁類型方木主梁截面類型(mmm)80×80主梁抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15.444主梁抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.663主梁截面抵抗矩WW(cm3)85.33主梁彈性模量E((N/mm22)8415主梁截面慣性矩II(cm4)341.33可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)11、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN··m)σ=Mmmax/W==0.2266×106/853330=2.6643N/mmm2≤[f]==15.4444N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN))Vmaxx＝3.2773kNτmaxx=3Vmaxx/(2bhh0)=3×33.273××1000//(2×800×80)＝＝0.7677N/mm22≤[τ]==1.6633N/mm22滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm))νmaxx＝0.022mm≤[νν]＝L/2250＝3550/2500＝1.4mmm滿足要求求！4、支座反反力計算承載能力力極限狀態(tài)支座反力力依次為R11=0.4009kN，RR2=6.5447kN，RR3=0.4009kN七、可調(diào)托座驗驗算荷載傳遞至立柱方方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容容許值[N]](kN)30扣件抗滑移折減系系數(shù)kc0.851、扣件抗抗滑移驗算兩側(cè)立柱柱最大受力NN＝max[[R1,R3]＝maxx[0.4009,0.4409]＝00.409kkN≤0.885×8=66.8kN單扣件在在扭矩達到440～65NN·m且無質(zhì)質(zhì)量缺陷的情情況下，單扣扣件能滿足要要求！2、可調(diào)托托座驗算可調(diào)托座座最大受力NN＝max[[R2]＝6.5547kN≤≤[N]＝330kN滿足要求求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mmm)Ф48×3鋼管計算截面類型型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A((mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[[f](N//mm2)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.151、長細比比驗算l0=hh+2a=11200+22×335==1870mmmλ=l00/i=18870/155.9=1117.61≤≤[λ]=1150長細比滿滿足要求！查表得，φφ＝0.4772、風荷載載計算Mw＝00.9×φcc×1.4××ωk×la×h2/10＝00.9×0..9×1.44×0.0339×0.99×1.222/10＝00.006kkN·m3、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ162-22008，荷荷載設(shè)計值qq1有所不同：：1)面板板驗算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.44)+1.44×0.9××2]×1＝＝13.3992kN/mm2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..339+00.9×1..2×[(00.3-0..1)×0..2/2+00.5×(00.4-0..4)]+00.9×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.44)+1.44×0.9××1]×maax[0.335-0.22/2，(00.7-0..35)-00.2/2]]/2×1，11.339++0.9×11.2×(00.3-0..1)×0..2/2}==2.9255kN/m同上四～～六計算過程程，可得：R1＝00.365kkN，R2＝5.8551kN，RR3＝0.3665kN立柱最大大受力Nw＝max[[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+0..9×1.22×0.155×(8.555-0.44)+Mw/lb＝max[[0.3655+0.9××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.4)+11.4×0..9×1]××(0.9++0.35--0.2/22)/2×00.9，5..851，00.365++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..4)+1..4×0.99×1]×((0.9+00.7-0..35-0..2/2)//2×0.99]+1.332+0.0006/0..7＝8.1171kNf＝N//(φA)++Mw/W＝81171.4331/(0..47×4224)+0..006×1106/44900＝42.3341N/mmm2≤[f]＝＝205N//mm2滿足要求求！九、高寬比驗算算根據(jù)《建建筑施工碗扣扣式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGGJ166--2008第6.2..5：模板支支撐架高寬比比應(yīng)小于或等等于2H/B==8.55//4.4=11.943≤≤2滿足要求求，不需要進進行抗傾覆驗驗算！8.2樓板模板計計算：8.2.1泳池池樓板計算：：計算依據(jù)：1、《建建筑施工模板板安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《建建筑施工碗扣扣式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGGJ166--20083、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500010-200104、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GBB500009-201125、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土樓板名名稱B2新澆混凝土樓板板板厚(mm))300模板支架高度H((m)8.05模板支架縱向長度度L(m)6.7模板支架橫向長度度B(m)5.85二、荷載設(shè)計模板及其支架自重重標準值G11k(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值值G2k(kN//m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN//m3)1.1施工人員及設(shè)備荷荷載標準值QQ1k當計算面板和小梁梁時的均布活活荷載(kNN/m2)2.5當計算面板和小梁梁時的集中荷荷載(kN))2.5當計算主梁時的均均布活荷載((kN/m22)1.5當計算支架立柱及及其他支承結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的的均布活荷載載(kN/mm2)1風荷載標準值ωkk(kN/mm2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.098地基粗糙程度C類(有密集建筑筑群市區(qū))模板支架頂部距地地面高度(mm)9風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μμs0.5三、模板體系設(shè)設(shè)計主梁布置方向平行立柱縱向方向向立柱縱向間距l(xiāng)aa(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)bb(mm)900水平拉桿步距h((mm)1200斜桿或剪刀撐設(shè)置置剪刀撐符合《規(guī)范范》JGJ1166-20008設(shè)置要要求立柱伸出頂層水平平桿長度a((mm)235小梁間距l(xiāng)(mmm)150小梁最大懸挑長度度l1(mm)200主梁最大懸挑長度度l2(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)15面板抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15面板抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.5面板彈性模量E((N/mm22)10000面板計算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板板應(yīng)擱置在梁梁側(cè)模板上，本本例以三等跨跨連續(xù)梁，取取1m單位寬寬度計算。W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bhh3/12=11000×115×15××15/122＝2812250mm44承載能力力極限狀態(tài)q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××Q1k,1..35(G11k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7×QQ1k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.1))×0.3))+1.4××2.5，11.35×((0.1+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2.5]]×1=111.4755kN/mq1靜==0.9×[[γG(G1k+(GG2k+G3k)×h))×b]==0.9××[1.355×(0.11+(24++1.1)××0.3)××1]=9..27kN//mq1活==0.9×((γQφcQ1k)×b==0.9×((1.4×00.7×2..5)×1==2.2055kN/mq2＝00.9×1..35×G11k×b＝00.9×1..35×0..1×1=00.122kkN/mp＝0..9×1.44×0.7××Q1k＝0.99×1.4××0.7×22.5＝2..205kNN正常使用用極限狀態(tài)q＝(γγG(G1k+(GG2k+G3k)×h)))×b==(1×(00.1+(224+1.11)×0.33))×1＝＝7.63kkN/m計算簡圖圖如下：1、強度驗驗算M1＝00.1q1靜靜L2+0.1117q1活L2＝0.1××9.27××0.1522+0.1117×2.2205×0..152＝0.0227kN·mmM2＝mmax[0..08q2L2+0.2113pL，00.1q2L2+0.1775pL]＝＝max[00.08×00.122××0.1522+0.2113×2.2205×0..15，0..1×0.1122×0..152+0.1775×2.2205×0..15]＝00.071kkN·mMmaxx＝max[[M1，M2]＝maxx[0.0227，0.0071]＝00.071kkN·mσ＝Mmmax/W＝＝0.0711×106/375000＝1.8884N/mmm2≤[f]＝＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmaxx＝0.6777ql4/(1000EI)=00.677××7.63××1504/(1000×100000×2811250)==0.0099mmν＝0..009mmm≤[ν]＝＝L/2500＝150//250＝00.6mm滿足要求求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mmm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計計值[f]((N/mm22)15.444小梁抗剪強度設(shè)計計值[τ]((N/mm22)1.782小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁彈性模量E((N/mm22)9350小梁截面慣性矩II(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.335(G1kk+(G2kk+G3k)×h))+1.4××0.7×QQ1k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(244+1.1))×0.3))+1.4××2.5，11.35×((0.3+((24+1..1)×0..3)+1..4×0.77×2.5]]×0.155=1.7558kN/mm因此，qq1靜＝0.99×1.355×(G1kk+(G2kk+G3k)×h))×b=0..9×