天津地鐵工程附屬結(jié)構(gòu)主體施工方案

XXX站附屬結(jié)構(gòu)主體施工方案第三節(jié)鋼筋施施工方案1、鋼筋工程概況表3-6鋼筋接接頭形式主要部位接頭形式梁縱向主筋直徑d≥20mm時，采用用直螺紋連接接；直徑d＜20mm時，采用搭接接。側(cè)墻、柱豎向主筋筋直徑d≥20mm時，采用用直螺紋連接接；直徑d＜20mm時，采用搭接接。板橫向主筋、縱向向分布筋直徑d≥20mm時，采用用直螺紋連接接；直徑d＜20mm時，采采用搭接。備注：本表中連接接方式作為總總體控制原則則，施工過程程中根據(jù)現(xiàn)場場情況進(jìn)行局局部調(diào)整。表3-7鋼筋保保護(hù)層厚度結(jié)構(gòu)部位鋼筋保護(hù)層厚度頂板50mm（上排排）40mm（下排排）內(nèi)襯墻30mm底板40mm（上排）50mm（下排）梁50mm（迎土土面）40mm（背土土面）柱45mm內(nèi)隔墻、站臺板20mm2、施工準(zhǔn)備2.1鋼筋進(jìn)場場、檢驗(yàn)與堆堆放（1）所有鋼筋原材料料的采購均應(yīng)應(yīng)嚴(yán)格進(jìn)行評評優(yōu)選定合格格供應(yīng)方，由由技術(shù)部門編編制備料計劃劃，由物資部部門實(shí)施采購購。（2）采購進(jìn)場的鋼筋筋，進(jìn)場時應(yīng)應(yīng)由材料物資資部門進(jìn)行質(zhì)質(zhì)量和數(shù)量驗(yàn)驗(yàn)收，同時向向相應(yīng)的供應(yīng)應(yīng)方索取產(chǎn)品品質(zhì)量合格證證明書，在產(chǎn)產(chǎn)品質(zhì)量合格格證明書上標(biāo)標(biāo)注相關(guān)信息息。（3）進(jìn)場后的鋼筋，由由物資部門根根據(jù)采購合同同進(jìn)行核實(shí)并并對鋼筋外觀觀質(zhì)量、鋼筋筋直徑、等級級、長度的標(biāo)標(biāo)尺，表面是是否有銹蝕現(xiàn)現(xiàn)象方面的檢檢驗(yàn)，符合常常規(guī)標(biāo)準(zhǔn)后，給給予分類堆碼碼存放，做好好防銹蝕、油油污及防雨淋淋等措施。并并給予產(chǎn)品和和試驗(yàn)待檢狀狀態(tài)掛牌標(biāo)識識，由技術(shù)部部門邀請專業(yè)業(yè)監(jiān)理工程師師旁站見證，嚴(yán)嚴(yán)格按照試驗(yàn)驗(yàn)取樣標(biāo)準(zhǔn)及及規(guī)定要求，給給予取樣并送送檢復(fù)試，待待檢測試驗(yàn)單單位出據(jù)合格格試驗(yàn)結(jié)論或或報告后，方方可進(jìn)行加工工制作。2.2技術(shù)準(zhǔn)準(zhǔn)備（1）提前組織施工人員員熟悉圖紙，認(rèn)認(rèn)真審圖，及及時與設(shè)計溝溝通并辦理洽洽商記錄；及及時編制施工工方案，提前前進(jìn)行鋼筋放放樣，計算整整理鋼筋配料料單，向施工工班組交底。（2）鋼筋翻樣做到與與現(xiàn)場施工相相結(jié)合，尤其其是底板高低低跨結(jié)合部位位等地方，鋼鋼筋下料要采采用現(xiàn)場放樣樣下料；配筋筋應(yīng)嚴(yán)格按施施工規(guī)范施工工圖紙、設(shè)計計變更、施工工方案、標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)圖集、施工工手冊進(jìn)行下下料。3、鋼筋連接及錨固固3.1鋼筋連連接鋼筋接頭形式見表表3-6。3.2鋼筋接接頭本工程鋼筋機(jī)械連連接的接頭等等級為一級。接頭在結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件受拉拉鋼筋應(yīng)力較較小部位時，接頭的百分率不受限制。接頭在抗震設(shè)防要求的框架的梁端、柱端箍筋加密區(qū)時，接頭百分率不應(yīng)大于50%。鋼筋混凝土保護(hù)層厚度按現(xiàn)行《國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》執(zhí)行，接頭套筒處保護(hù)層不得小于15mm。連接套之間的橫向凈距不宜小于25mm。接頭位置要設(shè)在受受力較小處。接接頭不能位于于構(gòu)件最大彎彎矩處。板的的通長面筋接接頭應(yīng)設(shè)在跨跨中，底筋接接頭應(yīng)設(shè)在距距端部1/3跨處。搭接接長度末端距距鋼筋彎折處處，不得小于于鋼筋直徑的的10倍。各受力鋼筋綁扎接接頭應(yīng)相互錯錯開，任一綁綁扎接頭中心心至搭接長度度1.3倍區(qū)段范圍圍內(nèi)，有綁扎扎接頭的受力力鋼筋截面面面積占受力鋼鋼筋總截面面面積百分率在在受拉區(qū)不得得超過25%，在受壓區(qū)區(qū)不得超過50%。3.3鋼筋錨錨固要求表3-8鋼筋的的錨固鋼筋種類抗震等級受拉鋼筋基本錨固固長度Lab、LabEC25C30C35C40HPB300一、二級39d35d32d29d三級36d32d29d26d四級、非抗震34d30d28d25dHRB335一、二級38d33d31d29d三級35d31d28d26d四級、非抗震33d29d27d25dHRB400一、二級46d40d37d33d三級42d37d34d30d四級、非抗震40d35d32d29d4、鋼筋加工4.1鋼筋加加工流水作業(yè)業(yè)系統(tǒng)圖：材料材料復(fù)檢鋼筋張拉、切斷彎曲流水加工線焊接、綁扎作業(yè)重新加工直螺紋套絲鋼筋原材料計算機(jī)優(yōu)化下料合格材料供應(yīng)鋼筋原材料材料供應(yīng)鋼筋原材料不合格不合格合格現(xiàn)場作業(yè)面合格現(xiàn)場作業(yè)面加工場內(nèi)質(zhì)檢質(zhì)檢不合格不合格圖3-15鋼筋加加工系統(tǒng)圖4.2鋼筋半半成品的制作作（1）鋼筋放樣根據(jù)工程的施工圖圖紙及規(guī)范要要求，對工程程各部位進(jìn)行行詳細(xì)的鋼筋筋配置，按照鋼筋原原材長度9mm和12m兩種長長度適當(dāng)比例例制訂下料計計劃，以減少少鋼筋加工的的損耗。下料原則：同規(guī)格格鋼筋根據(jù)不不同長度，長長短搭配，統(tǒng)統(tǒng)籌配料；先先斷長料，后后斷短料，減減少短頭，減減少損耗。（2）鋼筋調(diào)直HPB300級鋼鋼筋主要采用用鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)進(jìn)行調(diào)直；；對于HRB3335級及HRB4000級鋼筋，供供貨廠家在運(yùn)運(yùn)輸過程中應(yīng)應(yīng)保證鋼筋不不彎曲、不變變形，如果出出現(xiàn)彎曲、變變形情況，可可采用扳直的的方法進(jìn)行調(diào)調(diào)直。（3）鋼筋切斷采用鋼筋切斷機(jī)及及砂輪切割機(jī)機(jī)對鋼筋進(jìn)行行切斷。鋼筋筋切斷機(jī)由專專人負(fù)責(zé)操作作。切斷時要要保證刀片與與沖擊刀片刀刀口的距離，直直徑＜20mmm的鋼筋宜宜重疊1～2mm，直徑≥20mm的鋼鋼筋宜留3mmm左右，以以保證鋼筋的的下料長度。切切完大鋼筋后后切小鋼筋之之前，要及時時調(diào)整切斷機(jī)機(jī)刀片，防止止因刀片松動動造成“馬蹄”筋的出現(xiàn)，影影響下料準(zhǔn)確確。斷料時HPB3000級鋼筋每次次切斷根數(shù)不不得超過2根。直螺紋接頭連接鋼鋼筋、梯子筋筋、雙F鐵、定距框框的頂模棍，必必須用砂輪切切割鋸切斷，確確保端頭平齊齊。4.3鋼筋成成型將切割好的鋼筋按按照配筋單分分區(qū)、分段、分分部位、分規(guī)規(guī)格進(jìn)行成型型。鋼筋成型型加工控制重重點(diǎn)為箍筋加加工、梯子筋筋、定位箍筋筋框、馬凳的的加工以及直直螺紋接頭質(zhì)質(zhì)量。（1）鋼筋彎曲HPB300級受受力鋼筋末端端作180°彎鉤，圓弧弧彎曲直徑不不小于2.55d，平直段段長度不小于于3d。HRB3335、HRB4000級鋼筋作不不大于90°彎鉤時，其其彎折直徑不不小于5d；作135°彎鉤時，其其彎折直徑不不小于4d，角度要要求準(zhǔn)確，平平直段長度符符合規(guī)范及設(shè)設(shè)計要求。鋼筋彎曲前，對形形狀復(fù)雜的鋼鋼筋，根據(jù)鋼鋼筋料單上標(biāo)標(biāo)明的尺寸，用用筆將各彎曲曲點(diǎn)位置劃出出，要考慮鋼鋼筋彎曲時的的增長量。劃劃線從鋼筋中中線開始向兩兩邊進(jìn)行，兩兩邊不對稱的的鋼筋，可從從鋼筋一端開開始向另一端端劃線。箍筋加工完后，要要求用“箍筋檢查模模具”進(jìn)行檢查，確確保加工出來來的每個箍筋筋尺寸、彎鉤鉤長度、角度度符合標(biāo)準(zhǔn)。（2）拉鉤制作本工程側(cè)墻、板、梁梁拉鉤為HRB3335:12、14，拉鉤彎曲曲直徑4d，平直長度度為10d。拉鉤成型型時一端做成成90°彎鉤，一端端做成135°彎鉤，在綁綁扎掛鉤時為為保證鋼筋骨骨架斷面，用用雙“F”卡配合進(jìn)行行綁扎，并將將90°彎鉤扳成135°彎鉤。（3）豎向梯格筋側(cè)墻鋼筋采用豎向向梯格筋及定定位卡具對墻墻體水平鋼筋筋進(jìn)行定位。根根據(jù)水平筋間間距制作豎向向梯格筋，在在豎向梯格筋筋上中下各焊焊一根定位筋筋，頂模筋長長度小于墻厚厚2mm，兩端端均分，端頭頭用無齒鋸切切齊，頂模筋筋端頭涂刷防防銹漆,以保證鋼筋筋的橫平豎直直以及墻體截截面尺寸和保保護(hù)層厚度，豎豎向梯格筋可可代替豎向鋼鋼筋，但要比比設(shè)計直徑大大一規(guī)格；反反之，梯格筋筋可選用Φ12的鋼筋進(jìn)行行加工。（4）水平梯格筋根據(jù)圖紙設(shè)計的立立筋間距，加加工水平梯格格筋，固定于于墻體頂部，用用于控制立筋筋間距，在墻墻體及頂板澆澆筑混凝土前前檢查水平梯梯格筋位置，避避免虛設(shè)。（5）定位箍筋框根據(jù)柱主筋的規(guī)格格和間距設(shè)置置內(nèi)、外定位位箍筋框，控控制鋼筋位移移。制作定位位箍筋框的鋼鋼筋應(yīng)用無齒齒鋸切割。（6）雙“F”型卡雙“F”型卡用于控制墻體體鋼筋截面和和鋼筋保護(hù)層層厚度，加工工尺寸要準(zhǔn)確確，要在專用用模具平臺上上制作。雙“F”型卡的鋼筋筋要比墻體豎豎向主筋大一一個規(guī)格，且且比墻體截面面設(shè)計尺寸小小2mm，用以以作為墻體模模板頂模筋和和豎向筋位置置。圖3-16雙“F”型卡示意圖圖（7）依據(jù)《天津市城市市地鐵工程質(zhì)質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》DB29--54-20003第6.4.66條和《地下下鐵道施工及及驗(yàn)收規(guī)范》GB502299-19999第5.5.4條。鋼筋加工的的形狀、尺寸寸應(yīng)符合設(shè)計計要求，其偏偏差應(yīng)符合下下表規(guī)定：表3-9鋼筋加加工尺寸偏差差表項(xiàng)目允許偏差或允許值值（mm）檢查頻率檢驗(yàn)方法范圍點(diǎn)數(shù)受力鋼筋成型長度度+5，-10每一類型抽查100％，且不少于5件1鋼尺檢查彎起鋼筋彎起點(diǎn)位置±10彎起高度0，-10鋼筋總長+5，-10箍筋尺寸0，-52彎起角度2°15、鋼筋直螺紋連接接施工準(zhǔn)備鋼筋下料鋼筋套絲鋼筋連接外觀檢查施工準(zhǔn)備鋼筋下料鋼筋套絲鋼筋連接外觀檢查質(zhì)量檢查圖3-17直螺紋施施工工藝流程程圖5.2施工方方法表3-10直螺螺紋連接施工工方法序號步驟圖例1鋼筋端頭切平：對對端部不直的的鋼筋要預(yù)先先調(diào)直，采用用砂輪切割機(jī)機(jī)切端面，應(yīng)應(yīng)與鋼筋軸線線垂直。2加工絲頭：絲頭加加工時應(yīng)采用用水溶性潤滑滑液，不得使使用油性潤滑滑液。絲頭的的不完整螺紋紋不得超過兩兩個螺紋周長長。3絲頭打磨：用砂輪輪機(jī)將絲頭進(jìn)進(jìn)行打磨平整整。4絲頭檢驗(yàn)：用專用用的環(huán)規(guī)和止止規(guī)檢驗(yàn)絲頭頭尺寸，其環(huán)環(huán)通規(guī)應(yīng)能順順利地旋入，環(huán)環(huán)止規(guī)旋入長長度不得超過過3螺距。5戴帽保護(hù)：絲頭加加工完畢，經(jīng)經(jīng)檢驗(yàn)合格后后，應(yīng)立即帶帶上絲頭保護(hù)護(hù)帽，防止損損壞絲頭。6套筒連接及扭矩檢檢查：使用普普通扳手將兩兩個鋼筋絲頭頭在套筒中間間位置相互頂頂緊，鋼筋連連接完畢后，接接頭連接套筒筒外應(yīng)有外露露有效絲扣，外露有效絲扣1～1.5扣。5.3絲頭質(zhì)質(zhì)量絲頭加工完畢后，采采用通規(guī)、止止規(guī)進(jìn)行檢查查。5.4施工要要點(diǎn)（1）鋼筋下料時不得得用電焊、氣氣割焊等方法法切斷；鋼筋筋端面平直并并與鋼筋軸線線垂直，不得得有馬蹄形或或扭曲。（2）鋼筋絲頭加工完完畢后，鋼筋筋套絲的質(zhì)量量，必須由操操作工人逐個個用牙規(guī)和卡卡規(guī)或環(huán)規(guī)進(jìn)進(jìn)行檢查，并并由專人負(fù)責(zé)責(zé)驗(yàn)收。鋼筋筋的牙形必須須與牙形規(guī)相相吻合，其小小端直徑必須須在卡規(guī)或環(huán)環(huán)規(guī)的允許誤誤差范圍內(nèi)。不不合格的絲頭頭要切除重新新加工。（3）達(dá)到質(zhì)量要求的的絲頭，應(yīng)立立即用與鋼筋筋規(guī)格相同的的塑料保護(hù)帽帽（套）擰上上，存放待用用，防止裝卸卸鋼筋時損壞壞并防止灰漿漿、油污等雜雜物的污染。6、鋼筋綁扎6.1框架梁鋼鋼筋綁扎6.1.1工工藝流程搭設(shè)綁扎支架→畫畫主次梁箍筋筋間距→穿主梁上層層縱向筋→穿次梁上層層縱向鋼筋→放主梁次梁梁箍筋→穿主梁底層層縱筋→按箍筋間距距綁扎→穿次梁底層層縱筋→按箍筋間距距綁扎。1.穿下層縱1.穿下層縱筋2.穿上層縱筋3.縱筋錯開連接4.柱節(jié)點(diǎn)區(qū)加密箍綁扎（綁扎重點(diǎn)）5.箍筋標(biāo)識及綁扎（梁端部按規(guī)范加密）6.設(shè)置墊塊圖3-18框架梁鋼鋼筋綁扎示意意圖6.1.2施施工工藝（1）綁扎框架梁鋼筋筋前，應(yīng)先用用鋼管搭設(shè)三三角支架，并并固定牢固。綁綁扎時，先將將梁面筋放置置鋼管支架上上，再穿箍筋筋按間距分布布均勻并與梁梁面筋綁扎，再再穿梁底筋，然然后綁扎。主主次梁交叉時時，應(yīng)分先后后順序配合綁綁扎；并控制制好梁兩邊的的垂直度，以以免造成倒、斜斜等；綁扎完完后，在梁箍箍筋上綁扎上上控制保護(hù)層層用的混凝土土墊塊。圖3-19鋼筋綁綁扎支架圖（2）主、次梁應(yīng)同時時配合進(jìn)行，主主次梁交接處處，主梁箍筋筋在次梁兩側(cè)側(cè)應(yīng)附加箍筋筋，設(shè)密箍三三道，梁端第第一個箍筋應(yīng)應(yīng)設(shè)置在距離離柱節(jié)點(diǎn)或梁梁邊緣50mmm處。梁端端與柱交接處處箍筋應(yīng)加密密，其間距與與加密區(qū)長度度均要符合設(shè)設(shè)計要求。（3）當(dāng)梁的上層和下下層鋼筋為兩兩排或兩排以以上時，為滿滿足兩排鋼筋筋有足夠的間間距，要在相相鄰兩排鋼筋筋之間加放墊墊鐵，墊鐵采采用同直徑的的短鋼筋，墊墊鐵水平間距距為1m。（4）梁加密區(qū)長度及及箍筋間距均均應(yīng)符合設(shè)計計和規(guī)范要求求，梁板鋼筋筋接頭底筋在在墻柱支座處處，上筋在跨跨中1/3凈跨范圍內(nèi)內(nèi)，主次梁相相交時，主梁梁筋在下、次次梁筋在上。（5）梁主筋保護(hù)層厚厚度采用預(yù)制制墊塊控制，底底板墊塊每隔隔500mm梁側(cè)面采用用混凝土墊塊塊間距8000mm，根據(jù)據(jù)梁高布置，墊墊塊梅花型布布置。6.2框架柱柱鋼筋綁扎6.2.1工工藝流程清理預(yù)留搭接筋→→搭設(shè)鋼筋綁綁扎平臺→連接豎向受受力主筋→畫箍筋間距→箍筋焊接→放定位筋→綁扎鋼筋→綁扎保護(hù)層墊塊→驗(yàn)收②②柱筋采用直螺紋套筒接長①清理、校正鋼筋位置③箍筋標(biāo)識及綁扎④設(shè)置墊塊圖3-20框架架柱鋼筋綁扎扎示意圖6.2.2施施工工藝（1）按圖紙要求間距距，計算好每每根柱箍筋數(shù)數(shù)量，先將箍箍筋對接焊接接在下層伸出出的搭接筋上上，然后立柱柱子鋼筋。（2）柱第一道箍筋距距地面50mmm開始起步步，箍筋要與與主筋垂直，箍箍筋彎鉤做成成135°，彎鉤直段段長度不小于于10d。箍筋的彎彎鉤疊合處應(yīng)應(yīng)沿柱子豎筋筋交錯布置，并并綁扎牢固。（3）為保證柱鋼筋安裝裝時的垂直度度和箍筋位置置的正確,施工中應(yīng)用用線墜調(diào)垂直直。（4）除底層柱根加密密區(qū)范圍為距距基礎(chǔ)頂面嵌嵌固部位凈高高三分之一外外，其它柱加加密區(qū)范圍為為柱距上層梁梁下表面和下下層頂板上表表面層凈高六六分之一、柱柱長邊長度和和500mmm三者中的較較大者。（5）框架柱直螺紋接接頭的位置：：每層框架柱柱柱底部位的的接頭應(yīng)錯開開框架柱鋼筋筋加密區(qū)，兩兩個接頭中心心距離錯開35d且不小小于500mmm，50%的錯開接頭頭。（6）在綁扎柱子箍筋筋時，如遇到到箍筋綁在套套筒上時，需需調(diào)整箍筋錯錯開套筒到套套筒下表面，再再以此處箍筋筋為起點(diǎn)按箍箍筋間距繼續(xù)續(xù)排列。具體體做法見下圖圖：（7）每根柱子沿高度度方向雙面雙雙向設(shè)置三道道頂模棍，頂頂模棍長度小小于柱截面22mm，頂模模棍端部磨光光圓后刷防銹銹漆，控制柱柱筋與模板的的相對位置，柱柱筋合模后在在上部露出樓樓面部分用1～2道柱筋定位位箍定位。（8）箍筋與主筋要垂垂直和密貼，箍箍筋轉(zhuǎn)角處與與主筋交點(diǎn)均均要綁扎，主主筋與箍筋非非轉(zhuǎn)角部分的的相交點(diǎn)成梅梅花交錯綁扎扎。并且綁扣扣的多余綁絲絲必須朝向構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部。（10）柱筋綁扎完畢后后設(shè)置保護(hù)層層墊圈，柱主主筋保護(hù)層335mm，用塑料料墊圈卡在柱柱主筋上(當(dāng)主筋直徑徑較大時，可可調(diào)整墊圈大大小，卡在箍箍筋上)，間距6000mm，梅花花型布置。6.3板鋼筋筋綁扎6.3.1工工藝流程施工縫的處理驗(yàn)收收→在模板上彈彈好鋼筋線→→將成型的鋼鋼筋運(yùn)至工作作面→按線綁板下下部鋼筋→放置混凝土土墊塊→各專業(yè)預(yù)埋埋件施工→焊接鋼筋馬馬凳→綁板上部鋼鋼筋→報檢→進(jìn)行下道工工序。6.3.2施施工方法（1）清理模板上面的雜雜物，用粉筆筆在模板上劃劃出主筋，分分布筋間距。按按劃好的間距距，擺放受力力主筋、后放放分布筋。預(yù)預(yù)埋件、預(yù)留洞等及及時配合安裝裝。（2）中（底）板鋼筋筋綁扎完畢后后，根據(jù)彈好好的墻、柱位位置線將墻、柱柱伸入基礎(chǔ)底底板插筋綁扎扎牢固。墻柱柱插筋下端要要帶彎鉤，放放置在基礎(chǔ)底底筋上方。根根據(jù)彈好的墻墻柱位置線，將將伸入基礎(chǔ)的的插筋綁扎牢牢固，插入基基礎(chǔ)的長度要要符合設(shè)計要要求，框架柱柱插筋下部應(yīng)應(yīng)按柱位置用用3個柱箍固定定綁牢，其上上端綁扎定位位筋以保證甩甩筋垂直，不不歪斜、傾倒倒、移位。第第一根墻筋距距離框架柱或或暗柱邊500mm，在澆澆筑砼時及時時調(diào)整鋼筋，使使其垂直度和和位置符合設(shè)設(shè)計要求。（3）鋼筋綁扎時，鋼鋼筋交叉點(diǎn)全全部綁扎，采采用八字扣綁綁扎牢固，綁綁扣朝向混凝凝土內(nèi)部，同同一直線上向向鄰綁扣露頭頭部分朝向正正反交錯。6.4墻體鋼鋼筋綁扎6.4.1工工藝流程：鋼筋位移調(diào)整→綁綁扎暗柱鋼筋筋→綁扎墻體豎豎向鋼筋→綁扎墻體水水平鋼筋→綁扎拉筋→調(diào)整鋼筋6.4.2施施工工藝：（1）據(jù)彈好的墻、暗暗柱位置線，將將墻、柱鋼筋筋調(diào)整到位，滿滿足保護(hù)層的的要求，保證證墻體鋼筋、暗暗柱鋼筋垂直直，不歪斜、不不傾倒。（2）綁扎暗梁鋼筋：：暗梁筋綁扎扎時，用水準(zhǔn)準(zhǔn)尺進(jìn)行調(diào)平平。箍筋要求求間距均勻，垂垂直于梁主筋筋，箍筋大小小標(biāo)準(zhǔn)一致，彎彎鉤角度135度，直線段段長度為10d；起步筋第第一道在柱內(nèi)內(nèi)距外側(cè)主筋筋50mm，第第二道在柱外外，距主筋550mm。（3）綁扎墻體鋼筋：：一般情況橫橫筋在外，豎豎筋在里，所所以先綁豎筋筋后綁橫筋。墻墻筋為雙向受受力鋼筋，所所有鋼筋交叉叉點(diǎn)應(yīng)逐點(diǎn)綁綁扎，塔接長長度及位置要要符合要求。（4）墻體豎筋綁扎完完畢后，綁扎扎墻體水平鋼鋼筋，水平鋼鋼筋間距依據(jù)據(jù)豎向定位鋼鋼筋梯子筋拉拉通線進(jìn)行綁綁扎，在豎向向梯子筋及柱柱筋上綁扎橫橫向梯子筋。第一一道起步筋距距樓板面500mm。扎絲絲綁扎時，從從對面綁扎，保保證絲頭在墻墻體鋼筋內(nèi)。（5）定位梯筋采用HHRB3355直徑14的鋼筋制作作，墻體豎筋筋綁扎完畢后后，綁扎墻體體水平鋼筋，水水平鋼筋間距距依據(jù)豎向定定位梯子筋的的梯蹬距離拉拉通線進(jìn)行綁綁扎。圖3-21側(cè)墻墻鋼筋間距控控制示意圖6.5梁、板板、柱節(jié)點(diǎn)或或鋼筋密集區(qū)區(qū)鋼筋安裝及及箍筋設(shè)置梁與柱節(jié)點(diǎn)鋼筋安安裝順序?yàn)椋海旱卓v梁與柱節(jié)點(diǎn)鋼筋安安裝：先綁扎扎梁鋼筋（箍箍筋全布），然然后預(yù)埋柱豎豎向主筋，節(jié)節(jié)點(diǎn)處安裝3根柱封閉箍箍筋（間距小小于等于5000mm）；；中縱梁、頂縱梁與與柱節(jié)點(diǎn)鋼筋筋安裝：先綁綁扎柱箍筋，然然后綁扎梁鋼鋼筋，節(jié)點(diǎn)處處梁箍筋不布布置。圖3-22節(jié)點(diǎn)點(diǎn)箍筋布置圖7、質(zhì)量檢驗(yàn)與驗(yàn)收收依據(jù)《天津市城市市地鐵工程質(zhì)質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》DB29--54-20003第6.4.118條和《地下鐵道道施工及驗(yàn)收收規(guī)范》GB502299-19999第5.5.5、5.5.111條，鋼筋骨架制制作與安裝允允許偏差和檢檢驗(yàn)方法見下下表。表3-11鋼筋筋加工允許偏偏差表項(xiàng)目允許偏差或允許值值（mm）檢驗(yàn)范圍檢驗(yàn)點(diǎn)數(shù)檢查方法主筋層間距±5每個構(gòu)筑物或構(gòu)件件4鋼尺檢查主筋列間距±10分布鋼筋間距±205箍筋間距±10彎起點(diǎn)位移±104骨架長度+5，-10每個網(wǎng)片或骨架3寬度高度±5網(wǎng)片長度±102寬度網(wǎng)格尺寸4對角線101保護(hù)層厚度墩臺、基礎(chǔ)±10每個構(gòu)筑物或構(gòu)件件6梁、柱、樁±5板、墻±3預(yù)埋件中心線位置5每件1水平高差3第四節(jié)模板施工方案案1、模板設(shè)計選型本工程主體結(jié)構(gòu)采采用明挖順作法施工，底底板結(jié)構(gòu)直接接在混凝土墊墊層上施工，頂板、結(jié)構(gòu)構(gòu)采用腳手架架模板體系施施工，地下一一層、二層側(cè)側(cè)墻結(jié)構(gòu)采用用定型三角背背撐系統(tǒng)插模模法施工，其其它零星結(jié)構(gòu)構(gòu)采用木模板。模板工程的施工質(zhì)質(zhì)量應(yīng)符合規(guī)規(guī)范的要求，各各類模板要保保證工程結(jié)構(gòu)構(gòu)和構(gòu)件各部部位尺寸和相相互位置的正正確性。對模模板及其支撐撐結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢檢算，以保證證其具有足夠夠的強(qiáng)度、剛剛度和穩(wěn)定性性，不致發(fā)生生不允許的變變形與下沉。模模板的接縫要要拼貼平密，避避免漏漿。模模板安裝后仔仔細(xì)檢查各構(gòu)構(gòu)件是否牢固固，固定在模模板上的預(yù)埋埋件和預(yù)留孔孔洞是否有所所遺漏，安裝裝是否牢固，位位置是否準(zhǔn)確確，模板安裝裝的允許偏差差是否在規(guī)范范允許值以內(nèi)內(nèi)，模板及支支撐系統(tǒng)的整整體穩(wěn)定性是是否良好。在在澆筑混凝土土的過程中，經(jīng)經(jīng)常檢查模板板的工作狀態(tài)態(tài)，發(fā)現(xiàn)變形形、松動現(xiàn)象象及時予以調(diào)調(diào)整。表3-12模板板設(shè)計選型序號結(jié)構(gòu)部位模板體系示意圖1底縱梁下翻梁底采用澆筑筑完成的混凝凝土墊層為既既有模板。2側(cè)墻采用三角形定型鋼鋼模，由專業(yè)業(yè)廠家加工。中中底板預(yù)埋工工字鋼（或鋼鋼筋）進(jìn)行斜斜撐。3立柱采用18mm厚木木膠板為面板板，豎肋為幾字梁梁，間距300mm。背楞為10#槽鋼，間距600mmm，D23拉桿連接。4頂板、預(yù)留洞口封封堵采用碗扣式（承插插型碗扣式）鋼鋼管腳手架支支撐，15mm木膠板板為面板，100mmm*50mm木方做做次龍骨。雙雙根φ48鋼管做主龍骨骨。5樓梯模板模板采用15mmm厚的木膠板板及50mm×100mm的木方現(xiàn)現(xiàn)場放樣后配配制，踏步模模板用木夾板板與50mm木方預(yù)制制成型木模，而而樓梯側(cè)模用用木方及若干干與踏步幾何何尺寸相同的的三角形木板板拼制。2、底梁模板及支撐采用澆筑完成的混混凝土墊層為為既有模板。具體情況見下圖。圖3-23底梁模板板圖3、柱模板及支撐3.1方柱模板板支設(shè)方式模板面板為18mmm厚膠合板板，豎肋背楞楞為幾字梁，間間距為3000mm，橫肋為雙[10#槽鋼鋼，間距為6600mm，D23拉桿連接。幾字梁膠合板模板板具有結(jié)構(gòu)合合理，經(jīng)濟(jì)實(shí)實(shí)用，標(biāo)準(zhǔn)化化程度高等特特點(diǎn)。在單塊塊模板中，膠膠合板與豎肋肋(幾字梁)采用自攻螺螺絲連接，豎豎肋(幾字梁)與橫肋（雙雙槽鋼背楞）采采用幾字梁連連接爪連接。兩兩塊模板之間間采用直芯帶帶連接，用芯芯帶銷固定，從從而保證模板板的整體性，使使模板受力更更加合理、可可靠。圖3-24方柱柱模板圖方柱模板計算書：：1、側(cè)壓力計算混凝土作用于模板板的側(cè)壓力，根根據(jù)測定，隨隨混凝土的澆澆筑高度而增增加，當(dāng)澆筑筑高度達(dá)到某某一臨界時，側(cè)側(cè)壓力就不再再增加，此時時的側(cè)壓力即即新澆筑混凝凝土的最大側(cè)側(cè)壓力。側(cè)壓壓力達(dá)到最大大值的澆筑高高度稱為混凝凝土的有效壓壓頭。通過理理論和實(shí)踐，可可按下列二式式計算，并取取其較小值：：式中F新新澆筑混凝土土對模板的最最大側(cè)壓力（KN/m2）γc混凝凝土的重力密密度（kN/m3）取25kNN/m3t0新澆澆混凝土的初初凝時間（h）,可按實(shí)測確確定。當(dāng)缺乏乏實(shí)驗(yàn)資料時時，可采用t=2000/(T+115)計算T混混凝土的溫度度（°）取20°V混混凝土的澆灌灌速度（m/h），取1.55m/hH混混凝土側(cè)壓力力計算位置處處至新澆混凝凝土頂面的總總高度（m）;取6mβ1外加加劑影響修正正系數(shù)，不摻摻時取1.0；摻具有緩緩凝作用的外外加劑時取1.1；β2混凝凝土塌落度影影響系數(shù)，當(dāng)當(dāng)塌落度小于于30mm時，取0.85；50～90mm時，取1；110～150mm時，取1.15。=0.22×255×5.0×1.2×1.15×1.51/22=46.448kN/mm2=25x6=1550kN/mm2取二者中的較小值值，F(xiàn)=46..48kN//m2作為模板側(cè)側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，并考慮慮傾倒混凝土土產(chǎn)生的水平平載荷標(biāo)準(zhǔn)值值2kN/mm2，分別取荷荷載分項(xiàng)系數(shù)數(shù)1.2和1.4，則作用于于模板的總荷荷載設(shè)計值為為：q=466.48×1.2+44×1.4=661.38kkN/m22、模板受力計算模板高度為6m，面面板采用188mm多層板板；豎向背楞楞采用幾字梁梁，間距為3300mm，水水平背楞采用用雙10號槽鋼背楞楞。2.1面板驗(yàn)驗(yàn)算當(dāng)墻側(cè)模采用木模模板時，支承承在內(nèi)楞上一一般按三跨連連續(xù)梁計算，面面板長度取標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)板板長22440mmm，板寬度b=12200mm，面板板厚度為188mm,幾字梁間距距為l=300mmm。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算面板最大彎矩：MMmax=qql2/10=((61.388×300×300)//10=0..55×106N.mm面板的截面系數(shù)：：W=1/66bh2=1/6×1220×182=66.59×104mm3應(yīng)力：ó=Mmmax/W==0.55××106/4.588×104=12.000N/mmm2<fm==13N/mmm2，滿足要求求。其中：fm-木材材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值，取13N/mmm2，E-彈性模量，面面板取9×103N/mm2。（2）剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載的作用用，則q2=46.88×1=46..8kN/mm模板撓度由式ω==q2l4/150EEI=46..8×3004/150×9000×5.93×105=0.47mmm〈[w]=3300/4000=0.775mm，滿滿足要求。截截面慣性矩：：I=bh3/12=11220×183/12=55.93×105mm4。2.2幾字梁梁驗(yàn)算幾字梁作為豎肋支支承在橫向背背楞上，可作作為支承在橫橫向背楞上的的三跨連續(xù)梁梁計算，其跨跨距等于橫向向背楞的間距距最大為L=900mmm。幾字梁上的荷載為為：q3=Fl=661.38××0.3=118.4N//mmF-混凝土的側(cè)壓力，l-幾字梁之間間的水平距離離（1）強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmaxx=q3L2/10=00.1×18.4×900×900=11.49×106N..mm幾字梁截面系數(shù)：：I=10..7×105mm4，W=2.11×104mm3應(yīng)力：ó=Mmmax/W==1.49××106/2.1×104=70.995N/mmm2<fm=1195N//mm2，滿足要求求。（2）剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載的作用用，則q4=46.88×0.3=114.04kkN/m模板撓度由式ω==q4l4/150EEI=14..04×9004/150×2100000×10.7×105=0.27mmm〈[w]=9900/4000=2.225mm，滿滿足要求。2.3背楞驗(yàn)驗(yàn)算槽鋼背楞(雙[110)為模板橫肋肋，也可按三三跨連續(xù)梁計計算，其跨距距取陽角斜拉拉座的最大間間距800mmm。將作用用在槽鋼背楞楞上的集中荷荷載化為均布布荷載，取其其承受最大荷荷載的情況，q5=FLL=61.338×0.8=449.10KKN/m。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmaxx=q5L2/10=00.1×49.100×800×800=33.14×106N..mm雙10#槽鋼截面系系數(shù)：W=339.7×2=79..4×103mm3應(yīng)力：ó=Mmmax/W==3.14××106/79.44×103=339.5N//mm2<fm=2215N//mm2，滿足要求求。fm—鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值，取215N//mm2，I—[10#槽鋼的慣性性矩，I=1999×104mmm4，E—鋼材彈性模模量，取200×103N/mm2。（2）剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載的作用用，則q6=46.88×0.8=337.44kkN/m模板撓度由式ω==q6l4/150EEI=37..44×8004/150×2000000×10.7×105=0.48mmm〈[w]=8800/4000=2mmm，滿足要求求。2.4拉桿驗(yàn)驗(yàn)算每個拉桿承受混凝凝土的側(cè)壓力力拉力為：PP=F×A=0.885×0.6×61.388=31.330KN式中P模板板拉桿承受的的拉力(N)F混凝凝土的側(cè)壓力力(N/m2)A模板板拉桿分擔(dān)的的受荷面積(m2),其值為A=a×ba模板板拉桿的橫向向間距（采用用850拉桿）b模板板拉桿的縱向向間距表3-13對拉螺螺栓力學(xué)性能能表螺栓直徑(mm))螺紋內(nèi)徑(mm))凈面積(mm2))重量(kg/m)容許拉力(N)M2016.932252.4638200由于P=31300NN查表選用≥M200拉桿,其容許拉力382000>313000N.本方案選用D233拉桿，其有有效凈面積按按D20A=245mmm計算，則σ=N/A==31.300×103/2245=1227.76NN/mm2<ftb==170N//mm2(普通抗拉強(qiáng)強(qiáng)度),故滿足要求求由于柱子側(cè)壓力與與高度有關(guān)和和截面無關(guān)所所以本計算書書適用于本方方案所有柱子子。3、柱箍驗(yàn)算-表3-14柱箍箍參數(shù)表鋼帶寬度B(mmm)32鋼帶厚度t2(mmm)1.2鋼帶抗拉強(qiáng)度設(shè)計計值f(N/mmm2)215鋼帶彈性模量E((N/mm22)206000螺栓個數(shù)n1螺栓強(qiáng)度等級普8.8級螺栓直徑M12螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計計值ftb(N/mm2)400螺栓有效截面積AAe(mm2)84柱箍拉力T=Rmmax×D//2=11..757×00.9/2==5.2911kN柱箍強(qiáng)度σ＝T//(B×t22)=52991/(322×1.2))=137..786N//mm2≤[σ]=2155N/mm22，滿足要求??！螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算：螺螺栓設(shè)計拉力力Nt＝nAeftb＝1×84×4400＝33600N＝33.6kN≥T=5.2291kN，滿足要求！！4、側(cè)墻模板及支撐撐為提高墻模板的整整體性，選擇擇鋼木模板，其支支撐系統(tǒng)為三三角形定型鋼鋼架。模板面板為18mmm厚膠合板板，豎肋為幾幾字梁，橫肋肋為雙[10#槽鋼。幾字梁膠合板板模板具有結(jié)結(jié)構(gòu)合理，經(jīng)經(jīng)濟(jì)實(shí)用，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)化程度高高等特點(diǎn)。在在單塊模板中中，膠合板與與豎肋(幾字梁)采用自攻螺螺絲連接，豎豎肋(幾字梁)與橫肋（雙雙槽鋼背楞）采采用幾字梁連連接爪連接。兩兩塊模板之間間采用直芯帶帶連接，用芯芯帶銷固定，從從而保證模板板的整體性，使使模板受力更更加合理、可可靠。圖3-25側(cè)墻模模板斷面圖圖3-26側(cè)墻墻模板平面圖(1)側(cè)墻模板支設(shè)流程程鋼筋綁扎并驗(yàn)收后后→彈外墻邊線線→合外墻模板板→單側(cè)支架吊吊裝到位→安裝單側(cè)支支架→安裝加強(qiáng)鋼鋼管→安裝壓梁槽槽鋼→安裝埋件→調(diào)節(jié)支架垂垂直度→安裝上操作作平臺→再緊固檢查查一次埋件系系統(tǒng)→驗(yàn)收合格后后澆筑。圖3-27側(cè)墻模模板支設(shè)流程程圖（2）背撐架由埋件系統(tǒng)統(tǒng)部分和架體體兩部分組成成，其中：埋埋件系統(tǒng)包括括：地腳螺栓栓、連接螺母母、外連桿、外外螺母和橫梁梁。根據(jù)本工工程地下幾層層的高度,選擇架體高高度有以下規(guī)規(guī)格：H=38000+標(biāo)準(zhǔn)節(jié)三角角支架，H=22000、H=18000梯形支架和H=500加高節(jié)組合合使用。（3）埋件材料選用螺紋紋二級鋼，直直徑為25mmm、L=700mmm的螺桿．．地腳螺栓出出地面處與砼砼墻面距離：：距砼面距離離為175mmm；出地面為為130mmm；各埋件桿桿相互之間的的距離為3000mm。在靠靠近一段墻體體的起點(diǎn)與終終點(diǎn)處宜各布布置一個埋件件，具體尺寸寸根據(jù)實(shí)際情情況而定。圖3-28埋件件圖（4）側(cè)墻模板施工注注意事項(xiàng)1）單側(cè)支架相互之間間的距離為600-8000mm，支支架中部用φφ48鋼管將支架連連接一體，現(xiàn)現(xiàn)場制作。2）合墻體模板時，模模板下口與預(yù)預(yù)先彈好的墻墻邊線對齊，然然后安裝鋼管管背楞，臨時時用鋼管將墻墻體模板撐住住。3）吊裝單側(cè)支架，將將單側(cè)支架由由堆放場地吊吊至現(xiàn)場，單單側(cè)支架在吊吊裝時，應(yīng)輕輕放輕起，多多榀支架堆放放在一起時，應(yīng)應(yīng)在平整場地地上相互疊放放整齊，以免免支架變形。4）需由標(biāo)準(zhǔn)節(jié)和加高高節(jié)組裝的單單側(cè)支架，應(yīng)應(yīng)預(yù)先在材料料堆放場地裝裝拼好，然后后由塔吊吊至至現(xiàn)場。5）在直面墻體段，每每安裝五至六六榀單側(cè)支架架后，穿插埋埋件系統(tǒng)的壓壓梁槽鋼。支支架安裝完后后，安裝埋件件系統(tǒng)。6）換撐部位的外墻墻砼澆筑完24小時后（砼砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)設(shè)計強(qiáng)度的50%以上），先先松動支架后后支座，后松松動埋件部分分。4砼澆筑完48小時后，拆拆模板。拆模流程：松支架→用橇棍在模模板下部的一一端，將模板板松動→將模板吊離離墻面。側(cè)墻模板計算書：：1、側(cè)壓力計算混凝土作用于模板板的側(cè)壓力，根根據(jù)測定，隨隨混凝土的澆澆筑高度而增增加，當(dāng)澆筑筑高度達(dá)到某某一臨界時，側(cè)側(cè)壓力就不再再增加，此時時的側(cè)壓力即即位新澆筑混混凝土的最大大側(cè)壓力。側(cè)側(cè)壓力達(dá)到最最大值的澆筑筑高度稱為混混凝土的有效效壓頭。通過過理論和實(shí)踐踐，可按下列列二式計算，并并取其最小值值：，，F(xiàn)新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力（KN/m2）γc混凝凝土的重力密密度（kN/m3）取25kNN/m3t0新澆澆混凝土的初初凝時間（hh）,當(dāng)缺乏試驗(yàn)驗(yàn)資料時，用用t0=200//(T+15)計算；T混凝凝土的溫度取取25℃V混凝凝土的澆灌速速度（m/h）;取1.5m/hhH混凝凝土側(cè)壓力計計算位置處至至新澆筑混凝凝土頂面的總總高度（m）;取5.1mβ1外加加劑影響修正正系數(shù)，不摻摻外加劑時取取1.0；摻緩緩凝作用的外外加劑時1..2；β2混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，當(dāng)坍落度度小于30mmm時，取0.85；50—90mm時，取1.0；110—150mmm時，取1.15。=0.22×255×5.0×1.2×1.15×1.51/22=46.448kN/mm2=25×5.1==127.55kN/mm2取二者中的較小值值，F(xiàn)=46.448kN/mm2作為模板側(cè)側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，并考慮慮傾倒混凝土土產(chǎn)生的水平平載荷標(biāo)準(zhǔn)值值4kN/mm2，分別取荷荷載分項(xiàng)系數(shù)數(shù)1.2和1.4，則作用于于模板的總荷荷載設(shè)計值為為：q=46.448×1.2+44×1.4=661.38kkN/m22單側(cè)支架主要承受受混凝土側(cè)壓壓力，取混凝凝土最大澆筑筑高度為5..1m，側(cè)壓壓力取為F=46..48KN//m2，有效壓頭頭高度h=1.866m。2、支架受力計算單側(cè)支架按間距8800mm布布置。分析支架受力情況況：取o點(diǎn)的力矩為0，則：2.66×R=F1×（3.24++1.86//3）+F2×（3.24//2）R=163.177KN，F(xiàn)1=0.5×0.8×61.388×1.86==45.677KN，F(xiàn)2=1×0.8×61.388×3.244=159..10KN支架側(cè)面的合力為為：F合=F1+F2=204.777KN根據(jù)力的矢矢量圖得F合和R的合力為：：（F總）2=（F合）2+（R）2=204.7772+163..172，F(xiàn)總=261..83KN。與地面角度度為：α=39°由F總分解成兩個互為為垂直的力，其其中一個與地地面成45度，大小為為：T45°=COS((45°-α)×F總=260..40KNT45°共有（88/3）埋件承擔(dān)擔(dān)，其中單個個埋件最大拉拉力為：F=T445°/(8/33)=97..65KN（1）埋件強(qiáng)度驗(yàn)算預(yù)埋件為Ⅲ級螺紋紋鋼d=25mm，埋件最最小有效截面面積為：A=3.144×102=314mm2（注意：此此截面為最小小有效截面），軸軸心受拉應(yīng)力力強(qiáng)度：σ=F/A==97.655×103/314==310.999MPa<f=3660MPa，符合合要求。（2）埋件錨固強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算對于彎鉤螺栓，其其錨固強(qiáng)度的的計算，只考考慮埋入砼的的螺栓表面與與砼的粘結(jié)力力，不考慮螺螺栓端部的彎彎鉤在砼基礎(chǔ)礎(chǔ)內(nèi)的錨固作作用。錨固強(qiáng)強(qiáng)度：F錨=πdhτb=3.114×25×550×3.5=1551.1kN>F=97..65KN，符合要求求。其中：F錨-錨固固力，作用于于地腳螺栓上上的軸向拔出出力（N），d-地腳螺栓直直徑（mm），h-地腳螺栓在在砼基礎(chǔ)內(nèi)的的錨固深度（mm），τb-砼與地腳螺栓表面的粘結(jié)強(qiáng)度(N/mm2)，地腳螺栓澆注后48h，埋入砼的螺栓表面與砼的粘結(jié)力達(dá)到3.5MPa,可以拆模支設(shè)支架。3、面板驗(yàn)算當(dāng)墻側(cè)模采用木模模板時，支承承在內(nèi)楞上一一般按三跨連連續(xù)梁計算，面面板長度取標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)板板長22440mmm，板寬度b=1220mmm，面板厚厚度為18mmm,幾字梁間距距為l=300mmm。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算面板最大彎矩：MMmax=qll2/10=((61.388×300×300)//10=0..55×106N.mm面板的截面系數(shù)：：W=1/66bh2=1/6×1220×182=6.59×104mm3應(yīng)力：ó=Mmmax/W=0.55×106/4.588×104=12.000N/mmm2<fm=133N/mmm2滿足要求，fm--木材抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值，取取13N/mmm2，E-彈性模量，面面板取9×103N/mmm2。（2）剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，不考考慮振動荷載載的作用，則則q2=46.88×1=46..8kN/mm，模板撓度ω=q2l4/150EEI=46..8×3004/150×9000×5.93×105=0.47mmm〈[w]=3000/4000=0.755mm，滿足要求。面板截截面慣性矩：：I=bh3/12=11220×183/12=5..93x1005mm4。4、幾字梁驗(yàn)算幾字梁作為豎肋支支承在橫向背背楞上，可作作為支承在橫橫向背楞上的的三跨連續(xù)梁梁計算，其跨跨距等于橫向向背楞的間距距最大為L=900mmm。幾字梁梁上的荷載為為：q3=Fl=61.338×0.3=18.4N//mm，F(xiàn)-混凝土的的側(cè)壓力，ll-幾字梁之之間的水平距距離。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmaxx=q3L2/10=00.1×18.4×900×900=11.49×106N.mm，I=10..7×105mm4，W=2.11×104mm3應(yīng)力：ó=Mmax/W=1.449×106/2.1×104=70.995N/mmm2<fm=195NN/mm2，滿足要求求。（2）剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載的作用用，則q4=46.88×0.3=114.04kkN/m模板撓度由式ω==q4l4/150EEI=14..04×9004/150×2100000×10.7×105=0.27mmm〈[w]=9000/4000=2.255mm，滿足要要求。5、背楞驗(yàn)算槽鋼背楞(雙[110)為模板橫肋肋，單側(cè)支架架作用其上，由由單側(cè)支架布布置知其受力力，也可按三三跨連續(xù)梁計計算，其跨距距取單側(cè)支架架的最大間距距800mmm。將作用在在槽鋼背楞上上的集中荷載載化為均布荷荷載，取其承承受最大荷載載的情況，q5=FL=661.38xx0.8=449.10KKN/m。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmaxx=q5L2/10=00.1×49.100×800×800=33.14×106N.mm雙10#槽鋼截面系系數(shù)：W=39..7×2=79..4×103mm3應(yīng)力：ó=Mmmax/W=3.114×106/79.4×103=39.55N/mm22<fm=2155N/mmm2滿足要求求其中：fm—鋼材材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值，取215N//mm2;I—[10#槽鋼的慣慣性矩，I=1999×104mm4，E—鋼材彈性模模量，取200×103N/mm2。（2）剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載的作用用，則q6=46.88×0.8=337.44kkN/m模板撓度由式ω==q6l4/150EEI=37..44×8004/150×2000000×10.7×105=0.48mmm〈[w]=8000/4000=2mm，滿足要要求。5、側(cè)墻整體碗扣式腳腳手架配水平平鋼支撐支模模方法XXX站附屬結(jié)構(gòu)構(gòu)主體模板施施工分兩種，一一種是支柱、墻墻模板，混凝凝土澆筑后，養(yǎng)養(yǎng)護(hù)、拆模，再再支梁、板模模板。另一種種為整體支模模，柱、墻、梁梁、板混凝土土一次澆筑。此此種方法可以以提前工期，減減少施工步驟驟，要求混凝凝土澆注時，對對稱澆注，保保持側(cè)墻模板板不側(cè)移，不不變形。整體支模方法：采采用18mmm厚木膠板做做面層，豎向向次楞采用550mm×100mmm木方間距≤200mmm，橫向主楞楞采用雙拼Φ48鋼管間距≤600mmm，水平支撐撐桿通長設(shè)置置，兩端頭井井配置快拆頭頭，將側(cè)墻模模板頂牢，橫橫豎雙向布置置，間距9000mm×600mmm。滿足模板板側(cè)壓力要求求，確保混凝凝土澆注時側(cè)側(cè)墻不變形，具具體做法見下下圖。圖3-30墻體模板板支設(shè)示意圖圖圖3-31模板支支撐架體立桿桿平面布置圖圖水平支撐桿受力計計算書：本計算書主要依據(jù)據(jù)施工圖紙及及以下規(guī)范及及參考文獻(xiàn)編編制：《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》（20006年版）（GBB500099-20011）中國建筑筑工業(yè)出版社社；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》(GB500010-20010)中國國建筑工業(yè)出出版社；《建建筑施工計算算手冊》江正正榮著中國建筑工工業(yè)出版社《建建筑基坑支護(hù)護(hù)技術(shù)規(guī)（JJGJ1200-99）等等編制。（1）側(cè)墻砼澆筑時側(cè)壓壓力計算砼側(cè)墻700㎜厚厚，澆注高度度6米，大氣溫度度12℃，砼澆筑上上升速度1米/小時依據(jù)《混混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工規(guī)范范》GB5066666-22011，A.0.44,新澆混凝土土側(cè)壓力計算算公式為其中c——混凝土的重力密度度，取24.0000kN/mm3；t0———新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.5600hT———混凝土的入入模溫度，取取21.0000℃；V———混凝土的澆澆筑速度，取取1.0000m/h；H———混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取55.660mm；B———混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式式計算的新澆澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=331.7600kN/m22，傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=6.0000kN/m22。故側(cè)墻澆澆筑混凝土?xí)r時側(cè)壓力為F1+F22=37.7760kNN/m2（2）水平支撐桿的穩(wěn)定定性計算公式σ=N/Φ/A其中NN——支頂水平桿桿軸心壓力設(shè)設(shè)計值，N=660.12kkN；Φ——軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),由長細(xì)比λ=l0//i查表得到；；ii——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)；i=11.56A——立桿凈截面面面積(cm22)；A=4.89σ——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度計算算值(N/mmm2)；[ff]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值，[f]==205..00N/mmm2；Loo——計算長度(m)；Lo=k((h+2a)其中，k——計算算長度附加系系數(shù)；k=1.115,計算長細(xì)比比時，K取1；a——水平支撐桿桿伸出支撐點(diǎn)點(diǎn)的長度a=0..30m；計算結(jié)果：λλ=（h+2a）/i=((0.9+2×0.330)×1000/1.5560=966<[λ]=2100,滿足要求!由由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)=00.618鋼鋼管立桿受壓壓應(yīng)力計算值值=1179.644N/mm22，立桿的穩(wěn)定定性計算<[f1]==205.000N/mmm2,滿足要求!6、梁板模板及支撐6.1碗扣式鋼鋼管腳手架立桿間距最大為11.5m，模板支撐四四周從底到頂頂連續(xù)設(shè)置豎豎向剪刀撐，中間縱橫向向由底到頂連連續(xù)設(shè)置豎向向剪刀撐，其間距應(yīng)小小于或者等于于4.5m。剪剪刀撐的斜桿桿與地面夾角角為45°～60°，斜桿每步與與立桿扣接。當(dāng)模板支撐撐架高度大于于4.8m時，頂頂端和底端必必須設(shè)置水平平剪刀撐，中中間水平剪刀刀撐設(shè)置間距距應(yīng)小于等于于4.8m。從上到下依次是：：頂板，155mm厚木膠膠板，橫向550mm×100mm方木@200mmm，縱向50mm×100mm方木于碗扣扣式腳手架，立立桿鋼管為Ф48mm×3.5mm，立桿橫橫、縱向布置置間距為9000mm×900mcm，步距為1..2m。（整體支模橫桿支頂側(cè)墻墻步距為0.66m）模板鋪設(shè)過程中按按照全跨場地地的1/10000～3/10000起拱。由于于洞口處頂板板支架的寬高高比已經(jīng)大于于2，為保證洞洞口處支撐架架體的穩(wěn)定性性，在孔洞位位置增設(shè)水平平剪刀撐，剪剪刀撐間距44m，對頂鋼鋼管嚴(yán)謹(jǐn)搭接接，采用對接接的方式連接接。水平桿遇遇柱斷開時，為為保證支撐架架的抗傾覆能能力，需在柱柱子四周采取取加固措施，即即待一步柱子子完成后，在在柱子四周布布設(shè)“井”字型抱柱水水平桿，水平平桿向四周沿沿出2跨與就近水水平桿相連豎豎向間距15500mm。剪剪刀撐采用φ48鋼管。盾構(gòu)構(gòu)井或電梯井井等大型洞口口設(shè)橫向剪刀刀撐，每4mm設(shè)置一道。碗扣式腳手架支架架體系計算書書：本計算書分別以橫橫向立桿最不不利和縱向立桿最最不利處為例例，對荷載進(jìn)進(jìn)行計算及對對其支架體系系進(jìn)行檢算。A、材料特性混凝土自重：24KKN/m3鋼筋自重：2KKN/m3模板及主次龍骨：：1.2KNN/m2施工人員及設(shè)備：：3KN/mm2振搗荷載：2KKN/m2龍骨及支撐架布置置間距立桿縱距：9000mm立桿橫距：9000mm荷載組合：恒荷載載分項(xiàng)系數(shù)取取1.2，活荷載分分項(xiàng)系數(shù)取1.4表3-15計算位位置一覽表項(xiàng)目位置立桿主龍骨次龍骨面板0.7×1.8mm梁穩(wěn)定性——————0.8m板——強(qiáng)度、撓度強(qiáng)度、撓度強(qiáng)度、撓度B、架體計算面板計算（按照施施工時面板順順梁方向鋪設(shè)設(shè)計算）（1）0.8m厚頂板處處面板計算頂板厚度800mmm，面板為為15mm厚多多層板。鋼筋混凝土自重26kkN/m3×0.8m=20.8kN//m2施工人員及設(shè)備3kNN/m2振搗荷載2kN/mm2荷載組合，取1mm長為計算單單元，恒荷載載分項(xiàng)系數(shù)取取1.2，活荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取1..4。q1=（a+b+c）×11m=25.8kN//mq2=[(a)×1..2+(b++c)×1..4]×1mm=31.966kN/m強(qiáng)度驗(yàn)算面板為15mm厚厚多層板，fm=13N//mm2E=60000N/mmm2將多層板視為三跨跨連續(xù)梁模型型，支座間距距為200mmm,面板長度取取1m為計算單單元。面板彎矩最大值為為Mmax=qq2l2/10=311.96kNN/m×20002/10=1127840N·mmW=bh2/6=11000×1152/6=375500mm33應(yīng)力δ=Mmax/WW=1278440/375000=3.41N/mmm2<fm=13N//mm2，故強(qiáng)度滿足足要求。撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載q1=28.4kNN/m，多層板彈性性模量E=60000N/mmm2。慣性矩I=bh33/12=11000×1153/12=2881250mmm4按三跨連續(xù)續(xù)梁計算，調(diào)調(diào)整系數(shù)φ為0.6777，ω=0.677q11l4/100EEI=0.677×220.8×20004/（100×66000×22812500）=0.13mm<[ω]=0.5mmmL/400，L==200mmm，故撓度滿足足要求。（2）1.8m高梁處面面板計算梁高1.8m，面面板為15mmm厚多層板板。鋼筋混凝土自重26kkN/m3×1.8m=46.8kNN/m2施工人員及設(shè)備3kNN/m2振搗荷載2kN/mm2荷載組合取1m長為計算單元元，恒荷載分分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取1.4。q1=（a+b+c）×11m=51.8kN//mq2=[(a)×1..2+(b++c)×1..4]×1mm=63.16kNN/m強(qiáng)度驗(yàn)算面板為15mm厚厚多層板，fm=13N//mm2E=60000N//mm2將多層板視為三跨跨連續(xù)梁模型型，支座間距距為200mm,面板長度取取1m為計算單單元面板彎矩最大值為為Mmax=q2l22/10=633.16kNN/m×20002/10=252640N·mmW=bh2/6=11000×1152/6=375500mm33應(yīng)力δ=Mmax/WW=252640/375000=6.774N/mmm2<fm=13N//mm2，故強(qiáng)度滿足足要求。撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載q1=51.8kNN/m，多層板彈彈性模量E=60000N/mmm2I=bh3/112=10000×1533/12=2881250mm4按三跨連續(xù)續(xù)梁計算，調(diào)調(diào)整系數(shù)φ為0.6777ω=0.677qq1l4/100EEI=0.6677×511.8×2004/（100×66000×22812500）=0.33mm<[[ω]=0.5mmL/4000L=200mm，故撓度滿足足要求。次龍骨計算（1）0.8m頂板處次次龍骨計算跨度900mm次次龍骨50*1000木方（按50×80計算），特特性為：E=9000N//mm2fm=133N/mm22W=533333mm3I=21333333mm4荷載a.混凝土自重重26kkN/m3×0.8mm=20..8kN/mm2b.施工人員及設(shè)設(shè)備3kkN/m2c.振搗荷載2kNN/m2荷載組合次龍骨布置滿鋪間間距為2500mm，選支支撐間距為L=900mm，恒恒荷載分項(xiàng)系系數(shù)取1.2,活荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取1.4。q1=（a+b+c）×00.25m==6.45kkN/mq2=[(a)×1..2+（c+d）×1.4]]×0.255m=7.999kN/mm次龍骨所受彎矩最最大值為（按按3跨連續(xù)梁計計算）Mmax=q22l2/10=77.99kNN/m×9002/10=6447190NN·mm應(yīng)力δ=Mmaax/WW=6477190/553333==12.133N/mm2<fmm=13N//mm2故強(qiáng)度度滿足要求。撓度驗(yàn)算次龍骨按3跨連續(xù)續(xù)梁計算，調(diào)調(diào)整系數(shù)φ為0.677，支撐間距L=900mmmω=0.677qq1l4/100EEI=0.6777×6.445×9004/（100×99000×221333333）=1.49mm<[[ω]=2.25mmmL/4000LL=900mm撓度滿足要求故0.8m厚板下跨跨度為900mm時，次次龍骨選用50*1000木方間距2550mm布置置撓度滿足要要求1.8m梁高處次次龍骨計算跨度900mm次次龍骨選用100×1100木方，特性性為：E=9000NN/mm2,fm=113N/mmm2，W=bh2/6=1000×10002/6=1666667mmm3I=bh3/122=100××1003/12=833333333mm4荷載：混凝土自重重26kkN/m3×1.8m=46.8kNN/m2施工人員及設(shè)備3kN//m2振搗荷載2kNN/m2強(qiáng)度驗(yàn)算荷載組合：次龍骨骨布置滿鋪間間距為200mm，選支支撐間距為L=900mm，恒恒荷載分項(xiàng)系系數(shù)取1.2，活荷載分分項(xiàng)系數(shù)取1.4。q3=（a+b+c）×00.2m=10.36kNN/mq4=[(a)×1..2+（b+c）×1.4]]×0.2m=12.63kNN/m次龍骨所受彎矩最最大值為（按按簡支）Mmax=q44l2/10=12.63kNN/m×9002/8=10223192NN·mm應(yīng)力δ=Mmax//W=66246000/1666667=6..14N/mmm2<fmm=13N//mm2，強(qiáng)度滿足足要求。撓度驗(yàn)算次龍骨按簡支梁計計算，調(diào)整系系數(shù)φ為0.677，支撐間距L=600ω=5q3l4//384EII=5×111.4×9004/（384×99000×883333333）=1.30mm<[[ω]=2.255mm（L/4000=900/4000=2.225mm）滿足要求。主龍骨計算（1）0.8m頂板下主主龍骨計算主龍骨選用φ488×3.5雙鋼管（按φ48×3..0計算），特特性為：E=2060000N/mmm2fm=2005N/mmm2W=89882mm3II=2156600mm4荷載板下主龍骨布置間間距為0.90m，支距0.990m。a.混凝土自重重26kkN/m3×0.9mm×0.9m×0.8m=16.855kNb.模板及龍骨1.2kkN/m2×0.9mm×0.9m=0.977kNc.施工人員及設(shè)設(shè)備3kN//m2×0.9mm×0.9m=2.433Nd.振搗荷載2kN/mm2×0.9mm×0.9m=1.088kN荷載組合恒恒荷載分項(xiàng)系系數(shù)取1.2活荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取1.4q1=（a+b+cc+d）/0.9m=23.7kNN/mq2=[(a+b)××1.2+（c+d）×1.4]]/0.9m=26.300kN/m主龍骨按3跨連續(xù)續(xù)梁計算主龍骨彎矩最大值值為Mmax=q2ll2/10=266.301kkN/m××9002/10=166385688N·mm應(yīng)力δ=Mmax//W=1638556/89882=1882Mpa<fm==205Mppa強(qiáng)度滿足要求。主龍骨撓度驗(yàn)算：：主龍骨按連續(xù)梁計計算，調(diào)整系系數(shù)φ為0.677，支撐間距L=9000ω=0.677qq1l4/100EEI=0.6777×23..7×90004/（100×22060000×2156600）=1.93mm<[ωω]=2.255mmL/400L=0.900mm（2）1.8m梁下主龍龍骨計算主龍骨選用φ488×3.5雙鋼管（按φ48×3..0計算），特特性為：E=2060000N/mmm2fm=2005N/mmm2W=89882mm3II=2156600mm4荷載板下主龍骨布置間間距為0.60m，支距0.660m。a.混凝土自重重26kkN/m3×1.8m×0.6m×0.60m=16.855kNb.模板及龍骨1.2kkN/m2×0.6mm×0.60m=0..43kNc.施工人員及設(shè)設(shè)備3kN//m2×0.6mm×0.60m=1.088Nd.振搗荷載2kN/mm2×0.6mm×0.60m=0..72kN荷載組合恒恒荷載分項(xiàng)系系數(shù)取1.2活荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取1.4q1=（a+b+cc+d）/0.6m=31.8kNN/mq2=[(a+b)××1.2+（c+d）×1.4]]/0.6mm=38.766kN/m主龍骨按3跨連續(xù)續(xù)梁計算主龍骨彎矩最大值值為Mmax=q2ll2/10=388.76kNN/m×66002/10=133953600N·mm應(yīng)力δ=Mmax//W=13953360/89982=1155Mpaa<fmm=205MMpa強(qiáng)度滿足要求。主龍骨撓度驗(yàn)算：：主龍骨按連續(xù)梁計計算，調(diào)整系系數(shù)φ為0.677，支撐間距L=6000ω=0.677qq1l4/100EEI=0.6777×31..8×60004/（100×22060000×2156600）=0.63mm<[[ω]=1.5mmL/400L=600mm立桿承載力驗(yàn)算（1）0.8m板位置立立桿計算本次選取最不利位位置，按單根根架體支撐00.8m板部分，架架體梁板處最最大布置間距距為0.9m×0.9m，計算單元元體積為0..648m3?；炷磷灾?6kkN/m3×0.648m3=16.85kNN模板及龍骨1.22kN/m22×0.9m×0.9m=0.9722kN架體自重0..15kN//m3×0.75m×0.9m×5.5m（高高度）=0.56kkN施工人員及設(shè)備3kN/mm2×0.9m×0.9m=2.433kN振搗荷載2..0kN/mm2×0.9m×0.9m=1.622KN荷載組合：恒荷載載分項(xiàng)系數(shù)取取1.2活荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取1.4。q15=a+b+cc+d+e=22.43kNq16=(a+b++c)×1..2+(d++e)×1..4=39..35N架體穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工碗碗扣式腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ1666-2008），不組合風(fēng)荷荷載時，立桿桿的穩(wěn)定性計計算公式為：：立桿的穩(wěn)定性條件件為：N＜φAfφ—軸心受壓桿件的穩(wěn)穩(wěn)定性系數(shù)，根根據(jù)長細(xì)比λ值從《建筑筑施工碗扣式式腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》附附錄E表中??；A—鋼管截面積，由《碗碗扣式腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》附錄B表中取4.889cm2；f—鋼材抗壓強(qiáng)度值，Q235鋼抗壓和抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值f=2055MPa；支架體系步距為11.2m，λ=（h+2a）/i=（1.2+22×0.6）/0.01158=1552，查表φ=0.3001，N=39.32kkN＜φAf=0..301×44.89×1103=151kN，立桿穩(wěn)定性性條件。（2）1.8m梁位置立立桿計算本次選取最不利位位置，按單根根架體支撐11.8m梁部分，架架體梁板處最最大布置間距距為0.755m×0.9m，計計算單元體積積為1.8m3荷載：混凝土自重重266kN/m33×1.8m3=46.88kN模板及龍骨1.22kN/m22×0.755m×0.9mm=1.35kNN架體自重0..15kN//m3×0.75m×0.9mm×5.5m（高高度）=0.92kkN施工人員及設(shè)備3kN/mm2×0.755m×0.9mm=3.3775kN振搗荷載2..0kN/mm2×0.755m×0.9mm=2.255KN荷載組合：恒荷載載分項(xiàng)系數(shù)取取1.2活荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)取1.4。q15=a+b+cc+d+e==54.69kNNq16=(a+b++c)×1..2+(d++e)×1..4=66..76kN架體穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工碗碗扣式腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ1666-2008），不組合風(fēng)荷荷載時，立桿桿的穩(wěn)定性計計算公式為：：立桿的穩(wěn)定性條件件為：N＜φAfφ—軸心受壓桿件的穩(wěn)穩(wěn)定性系數(shù)，根根據(jù)長細(xì)比λ值從《建筑筑施工碗扣式式腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》附附錄E表中??；A—鋼管截面積，由《碗碗扣式腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》附錄B表中取4.889cm2；f—鋼材抗壓強(qiáng)度值，Q235鋼抗壓和抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值f=2055MPa；支架體系步距為11.2m，λ=（h+2a）/i=（0.6+2××0.6）/0.01158=1114，查表φ=0.4889，N=66.76NN＜φAf=0.4489×4..89×1003=246.33kN，立桿穩(wěn)定性性條件。圖3-32碗扣扣式腳手架橫橫斷面圖6.2樓梯口口處模板及支支撐施工樓梯口處支撐體系系布置應(yīng)考慮慮樓梯預(yù)留口口的高度變化化，此部位按按照特殊部位位架體設(shè)計支支撐體系布置置。架體間距距出現(xiàn)非標(biāo)部部位或高低差差處，架體斷斷開處立桿位位置不相互對對應(yīng)的，采用用鋼管扣件連連接至水平桿桿上連接位置置與主節(jié)點(diǎn)間間的距離應(yīng)小小于30cmm。架體斷開開處立桿位置置相互對應(yīng)的的，采用48&60專用轉(zhuǎn)換扣扣件連接至立立桿上。立桿桿底座不在同同一標(biāo)高的特特殊部位，利利用高度不同同的立桿或螺螺旋桿調(diào)節(jié)高高差.7、樓梯模板及支撐樓梯模板底模、側(cè)側(cè)模采用155mm厚膠合合板，龍骨為為100×100mmm木方，支支撐用Ф48×3..5鋼管，間距距900mm×900mm。圖3-33樓梯模模板示意圖施工前應(yīng)根據(jù)實(shí)際際層高放樣，先先安裝休息平平臺梁，再安安裝樓梯模板板斜方楞，然然后鋪設(shè)樓梯梯底模板，再再安裝側(cè)模和和踏步模板，安安裝時要特別別注意斜支撐撐的固定，防防止?jié)仓艜r時移動。為確確保踏步線條條尺寸的準(zhǔn)確確，踏步板的的高度必須與與樓梯踏步的的高度一致。放放樣時需根據(jù)據(jù)建筑圖準(zhǔn)確確定位放樣。8、預(yù)留洞口模板及支支撐為保證頂板預(yù)留孔孔洞平面位置置的準(zhǔn)確性及及結(jié)構(gòu)混凝土土表面的光滑滑，采用155mm膠合板板，龍骨為50×1000mm木方，采用φ14螺桿將模板板與頂（中）板板鋼筋拉接，木木方背后設(shè)3道水平向雙雙鋼管，鋼管管間利用橫托托對頂支撐，沿結(jié)構(gòu)橫截面方向間距600mm布置。圖3-34預(yù)留洞口口支模方式9、模板施工質(zhì)量通病病與防治表3-16模板板質(zhì)量通病與與防治序號項(xiàng)目防治措施1墻底爛根模板下口縫隙用木木條、海綿條條塞嚴(yán)，切忌忌將其伸入墻墻體位置2墻體不平、粘模墻體砼強(qiáng)度達(dá)到11.2Mpaa方可拆除模模板。清理模模板和涂刷隔隔離劑必須認(rèn)認(rèn)真，要有專專人檢查驗(yàn)收收，不合格的的要重新刷涂涂3垂直度偏移支模時要反復(fù)用線線墜吊靠，支支模完畢經(jīng)校校正后如遇有有較大沖撞，應(yīng)應(yīng)重新用線墜墜復(fù)核校正4墻體凹凸不平加強(qiáng)模板的維修，每每周轉(zhuǎn)一次就就對模板檢修修一次5墻體鋼筋移位模板上口設(shè)置卡子子并采取措施施控制保護(hù)層層厚度6墻體陰角不方正、不不垂直及時修理好模板，陰陰角處的鋼板板角模，支撐撐時要控制其其垂直偏差，并并且固定牢靠靠，陰角模與與模板之間接接縫必須滿加加連接螺栓。7墻上下不垂直、不不方正下口用海綿條封堵堵，模板上口口焊上厚為55mm鋼板，寬寬度同板厚8板下?lián)习逯尾牧蠎?yīng)有足足夠強(qiáng)度，支支撐加墊木，板板模按0.3﹪起拱10、質(zhì)量檢查與驗(yàn)收檢查項(xiàng)目允許偏差或允許值值（mm）檢查頻率檢查方法范圍點(diǎn)數(shù)相鄰模板表面高差差2每個構(gòu)筑物4鋼尺檢查軸線位置52水準(zhǔn)儀檢查表面平整度522m靠尺和塞尺垂直度墻體0.2%H且≯1152垂線或經(jīng)緯儀檢查查柱0.1%H且≯110截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±103鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5頂板高程預(yù)沉量+105水準(zhǔn)儀檢查中線±10寬度（以中心為準(zhǔn)準(zhǔn)）+15，-10墊層高程+10，-205水準(zhǔn)儀檢查寬度（以中心為準(zhǔn)準(zhǔn)）左右±20鋼尺檢查立柱平面位置順線路方向±205鋼尺檢查垂直線路方向±10柱頂高程（鋼管柱柱）+10，0水準(zhǔn)儀檢查預(yù)埋鋼板中心線位位置3每件1鋼尺檢查預(yù)埋管、預(yù)留孔中中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預(yù)埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預(yù)留洞中心線位置10每孔鋼尺和水準(zhǔn)儀檢查查尺寸+10，0依據(jù)《地下鐵道施施工及驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》GB550299--1999第5.6.44、5.6.6、5.6.8條；《混凝土土結(jié)構(gòu)工程施施工質(zhì)量驗(yàn)收收規(guī)范》GBB502044-20022第4.2.6、4.2.7條；《鐵路隧隧道工程施工工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》TB110417--2003第7.2.5條；《城市地地鐵工程質(zhì)量量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》DB29-54-2003第6.3.7條。模板與支架制作和安裝檢驗(yàn)見下表。表3-17模板板質(zhì)量驗(yàn)收表表第五節(jié)混凝土施工方方案1、混凝土工程概況表3-18混凝凝土構(gòu)件概況況表構(gòu)件強(qiáng)度等級尺寸備注基礎(chǔ)墊層C25厚度250mm素素砼頂板C35厚度800mm采用P8防水混凝土底板C35厚度800mm采用P8防水混凝土側(cè)墻C35厚度700mm采用P8防水混凝土柱子C50600mm×8000mm、700mmm×800mmm、800mmm×700mmm、700mmm×700mmm、300mmm×300mmm梁C35700mm×13300mm、700mmm×1700mmm、900mmm×1700mmm、800mmm×1700mmm、700mmm×1800mmm、600mmm×1700mmm、600mmm×1500mmm、600mmm×1300mmm、800mmm×800mmm頂、底梁采用P88防水混凝土土本工程采用商品混混凝土攪拌站站拌制供應(yīng)，混混凝土罐車運(yùn)運(yùn)輸，混凝土土輸送泵輸送送的方式澆筑筑。2、混凝土原材、配合合比要求2.1混凝土土耐久性及抗抗腐蝕要求（1）大體積澆筑的混凝凝土采用低水水化熱和含堿堿量低的水泥泥，避免使用用早強(qiáng)水泥和和控制水泥中中C3A含量（不大于8%），混凝土土優(yōu)先采用雙雙滲技術(shù)（（摻摻高效減水劑劑加優(yōu)質(zhì)粉煤煤灰或者磨細(xì)細(xì)礦渣）。（2）混凝土中的最大大氯離子含量量為0.06%。單位體積積中三氧化硫硫的最大含量量不超過膠凝凝材料總量的的4%。（3）使用非堿活性骨骨料，混凝土土中最大堿含含量不大于33kg/m3。2.2材料要要求（1）水泥出廠應(yīng)有出出廠合格證和和試驗(yàn)報告，同同一生產(chǎn)廠家家、同一等級級、同一品種種、同一批號號按規(guī)定批量量進(jìn)行抽樣復(fù)復(fù)驗(yàn)。（2）粗骨料應(yīng)優(yōu)選結(jié)結(jié)構(gòu)致密強(qiáng)度度高、不含活活性二氧化硅硅的骨料，不不得使用發(fā)生生碳酸鹽反應(yīng)應(yīng)的骨料。其其粒徑不應(yīng)大大于鋼筋凈距距的3/4，并符合泵泵送要求。其其質(zhì)量和檢驗(yàn)驗(yàn)批次應(yīng)符合合現(xiàn)行國標(biāo)的的相關(guān)規(guī)定。（3）細(xì)骨料應(yīng)優(yōu)選中中、粗砂。其其顆粒含量通通過0.315篩孔的數(shù)量量不應(yīng)小于15%；通過0.16篩孔的數(shù)量量不宜小于5%。其質(zhì)量和和檢驗(yàn)批次應(yīng)應(yīng)符合現(xiàn)行國國標(biāo)的相關(guān)規(guī)規(guī)定。（4）外加劑應(yīng)優(yōu)選高高效復(fù)合外加加劑，所選外外加劑宜具有有良好的減水水、增塑、緩緩凝和保水性性能、早期收收縮率低的特特點(diǎn)。2.3混凝土土的塌落度要要求（1）混凝土攪拌應(yīng)均勻勻，入泵塌落落度宜控制在在120mmm～160mmm，出廠塌落落度與入模塌塌落度差值應(yīng)應(yīng)小于30mmm，塌落度度總損失值不不應(yīng)大于400mm，防水混凝土土初凝時間66h～8h。（2）根據(jù)設(shè)計圖紙要要求，混凝土土入模溫度≤30℃且≥5℃。3、混凝土泵送系統(tǒng)采用56m長的混混凝土泵車進(jìn)進(jìn)行澆筑，泵泵車位置將根根據(jù)各個施工工段的不同機(jī)機(jī)動布置。4、混凝土施工模板、鋼筋隱蔽驗(yàn)收完成模板清理混凝土模板、鋼筋隱蔽驗(yàn)收完成模板清理混凝土泵送確定配合比確定商品混凝土廠家坍落度試驗(yàn)、試塊制作混凝土澆筑、振搗混凝土表面處理混凝土養(yǎng)護(hù)拆模后外觀處理圖3-38混凝凝土施工工藝藝圖圖3-35混凝土的的進(jìn)場檢驗(yàn)4.2.1商品混凝土的的質(zhì)量檢驗(yàn)對商品混凝土廠家家進(jìn)行實(shí)地檢檢查，通過對對原材料和新新拌混凝土的的質(zhì)量檢驗(yàn)和和生產(chǎn)全過程程的質(zhì)量監(jiān)督督，及時掌握握混凝土的質(zhì)質(zhì)量動態(tài)，發(fā)發(fā)現(xiàn)問題，采采取措施處理理，預(yù)防發(fā)生生工程質(zhì)量事事故，使混凝凝土的質(zhì)量處處于穩(wěn)定狀態(tài)態(tài)。逐車測試混凝土性性能，測定混混凝土塌落度度、塌落擴(kuò)展展度，并記錄錄出廠時間、進(jìn)進(jìn)場時間、卸卸料時間、卸卸料完畢時間間、使用部位位等，便于質(zhì)質(zhì)量追溯。現(xiàn)場做好商品混凝凝土資料的收收集、整理工工作，要求每每次澆筑混凝凝土，開盤鑒鑒定應(yīng)隨第一一車混凝土到到場，并將混混凝土配合比比申請單及時時上報監(jiān)理單單位。4.2.2施施工現(xiàn)場的技技術(shù)監(jiān)控調(diào)度和管理人員應(yīng)應(yīng)及時了解路路途的交通情情況，與現(xiàn)場場加強(qiáng)溝通，妥妥善安排車輛輛，并且提醒醒現(xiàn)場做好一一切施工準(zhǔn)備備工作，保證證攪拌車到達(dá)達(dá)現(xiàn)場后，能能夠及時澆筑筑，泵送施工工應(yīng)在45min內(nèi)卸料結(jié)束束，直卸施工工的在60min內(nèi)卸料結(jié)結(jié)束。攪拌車到達(dá)現(xiàn)場后后不準(zhǔn)加水,,卸料時如果果混凝土坍落落度偏小，可可采用減水劑劑后摻法，添添加適量的高高效減水劑和和少量水，在在攪拌筒內(nèi)進(jìn)進(jìn)行2min的高速攪攪拌，攪拌均均勻后方可卸卸料?；炷寥与S機(jī)進(jìn)進(jìn)行，并在一一車混凝土卸卸料過程的11/4～3/4之間取取樣，按規(guī)范范制作試件，妥妥善養(yǎng)護(hù)，否否則該試件強(qiáng)強(qiáng)度不