箱梁畢業(yè)設(shè)計(jì)

資料(一)工程地點(diǎn)及內(nèi)容本課題設(shè)計(jì)為省道寶平線二級(jí)公路上的一座大橋的設(shè)計(jì)。中心樁號(hào)K128+100，全長(zhǎng)約160米(二)沿線自然地理概況（1）地形地貌線路所經(jīng)地區(qū)屬冀西北山間盆地與冀北山地分界地帶，地貌類型屬剝蝕侵蝕構(gòu)造地貌類和剝蝕堆積地貌類。地勢(shì)由西北向東南傾斜，山谷狹窄。為山嶺重丘區(qū)地形。路線所經(jīng)區(qū)域?qū)俟纷匀粎^(qū)劃黃土高原干濕過(guò)度區(qū)的雁北張宣副區(qū)（Ⅲ1a區(qū)）。橋位處多為水田、旱地。（2）氣象本地區(qū)屬大陸性季風(fēng)氣候，冬季寒冷干燥，夏季涼爽短促，全年多風(fēng)少雨。年平均氣溫5.7℃，一月份平均氣溫－11.5℃，四月份平均氣溫7.6℃，七月份平均氣溫20.9℃,十月份平均氣溫6.7℃,極端最低氣溫-25.9℃，極端最高氣溫36.6℃。年平均降雨量420mm，一年之中雨量分布極不均勻，且雨量集中在六至八月份，且多局部暴雨，冰雹。無(wú)霜期為120天。本地區(qū)風(fēng)向隨季節(jié)變化非常明顯，夏季多為東南風(fēng)，其它季節(jié)以西到西北風(fēng)為主，平均每年大風(fēng)日數(shù)達(dá)67.4天，年平均風(fēng)速/s，年極端最大風(fēng)速/s，春秋季本地區(qū)的風(fēng)速最大。（3）地震路線經(jīng)過(guò)地域?qū)偃A北地震區(qū)，位于山西地震帶和燕山地震帶交匯處，該區(qū)域一般發(fā)生在較大活動(dòng)構(gòu)造邊界帶與一般活動(dòng)斷裂帶的交接并伴有新生代斷陷盆地地區(qū)，以及活動(dòng)斷裂的交會(huì)、拐彎和端點(diǎn)。地震與構(gòu)造帶和斷裂帶密切相關(guān)，也受其控制。地震動(dòng)峰值加速度系數(shù)等于0.05。（4）工程地質(zhì)條件路線所經(jīng)地帶，地表地層主要是太古界、中生界地層。其巖性為含有角礫巖、粉砂巖。新生界地層，為沖積、洪積、殘積、坡積、風(fēng)積相堆積層。沿線有部分鹽堿灘地分布。路線所經(jīng)地帶，地表地層主要是太古界、中生界地層。其巖性為含有角礫巖、粉砂巖。新生界地層，為沖積、洪積、殘積、坡積、風(fēng)積相堆積層。沿線有部分鹽堿灘地分布。（一）工作要求1、分析和整理基本設(shè)計(jì)資料，如：橋涵水文、地質(zhì)、氣象、施工條件等資料；2、完成結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算；3、完成主要施工圖的設(shè)計(jì)；4、適當(dāng)提出施工方法建議。（二）步驟：1、橋梁方案擬定2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)完成上部結(jié)構(gòu)各構(gòu)件的計(jì)算書；完成其它某些細(xì)部構(gòu)造的設(shè)計(jì)計(jì)算；3、結(jié)構(gòu)詳圖的繪制。1.3參數(shù)的選?。ㄒ唬蛄壕€形布置：平曲線：無(wú)，橫坡為0%。豎曲線：無(wú)，縱坡為0%。（二）主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：設(shè)計(jì)荷載：公路二級(jí)。標(biāo)準(zhǔn)跨徑:25.00；橋面寬度:凈寬11.40；(三)主要材料：（1）混凝土：預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制箱梁、橫梁及現(xiàn)澆接頭濕接縫混凝土均為C50。6cm調(diào)平層混凝土為C40，橋面鋪裝層采用10cm厚瀝青混凝土。（2）鋼絞線：采用符合GB/T5224-1995技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的低松弛鋼絞線。（3）非預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用符合新規(guī)范的R235,HRB335鋼筋。凡鋼筋直徑≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)熱軋螺紋鋼；凡鋼筋直徑<12毫米者，采用R235（4）鋼板應(yīng)符合GB700－88規(guī)定的Q235鋼板。（5）材料容重：鋼筋混凝土γ=26kN/m3,瀝青混凝土γ=23kN/m3,鋼板容重γ=N/m3。（6）錨具：GVM15-3、GVM15-4和GVM15-5。以上各種材料特性參數(shù)值參見(jiàn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)。（四）施工方式：簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工方法。預(yù)制梁部分按后張法制作主梁，預(yù)留預(yù)應(yīng)力鋼絲孔道，由Φ=70mm（五）設(shè)計(jì)規(guī)范：中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（JDGD62-2004）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(JDGD60-2004)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)規(guī)范》。（六）支座位移：各支座單獨(dú)沉降.(七)溫度影響：主梁上下緣溫差：5攝氏度。2．橋型及縱，橫斷面布置2.1橋形布置及孔徑劃分：本設(shè)計(jì)是公路用大橋。為縮短工期，提高行車舒適性，綜合分析比較各類橋型后采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，跨徑為6*25m考慮伸縮縫的設(shè)置，實(shí)際橋跨長(zhǎng)為4m.即在橋的兩頭各設(shè)8縫，兩邊孔計(jì)算跨徑為2442cm，兩中孔計(jì)算跨徑2500cm2.2截面形式和截面尺寸的擬定1、截面形式及梁高采用等高度截面箱梁，梁高m,高跨比H/L=2、橫截面尺寸每幅橋面全寬為米。采用簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)的施工方法，考慮施工因素，將橋做成四個(gè)單箱單室的組合截面。其中，預(yù)制中梁頂板寬240cm，底板寬100cm；預(yù)制邊梁頂板寬290cm，底板寬100cm；預(yù)制主梁間采用60cm的濕接縫，從而減少主梁的吊裝質(zhì)量。邊，中梁均采用斜腹板，以減輕主梁的自重。為滿足頂板負(fù)彎矩普通鋼筋的布置及輪載的局部作用，箱梁頂板取等厚度15cm。同時(shí)為防止應(yīng)力集中和便于脫模，在腹板與頂板交界處設(shè)置主梁橫斷構(gòu)造如圖所示。圖2-1主梁橫斷構(gòu)造（單位：cm）3、箱梁底板厚度及腹板寬度設(shè)置（1）箱梁底板厚度設(shè)置簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工的連續(xù)梁橋跨中正彎矩較大，因此底板不宜過(guò)厚；同時(shí)支點(diǎn)也存在負(fù)彎矩，需要底板要有一定的厚度來(lái)提供受壓面積。從而將底板厚度在跨內(nèi)大部分區(qū)域設(shè)為15cm，僅在距邊支點(diǎn)160cm、中支點(diǎn)220cm處加厚，加厚區(qū)段長(zhǎng)度都為圖2-2箱梁底板厚度變化示意（單位：cm）（2）腹板寬度設(shè)置根據(jù)連續(xù)梁剪力變化規(guī)律，兼顧施工方便性，腹板寬度除在支點(diǎn)附近區(qū)域加寬外，其余均為15cm。加寬方式同底板厚度加厚設(shè)置，詳圖見(jiàn)下圖所示：圖2-3箱梁腹板厚度變化示意（單位：cm）4、橫隔梁（板）設(shè)置為保證支座處傳力的可靠性，因此在邊永久（臨時(shí)）支承處，設(shè)一道厚為20cm的端橫隔梁，中永久支承處為35cm的中橫隔梁，此外在中臨時(shí)支承處設(shè)10cm厚的箱內(nèi)隔板，見(jiàn)下圖：圖2-4橫隔梁設(shè)置示意（單位：cm）3.毛截面幾何特性采用CAD中面域查詢的方法求得各毛截面幾何特性：----------------預(yù)制中梁支點(diǎn)----------------主力矩與質(zhì)心的X-Y方向:I:20112791.0747沿[1.00000.0000]J:34373699.5443沿[0.00001.0000]----------------預(yù)制中梁跨中----------------主力矩與質(zhì)心的X-Y方向:I:16587785.6322沿[1.00000.0000]J:30354376.6276沿[0.00001.0000]----------------預(yù)制邊梁支點(diǎn)----------------主力矩與質(zhì)心的X-Y方向:I:20823283.4099沿[0.9871-0.1602]J:50033739.7538沿[0.16020.9871]----------------預(yù)制邊梁跨中----------------主力矩與質(zhì)心的X-Y方向:I:17118365.3350沿[0.9901-0.1401]J:45546096.4806沿[0.14010.9901]成橋后中梁跨中成橋后中梁支點(diǎn)4、結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算單元?jiǎng)澐郑罕驹O(shè)計(jì)結(jié)合施工，使用中結(jié)構(gòu)的受力特性及預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置，將全橋劃分為48個(gè)單元，49個(gè)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)號(hào)1234567控制截面梁左端永久支點(diǎn)變化點(diǎn)L1/4跨中3L/4變化點(diǎn)x坐標(biāo)(m)0節(jié)點(diǎn)號(hào)891011121314控制截面臨時(shí)支點(diǎn)永久支點(diǎn)臨時(shí)支點(diǎn)變化點(diǎn)L1/4跨中3L/4x坐標(biāo)(m)節(jié)點(diǎn)號(hào)15161718192021控制截面變化點(diǎn)臨支點(diǎn)永久支點(diǎn)臨時(shí)支點(diǎn)變化點(diǎn)L1/4跨中x坐標(biāo)(m)節(jié)點(diǎn)號(hào)22232425控制截面L3/4變化點(diǎn)臨時(shí)支點(diǎn)永久支點(diǎn)x坐標(biāo)(m)4．1恒載內(nèi)力計(jì)算施工階段劃分本設(shè)計(jì)將施工過(guò)程劃分為四個(gè)階段，第一施工階段：預(yù)制主梁，待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度100％后張拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制箱梁安裝就位，形成由臨時(shí)支座支承的簡(jiǎn)支梁狀態(tài)；第二施工階段：澆筑各預(yù)制梁間的連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋并壓注水泥漿，形成6跨連續(xù)梁；第三施工階段：拆除全橋的臨時(shí)支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，再完成主梁橫向接縫，最終形成6跨連續(xù)梁；第四施工階段：進(jìn)行防護(hù)欄以及橋面鋪裝施工。第五施工階段為徐變階段。由施工過(guò)程可知結(jié)構(gòu)恒載是分階段形成的，主要包括：預(yù)制箱梁一期恒載集度()，成橋后箱梁一期恒載集度()，二期恒載集度()。圖4-1施工階段示意圖桓載集度1、預(yù)制箱梁一期恒載集度()：預(yù)制中梁一期恒載集度（KN/m）區(qū)段變化點(diǎn)前變化段兩變化點(diǎn)之間集度預(yù)制邊梁一期恒載集度（KN/m）區(qū)段變化點(diǎn)前變化段兩變化點(diǎn)之間集度2、成橋后箱梁一期恒載集度()：成橋后中梁一期恒載集度（KN/m）區(qū)段變化點(diǎn)前變化段兩變化點(diǎn)之間集度成橋后邊梁一期恒載集度（KN/m）區(qū)段變化點(diǎn)前變化段兩變化點(diǎn)之間集度3、二期恒載集度()：本設(shè)計(jì)橋面鋪裝采用橋面鋪裝：10cm瀝青混凝土，混凝土調(diào)平層6cm50號(hào)混凝土，鋪裝層寬為m,調(diào)平混凝土容重23KN/M^3,瀝青混凝土容重23KN/M^3。護(hù)欄一側(cè)每延米按^3計(jì)，混凝土容重按25KN/M^3計(jì).混凝土按每片梁承擔(dān)全部二期恒載的四分之一.。=(0.16×23+0.301×2×25)/4=（kN/m）恒載內(nèi)力計(jì)算由施工過(guò)程可知，g1’適用于主梁第1，2施工階段恒載內(nèi)力計(jì)算，g1適用于第3施工階段恒載內(nèi)力計(jì)算，g1+g2用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器得如下結(jié)果：（以半橋長(zhǎng)為例，彎矩關(guān)于中跨L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于中跨L/2反對(duì)稱。）下面以預(yù)制中梁的計(jì)算為例：截面號(hào)布置圖：圖4-2單元?jiǎng)澐謭D在第一施工階段的恒載內(nèi)力邊梁截面號(hào)剪力(KN/m)彎矩（）截面號(hào)剪力(KN/m)彎矩（）112左2左2右2右3344556677889左9左9右9右101011111212131314141515161617左17左17右17右18181919202021212222232324242525在第三施工階段的恒載內(nèi)力邊梁截面號(hào)剪力(KN/m)彎矩（）截面號(hào)剪力(KN/m)彎矩（）112左2左2右2右3344556677889左9左9右9右101011111212131314141515161617左17左17右17右18181919202021212222232324242525+在第四施工階段的恒載內(nèi)力邊梁截面號(hào)剪力(KN/m)彎矩（）截面號(hào)剪力(KN/m)彎矩（）112左2左2右2右3344556677889左9左9右9右101011111212131314141515161617左17左17右17右18181919202021212222232324242525活載內(nèi)力計(jì)算橫向分布系數(shù)計(jì)算本設(shè)計(jì)為六跨連續(xù)箱梁橋，邊跨和中跨之比為L(zhǎng)1/L2=2/25=1,即可將此橋作為六跨連續(xù)橋來(lái)分析，計(jì)算跨徑取25m1、邊跨橫向分布系數(shù)：（1）邊跨抗彎、抗扭慣矩計(jì)算：由對(duì)等跨常截面連續(xù)梁橋等效簡(jiǎn)支梁抗彎慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊跨：1.432，中跨：1.86?？古T矩?fù)Q算系數(shù)為：邊中均為1。則邊跨的等剛度常截面簡(jiǎn)支梁的抗彎慣矩和抗扭慣矩分別為：（2）比例參數(shù)和計(jì)算：（3）荷載橫向分布影響線計(jì)算：查公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算所列剛接板、梁橋荷載橫向分布影響線表中的三梁式的表，在＝0.03、＝0.05、＝0.1之間按內(nèi)插法得，繪制影響線：梁號(hào)P=1位置123417372737373747371號(hào)梁荷載橫向分布影響線2號(hào)梁荷載橫向分布影響線圖4-4（4）荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：梁號(hào)荷載橫向分布系數(shù)公路二級(jí)122、中跨橫向分布系數(shù)：（1）中跨抗彎、抗扭慣矩計(jì)算：由對(duì)等跨常截面連續(xù)梁橋等效簡(jiǎn)支梁抗彎慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊跨：1.432，中跨：1.86?？古T矩?fù)Q算系數(shù)為：邊中均為1。則邊跨的等剛度常截面簡(jiǎn)支梁的抗彎慣矩和抗扭慣矩分別為：（2）比例參數(shù)和計(jì)算：（3）荷載橫向分布影響線計(jì)算：查公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算所列剛接板、梁橋荷載橫向分布影響線表中的三梁式的表，在＝0.03、＝0.05、＝0.1之間按內(nèi)插法得，繪制影響線：梁號(hào)P＝1位置（主梁軸線）123412341號(hào)梁荷載橫向分布影響線圖4-52號(hào)梁荷載橫向分布影響線（4）荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算：梁號(hào)荷載橫向分布系數(shù)公路二級(jí)1962為了簡(jiǎn)化連續(xù)梁的活載內(nèi)力計(jì)算，偏安全地全橋統(tǒng)一取用中跨1號(hào)梁荷載橫向分布系數(shù)。沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)==活載內(nèi)力計(jì)算主梁活載橫向分布系數(shù)確定后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活載內(nèi)力。下面以邊跨跨中截面的計(jì)算為例：邊跨跨中彎矩影響線：由影響線可知求該截面最大彎矩時(shí)按下圖布載（即在1，3，5單元布均布荷載，集中荷載P布在所求截面上）：求最小彎矩時(shí)按下圖布載：邊跨跨中剪力影響線:由影響線可知求該截面所受最大剪力按下圖布載（均布荷載布于第一跨右半跨，第三跨，第五跨,第一單元。集中荷載布于所求截面）：求該截面所受最小剪力按下圖布載（均布荷載布于第一跨左半部分，第二跨，第四跨，和第七單元，集中荷載作用于所求截面）：圖4-6公路二級(jí)中集中荷載的計(jì)算：計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)=195KN計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)195=234KN公路二級(jí)中均布荷載其他截面均按上述方法計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下：截面號(hào)MmaxMminVmaxVmin12左2右3456789左9右1011121314151617左17右18192021222324255次內(nèi)力計(jì)算溫度次內(nèi)力包括：1）年平均溫差引起的內(nèi)力；2）呈線性變化的溫度梯度引力的內(nèi)力。本設(shè)計(jì)為連續(xù)梁，橋縱向只設(shè)置了一個(gè)縱向約束支座，縱向伸縮變形不產(chǎn)生次內(nèi)力，因此年平均溫差不引起此內(nèi)力，只計(jì)算溫度梯度引起的次內(nèi)力。梯度溫度的取值，根據(jù)《橋規(guī)JTGD60》取值：圖5.1溫度梯度6cm調(diào)平層混凝土，橋面鋪裝層采用10cm厚瀝青混凝土，合計(jì)16cm型截面按結(jié)構(gòu)圖形屬性不變的原則換算為工字型截如下圖：M1作用下的彎矩圖為：M3作用下的彎矩圖：M4作用下的彎矩圖：M5作用下的彎矩圖：主梁截面為等截面且溫度影響相同所以正溫差引起的內(nèi)力負(fù)溫差引起的內(nèi)力彎矩（）剪力（kN）彎矩（）剪力（kN）12左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力由于支座處的豎向反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是對(duì)支座沉降敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。根據(jù)本次設(shè)計(jì)的地質(zhì)情況，取六跨連續(xù)梁的七個(gè)支點(diǎn)每個(gè)支點(diǎn)分別沉降cm，其余支點(diǎn)不動(dòng)，所得的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。具體的計(jì)算方法用結(jié)構(gòu)力學(xué)中的力法計(jì)算.支座內(nèi)力沉降表截面號(hào)支座1支座2彎矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）彎矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）100002左00002右003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)支座3支座4彎矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）彎矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）100002左00002右003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)支座5支座6支座7彎矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）彎矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）彎矩（KN*M*10E-06）剪力（KN*10E-06）10000002左0000002右0003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱根據(jù)七個(gè)支點(diǎn)分別沉降得到的內(nèi)力值，進(jìn)行組合取最不利的內(nèi)力范圍。支座內(nèi)力沉降表截面號(hào)正彎矩（KN*M*10E-06）正剪力（KN*10E-06）負(fù)彎矩（KN*M*10E-06）負(fù)剪力（KN*10E-06）100002左00002右003456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱6內(nèi)力組合不考慮預(yù)加引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力和混凝土收縮徐變次內(nèi)力，按照橋規(guī)，根據(jù)可能出現(xiàn)的作用荷載選擇了承載能力極限狀態(tài)、正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合和正常使用極限狀態(tài)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合進(jìn)行內(nèi)力組合。荷載組合Ⅰ：承載能力極限狀態(tài)1.2×恒載+1.4×汽車荷載max(汽車荷載min)+1.4×0.7×溫度次內(nèi)力+1.4×0.7×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力組合結(jié)果如下：截面號(hào)邊梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)中梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425-1208注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱荷載組合Ⅱ：正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合恒載+0.7×汽車荷載max（汽車荷載min）+0.8×溫度次內(nèi)力+1.0×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力結(jié)果如下：截面號(hào)邊梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)中梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱荷載組合Ⅲ：正常使用極限狀態(tài)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合恒載+0.4×汽車荷載max(汽車荷載min)+0.8×溫度次內(nèi)力+1.0×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力結(jié)果如下：截面號(hào)邊梁彎矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)中梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱7預(yù)應(yīng)力鋼束估算、布置7.1鋼束估算鋼束按葉見(jiàn)曙主編《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》一書所提供公式計(jì)算，該書是依據(jù)2004年橋規(guī)所編。預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)按使用階段的應(yīng)力要求估算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，再按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求來(lái)估算非預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計(jì)算式中為正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；所需筋數(shù)fy:一束預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力Ay:一束預(yù)應(yīng)力筋的橫截面積下面以邊梁跨中截面為例進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束估算：設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=75mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為827-75=752mm；全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩為=；所以有效預(yù)加力合力為：==3.428992N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為=3073，采用4束615.24鋼絞線，預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積為=46140=3360。采用夾片群錨，70金屬波紋管成孔。配筋結(jié)果匯總于下（全橋關(guān)于中間支點(diǎn)對(duì)稱，以半跨為例）:截面號(hào)中梁邊梁Npx（）Nps（）Npx（）Nps（）由鋼束估算結(jié)果，為方便鋼束布置和施工，邊跨正彎矩束都取用4束5Фs加1束6Фs鋼絞線，中跨正彎矩鋼束取用5束5Фs。兩兩分別記為N1,N2,N3。邊中支點(diǎn)和中支點(diǎn)附近上翼緣取用5束5Фs鋼絞線,兩兩記為,,，結(jié)果僅僅為估算，最終結(jié)果取橋梁博士調(diào)整后的結(jié)果。取中跨為例(1)跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。參考已有的設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求，對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置。(2)錨固面鋼束布置為使施工方便，全部預(yù)應(yīng)力鋼筋N1,N2,N3均固于梁端。這樣布置符合均勻分?jǐn)?shù)的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且N1、N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。(3)其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算①鋼束彎起形狀、彎起角θ及其彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，N1號(hào)鋼束:抬高高度為430mm,彎起角度8度,彎起半徑30000mm,N2號(hào)鋼束:設(shè)置其抬高高度為c=600mm,彎起角度為8度,彎起半徑R=50000mm預(yù)應(yīng)力筋因?yàn)楦拱迨切钡?，故除在縱向平面內(nèi)有彎起，還有一個(gè)平彎段。②鋼束各控制點(diǎn)位置的確定（取中跨計(jì)算為例）對(duì)于N2鋼束：由確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離gu由確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為根據(jù)圓弧切線性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為：故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為同理，計(jì)算N1的控制點(diǎn)位置，由確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離由確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為根據(jù)圓弧切線性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為：故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為將各鋼束的控制參數(shù)如下：鋼束號(hào)升高值(mm)彎起半徑(mm)彎起角度(o)支點(diǎn)到錨固點(diǎn)的水平距離d(mm)彎起點(diǎn)聚跨中截面的水平距離彎止點(diǎn)聚跨中截面的水平距離N1430300008N2600500008280461411576N30-------------------------------------------③各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算:以N2號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，=75mm；為點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出點(diǎn)處的區(qū)段，然后計(jì)算及，即當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于直線段還未彎起，，故；當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于圓弧彎曲段，及按下式計(jì)算，即當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)，按下式計(jì)算，即各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算值詳見(jiàn)下表計(jì)算截面鋼束編號(hào)-跨中截面Xi=0N1N246146962N3-----L/4截面Xi=6250N1N246146962N3----------------變化點(diǎn)截面Xi=9800N1N246146962N3----------------支點(diǎn)截面Xi=12000N1N246146962N3----------------8非預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算與布置預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件：---受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值---受彎構(gòu)件正截面開(kāi)裂彎矩值2、行車道板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于主鋼筋的分布鋼筋。分布鋼筋設(shè)在主鋼筋的內(nèi)側(cè)，其直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，截面面積不宜小于板的截面面積的0.1%。3、箱型截面梁的底板上、下層，應(yīng)分別設(shè)置平行于橋跨和橋跨的構(gòu)造鋼筋。鋼筋截面面積為：對(duì)于鋼筋混凝土橋，不應(yīng)小于配置鋼筋的底板截面面積的0.4%；對(duì)于預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋，不應(yīng)小于配置鋼筋的底板截面面積的0.3%。以上鋼筋尚可充作受力鋼筋。當(dāng)?shù)装搴穸扔凶兓瘯r(shí)可分段設(shè)置。鋼筋直徑不宜小于10mm，其間距不宜大于300mm。4、T形、I形截面梁或箱型截面梁的腹板兩側(cè)，應(yīng)設(shè)置直徑6~8mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋界面面積宜為（0.001~0.002）bh，其中b為腹板寬度，h為梁高的高度，其間距在受拉區(qū)不應(yīng)大于腹板寬度，且不應(yīng)小于200mm，在受壓區(qū)不應(yīng)大于300。在支點(diǎn)附近剪力較大區(qū)段和預(yù)應(yīng)力混凝土梁錨固區(qū)段，腹板兩側(cè)縱向鋼筋界面面積應(yīng)予以增加，縱向鋼筋間距宜為100~150mm。按構(gòu)件承載力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。>受壓區(qū)高度,即求得則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為:受壓區(qū)高度,即主梁凈、換算截面幾何特性凈截面計(jì)算：凈截面面積：Ao=---毛截面面積--各個(gè)波紋管的橫截面積之和。型心位置=--第i個(gè)波紋管的形心到截面形心的距離。慣性矩：換算截面計(jì)算：換算截面面積：，==換算截面型心：--第i根鋼筋的重心位置換算截面慣性矩：--第i鋼筋到形心的距離計(jì)算結(jié)果如下（因中梁和邊梁成橋后尺寸以及配筋近似，所以僅取中梁計(jì)算結(jié)果應(yīng)用于全橋）：成橋后中梁凈截面截面號(hào)凈截面慣性矩型心位置凈截面面積12左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425成橋后中梁換算截面截面號(hào)凈截面慣性矩型心位置凈截面面積12左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算10.1預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力按橋規(guī)規(guī)定采用10.2鋼束預(yù)應(yīng)力損失（以下翼緣預(yù)應(yīng)力鋼筋為例）（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于跨中截面：；d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離；分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，查表得，；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過(guò)的角度，這里N1和N2有豎彎和平彎，其角度為，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過(guò)的空間角度，其中豎彎角度為，平彎角度為，。?？缰薪孛婺Σ翍?yīng)力計(jì)算鋼束編號(hào)X（m）kx（Mpa）（Mpa）（°）弧度N1N2N3L/4截面摩擦應(yīng)力計(jì)算鋼束編號(hào)X（m）kx（Mpa）（Mpa）（°）弧度N1N2N3支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力計(jì)算鋼束編號(hào)X（m）kx（Mpa）（Mpa）（°）弧度各截面摩擦應(yīng)力損失值計(jì)算結(jié)果如下表2-20各設(shè)計(jì)控制截面平均值截面跨中L/4支點(diǎn)平均值（Mpa）（2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（σl2）計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。首先計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度，即式中為張拉端錨具變形值，夾片式錨具頂壓張拉時(shí)為4mm，將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長(zhǎng)度列表計(jì)算如表2—20、表2—21、表2—22：跨中截面反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束編號(hào)(MPa)(MPa)（mm）(MPa/mm)(mm)N11395N21395N31395L/4截面反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束編號(hào)(MPa)(MPa)（mm）(MPa/mm)(mm)N11395N21395N31395支點(diǎn)截面反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束編號(hào)(MPa)(MPa)（mm）(MPa/mm)(mm)N12N21N3求得后可知三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，即式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，。若則表示該截面不受反摩阻影響。所以將各控制截面的計(jì)算列于下表中：錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表截面鋼束編號(hào)X(mm)(mm)(MPa)(MPa)各控制截面平均值(MPa)跨中截面N10N2N3/4截面N1N2N3支點(diǎn)截面N1N2N3混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取截面按下式進(jìn)行計(jì)算，并以其計(jì)算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值?，F(xiàn)直接按以下公式計(jì)算，式中m—張拉批數(shù)，m=3；—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算，假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即=0.9×C50=C45,查附表得,故—全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，，截面特性按第一階段取用：其中（4）鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（）對(duì)于采用超張拉工藝的低松弛級(jí)鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計(jì)算,即式中—張拉系數(shù)，采用超張拉，取—鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼絞線，取—傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，采用截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算。所以(5)混凝土收縮、徐變引起的損失（）混凝土收縮、徐變終值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：即式中、——加載齡期為時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值;——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有：，則可得；對(duì)于二期橫載G2的加載齡期，假定為。該梁所屬的橋位于一般地區(qū)，相對(duì)濕度為75%，查表得：1.69、1.25；。為傳力錨固是在跨中和l/4截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋）截面重心處，由、、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)以下取1，2，3以及21號(hào)鋼束為代表由橋博計(jì)算預(yù)應(yīng)力（已計(jì)入混凝土收縮徐變施工階段影響）損失表：1號(hào)鋼束2號(hào)鋼束節(jié)點(diǎn)號(hào)松弛損失收縮徐變損失永存預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)號(hào)松弛損失收縮徐變損失永存預(yù)應(yīng)力1001162100110520020010343003001027400104740050050060060010247007001031800108680010399001092900105310001000106511001100107412001104120010781300110813001082140011111400108615001115150010901600111916001093170011131700108818001107180010831900110119001078200020001072210010892100106722002200105623002300104324002400250025003號(hào)鋼束21號(hào)鋼束節(jié)點(diǎn)號(hào)松弛損失收縮徐變損失永存預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)號(hào)松弛損失收縮徐變損失永存預(yù)應(yīng)力100111910020011042003001068300400107040050010735006001076600700107970080010828009001089900100010941000110010981100114312001103120013001107130014001112140015001116150011971600112016001700111417001800110818001900110219002000119620002100118921001139220011832200230011772300240011582400250011662500注：各跨關(guān)于跨中對(duì)稱，僅以半跨為例。11配束后主梁內(nèi)力計(jì)算及內(nèi)力組合主梁剛度變化不大時(shí)，主梁內(nèi)力，次內(nèi)力變化并不很明顯，因此簡(jiǎn)化處理，即不計(jì)主梁剛度因配筋帶來(lái)的變化，將按毛截面計(jì)算的恒、活載內(nèi)力與計(jì)入配筋影響的次內(nèi)力計(jì)算結(jié)果進(jìn)行第二次內(nèi)力組合。11．1混凝土收縮、徐變次內(nèi)力計(jì)算收縮次內(nèi)力計(jì)算對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，因收縮不受到強(qiáng)大約束，可只計(jì)算結(jié)構(gòu)的收縮位移，而忽略結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。徐變次內(nèi)力計(jì)算計(jì)算結(jié)果如下：混凝土徐變次內(nèi)力剪力彎矩00000231．5311．2內(nèi)力組合（二）荷載組合Ⅰ：承載力極限狀態(tài)效應(yīng)組合1.2×恒載+1.4×汽車荷載max(汽車荷載min)+1.4×0.7×溫度次內(nèi)力+1.4×0.7×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力+1.4×0.7×徐變次內(nèi)力截面號(hào)邊梁彎矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)中梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右10111213141516-116817左17右1819202122232425注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱荷載組合Ⅱ：正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合恒載+0.7×汽車荷載max（汽車荷載min）+0.8×溫度次內(nèi)力+1.0×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力+1.0×徐變次內(nèi)力截面號(hào)邊梁彎矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)中梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱荷載組合Ⅲ：正常使用極限狀態(tài)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合恒載+0.4×汽車荷載max(汽車荷載min)+0.8×溫度次內(nèi)力+1.0×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力+1.0×徐變次內(nèi)力截面號(hào)邊梁彎矩剪力MmaxMminVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右1819202122232425截面號(hào)中梁彎矩剪力MmaxMinVmaxVmin100002左2右3456789左9右1011121314151617左17右181920212223-13092425注：彎矩關(guān)于L/2對(duì)稱，剪力關(guān)于L/2反對(duì)稱12強(qiáng)度、應(yīng)力與變形驗(yàn)算在使用橋梁博士軟件進(jìn)行設(shè)計(jì)過(guò)程中，參數(shù)的選取一部分采用前面手算結(jié)果直接輸入，如橫向分布系數(shù)，沖擊系數(shù)等；還有一部分是按規(guī)范選取以及咨詢老師前輩。12．1強(qiáng)度計(jì)算與驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿著面和斜截面都有可能破壞，本設(shè)計(jì)只驗(yàn)算正截面的強(qiáng)度，斜截面強(qiáng)度忽略不計(jì)。翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，箱形截面受彎構(gòu)件的正截面承載能力可參照T形截面計(jì)算，由于本設(shè)計(jì)未考慮普通鋼筋，故其正截面抗彎承載能力按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算時(shí)也不考慮普通鋼筋的影響，所以有：橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，應(yīng)采用下列表達(dá)式：R=R()S---作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計(jì)值，當(dāng)進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，公式中的作用（或荷載）效應(yīng)項(xiàng)改為，其中S為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；為預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，取=1.0；對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，取=1.2；R---構(gòu)件承載能力設(shè)計(jì)值；R（）----構(gòu)件承載力函數(shù)；---材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；----幾何參數(shù)設(shè)計(jì)值，當(dāng)無(wú)可靠數(shù)據(jù)時(shí)，可采用幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值，即設(shè)計(jì)文件規(guī)定值。規(guī)范給出的計(jì)算翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算：考慮預(yù)加力次內(nèi)力后的公式：+為預(yù)加力引起的次內(nèi)力，當(dāng)次內(nèi)力對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)取=1.0，對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，取本設(shè)計(jì)不考慮非預(yù)應(yīng)力筋的影響，對(duì)受正負(fù)彎矩的截面，正負(fù)彎矩分別進(jìn)行計(jì)算，公式如下：+參考文獻(xiàn)《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》葉見(jiàn)署主編，對(duì)受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力進(jìn)行如下的論述：預(yù)應(yīng)力混凝土梁破壞時(shí)，受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力可能是拉應(yīng)力，也可能是壓應(yīng)力，因而將其應(yīng)力稱為計(jì)算應(yīng)力。當(dāng)為壓應(yīng)力時(shí)，其值也較小，一般達(dá)不到鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=。值主要取決于中預(yù)應(yīng)力的大小。、構(gòu)件在承受外荷載前，鋼筋中已經(jīng)存在有效預(yù)拉應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失），鋼筋重心水平處的混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力為，相應(yīng)的混凝土壓應(yīng)變/Ec；在構(gòu)件破壞時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力為，相應(yīng)得壓應(yīng)變?cè)黾又?。鋼筋重心水平處的混凝土的?yīng)變?cè)隽恳彩堑膽?yīng)變?cè)隽渴牵?/Ec),也就是增加了一個(gè)壓應(yīng)力（-/Ec)，將次應(yīng)力與預(yù)拉應(yīng)力疊加：=（-/Ec)-=--=-==390Mpa前提條件是：構(gòu)件破壞時(shí)，處混凝土的應(yīng)變達(dá)到=0.002。綜上所述，由于-多數(shù)情況下是小于0，所以受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋會(huì)增大受壓區(qū)高度，因此承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)應(yīng)該計(jì)入，按照換算截面計(jì)算。箱梁的抗彎承載力計(jì)算公式：根據(jù)規(guī)范當(dāng)符合時(shí)為第一類箱形截面（即受壓區(qū)始終位于翼板以內(nèi)），利用公式：否則為第二類箱形截面（即受壓區(qū)高度大于翼板厚度，需考慮腹板混凝土受力），利用公式：式中：——橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)——彎矩組合設(shè)計(jì)值——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、——縱向普通鋼筋得抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、——縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋得抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋得截面面積、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋得截面面積——T形截面腹板寬度——截面有效高度——受壓區(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算表節(jié)點(diǎn)號(hào)內(nèi)力屬性Mj（Kn.m）極限抗力（Kn.m）受力類型受壓區(qū)高度是否滿足1最大彎矩082下拉受彎是最小彎矩082下拉受彎是2最大彎矩2.55E+04上拉偏壓是最小彎矩-1162.48E+04上拉偏壓是3最大彎矩1.34E+031.36E+04下拉偏壓是最小彎矩1931.84E+04下拉偏壓是4最大彎矩4.35E+037.32E+03下拉偏壓是最小彎矩1.00E+031.34E+04下拉偏壓是5最大彎矩5.54E+036.26E+03下拉偏壓是最小彎矩1.02E+031.42E+04下拉偏壓是6最大彎矩3.79E+038.00E+03下拉偏壓是最小彎矩-3671.56E+04上拉偏壓是7最大彎矩1.34E+031.61E+04下拉偏壓是最小彎矩-2.01E+031.01E+04上拉偏壓是8最大彎矩9263.34E+04下拉偏壓是最小彎矩-2.76E+031.22E+04上拉偏壓是9最大彎矩5833.68E+04下拉偏壓是最小彎矩-3.46E+031.12E+04上拉偏壓是10最大彎矩4482.64E+04下拉偏壓是最小彎矩-3.46E+039.24E+03上拉偏壓是11最大彎矩2.19E+04上拉偏壓是最小彎矩-4.02E+037.14E+03上拉偏壓是12最大彎矩4591.72E+04下拉偏壓是最小彎矩-4.80E+031.43E+03上拉偏壓是13最大彎矩-1.35E+031.27E+04上拉偏壓是最小彎矩-7.30E+03548上拉偏壓是14最大彎矩-6.13E+031.20E+03上拉偏壓是最小彎矩-1.22E+04248上拉偏壓是15最大彎矩-1.03E+043.56E+03上拉偏壓是最小彎矩-1.57E+041.68E+03上拉偏壓是16最大彎矩-1.19E+044.29E+03上拉偏壓是最小彎矩-1.77E+042.22E+03上拉偏壓是17最大彎矩4783.88E+04下拉偏壓是最小彎矩-2.96E+032.32E+04上拉偏壓是18最大彎矩3852.68E+04下拉偏壓是最小彎矩-2.99E+039.24E+03上拉偏壓是19最大彎矩-1282.15E+04上拉偏壓是最小彎矩-3.61E+037.14E+03上拉偏壓是20最大彎矩2601.80E+04下拉偏壓是最小彎矩-4.48E+031.82E+03上拉偏壓是21最大彎矩-1.45E+031.25E+04上拉偏壓是最小彎矩-7.14E+03548上拉偏壓是22最大彎矩-6.14E+031.20E+03上拉偏壓是最小彎矩-1.22E+04248上拉偏壓是23最大彎矩-1.02E+043.57E+03上拉偏壓是最小彎矩-1.57E+041.67E+03上拉偏壓是24最大彎矩-1.19E+044.29E+03上拉偏壓是最小彎矩-1.78E+042.21E+03上拉偏壓是25最大彎矩4454.01E+04下拉偏壓是最小彎矩-3.00E+031.22E+04上拉偏壓是12．2應(yīng)力計(jì)算與驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個(gè)受力階段均有不同得受力特點(diǎn)，從施加預(yù)應(yīng)力起，其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)受著考驗(yàn)。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度檢算外，還必須對(duì)其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算，并予以控制。本處結(jié)果為橋梁博士計(jì)算軟件計(jì)算結(jié)果，限于篇幅，僅以中梁計(jì)算為例。施工階段應(yīng)力計(jì)算與驗(yàn)算單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)施工階段4應(yīng)力驗(yàn)算(Mpa)應(yīng)力上緣最大正應(yīng)力上緣最小正應(yīng)力下緣最大正應(yīng)力下緣最小正應(yīng)力最大主壓應(yīng)力最大主拉應(yīng)力11應(yīng)力0容許值00是否滿足是是是是是是2應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是22應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是3應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是33應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是4應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是44應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是5應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是55應(yīng)力容許值是否滿足6應(yīng)力容許值是否滿足66應(yīng)力容許值是否滿足7應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是77應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是8應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是88應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是9應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是99應(yīng)力容許值是否滿足10應(yīng)力容許值是否滿足1010應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是11應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1111應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是12應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1212應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是13應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1313應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是14應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1414應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是15應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1515應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是16應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1616應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是17應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1717應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是18應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1818應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是19應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是1919應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是20應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是2020應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是21應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是2121應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是22應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是2222應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是23應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是2323應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是24應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是2424應(yīng)力容許值是否滿足25應(yīng)力容許值00是否滿足是是是是是是持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或荷載）的短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響，對(duì)構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗(yàn)算，并使各項(xiàng)計(jì)算值不超過(guò)本規(guī)范的各相應(yīng)限值。在預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，預(yù)應(yīng)力應(yīng)作為荷載考慮，荷載的分項(xiàng)系數(shù)取為1.0。對(duì)連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)計(jì)入預(yù)應(yīng)力、溫度作用等效應(yīng)引起的次效應(yīng)。、持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合計(jì)算：抗裂驗(yàn)算（法向拉應(yīng)力），正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件2）A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下但在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下受彎構(gòu)件由作用（或荷載）產(chǎn)生的截面抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中—按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；—按荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值，在組合的活荷載彎矩中，僅考慮汽車、人群等直接作用于構(gòu)件的荷載產(chǎn)生的彎矩值。注：后張法構(gòu)件在計(jì)算預(yù)施應(yīng)力階段由構(gòu)件自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力時(shí)，公式中的可改用，為構(gòu)件凈截面抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。公式中的計(jì)算：==本設(shè)計(jì)不考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響，計(jì)算公式如下：=有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算：受彎構(gòu)件由作用（或荷載）產(chǎn)生的截面抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：長(zhǎng)期效應(yīng)組合驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)號(hào)正應(yīng)力Mpa上緣最小拉應(yīng)力下緣最小拉應(yīng)力1應(yīng)力值00容許值00是否滿足是是2應(yīng)力值容許值00是否滿足是是3應(yīng)力值容許值00是否滿足是是4應(yīng)力值容許值00是否滿足是是5應(yīng)力值容許值00是否滿足是是6應(yīng)力值容許值00是否滿足是是7應(yīng)力值容許值00是否滿足是是8應(yīng)力值容許值00是否滿足是是9應(yīng)力值1容許值00是否滿足是是10應(yīng)力值容許值00是否滿足是是11應(yīng)力值容許值00是否滿足是是12應(yīng)力值容許值00是否滿足是是13應(yīng)力值容許值00是否滿足是是14應(yīng)力值容許值00是否滿足是是15應(yīng)力值容許值00是否滿足是是16應(yīng)力值容許值00是否滿足是是17應(yīng)力值容許值00是否滿足是是18應(yīng)力值容許值00是否滿足是是19應(yīng)力值容許值00是否滿足是是20應(yīng)力值容許值00是否滿足是是21應(yīng)力值容許值00是否滿足是是22應(yīng)力值容許值00是否滿足是是23應(yīng)力值容許值00是否滿足是是24應(yīng)力值容許值00是否滿足是是25應(yīng)力值容許值00是否滿足是是短期效應(yīng)組合驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)號(hào)正應(yīng)力Mpa主應(yīng)力Mpa上緣最小拉應(yīng)力下緣最小拉應(yīng)力最大主拉應(yīng)力1應(yīng)力值容許值是否滿足否是否2應(yīng)力值容許值是否滿足是是是3應(yīng)力值容許值是否滿足是是是4應(yīng)力值容許值是否滿足是是是5應(yīng)力值容許值是否滿足是是是6應(yīng)力值容許值是否滿足是是是7應(yīng)力值容許值是否滿足是是是8應(yīng)力值容許值是否滿足是是是9應(yīng)力值容許值是否滿足是是是10應(yīng)力值容許值是否滿足是是是11應(yīng)力值容許值是否滿足是是是12應(yīng)力值容許值是否滿足是是是13應(yīng)力值容許值是否滿足是是是14應(yīng)力值容許值是否滿足是是是15應(yīng)力值容許值是否滿足是是是16應(yīng)力值容許值是否滿足是是是17應(yīng)力值容許值是否滿足是是是18應(yīng)力值容許值是否滿足是是是19應(yīng)力值容許值是否滿足是是是20應(yīng)力值容許值是否滿足否是否21應(yīng)力值容許值是否滿足是是是22應(yīng)力值容許值是否滿足是是是23應(yīng)力值容許值是否滿足是是是24應(yīng)力值容許值是否滿足是是是25應(yīng)力值容許值是否滿足是是是（2）、持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過(guò)本節(jié)的規(guī)定值。計(jì)算時(shí)作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。應(yīng)考慮預(yù)加力效應(yīng)，預(yù)加力的分項(xiàng)系數(shù)取1.0。對(duì)連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)計(jì)及預(yù)加力、溫度作用等引起的次效應(yīng)。全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按下列公式計(jì)算：混凝土法向壓應(yīng)力和拉應(yīng)力或=預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力---預(yù)應(yīng)力鋼筋處混凝土的法向拉應(yīng)力。混凝土考慮溫度自應(yīng)力的影響，公式變?yōu)椋夯?+標(biāo)準(zhǔn)荷載組合（汽車荷載計(jì)入沖擊力），各分項(xiàng)系數(shù)取1.0，連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)計(jì)入溫度作用、支座沉降、預(yù)加力引起的次內(nèi)力引起的次內(nèi)力。持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合計(jì)算節(jié)點(diǎn)號(hào)正應(yīng)力Mpa主應(yīng)力Mpa上緣最小拉應(yīng)力下緣最小拉應(yīng)力最大主拉應(yīng)力1應(yīng)力值容許值是否滿足是是是2應(yīng)力值容許值是否滿足是是是3應(yīng)力值容許值是否滿足是是是4應(yīng)力值容許值是否滿足是是是5應(yīng)力值容許值是否滿足是是是6應(yīng)力值容許值是否滿足是是是7應(yīng)力值容許值是否滿足是是是8應(yīng)力值容許值是否滿足是是是9應(yīng)力值容許值是否滿足是是是10應(yīng)力值容許值是否滿足是是是11應(yīng)力值容許值是否滿足是是是12應(yīng)力值容許值是否滿足是是是13應(yīng)力值容許值是否滿足是是是14應(yīng)力值容許值是否滿足是是是15應(yīng)力值容許值是否滿足是是是16應(yīng)力值容許值是否滿足是是是17應(yīng)力值容許值是否滿足是是是18應(yīng)力值容許值是否滿足是是是19應(yīng)力值容許值是否滿足是是是20應(yīng)力值容許值是否滿足是是是21應(yīng)力值容許值是否滿足是是是22應(yīng)力值容許值是否滿足是是是23應(yīng)力值容許值是否滿足是是是24應(yīng)力值容許值是否滿足是是是25應(yīng)力值容許值是否滿足是是是鋼束應(yīng)力驗(yàn)算①①式為規(guī)范給出的公式，但是根據(jù)其向?qū)?yīng)的條文規(guī)范和同濟(jì)大學(xué)出版的《畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》等書，公式應(yīng)該是式中——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效應(yīng)力；——混凝土法向拉應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力。鋼束號(hào)最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)是否滿足1-1.12E+03-1.21E+03是2-1.15E+03-1.21E+03是3-1.21E+03-1.21E+03是4-1.11E+03-1.21E+03是5-1.14E+03-1.21E+03是6-1.20E+03-1.21E+03是7-1.10E+03-1.21E+03是8-1.14E+03-1.21E+03是9-1.20E+03-1.21E+03是10-1.10E+03-1.21E+03是11-1.14E+03-1.21E+03是12-1.20E+03-1.21E+03是13-1.10E+03-1.21E+03是14-1.14E+03-1.21E+03是15-1.20E+03-1.21E+03是16-1.13E+03-1.21E+03是17-1.17E+03-1.21E+03是18-1.21E+03-1.21E+03是19-983-1.21E+03是20-976-1.21E+03是21-978-1.21E+03是22-976-1.21E+03是23-986-1.21E+03是荷載短期效應(yīng)組合長(zhǎng)期撓度與預(yù)拱度設(shè)置根據(jù)〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTGD62—2004的第條相關(guān)規(guī)定：鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按上述計(jì)算計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過(guò)計(jì)算跨徑的1/600，即： 梁式橋主梁跨中 此處L為計(jì)算跨徑，荷載在一個(gè)橋跨范圍內(nèi)移動(dòng)產(chǎn)生的正負(fù)不同的撓度時(shí)，計(jì)算撓度應(yīng)為其正負(fù)撓度的最大絕對(duì)值之和。短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的撓度：按規(guī)定：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合和規(guī)范中規(guī)定的剛度全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件計(jì)算的撓度值，乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)按下列規(guī)定取用：當(dāng)采用C40以下混凝土?xí)r，當(dāng)采用C40～C80混凝土?xí)r，=1.45～1.35，中間強(qiáng)度等級(jí)可按直線內(nèi)插取用本設(shè)計(jì)選用C50混凝土，內(nèi)插得節(jié)點(diǎn)號(hào)荷載短期效應(yīng)組合長(zhǎng)期豎向撓度(mm)預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度(mm)消除結(jié)構(gòu)自重后結(jié)構(gòu)撓度(mm)是否設(shè)預(yù)拱度預(yù)拱度(mm)1-3需人工判斷2000需人工判斷0314需人工判斷444需人工判斷561需人工判斷6-2943需人工判斷714需人工判斷80需人工判斷900需人工判斷100需人工判斷1117需人工判斷1242需人工判斷1361需人工判斷1442需人工判斷1517需人工判斷160需人工判斷1700需人工判斷180需人工判斷1917-3需人工判斷2042需人工判斷2160需人工判斷2242需人工判斷2317需人工判斷240需人工判斷2500需人工判斷成橋后結(jié)構(gòu)位移計(jì)算：節(jié)點(diǎn)號(hào)水平位移(mm)豎向位移(mm)轉(zhuǎn)角位移120034518678090001000111213141516017000180019202122232402500013橋博數(shù)據(jù)信息統(tǒng)計(jì)施工信息（一）、施工階段的劃分：本設(shè)計(jì)將施工過(guò)程劃分為四個(gè)階段，第一施工階段：預(yù)制主梁，待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度100％后張拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制箱梁安裝就位，形成由臨時(shí)支座支承的簡(jiǎn)支梁狀態(tài)；第二施工階段：澆筑各預(yù)制梁間的連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋并壓注水泥漿，形成6跨連續(xù)梁；第三施工階段：拆除全橋的臨時(shí)支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，再完成主梁橫向接縫，最終形成6跨連續(xù)梁；第四施工階段：進(jìn)行防護(hù)欄以及橋面鋪裝施工。第五施工階段為徐變階段。（二）、各施工階段原始輸入信息輸出（以1、4施工階段為例）：1、第一施工階段：施工階段號(hào)：1安裝桿件號(hào)：1234567811121314151617182122232425262728313233343536373841424344454647485152535455565758拆除桿件數(shù)：0工作桿件數(shù)：48工作桿件號(hào)：1234567811121314151617182122232425262728313233343536373841424344454647485152535455565758張拉鋼束數(shù)：18張拉鋼束號(hào)：123456789101112131415161718拆除鋼束數(shù)：0灌漿鋼束號(hào)：123456789101112131415161718工作鋼束數(shù)：18工作鋼束號(hào)：123456789101112131415161718結(jié)構(gòu)邊界條件：約束節(jié)點(diǎn)號(hào)水平方向豎直方向轉(zhuǎn)角方向2有有無(wú)8無(wú)有無(wú)12有有無(wú)18無(wú)有無(wú)22有有無(wú)28無(wú)有無(wú)32有有無(wú)38無(wú)有無(wú)42有有無(wú)48無(wú)有無(wú)52有有無(wú)58無(wú)有無(wú)2、第四施工階段：施工階段號(hào)：4安裝桿件數(shù)：0拆除桿件數(shù)：0工作桿件數(shù)：58工作桿件號(hào)：12345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637383940414243444546474849505152535455565758結(jié)構(gòu)邊界條件：約束節(jié)點(diǎn)號(hào)水平方向豎直方向轉(zhuǎn)角方向2有有無(wú)10無(wú)有無(wú)20無(wú)有無(wú)30無(wú)有無(wú)40無(wú)有無(wú)50無(wú)有無(wú)58無(wú)有無(wú)鋼束信息以下僅取1號(hào)鋼束原始輸入信息1號(hào)鋼束原始輸入總體信息鋼束號(hào)：1張拉方式：兩端張拉連接器個(gè)數(shù)：0鋼束類型：體內(nèi)束起始張拉階段號(hào)：1拆除階段號(hào)：該鋼束不拆除成孔方式：橡皮管抽芯成型鋼束材料類型：中交新預(yù)應(yīng)力筋：270K級(jí)鋼絞線（15.24）剛束截面面積：1399mm*mm張拉控制應(yīng)力：1395MPa13.3使用階段原始信息（一）、結(jié)構(gòu)桿件描述：工作桿件數(shù)：58工作桿件號(hào)：1234567891011121314151617181920212223242526272829303132333435363738394041424344454647484950515253545556575