中電熊貓G108項目220KV變電站高支模

PAGE中電熊貓G108項目220KV變電站高支模搭設(shè)專項施工方案編制人：審核人：批準人：南京華恒輸變電有限公司二0一四年四月目錄一、工程概況1二、編制依據(jù)1三、施工計劃2四、模板支架的搭設(shè)方案2五、材料要求3六、勞動力計劃4七、操作流程及施工方法4八、架體具體搭設(shè)要求5九、混凝土澆筑要求6十、模板拆除要求7十一、施工安全保證措施7十二、應急救援預案8十三、450×1200mm（20.70m）梁高支撐架計算書11十四、300×700mm(20.70m)梁高支撐架計算書29十五、120mm厚樓板模板支架計算書46十六、附圖中電熊貓G108項目220KV變電站高支模施工方案工程概況中電熊貓G108項目220KV變電站工程中電熊貓平板顯示科技有限公司本工程±0.000相當于絕對標高（吳淞高程）14.50m，框架結(jié)構(gòu)，地下一層，地上二層，建筑面積5746m2，建筑高度為17.65m。本施工方案所述內(nèi)容處于以下兩個區(qū)域：一、eq\o\ac(○,6)-eq\o\ac(○,12)軸至eq\o\ac(○,D)-eq\o\ac(○,J)軸，GIS室，標高±6.85-17.65m,支撐高度10.80m，主梁尺寸450×1200mm；次梁尺寸為：250×550mm。底板厚150mm，頂板120mm。建筑面積507㎡。梁板混凝土強度等級C30。二、eq\o\ac(○,6)-eq\o\ac(○,12)軸至eq\o\ac(○,B)-eq\o\ac(○,D)軸，eq\o\ac(○,6)-eq\o\ac(○,12)軸至eq\o\ac(○,J)-eq\o\ac(○,N)軸主變室上空，標高-3.03m-17.65m,支撐高度20.70m，主梁尺寸450×1200mm；其余梁尺寸300×700mm；頂板厚120mm，基礎(chǔ)底板厚400mm。建筑面積976㎡，梁板混凝土強度等級C30。二、編制依據(jù)GB50204-2012；JGJ130-2011；JGJ162—2008；本工程5、關(guān)于加強建筑結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量管理的若干規(guī)定》（試行）寧建工字〔2012〕3號；7、寧建工字（2009）104號文三、施工計劃1、高支模工程進度計劃序號分部工程工期時間備注1柱模板支撐系統(tǒng)102014.4.30-2014.5.30按總計劃2梁模板支撐系統(tǒng)102014.4.30-2014.5.30按總計劃3板下滿堂腳手架82014.4.30-2014.5.30按總計劃4板模板工程82014.4.30-2014.5.30按總計劃2、材料和設(shè)備計劃序號材料數(shù)量需用時間備注1膠合板650張2014.4.30-2014.5.302木方2000m2014.4.30-2014.5.303φ48×2.7mm鋼管200噸2014.4.30-2014.5.304M12螺桿350m2014.4.30-2014.5.305圓盤劇2臺2014.4.30-2014.5.306電鉆3把2014.4.30-2014.5.307木工手持電鋸2臺2014.4.30-2014.5.308力矩扳手5把2014.4.30-2014.5.309扣件2.5萬個2014.4.30-2014.5.30四、模板支架的搭設(shè)方案根據(jù)工程特點并結(jié)合現(xiàn)場實際情況，本工程梁板高支模架體采用滿堂扣件式鋼管腳手架作為基本支撐架體。梁450×1200mm立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：20.70；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；設(shè)2道M14對拉螺栓；梁300×700mm立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：20.70；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；設(shè)1道M12對拉螺栓；板120mm橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):20.70；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；五、材料要求本工程設(shè)計梁斷面尺寸大的特點，根據(jù)現(xiàn)場實際狀況，大梁模板支撐擬采用鋼管滿堂腳手作支撐架，40mm×90mm木方作擱柵，上鋪十一夾板（16mm）的方法，梁側(cè)模板采用十一夾板面層，40mm×90mm木方支撐、中間夾雙木方做背肋，梁高超過1000mm的用M14，梁高小于1000mm的M12螺桿對穿夾牢。對相關(guān)用材要求如下：（1）φ48×2.7mm鋼管：應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，其應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。（2）鋼管扣件應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達65N·m時不得發(fā)生破壞。舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。（3）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應小于1mm，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。（4）膠合模板板材表面應平整光滑,板材厚度為16mm，并應符合《混凝土模板用膠合板》的規(guī)定。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環(huán)境保護的要求。（5）木方（木楞）規(guī)格為寬度40mm，高度90mm，長葉松木。進場的材料除應具有出廠合格證、質(zhì)保書、質(zhì)檢報告外，還應保證外觀及尺寸規(guī)格。六、勞動力計劃搭設(shè)支架的工人均選用持證上崗的架子工進行，不得采用木工進行模板支架的搭設(shè)。搭設(shè)前對作業(yè)班組進行技術(shù)交底及安全交底。序號工種人數(shù)工作內(nèi)容1架子工15負責扣件鋼管支撐架的搭設(shè)2模板工8負責模板的安裝3測量放線工2負責測量放線垂直度控制4雜工4負責材料運輸七、操作流程及施工方法1、操作流程繪制模板設(shè)計圖（模板翻樣）——模板技術(shù)交底——模板制作——模板及支撐體系安裝——模板班組自檢，并填寫自檢表——項目（質(zhì)量員）檢查驗收——項目（技術(shù)員）技術(shù)復核——監(jiān)理單位驗收——進行下道工序。2、模板及其支撐架施工必須嚴格按設(shè)計方案要求進行支立。（1）立桿根據(jù)模板系統(tǒng)平面布置示意圖在實地進行放樣，確保每一根立桿位置準確。在支撐架搭設(shè)過程中隨時檢查立桿的垂直度，確保立桿垂直度偏差控制在下表值以內(nèi)?？奂侥_手架立桿允許偏差A（mm）腳手架搭設(shè)中檢查偏差的高度H（mm）腳手架高度（H）40m20m2±7±710±25±5020±50±10030±7540±100注：中間檔次用插入法。3、立桿接長均采用對接形式。立桿伸出頂端水平桿的懸臂高度不得大于0.3m。4、掃地桿和水平拉桿在架體搭設(shè)時拉通線，確保掃地桿和水平拉桿縱橫通順、方正，同時注意不得漏設(shè)，水平拉桿的步距不得超過設(shè)計方案要求。5、剪刀撐必須與立桿、掃地桿和水平拉桿根根相連，不得漏連。6、模板內(nèi)、外楞及對拉螺栓間距不得隨意擴大設(shè)計方案最大間距外。7.按設(shè)計標高調(diào)整支柱的標高，然后安裝木枋，鋪上梁底板，并拉線找平。八、架體具體搭設(shè)要求1、架體架設(shè)于框架梁板支撐架體坐落在1）主變室：標高-3.03m的地下室底板上，板厚400mm，C30鋼筋混凝土；2）GIS室：標高為±0.000標高的厚150mm的地下室頂板上，在上部架體混凝土達到設(shè)計強度前，下部架體不得拆除，支撐底板有空洞區(qū)域采用直接插入地下室底板并與地下室支撐連成整體，梁板混凝土強度等級C30。2、豎向剪刀撐在架體四周，軸線及柱網(wǎng)尺寸的跨中連續(xù)設(shè)置從底到頂?shù)呢Q向剪刀撐。3、主變室支撐高度20.70m水平剪刀撐在梁下及中部均勻設(shè)置三道（詳見圖示）、GIS室支撐高度10.80m水平剪刀撐在梁下及中部設(shè)置兩道。4、滿堂腳手架分別已澆筑的主體結(jié)構(gòu)柱、用鋼管進行頂緊、支撐和拉接牢固。5、梁底采用雙扣件式立桿，板底采用單扣件，頂撐頂部小橫桿必須連通。架體每一步的大橫桿均進行縱橫向的布置，嚴禁交錯單方向布置，掃地桿也必須按規(guī)范要求設(shè)置。6、立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不設(shè)置在同步內(nèi)；同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm。7、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于100mm。剪刀撐下部底端應與地面撐牢。8、考慮到盡可能使梁底鋼管支撐能夠共同承擔梁自重及施工荷載，要求梁底所有支撐立桿必須一次性同時搭設(shè)（中間立桿不允許二次架設(shè)），水平牽桿尤其應注意必須把梁底中間支撐立桿與滿樘腳手架連成一個整體以防止其長細比過大而導致失穩(wěn)。9、高支模架體須與其周圈外側(cè)和中間已澆筑完成的結(jié)構(gòu)框架柱及架體進行有效的連接和加固，形成整體架體，增加架體穩(wěn)定性。10、架體搭設(shè)完畢澆筑混凝土前，必須對扣件螺栓擰緊扭力矩進行抽檢，抽檢合格率必須達85%以上。（螺栓擰緊扭力矩65N·m）11、架體搭設(shè)完畢后必須組織監(jiān)理、業(yè)主及施工單位三方驗收，符合要求后方可澆筑混凝土。九、混凝土澆筑要求1、高支模梁板混凝土澆筑，必須先行澆筑完成框架柱至梁底標高48小時后方可澆筑。2、混凝土澆筑前，將高支模架體與已澆筑完成的豎向混凝土結(jié)構(gòu)（柱、剪力墻）進行不少于三道有效的支撐、頂緊和拉結(jié)。3、大梁混凝土在澆筑過程中，采取由中間向四周擴展的方式進行。混凝土在用泵管布料時，應沿梁方向每500mm高均勻布料一次，待混凝土振搗密實過后，再沿梁方向與上次布料方向相反每500mm高均勻布料一次，第二次混凝土振搗時，振動棒插入第一次混凝土內(nèi)50mm～100mm（防止接縫處混凝土漏振，同時防止振動棒再次插入梁底，造成梁側(cè)模板漲模），而后依次按第二次澆筑方法將梁內(nèi)混凝土澆至設(shè)計梁頂標高。4、在已澆筑的豎向結(jié)構(gòu)和架體的鋼管上建立觀測點，澆筑高支模梁板時，派專人對架體進行監(jiān)測，如發(fā)現(xiàn)異常（如鋼管彎曲、偏移、扣件崩脫等）現(xiàn)象，立即停止施工，查明原因，經(jīng)整改后確保安全方可繼續(xù)施工。5、梁澆筑完畢初凝后立即進行養(yǎng)護，養(yǎng)護不少于7天。十、模板拆除要求模板支撐架必須在混凝土結(jié)構(gòu)達到規(guī)定的強度后才能拆除。支撐架的拆除，除應遵守相應腳手架拆除的有關(guān)規(guī)定外，還應注意：1、拆除支撐架前，拆下模板并運出后，才可拆除支撐架。2、支撐架拆除應從頂層開始逐層往下，先拆斜桿、橫桿，后拆立桿。3、拆下的構(gòu)配件應分類捆綁，吊放到地面，嚴禁從高空拋擲到地面。4、拆下的構(gòu)配件應及時檢查、維修、保養(yǎng)和入庫。十一、安全保護措施1、明確支模施工現(xiàn)場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。在支摸搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術(shù)交底。2、支模施工應按經(jīng)審批的施工方案進行，方案未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得修改變更。3、支模分段或整體搭設(shè)安裝完畢，經(jīng)技術(shù)和安全負責人驗收合格后方能進行鋼筋安裝。4、支摸施工現(xiàn)場應搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)爬上爬下。5、混凝土澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經(jīng)施工現(xiàn)場安全負責人檢查同意后方可復工。6、施工期間，要避免材料、機具與工具過于集中堆放。7、支架搭設(shè)人員必須持證上崗，并戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。8、惡劣天氣時應停止模板支架的搭設(shè)與拆除。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。十二、（一）、目的為了貫徹實施“安全第一，預防為主”的安全方針，應根據(jù)危險性較大模板工程的現(xiàn)場環(huán)境、設(shè)計要求及施工方法等特點進行危險源識別與分析，以及采取相應的預防措施及救援方案，提高整個項目部對事故的整體應急能力，確保發(fā)生意外事故時能有序地應急指揮，有效地保護員工的生命、企業(yè)財產(chǎn)的安全，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度。（二）、應急領(lǐng)導小組在此工程施工前已經(jīng)成立了專門的應急領(lǐng)導小組,來確保發(fā)生意外事故時能有序地應急指揮。應急領(lǐng)導小組由組長、成員等組成。組長：張組長：楊員：項目部管理人員（三）、應急領(lǐng)導小組職責領(lǐng)導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高其應變能力。當施工事故突發(fā)時，負責救險的人員、器材、車輛、通信聯(lián)絡和組織指揮協(xié)調(diào)。負責配備好各種應急物資和消防器材，救生設(shè)備和其他應急設(shè)備。發(fā)生事故要及時趕到現(xiàn)場組織指揮，控制事故的擴大和連續(xù)發(fā)生，并迅速向上級機構(gòu)報告。負責組織搶救、疏散、救助及通信聯(lián)絡。組織應急檢查，保證現(xiàn)場道路暢通，與當?shù)蒯t(yī)院取得聯(lián)系，做好救護準備。（四）、應急反應預案1、事故報告程序事故發(fā)生后作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負責人、項目部安全主管領(lǐng)導應逐級上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。2、事故報告事故發(fā)生后應逐級上報:現(xiàn)場事故知情人、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故（包括人員傷亡、重傷；財產(chǎn)損失等嚴重事故）時，應立即向上級領(lǐng)導匯報，并在24小時內(nèi)向上級主管部門作出書面報告。3、現(xiàn)場事故應急處理（1）高支模工程施工過程中可能發(fā)生的事故主要有:模板坍塌、高空墜落、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、落物傷人等事故?；馂氖鹿蕬碧幚恝偌皶r報警，組織撲救。當火災發(fā)生時，當事人或周圍發(fā)現(xiàn)者應及時撥打119，并說明火災位置和簡要情況，同時報告給值班人員和義務消防隊進行撲救。②集中力量控制火勢。根據(jù)工地情況利用周圍消防設(shè)施對可燃物的性質(zhì)、數(shù)量、火勢、燃燒速度及范圍作出正確判斷、迅速進行滅火。③消滅飛火。組織人力密切監(jiān)視未燃盡飛火，防止造成新的火勢。④疏散物資。安排人力、物力對沒被損壞的物品進行疏散，減少損失，防止火勢蔓延。⑤注意人生安全。在撲救過程中，防止自身及周圍人員的重新傷人。⑥積極搶救被困人員。由熟悉情況的人員做向?qū)?，積極尋找失落遇難人員。⑦配合好消防人員，最終將或撲滅。（2）觸電事故應急處理。①立即切斷電源。用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具將電線挑開，放置適當位置，以防止再次觸電。②傷員被救后應迅速觀察其呼吸、心跳情況，必要時可采用人工呼吸、心臟擠壓術(shù)。③在處理電擊時，還應注意有無其他損傷而作相應處理。④局部電擊時，應對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎。由電擊而發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須注意破傷風抗菌素。（4）其他人身傷害事故處理。當發(fā)生如高空墜落、被高空墜落物擊中、中毒窒息和機具傷人等造成人員傷害時：①向項目部匯報。②應立即排除其他隱患，防止救援人員遭到傷害。③積極進行傷員搶救。④做好死亡者的善后處理工作，對其家屬進行撫恤。4、應急培訓和演練應急反應組織和預案確定后，施工單位應急組長組織所有應急人員進行應急培訓。組長按照有關(guān)預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據(jù)評價結(jié)果進行完善。在確認險情和事故處置妥當后，應急反應小組應進行現(xiàn)場拍照、繪圖，收集證據(jù)，保留物證。經(jīng)業(yè)主、監(jiān)理單位同意后，清理完現(xiàn)場恢復生產(chǎn)。單位領(lǐng)導將應急情況向現(xiàn)場項目部報告組織事故的調(diào)查處理。在事故處理后，將所有調(diào)查資料分別、報送業(yè)主監(jiān)理單位和有關(guān)安全主管部門。5、應急通信聯(lián)絡遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級部門匯報并采用相應救援措施。各施工班組應制定詳細的應急反應計劃，列明各營地及相關(guān)人員通信聯(lián)系方式，并在施工現(xiàn)場、工地的險要位置張貼，以便緊急情況下使用。單位地址電話棲霞區(qū)醫(yī)院堯佳路28援線路：工地現(xiàn)場——205國道——堯化門大道——南京市棲霞區(qū)醫(yī)院十三、450*1200mm梁模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1新澆混凝土梁計算跨度(m)13混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×1200新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)20.7梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)425,575梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)16面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×37.3×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/42666.67＝2.08N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×1504/(100×10000×341333.33)＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.4×37.3×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.36kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.1×37.3×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.47kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2l=0.4×30.7×0.15＝1.84kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×30.7×0.15＝5.07kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{2.36+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，6.47+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=6.51kN/mq2＝max[1.84+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，5.07+(0.3-0.1)×0.45/3]＝5.1kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.51×0.82，0.5×6.51×0.32]＝0.45kN·mσ＝Mmax/W＝0.45×106/54000＝8.25N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.51×0.8，6.51×0.3]＝3.161kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.161×1000/(2×40×90)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.1×8004/(100×9350×2430000)＝0.58mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.1×3004/(8×9350×2430000)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.51×0.8，0.393×6.51×0.8+6.51×0.3]＝5.95kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝3.58kN，R2＝R3＝5.95kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.1×0.8，0.393×5.1×0.8+5.1×0.3]＝4.66kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'4＝3.11kN，R'2＝R'3＝4.66kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.226×106/4120＝54.94N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.77kNτmax＝2Vmax/A=2×2.77×1000/384＝14.43N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝425/400＝1.06mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R4]＝0.82kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R＝0.81kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008鋼管類型Φ48×2.7立柱截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205λ=h/i=1600/16=100≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.591、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.62/10＝0.04kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁驗算q1＝max{2.14+(0.3-0.1)×0.45/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2]/2×1，5.88+(0.3-0.1)×0.45/3}=5.91kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.77kN，R2＝7.97kN，R3＝8.07kN，R4＝0.77kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.77+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.5-0.45/2)/2×0.8，7.97，8.07，0.77+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+1-0.5-0.45/2)/2×0.8]+0.04/1＝8.16kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8155.87/(0.59×384)+0.04×106/4120＝46.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1由"主梁驗算"一節(jié)計算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]×1＝8.77kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL1，標高17.65m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)450×1200梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.6新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)5主梁間距(mm)500主梁合并根數(shù)1小梁最大懸挑長度(mm)250對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為150，450，850設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)16面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×162/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×163/12＝341333.33mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1靜＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.272+0.121×3.53×0.272＝0.31kN·mσ＝Mmax/W＝0.31×106/42666.67＝7.36N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×2704/(100×10000×341333.33)＝0.29mm≤270/400=0.68mm滿足要求！3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.27+1.223×3.53×0.27＝12.37kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.27×29.87＝9.22kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)250小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)90×40小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)243計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝12.37kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.37×0.52，0.5×12.37×0.252]=0.39kN·mσ＝Mmax/W＝0.39×106/54000＝7.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.37×0.5，12.37×0.25]=3.71kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.71×1000/(2×40×90)＝1.55N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝9.22kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.22×5004/(100×9350×2430000)＝0.17mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=9.22×2504/(8×9350×2430000)=0.2mm≤250/400=0.62mm滿足要求！4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1×12.37×0.5，0.4×12.37×0.5+12.37×0.25]＝6.8kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1×9.22×0.5，0.4×9.22×0.5+9.22×0.25]＝5.07kN六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)500主梁最大懸挑長度(mm)250主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.7主梁合并根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12計算簡圖如下：同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝2.35kN，R2＝6.8kN，R3＝5.6kN，R4＝6.8kN，R5＝2.35kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝1.74kN，R'2＝5.07kN，R'3＝4.12kN，R'4＝5.07kN，R'5＝1.74kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.54×106/4120=131.19N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax＝2Vmax/A=2×8.23×1000/384＝42.86N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算梁左側(cè)變形圖(mm)νmax＝0.72mm≤400/400＝1mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N＝0.95×10.58＝10.05kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！十四、300*700mm梁模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL2新澆混凝土梁計算跨度(m)6.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×700新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)20.7梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)400梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)16面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.57×0.152＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/42666.67＝1.55N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×10000×341333.33)＝0.014mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×21.81×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.34kNR2=1.25q1l=1.25×23.57×0.15＝4.42kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×17.95×0.15＝1.01kNR2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.15＝3.37kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.34+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，4.42+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.46kN/mq2＝max[1.01+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，3.37+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.4kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.46×0.82，0.5×4.46×0.32]＝0.31kN·mσ＝Mmax/W＝0.31×106/54000＝5.65N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.46×0.8，4.46×0.3]＝2.164kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.164×1000/(2×40×90)＝0.9N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.4×8004/(100×9350×2430000)＝0.39mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.4×3004/(8×9350×2430000)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.46×0.8，0.393×4.46×0.8+4.46×0.3]＝4.07kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝2.3kN，R2＝4.07kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.4×0.8，0.393×3.4×0.8+3.4×0.3]＝3.1kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝2kN，R'2＝3.1kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.7可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.176×106/4120＝42.62N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.865kNτmax＝2Vmax/A=2×1.865×1000/384＝9.71N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R3]＝0.44kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝0.44kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008鋼管類型Φ48×2.7立柱截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205λ=h/i=1600/16=100≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.591、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.62/10＝0.04kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.24+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，4.06+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.09kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.42kN，R2＝7.32kN，R3＝0.42kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.42+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8，7.32，0.42+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8]+0.04/0.8＝7.43kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7428.4/(0.59×384)+0.04×106/4120＝43.05N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1由"主梁驗算"一節(jié)計算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝7.8kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL2，標高17.65m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×700梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.6新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)5主梁間距(mm)500主梁合并根數(shù)1小梁最大懸挑長度(mm)250對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為150，450設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)16面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×162/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×163/12＝341333.33mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1靜＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.142+0.121×3.53×0.142＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/42666.67＝2.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×1454/(100×10000×341333.33)＝0.02mm≤145/400=0.36mm滿足要求！3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.14+1.223×3.53×0.14＝6.64kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.14×29.87＝4.95kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)250小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)90×40小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)243計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝6.64kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.64×0.52，0.5×6.64×0.252]=0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/54000＝3.84N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.64×0.5，6.64×0.25]=1.99kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.99×1000/(2×40×90)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝4.95kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.95×5004/(100×9350×2430000)＝0.09mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=4.95×2504/(8×9350×2430000)=0.11mm≤250/400=0.62mm滿足要求！4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1×6.64×0.5，0.4×6.64×0.5+6.64×0.25]＝3.65kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1×4.95×0.5，0.4×4.95×0.5+4.95×0.25]＝2.72kN六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)500主梁最大懸挑長度(mm)250主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.7主梁合并根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12計算簡圖如下：同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.26kN，R2＝3.65kN，R3＝3.01kN，R4＝3.65kN，R5＝1.26kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.94kN，R'2＝2.72kN，R'3＝2.21kN，R'4＝2.72kN，R'5＝0.94kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.21×106/4120=49.86N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.74×1000/384＝24.71N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算梁左側(cè)變形圖(mm)νmax＝0.13mm≤300/400＝0.75mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)12.9同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N＝0.95×6.83＝6.49kN≤Ntb＝12.9kN滿足要求！十五、120mm厚板模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1，標高17.65m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)13新澆混凝土樓板邊寬B(m)6.5二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)20.7立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1600立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)100立柱距混凝土板長邊的距離(mm)50主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)50，50主梁兩端各懸挑長度(mm)100，100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)16面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.67mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.33mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/42666.67＝5.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×341333.33)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243因[B/lb]取整＝[6500/800]取整＝8，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×1.07×0.82+0.121×0.94×0.82＝0.15kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.1×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.53kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.53，0.16]＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/54000＝9.89N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗