水工隧洞設計規(guī)范DL

對應的舊標準:SD134-1984目次前言1范圍2規(guī)范性引用文件3總則4主要術語5基本資料6隧洞布置7斷面形狀及尺寸8水力設計9結構設計基本原則10不襯砌與錨噴隧洞11混凝土和鋼筋混凝土襯砌12預應力混凝土襯砌13高壓鋼筋混凝土襯砌岔洞14封堵體設計15灌漿、防滲和排水16觀測、運行和維修附錄A（規(guī)范性附錄）圍巖工程地質分類附錄B（規(guī)范性附錄）材料附錄C（資料性附錄）水工隧洞水頭損失計算附錄D（規(guī)范性附錄）高流速防蝕設計問題附錄E（規(guī)范性附錄）水工隧洞結構安全級別附錄F（資料性附錄）錨噴支護類型及其參數(shù)附錄G（規(guī)范性附錄）圓形有壓隧洞襯砌計算附錄H（資料性附錄）外水壓力折減系數(shù)附錄I（規(guī)范性附錄）圓形無壓隧洞及非圓形隧洞襯砌計算附錄J（資料性附錄）混凝土襯砌裂縫及其防止措施條文說明

前言

根據(jù)原電力工業(yè)部《關于下達1996年制定、修訂電力行業(yè)標準計劃項目（第一批）的通知》（技綜［1996］40號文）的指示精神，在原規(guī)范（SD134—1984）的基礎上，結合我國新建水工隧洞的實踐經(jīng)驗，并吸收了當前國外的先進技術而修訂為本標準。本次修訂中修改和增加的主要內容有：（1）遵照GB50199規(guī)定的原則和方法增加了相應的條款。（2）規(guī)范采用開裂設計和限裂設計兩種設計方法，取消了不允許出現(xiàn)裂縫的計算方法；限裂驗算采用我國經(jīng)驗計算方法。（3）除圓形有壓隧洞外，其他斷面取消了原規(guī)范中的計算公式，采用以邊值數(shù)值解法及有限元法進行計算。（4）擴大了標準的適用范圍，增加了抽水蓄能電站隧洞、預應力混凝土襯砌、高壓混凝土襯砌岔洞及封堵體設計的有關規(guī)定，并補充了錨噴、噴鋼纖維混凝土的內容。（5）引用了GB50287的圍巖分類。本標準的修訂工作，是在水電水利規(guī)劃設計總院領導下，由成都勘測設計研究院主編，北京勘測設計研究院、中國水利水電科學研究院及清華大學水利系、武漢大學土木建筑學院承擔了部分專題科研工作。本標準實施后代替SD134—1984。本標準的附錄A、附錄B、附錄D、附錄E、附錄G、附錄I為規(guī)范性附錄。本標準的附錄C、附錄F、附錄H、附錄J為資料性附錄。本標準由中國電力企業(yè)聯(lián)合會提出。本標準由水電規(guī)劃設計標準化技術委員會歸口，并負責解釋。本標準起草單位：成都勘測設計研究院。本標準主要起草人：郝元麟、段樂齋、郝志先、朱爾容、谷兆祺、張有天、陳子海、李振中、楊強、陳平、姚福海、侯建國。

水工隧洞設計規(guī)范

1范圍

本標準規(guī)定了新建和改建的水電水利工程的水工隧洞設計。本標準適用于大、中型工程開挖于巖體中的1、2、3級水工隧洞的各設計階段。

2規(guī)范性引用文件

下列文件中的條款，通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內容）或修訂版均不適用于本標準，然而鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。GB5223預應力混凝土用鋼絲GB50086錨桿噴射混凝土支護技術規(guī)范GB50199水利水電工程結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50287水利水電工程地質勘察規(guī)范DL/T5013水利水電工程鋼閘門設計規(guī)范DL/T5057水工混凝土結構設計規(guī)范DL/T5058水電站調壓室設計規(guī)范DL5073水工建筑物抗震設計規(guī)范DL5077水工建筑物荷載設計規(guī)范DL/T5099水工建筑物地下開挖工程施工技術規(guī)范DL5108混凝土重力壩設計規(guī)范DL/T5141水電站壓力鋼管設計規(guī)范DL/T5148水工建筑物水泥灌漿施工技術規(guī)范DL/T5166溢洪道設計規(guī)范DL5180水電樞紐工程等級劃分及設計安全標準SD303水電站進水口設計規(guī)范SL212水工預應力錨固設計規(guī)范

3總則

3.0.1為規(guī)范水工隧洞設計，貫徹國家的有關政策，按照GB50199的規(guī)定，使水工隧洞設計符合安全適用、技術先進和經(jīng)濟合理，特制定本標準。3.0.2水工隧洞設計中應充分利用圍巖的自穩(wěn)能力、承載能力和抗?jié)B能力。3.0.3根據(jù)水工隧洞的運用要求、圍巖的工程地質、水文地質、開挖方法和圍巖的穩(wěn)定條件等，合理選用加固措施。特殊不利地形、地質條件洞段、新型結構，應通過驗算、現(xiàn)場試驗確定技術方案。3.0.4對圍巖應進行穩(wěn)定分析，一般工程可根據(jù)地質條件采用經(jīng)驗類比法和塊體平衡法，重要工程宜采用有限元法。3.0.5本標準遵照GB50199的設計原則，以分項系數(shù)極限狀態(tài)設計表達式，進行隧洞支護計算。水工隧洞支護的極限狀態(tài)可分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩類，設計時應根據(jù)其要求，分別進行計算和驗算。3.0.6水工隧洞的抗震設計應符合DL5073的要求。3.0.7隧洞施工方案應根據(jù)隧洞沿線工程地質和水文地質條件、隧洞的長度、斷面形狀和尺寸，通過技術經(jīng)濟比較確定。采用掘進機時，隧洞的洞線布置、斷面形狀、縱坡和轉彎半徑等應與掘進機性能相適應。采用鉆爆法時，應采用光面爆破。對光面爆破的質量要求，應符合DL/T5099的有關規(guī)定。

4主要術語

下列術語和定義適用于本標準。4.0.1水工隧洞hydraulictunnel水利水電工程中設置于巖（土）體中的，用于輸水、發(fā)電、灌溉、泄洪、導流、放空、排沙等且具有封閉斷面的通道。4.0.2有壓隧洞pressuretunnel洞內充滿水流、洞壁周邊承受水壓力作用的水工隧洞。4.0.3無壓隧洞free-flowtunnel洞內水流具有自由水面的水工隧洞。4.0.4支護support采用結構或構件及其材料對圍巖進行加固的工程措施。4.0.5錨噴支護bolt-shotcrefesupport采用錨桿、噴射混凝土加固巖體的工程措施。4.0.6臨時支護temporarysupport為保證施工安全臨時設置的支護。4.0.7永久支護permanentsupport用于永久性作用的支護。4.0.8初期支護initialsupport洞室開挖后立即施作的支護。4.0.9二次支護secondarysupport根據(jù)圍巖穩(wěn)定情況，或初期支護后由監(jiān)測結果決定的再次支護。4.0.10隨機錨桿randombolt為防止巖體塌落或滑動，在局部圍巖中布設的錨桿。4.0.11系統(tǒng)錨桿systembolt根據(jù)巖體穩(wěn)定要求，在整個開挖面上按一定的間排距，有規(guī)律布置的錨桿。4.0.12超前錨桿pre-bolt在開挖洞室的掌子面處，為下一掘進段的穩(wěn)定在圍巖中預先設置的錨桿。4.0.13襯砌lining在地下工程中，為了加固圍巖，采用混凝土、鋼筋混凝土等材料進行支護的工程措施。4.0.14收斂變形convergentdeformation地下洞室周邊兩測點間實測位移值與兩測點間的距離之比。4.0.15高壓隧洞highprossuretunnel洞內壓力水頭不小于100m的隧洞。4.0.16高流速隧洞highwatervelocitcytunnel洞內流速大于20m/s的隧洞。

5基本資料

5.0.1水工隧洞設計需根據(jù)樞紐布置、水工隧洞的用途，收集動能經(jīng)濟指標、水文、氣象、地形、工程地質、水文地質、地震烈度、生態(tài)環(huán)境、施工條件和建筑材料等方面的資料?；举Y料由有關專業(yè)根據(jù)各個設計階段的要求，按有關標準提供。設計人員應進行綜合分析，合理選用。5.0.2隧洞沿線的地質勘察工作，根據(jù)地質條件的復雜程度、隧洞的級別和不同的設計階段，按有關標準執(zhí)行。對于1級的高壓隧洞及高壓混凝土岔洞，應在現(xiàn)場選有代表性的地段，進行有關的試驗工作。5.0.3地質資料是水工隧洞設計的重要依據(jù)之一，也是施工、運行的重要資料，在開挖前的幾個設計階段，要逐步地詳細掌握隧洞地區(qū)的基本地質情況：1隧洞沿線的圍巖特性和地質構造。2沿洞線的水文地質情況。3洞口洞臉邊坡的穩(wěn)定情況。4影響施工安全的地質現(xiàn)象（如巖溶、有害氣體及放射性等）。5影響生態(tài)環(huán)境的地質情況（如墳墓、垃圾堆積物等）。6地應力、地震及巖爆情況。7高地溫情況。5.0.4在開挖后，根據(jù)實際情況，及時進行地質編錄，核對和收集地質資料，核對和修改設計，并為施工進行地質預報。對地質條件復雜的洞段，可視需要在施工中采用導洞、超前鉆孔等手段探明情況，為修改設計、指導施工提供依據(jù)。5.0.5對圍巖進行評價和初選加固方案時，可按附錄A的圍巖工程地質分類沿線逐段進行，施工中應根據(jù)揭示的實際情況對其修正。對于大跨度（直徑）隧洞的圍巖分類，除采用附錄A的分類外，尚可采用其他有關國家標準綜合評價。對于國際合作、國際招標的工程，還可采用國際通用的圍巖分類對比使用。5.0.6支護設計中應用的材料技術指標，應按附錄B的規(guī)定采用。

6隧洞布置

6.1一般規(guī)定6.1.1水工隧洞的線路，應根據(jù)隧洞的用途及其特點（如發(fā)電、引水、泄洪、灌溉及導流等），綜合考慮地形、地質、覆蓋厚度、生態(tài)環(huán)境、水土保持、樞紐總布置、水力學、施工、運行、沿線建筑物等各種因素，通過可能方案的技術經(jīng)濟比較選定。6.2洞線選擇6.2.1在滿足樞紐總布置要求的前提下，洞線宜選在地質構造簡單、巖體完整穩(wěn)定、水文地質條件有利和施工、交通方便的地區(qū)。洞線與巖層層面、主要構造斷裂面及軟弱帶的走向應有較大的夾角，其夾角不宜小于30°；對于層間結合疏松的高傾角薄巖層，其夾角不宜小于45°。若夾角小于上列規(guī)定者，必須采取工程措施。位于高地應力地區(qū)的隧洞，應考慮地應力對圍巖穩(wěn)定性的影響，宜使洞線與最大水平地應力方向一致，或盡量減小其夾角。6.2.2當隧洞埋深不大，接近地表時，可研究采用明渠或管道引水方案，或者考慮將洞線移至巖體深處，宜通過技術經(jīng)濟比較選定。6.2.3洞頂以上和岸邊一側巖體的最小覆蓋厚度，應根據(jù)地形、地質條件、巖體的抗抬能力、抗?jié)B透特性、洞內水壓力和支護型式等因素分析確定。1有壓隧洞的進出口段、無壓隧洞及其進出口洞段，如能夠采取合理的施工程序和工程措施，可保證施工期及運行期的安全，對巖體最小覆蓋厚度不做具體的規(guī)定。2對于有壓隧洞，洞身部位巖體最小覆蓋厚度，按洞內靜水壓力小于洞頂以上巖體重力的要求確定。可按下式計算：

（6.2.3）

圖6.2.3壓力隧洞圍巖覆蓋厚度式中：CRM——巖體最小覆蓋厚度度（不包括全全、強風化厚厚度），m；hS——洞內靜水壓力水頭頭，m；W——水的重度，N/mm3；R——巖體重度，N/mm3；α——河谷岸邊邊坡傾角角（°），α＞60°時取α=60°；F——經(jīng)驗系數(shù)，一般取取1.30～1.50。3對高壓隧洞圍巖滲透水力梯度尚應滿足滲透穩(wěn)定的要求。4對高壓岔洞除滿足上述2、3款規(guī)定外，尚應滿足洞內靜水壓力小于圍巖最小地應力要求。5上述規(guī)定不能滿足時，應采取工程措施。6.2.4當隧洞的過流量較大，且工程地質條件不利于開挖大斷面隧洞時，可研究采用兩條或多條隧洞的布置方案。方案的選擇應根據(jù)各種可能方案的水力和巖體應力條件、首部和尾部建筑物布置、施工和運行條件、分期投入運行的可能性、工程造價和工期等因素，綜合分析確定。6.2.5相鄰隧洞之間的巖體厚度，應根據(jù)布置的需要、地形地質條件、圍巖的應力和變形情況、隧洞的斷面形狀和尺寸、施工方法和運行條件（一洞有水、鄰洞無水）等因素，綜合分析確定，不宜小于2倍開挖洞徑（或洞寬）。確因布置需要，經(jīng)論證巖體厚度可適當減少，但不應小于1倍開挖洞徑（或洞寬）。應保證運行期不發(fā)生滲透失穩(wěn)和水力劈裂。6.2.6洞線穿過壩基、壩肩或其他建筑物的地基時，建筑物的基礎與隧洞之間應有足夠的厚度，滿足結構和防滲的要求。6.2.7洞線遇有溝谷時，可根據(jù)地形、地質、水文和施工條件，進行繞溝和跨溝方案的技術經(jīng)濟比較。當采用跨溝方案時，應合理選擇跨溝的方式、跨溝的位置，對跨溝建筑物與隧洞的連接部位及其溝谷岸邊山坡的穩(wěn)定情況等，應加強工程措施，并注意溝谷中的洪水和泥石流對跨溝建筑物的影響。6.2.8高流速無壓隧洞洞線在平面上應布置為直線，低流速無壓隧洞若采用曲線布置時，彎曲半徑不宜小于5倍的洞徑（洞寬），轉角不宜大于60°。在彎道的首尾應設置直線段。其長度不宜小于5倍的洞徑（洞寬）。有壓隧洞可適當降低要求。采用掘進機及有軌運輸出渣的隧洞，其彎曲半徑和轉角，尚應滿足掘進機和有軌運輸?shù)囊蟆?.2.9設置豎曲線時，對高流速隧洞，其型式和半徑宜通過試驗決定。對低流速無壓隧洞的豎曲線半徑，不宜小于5倍的洞徑（洞寬），低流速的有壓隧洞可適當降低要求。豎曲線之間的連接斜井布置應考慮采用的施工方法。6.2.10隧洞的縱坡，可根據(jù)運行要求及水力學條件，沿線建筑物的基礎高程、上下游的銜接、施工和檢修條件等確定。沿程縱坡不宜變化過多，不宜設置反坡。6.2.11有壓隧洞全線洞頂處的最小壓力，在最不利的運行條件下，不宜小于0.02MPa。設計在明滿流過渡條件下運行的隧洞不受此限制。采用有壓尾水隧洞時，應研究是否需要設置尾水調壓室。6.2.12對采用鉆爆法施工的長隧洞，應考慮設置施工支洞。支洞的數(shù)目及長度，應根據(jù)沿線地形、地質條件、對外交通情況、隧洞的工程量、工期及出渣方便等要求，通過技術經(jīng)濟比較決定。6.3進出口布置6.3.1進出口的布置，宜根據(jù)應用要求、樞紐總布置、地形地質條件，使水流順暢，進流均勻，出流平穩(wěn)，有利于防淤、防沖和防污等。6.3.2洞口宜選在地質構造簡單，風化、覆蓋層及卸荷帶較淺的岸坡，應避開不良地質構造、山崩、危崖、滑坡及泥石流等地區(qū)。6.3.3洞臉宜避免開挖高邊坡，若無法避免時，應分析邊坡的穩(wěn)定性，視需要采取邊坡的加固和防水、排水措施。6.3.4在強地震區(qū)，宜采用岸塔式或豎井式進水口。6.3.5發(fā)電電引水隧洞的的進口布置應應符合SD3303的有關關規(guī)定。6.3.6進流流方式可采用用開敞式和深深水式。1開敞式進口，過過水邊界須圓圓滑平順。直直立墻的弧線線曲率半徑不不宜過小，扭扭曲墻的順水水向長度不宜宜小于閘前最最大水深的22倍。2深式短管進口，工工作閘門與檢檢修閘門設在在進口建筑物物內。工作閘閘門前壓力段段的長度不宜宜小于3倍的孔口高高；檢修閘門門入口段的長長度控制在11.0倍工作作閘門孔口高高以內。工作作閘門前壓力力段應為收縮縮型，段內壓壓力分布要求求達到沿程平平順遞減，且且要滿足過水水能力的要求求。3深式長管進口，宜宜采用頂部和和兩側三向收收縮，且具有有橢圓曲線的的型式?？卓诳诟邔挶纫巳∪?.5左右，側側墻橢圓曲線線的短半軸應應大于五分之之一的孔口寬寬。4各種進流方式均均應避免在進進口前產生旋旋渦和回流。6.3.7抽水蓄蓄能電站的洞洞口布置應適適應水流雙向向流動的要求求，并通過水水工模型試驗驗確定。6.3.8有壓泄泄洪隧洞出口口的體型設計計，宜符合以以下要求：1出口斷面積宜收收縮為洞身斷斷面積的855％～90％。若沿沿程體型變化化多，洞內水水流條件差，收收縮率宜采用用80％～85％。對于于重要的隧洞洞工程，應進進行水工模型型試驗驗證。2出口漸變段的體體型，宜根據(jù)據(jù)水流條件、工工作閘門型式式和布置，以以及啟門方式式?jīng)Q定。3出口洞段的底坡坡宜平緩，如如需側向擴散散則宜平順，并并與下游良好好銜接。6.3.9對有壓壓隧洞排水補補氣、充水排排氣和無壓隧隧洞水面線以以上的通氣及及其他需要通通氣的洞段，應應估算其需要要的通氣面積積。6.4多用途隧洞洞6.4.1選擇隧隧洞布置方案案時，可根據(jù)據(jù)隧洞的應用用條件，研究究臨時與永久久相結合及一一洞多用的可可能性、合理理性和經(jīng)濟性性。6.4.2對于臨臨時與永久相相結合的隧洞洞，洞口位置置、洞線、縱縱坡及支護型型式等，除滿滿足臨時過水水要求外，應應能滿足永久久運行中的要要求。6.4.3設計施施工導流隧洞洞時，宜考慮慮將其全部或或部分洞段利利用作為永久久隧洞，如泄泄洪洞、放空空洞和發(fā)電尾尾水洞的可能能性。6.4.4導流洞洞改建為永久久泄洪隧洞時時，應注意研研究高流速泄泄洪隧洞的水水力條件、防防蝕抗磨問題題。6.4.5若泄洪洪隧洞采用洞洞內消能（如如孔板、漩流流豎井消能等等）時，必須須通過試驗論論證。

7斷面形狀及尺寸寸

7.1一般規(guī)定7.1.1水工工隧洞按洞內內有無自由水水面分為有壓壓隧洞和無壓壓隧洞。按流流速大小分為為低流速隧洞洞和高流速隧隧洞。有壓隧隧洞按內水壓壓力大小分為為低壓隧洞和和高壓隧洞。對高壓隧洞，須重重視其防滲及及抗水力劈裂裂問題。對高高流速隧洞應應考慮空蝕、磨磨蝕和沖擊波波等問題。7.1.2洞身身的橫斷面形形狀和尺寸，應應根據(jù)隧洞的的用途、水力力條件、工程程地質及水文文地質、地應應力情況、圍圍巖加固方式式、施工方法法（鉆爆法、掘掘進機法）等等因素，通過過技術經(jīng)濟分分析確定。7.1.3高流速速的泄洪隧洞洞，嚴禁出現(xiàn)現(xiàn)明滿流交替替的流態(tài)。低流速的泄洪隧洞洞，允許在校校核洪水位時時段出現(xiàn)明滿滿流交替的流流態(tài)。導流隧洞，允許出出現(xiàn)明滿流交交替的流態(tài)。7.1.4對于明明滿流過渡的的隧洞，應加加強工程措施施。7.2橫斷面形狀狀7.2.1有壓壓隧洞宜采用用圓形斷面，若若洞徑和內、外外水壓力不大大，也可采用用更便于施工工的其他斷面面形式。無壓隧洞宜采用圓圓拱直墻式斷斷面，圓拱中中心角90°～180°。若地質條條件差，或洞洞軸線與巖層層夾角小于66.2.1的的規(guī)定者，宜宜選用圓形或或馬蹄形斷面面。7.2.2斷面面的高寬比，可可根據(jù)地質、地地應力及水力力條件選用，一一般取1.55。若水平地地應力大于垂垂直地應力，或或遇有層間結結合疏松的高高傾角薄巖層層時，宜采用用高度小而寬寬度大的斷面面；若垂直地地應力大于水水平地應力或或遇有層間結結合疏松的緩緩傾角薄巖層層時，宜采用用高度大而寬寬度小的斷面面。7.2.3對于于較長的隧洞洞，在洞軸沿沿線可采用多多種斷面形狀狀及對圍巖的的多種加固措措施，但不宜宜變化頻繁。不不同斷面或不不同加固型式式之間應設置置漸變段。漸漸變段的邊界界應采用平緩緩曲線。有壓壓隧洞漸變段段的圓錐角以以采用6°～10°為宜，其長長度不宜小于于1.5倍的洞洞徑（寬），兩兩漸變段之間間的長度不宜宜過短。高流流速無壓隧洞洞漸變段的體體型，應通過過試驗選定。7.3橫斷面尺尺寸7.3.1水電站站的引水隧洞洞、尾水隧洞洞和抽水蓄能能電站輸水隧隧洞的斷面尺尺寸，應通過過技術經(jīng)濟比比較確定。7.3.2泄洪隧隧洞的斷面尺尺寸，應考慮慮隧洞在各種種可能運行條條件下都能夠夠保證規(guī)定的的過水能力。7.3.3導流隧隧洞的斷面尺尺寸，應根據(jù)據(jù)導流流量、進進口高程、圍圍堰高低、施施工要求等，通通過技術經(jīng)濟濟比較決定。7.3.4灌溉輸輸水隧洞的斷斷面尺寸，可可根據(jù)隧洞的的出口高程和和灌溉的加大大設計流量確確定。7.3.5隧洞橫橫斷面的最小小尺寸：圓形形斷面的直徑徑不宜小于22.0m；非非圓形斷面的的高度不宜小小于2.0mm，寬度不宜宜小于1.88m。7.3.6在低流流速的無壓隧隧洞中，若通通氣條件良好好，在恒定流流情況下，洞洞內水面線以以上的空間不不宜小于隧洞洞斷面積的115％，其高高度不應小于于0.4m；在在非恒定流情情況下，計算算中已考慮了了涌波時，上上述數(shù)據(jù)允許許適當減??；；對長度大于于1.0kmm的隧洞、不不襯砌和錨噴噴隧洞，上述述數(shù)據(jù)可適當當增加。對有通航和過木要要求的隧洞，過過水斷面尺寸寸和水面以上上的空間、轉轉彎半徑和轉轉角，應符合合有關標準的的規(guī)定。7.3.7高流流速無壓隧洞洞斷面尺寸應應通過試驗決決定，并應考考慮摻氣的影影響，在摻氣氣水面線以上上的空間，宜宜取為橫斷面面面積的155％～25％。采用用圓拱直墻斷斷面，當水流流有沖擊波時時應將涌波波波峰限制在直直墻范圍內。

8水力設計

8.1水力計算原原則8.1.1發(fā)電電、抽水蓄能能及輸水、泄泄洪等隧洞根根據(jù)不同的功功能，選用下下列各自需要要的內容進行行計算。水力計算的內容包包括過流能力力，上、下游游水流銜接，水水頭損失，水水力過渡過程程，壓坡線，水水面線，摻氣氣，充水等。8.1.2水工工隧洞水頭損損失分沿程損損失和局部損損失。按下列列要求分別進進行計算。1沿程損失計算中中選用的糙率率系數(shù)n值，宜根據(jù)據(jù)施工工藝水水平、支護型型式、運行后后可能發(fā)生的的變化等參照照附錄C選用。2局部水頭損失計計算中采用的的系數(shù)，可參參照附錄C選用，必要要時，可根據(jù)據(jù)體型特征、隧隧洞的重要性性結合試驗確確定。抽水蓄能電站有發(fā)發(fā)電與抽水兩兩種工況，其其進/出口及攔污污柵處的局部部水頭損失，宜宜由模型試驗驗確定。8.1.3水工隧隧洞的過流能能力計算：有有壓隧洞按管管流情況計算算；無壓隧洞洞按明渠流情情況計算。8.1.4無壓隧隧洞的水面線線計算，在選選定控制斷面面后，可按分分段求和法或或其他方法計計算。8.1.5高流速速、大流量、水水流條件復雜雜的水工隧洞洞，應進行整整體或局部的的模型試驗，驗驗證其水力計計算和布置的的合理性。8.2高流速過水水邊界的防蝕蝕設計8.2.1高流速速隧洞，應根根據(jù)模型試驗驗選擇各部位位的體形。所所選體形的最最低壓力點的的初生空化系系數(shù)應小于該該處的水流空空化系數(shù)，否否則必須修改改體形，或采采取其他工程程措施降低初初生空化系數(shù)數(shù)?？瘴g可能能性的判別方方法見附錄DD。8.2.2對于于易于發(fā)生空空蝕的部位和和區(qū)段，宜采采用下列防蝕蝕、抗蝕措施施：1選擇合適的體型型，并盡量縮縮短高流速洞洞段的長度。2控制水流邊壁表表面的局部不不平整度，其其標準按附錄錄D決定。3向水流中摻氣，摻摻氣設施的型型式、尺寸和和位置，可通通過局部模型型試驗，或對對比已建工程程的原型觀測測資料決定。4采用抗蝕材料，常常用的材料見見附錄D。5選用合理的運行行方式。8.2.3對于于多泥沙河流流，在泄水建建筑物的過水水部位，應選選用抗磨損能能力較強的材材料，常用的的材料見附錄錄D。8.2.4高速速水流防蝕設設計，除須符符合本標準規(guī)規(guī)定外，尚應應滿足DL//T51666的要求。

9結構設計基本原原則

9.0.1結構設設計應考慮下下列三種設計計狀況：1持久狀況。2短暫狀況。3偶然狀況。三種設計狀況均應應按承載能力力極限狀態(tài)設設計。對持久久狀況尚應進進行正常使用用極限狀態(tài)設設計；對短暫暫狀況可根據(jù)據(jù)需要進行正正常使用極限限狀態(tài)設計；；對偶然狀況況可不進行正正常使用極限限狀態(tài)設計。9.0.2按承承載能力極限限狀態(tài)設計時時，應考慮下下列兩種作用用（荷載）效效應組合：1基本組合，由永永久和可變作作用效應組合合。2偶然組合，由永永久、可變加加一種偶然作作用效應組合合。9.0.3按正常常使用極限狀狀態(tài)設計時，應應考慮下列兩兩種作用效應應組合：1短期組合，可變變作用的短期期效應與永久久作用效應的的組合。2長期組合，可變變作用的長期期效應與永久久作用效應的的組合。9.0.4永久久作用（荷載載）包括圍巖巖松動壓力、地地應力、襯砌砌自重及預應應力?？勺冏饔茫ê奢d）包包括上游正常常水位情況下下隧洞內部的的靜水壓力、下下游設計洪水水位時的靜水水壓力、動水水壓力（水擊擊壓力、脈動動壓力、漸變變流時均壓力力）、灌漿壓壓力、地下水水壓力。偶然作用包括地震震作用力、上上游最高水位位時靜水壓力力、下游校核核洪水位時的的靜水壓力。9.0.5承載載能力極限狀狀態(tài)計算規(guī)定定：1對基本組合，應應采用下列極極限狀態(tài)表達達式。

（9.0.5–1）式中：0——結構重要性系數(shù)，對對應于結構安安全級別為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級的隧洞支支護可分別取取用1.1、1.0、0.9；ψ——設計狀況系數(shù)，對對應于持久狀狀況、短暫狀狀況、偶然狀狀況，可分別別取用1.00、0.95、0.85；S（·）——作用效應函數(shù)；R（·）——支護的抗力函數(shù)；；G——永久作用分項系數(shù)數(shù)，按DL55077選用用；Q——可變作用分項系數(shù)數(shù)，按DL55077選用用；Gk——永久作用標準值，按按DL50777選用；Qk——可變作用標準值，按按DL50777選用；fd——材料強度設計值，按按附錄B選用；αk——支護幾何參數(shù)，按按實際情況采采用；d——結構系數(shù)，按支護護類型選用。2對偶然組合，應應采用下列極極限狀態(tài)設計計表達式。

≤

（9.0.5–2）式中：Ak——偶然作作用代表值。9.0.6正常常使用極限狀狀態(tài)驗算規(guī)定定：1對短期組合，應應采用下列設設計表達式

≤C1

（9.0.6–1）2對長期組合應采采用下列設計計表達式

≤C2

（9.0.6–2）式中：C1，C2——襯砌開裂寬度的限限值；fk——材料強度標準值，按按附錄B選用；合合數(shù)ρ——可變作用標準值的的長期組合系系數(shù)，本標準準規(guī)定取ρ=1.0。9.0.7水工工隧洞結構的的安全級別按按附錄E確定。

10不襯砌與錨錨噴隧洞

10.1一般規(guī)定定10.1.1Ⅰ、Ⅱ類圍巖，隧隧洞的直徑（跨跨度）不大于于5m時宜不支支護，6m～10m時宜采采用噴混凝土土支護，大于于10m的隧洞洞，宜采用錨錨噴聯(lián)合支護護，遇有局部部不穩(wěn)定塊體體時，應采用用錨桿加固。不襯砌隧洞，必要要時可設置不不承載（平整整）混凝土襯襯砌。其迎水水面，宜按構構造配筋。10.1.2Ⅲ、Ⅳ類圍巖可采采用錨噴、掛掛網(wǎng)或鋼排架架等聯(lián)合支護護，Ⅳ類圍巖必要要時應進行襯襯砌。對Ⅴ類圍巖的支護視圍圍巖的具體情情況確定。10.1.3不不支護與錨噴噴隧洞斷面尺尺寸按與混凝凝土襯砌過水水斷面水頭損損失相等的原原則確定。水頭損失計算中糙糙率系數(shù)n值參照附錄錄C采用。10.1.4不不支護與錨噴噴支護的設計計，一般宜按按工程類比法法，對于1級或直徑（跨跨度）大于110m的隧洞洞，尚應輔以以理論計算和和監(jiān)控量測。10.1.5圍圍巖整體穩(wěn)定定性的驗算，宜宜采用有限單單元法、彈塑塑性數(shù)值解法法或近似解析析法；可能局局部失穩(wěn)的圍圍巖體穩(wěn)定驗驗算，可采用用塊體極限平平衡法。10.1.6預預可研階段的的錨噴支護設設計，根據(jù)工工程地質條件件、隧洞的尺尺寸可按附錄錄F選擇支護類類型及其參數(shù)數(shù)。其他階段段的支護設計計，應根據(jù)各各階段的地質質勘察結果修修正圍巖類別別，調整支護護類型和參數(shù)數(shù)。10.1.7不不支護與錨噴噴支護隧洞的的洞口段，應應采用加固措措施（如鋼筋筋混凝土襯砌砌），加固段段的長度宜滿滿足下列要求求：1不宜小于洞臉后后卸荷帶、強強風化帶長度度。2不宜小于隧洞的的直徑（跨度度）。10.1.8不襯襯砌隧洞的個個別特殊洞段段，應做好加加固措施。10.1.9不支支護與錨噴支支護隧洞的底底部，宜澆筑筑0.2m厚的的混凝土底板板。10.1.10在在不襯砌與錨錨噴隧洞的末末端，應設置置集石坑，集集石坑的容積積，可根據(jù)不不襯砌洞段的的圍巖情況、長長度、水力學學條件、清渣渣頻度及清渣渣方便等綜合合考慮確定。10.1.11集集石坑的水力力學設計，宜宜滿足下列原原則：1使隧洞橫斷面上上水流的擾動動小。2使集石坑內水流流擾動小。3在集石坑內設置置折流板，阻阻止砂、石在在坑內作縱向向運行。4對于重要的工程程，宜對集石石坑進行模型型試驗。10.1.12遇有下列情情況，不宜采采用錨噴支護護作為永久性性支護。1長期大面積涌水水洞段。2有噴層腐蝕及膨膨脹性地層的的洞段。3有特殊要求的洞洞段。10.1.13錨噴支護宜宜緊跟開挖面面，并進行安安全監(jiān)測。噴噴層表面起伏伏差宜控制在在0.15mm以內。10.2噴射混凝凝土支護10.2.1噴混混凝土的強度度等級不應低低于C20。噴層層與圍巖的黏黏結強度：Ⅰ、Ⅱ類圍巖不宜宜低于1.00MPa；Ⅲ類圍巖不宜宜低于0.88MPa。10.2.2噴混混凝土的厚度度可按附錄FF初選，并按按監(jiān)控量測結結果進行修正正，其最小厚厚度不應小于于0.05mm，最大厚度度不宜大于00.20m。10.2.3噴混混凝土支護隧隧洞的過水流流速不宜大于于8m/s。10.3噴鋼纖維維混凝土支護護10.3.1對開開挖產生較大大塑性變形的的圍巖及高地地應力區(qū)易產產生巖爆的圍圍巖，宜采用用噴鋼纖維混混凝土支護。10.3.2普通通碳素鋼纖維維材料的抗拉拉強度設計值值不宜低于3380MPaa。10.3.3噴鋼鋼纖維混凝土土28d齡期力力學性能指標標宜符合下列列規(guī)定：1重度23kN//m3。2抗壓強度設計值值不宜小于332MPa。3抗折強度設計值值不宜小于33MPa。4抗拉強度設計值值不宜小于22MPa。10.3.4噴噴鋼纖維混凝凝土支護設計計，應遵守下下列規(guī)定：1鋼纖維直徑宜為為0.3mmm～0.5mmm。2鋼纖維長度宜為為20mmm～25mm。3鋼纖維摻量宜為為混合料重的的3％～6％。10.3.5噴噴鋼纖維混凝凝土厚度同噴噴射混凝土，其其表面應噴一一層普通混凝凝土，厚度不不宜小于300mm。10.4錨桿（錨錨束）支護10.4.1采采用錨桿（錨錨束）加固圍圍巖時，其承承載能力極限限狀態(tài)計算按按下列兩種情情況進行：1拱腰以上的錨桿桿（錨束）對對不穩(wěn)定塊體體的抗力，按按下列公式計計算。1）水泥砂漿錨桿：：作用效應函數(shù)S（·）=GGk（10.4.1–11）錨桿抗力函數(shù)R（·）=nAxfy（10.4.1–22）2）預應力錨桿（錨錨束）：作用效應函數(shù)S（·）=GGk（10.4.1–33）錨桿抗力函數(shù)R（·）=nAyσcoon（10.4.1–44）式中：G——不穩(wěn)定塊體的作用用分項系數(shù)，取取1.0；Gk——不穩(wěn)定塊體自重標標準值，N；n——錨桿（錨束）根數(shù)數(shù)；Ax、Ay——單根錨桿（錨束）的的截面積，mmm2；fy——單根錨桿的抗拉強強度設計值，MPa；σcon——預應力錨桿（錨束束）的設計控控制抗拉應力力設計值，MMPa。其他符號同上。2拱腰以下邊墻上上的錨桿（錨錨束）對不穩(wěn)穩(wěn)定塊體的抗抗力，按下列列公式計算。1）水泥砂漿錨桿：：作用效應函數(shù)S（·）=G1G1k（10.4.1–55）錨桿抗力函數(shù)R（·）=fG2G2k++nAsfgv+CA（10.4.1–66）2）預應力錨桿（錨錨束）：作用效應函數(shù)S（·）=G1G1k（10.4.1–77）錨桿抗力函數(shù)R（·）=fG2G2k+Pt+fPn+CA（10.4.1–88）式中：G1k、G2k—分別為不穩(wěn)定塊體體平行、垂直直作用于滑動動面的分力的的標準值，NN；As——單根錨桿的截面積積，mm2；A——巖塊滑動面的面積積，mm2；n——錨桿根數(shù)；C——巖塊滑動面上的粘粘結強度，MMPa；fgv——錨桿的設計抗剪強強度，MPaa；f——滑動面上的摩擦系系數(shù)；Pt、Pn—分別為預應力錨束束或錨桿作用用于不穩(wěn)定塊塊體上的總壓壓力在抗滑動動方向及垂直直于滑動方向向上的分力，N；G1、G2——不穩(wěn)定塊體的作用用分項系數(shù)，分分別取1.11、1.0。d——結構系數(shù)，采用11.3。10.4.2拱腰腰以上錨桿的的布置方向宜宜有利于錨桿桿的受力，拱拱腰以下的錨錨桿宜逆著不不穩(wěn)定塊體滑滑動方向布置置。10.4.3局部部錨桿（錨束束）應深入穩(wěn)穩(wěn)定的圍巖內內。10.4.4對于于裂隙較發(fā)育育的圍巖、洞洞軸線的布置置不能滿足66.2.1規(guī)規(guī)定的隧洞，宜宜采用系統(tǒng)錨錨桿（錨束），其其布置遵守下下列規(guī)定：1在橫斷面上宜垂垂直于主結構構面布置，當當主結構面不不明顯時，可可與洞周邊輪輪廓線垂直。2在圍巖表面上宜宜布設成梅花花形。3錨桿的間距不宜宜大于其長度度的二分之一一，對于不良良圍巖不宜大大于1.0mm。10.5錨噴掛網(wǎng)網(wǎng)支護10.5.1巖體體破碎、裂隙隙發(fā)育的圍巖巖，宜采用錨錨噴掛網(wǎng)支護護。10.5.2鋼筋筋網(wǎng)的布置宜宜符合下列規(guī)規(guī)定：1鋼筋網(wǎng)的縱、環(huán)環(huán)向鋼筋直徑徑宜為6mmm～12mm，間間距宜為0..15m～0.2m；2鋼筋網(wǎng)與錨桿的的連接宜采用用焊接法，鋼鋼筋網(wǎng)的交叉叉點應連接牢牢固，宜采用用隔點焊接，隔隔點綁扎。10.5.3鋼筋筋網(wǎng)噴混凝土土保護層厚度度不宜小于00.05m。10.5.4不良良地質洞段，圍圍巖極不穩(wěn)定定，可采用錨錨噴與鋼排架架（或鋼筋格格柵）聯(lián)合支支護。10.6組合式支支護10.6.1組合合式支護一般般由內、外兩兩層組成。外層為初期支護，宜宜采用錨噴、掛掛網(wǎng)、鋼排架架等單一或組組合支護。內內層為二次支支護，可采用用混凝土、鋼鋼筋混凝土襯襯砌。10.6.2設設置初期支護護時，其布置置、支護強度度除滿足初期期支護的要求求外，應與二二次支護相結結合，按永久久支護的全部部或一部分考考慮。根據(jù)監(jiān)監(jiān)控量測，若若初期支護已已能滿足圍巖巖穩(wěn)定要求時時，二次支護護可不計或少少計圍巖壓力力。

11混凝土和鋼鋼筋混凝土襯襯砌

11.1一般規(guī)規(guī)定11.1.1混混凝土和鋼筋筋混凝土襯砌砌的作用：1平整圍巖表面，減減少水頭損失失。2提高圍巖防滲能能力。3防止水流、大氣氣、溫度和濕濕度變化對圍圍巖的沖刷、破破壞。4加固圍巖、與圍圍巖和第一次次支護聯(lián)合承承擔荷載。11.1.2對ⅠⅠ、Ⅱ類及部分Ⅲ類圍巖，需需要滿足111.1.1的的1、2及3款要求者，宜宜采用不承載載的混凝土襯襯砌。11.1.3采用用其他支護形形式不能滿足足承載能力極極限狀態(tài)設計計要求時，宜宜采用鋼筋混混凝土襯砌。鋼鋼筋的保護層層厚度不宜小小于0.055m。11.1.4混凝凝土、鋼筋混混凝土襯砌厚厚度（不包括括圍巖超挖部部分）宜根據(jù)據(jù)構造要求，并并結合施工方方法分析決定定。單層鋼筋混凝土襯襯砌最小厚度度不宜小于00.30m，雙雙層鋼筋混凝凝土襯砌最小小厚度不宜小小于0.4mm。當隧洞采用不承載載混凝土襯砌砌或采用配有有Ⅰ級鋼筋的鋼鋼筋混凝土襯襯砌時，混凝凝土強度等級級不宜低于CC15；采用用配有Ⅱ、Ⅲ級鋼筋的鋼鋼筋混凝土襯襯砌時，混凝凝土強度等級級不宜低于CC20。11.1.5隧洞洞襯砌按承載載能力極限狀狀態(tài)設計時，采采用允許開裂裂設計。11.1.6按正正常使用極限限狀態(tài)設計時時，最大裂縫縫寬度允許值值：1長期組合，0..25mm。2短期組合，0..30mm。3水質有侵蝕性時時，0.200mm。11.1.7襯砌砌按限裂設計計，若需增加加鋼筋過多時時，應研究采采用下列措施施的可能性：：1通過固結灌漿，改改善圍巖巖性性。2采用預應力混凝凝土襯砌。3采用鋼板混凝土土襯砌。11.1.8對于于臨時過水的的導流隧洞及及無防滲要求求的隧洞等，可可不進行正常常使用極限狀狀態(tài)驗算。11.1.9鋼筋筋混凝襯砌計計算，結構系系數(shù)d按下列規(guī)定定采用：1對于圓形有壓隧隧洞襯砌靜力力計算，按附附錄G的方法進行行時，d采用1.355。2對于圓形無壓、城城門洞形、馬馬蹄形及其他他形式的隧洞洞，按DL//T50577有關規(guī)定選選用。11.2作用（荷荷載）和作用用（荷載）效效應組合11.2.1作用用（荷載）和和作用（荷載載）效應組合合的原則，按按第9章中的有關關規(guī)定執(zhí)行。11.2.2圍巖巖的松動壓力力、地應力按按DL50777有關規(guī)定定采用。11.2.3具有有流變、膨脹脹等特殊性能能的圍巖作用用，應進行專專門研究確定定。11.2.4隧洞洞的內水壓力力，宜根據(jù)進進、出口的特特征水位，結結合具體條件件決定。設有調壓井的低壓壓隧洞（包括括抽水蓄能電電站的上游壓壓力水道），基基本組合和長長期組合，不不同部位的內內水壓力標準準值，宜按進進口處正常蓄蓄水位及其相相應的調壓井井涌浪水位的的連線（按直直線分布）取取其大值決定定；偶然組合合和短期組合合，不同部位位的內水壓力力標準值，宜宜按上游最高高水位及其相相應的調壓室室最高水位的的連線（按直直線分布）決決定。調壓室下游高壓隧隧洞中不同部部位的內水壓壓力的標準值值，由調保計計算決定。靜水壓力的分項系系數(shù)采用1..0。水擊壓力、涌浪壓壓力的分項系系數(shù)采用1..1。11.2.5地地下水壓力標標準值，可采采用地下水位位線以下的水水柱高乘以折折減系數(shù)估算算。折減系數(shù)數(shù)按附錄H選用，分項項系數(shù)采用11.0。水文地質條件復雜雜的重要隧洞洞，宜進行專專門研究決定定。若地下水壓力控制制襯砌時，宜宜采用排水措措施降低外水水壓力。11.2.6溫溫度變化、混混凝土干縮和和膨脹所產生生的應力及灌灌漿壓力對襯襯砌的影響，宜宜通過施工措措施及構造措措施解決。對對于高地溫地地區(qū)產生的溫溫度應力，應應進行專門的的研究。11.2.7施工工荷載可根據(jù)據(jù)施工、檢修修過程中的機機械作用力決決定。11.3襯砌計算算11.3.1襯砌砌計算，可根根據(jù)各個設計計階段的要求求、襯砌型式式、作用（荷荷載）特點、圍圍巖情況和施施工方法等，選選用下列的方方法計算。1對于直徑（寬度度）不小于110m的1級隧洞和高高壓隧洞，宜宜采用有限元元法計算。2在圍巖相對均質質，且覆蓋滿滿足6.2..3的2、3款規(guī)定的有有壓圓形隧洞洞，可按厚壁壁圓筒方法進進行計算（見見附錄G），計算中中應考慮圍巖巖的彈性抗力力。當隧洞周周邊圍巖厚度度小于三倍開開挖直徑時，其其抗力需經(jīng)論論證確定。3對無壓圓形隧洞洞及其他斷面面形式（有壓壓、無壓）的的隧洞（如城城門洞形、馬馬蹄形等）宜宜按邊值數(shù)值值解法（見附附錄I）計算。11.3.2襯砌砌承受不對稱稱荷載時，可可根據(jù)地形、地地質條件，進進行專門的計計算。11.3.3在平平行布置多條條隧洞時，襯襯砌強度的計計算，必須考考慮相鄰隧洞洞開挖引起的的巖體應力狀狀況和襯砌強強度的變化，可可采用有限元元方法計算。11.3.4抗震震設計按DLL5073有有關規(guī)定執(zhí)行行。11.4襯砌分縫縫11.4.1混凝凝土、鋼筋混混凝土襯砌，在在地質條件變變化處和井、洞洞及進、出口口建筑物交會會處，及可能能產生較大相相對變位處，應應設置變形縫縫。低流速隧隧洞，洞徑較較小時，亦可可設置波紋管管補償器，并并采取相應的的防滲措施。11.4.2圍圍巖條件比較較均一的洞段段，只設置施施工縫。施工工縫之間的洞洞段長度，可可根據(jù)施工方方法、混凝土土澆筑能力及及氣溫的變化化等具體情況況分析決定，一一般宜采用66m～12m，且底底拱和邊、頂頂拱的環(huán)向縫縫不宜錯開。11.4.3對對于無防滲要要求的環(huán)向施施工縫，分布布鋼筋可不穿穿過縫面，可可不設置止水水。對于有防防滲要求的環(huán)環(huán)向施工縫，應應根據(jù)具體情情況，采取必必要的接縫處處理措施。11.4.4鋼筋筋混凝土襯砌砌與鋼板襯護護連接處，不不應分縫，應應有不少于11.0m的搭搭接長度，并并應在鋼板上上設置阻水措措施。11.4.5縱向向施工縫應設設置在襯砌結結構拉應力較較小的部位。當當先襯砌邊、頂頂拱時，對于于拱座的反縫縫應進行妥善善處理。

12預應力混凝凝土襯砌

12.1一般規(guī)定定12.1.1對防防滲要求較高高的隧洞，通通過技術經(jīng)濟濟比較，可采采用預應力混混凝土襯砌。12.1.2襯砌砌中的預應力力，按其施加加形式可分為為壓漿式預應應力和環(huán)錨式式預應力襯砌砌兩類。上覆覆巖體滿足抗抗水力劈裂要要求時，可采采用壓漿式預預應力襯砌。否否則宜采用環(huán)環(huán)錨式預應力力襯砌。12.1.3混凝凝土的強度等等級應不低于于C30。施加加預應力時襯襯砌混凝土的的強度應大于于設計強度的的75％。12.1.4混凝凝土及鋼筋（錨錨束）的材料料性能設計指指標，按附錄錄B有關規(guī)定采采用。12.1.5預應應力混凝土襯襯砌，應進行行承載能力極極限狀態(tài)計算算及正常使用用極限狀態(tài)的的驗算。12.2壓漿式預預應力混凝土土襯砌12.2.1襯砌砌厚度應根據(jù)據(jù)施加預應力力時襯砌不被被壓壞的原則則決定，宜采采用隧洞直徑徑的1/122～1/18，最最小襯砌厚度度不宜小于00.3m。12.2.2注漿漿壓力應根據(jù)據(jù)在最大內水水壓力下襯砌砌中不出現(xiàn)拉拉力的原則確確定。注漿壓壓力值不宜小小于最大內水水壓力的2倍，漿材宜宜采用膨脹性性水泥。12.2.3注注漿孔應沿襯襯砌周邊均勻勻布置，間排排距宜采用22m～4m，直徑5m以下的隧隧洞每排宜設設8～10個孔；直直徑5m～10m可設8～12個孔，注注漿段的長度度宜采用2～3倍的洞徑。12.2.4施工工工藝及灌漿漿參數(shù)應通過過試驗確定。12.3環(huán)錨式預預應力混凝土土襯砌12.3.1襯砌砌厚度應根據(jù)據(jù)運行中襯砌砌的拉應力小小于混凝土允允許拉應力的的原則決定。其其最小厚度不不宜小于0..6m。12.3.2環(huán)錨錨式襯砌分有有黏結后張預預應力和無黏黏結后張預應應力，設計時時宜優(yōu)先選用用無黏結后張張預應力。12.3.3預應應力混凝土襯襯砌的設計參參數(shù)，應通過過試驗確定。鋼鋼筋（錨束）的的張拉控制應應力σcon，不宜宜低于0.770fptk，其強強度標準值按按附錄B規(guī)定采用。12.3.4預應應力鋼筋（錨錨束）布設在在襯砌外緣，其其間距由計算算決定，但不不宜大于0..5m。12.3.5錨具具的設置位置置宜錯開布置置。12.3.6環(huán)錨錨參數(shù)及施工工工藝應通過過試驗確定。

13高壓鋼筋混混凝土襯砌岔岔洞

13.0.1經(jīng)技技術經(jīng)濟論證證，可采用高高壓鋼筋混凝凝土岔洞。13.0.2岔洞洞的設計級別別應與水電站站高壓隧洞一一致。13.0.3岔洞洞的體形，根根據(jù)廠區(qū)總布布置決定，其其位置應經(jīng)分分析論證確定定。13.0.4高壓壓鋼筋混凝土土岔洞應設置置在I、II類不透水水或微透水的的巖體中，并并應滿足6..2.3的規(guī)規(guī)定。13.0.5圍巖巖的最小初始始地應力應大大于洞內的靜靜水壓力，并并宜進行水力力致裂試驗，以以驗證其初始始地應力的設設計值。13.0.6應嚴嚴格控制岔洞洞的開挖及支支護施工程序序。13.0.7岔洞洞設計可不考考慮混凝土襯襯砌承擔內水水壓力的作用用，鋼筋的配配置按工程類類比和構造要要求確定。13.0.8岔洞洞部位應進行行高壓固結灌灌漿。經(jīng)灌漿漿后，應滿足足在設計壓力力作用下，圍圍巖的透水率率q≤1.0Luu。13.0.9固結結灌漿的壓力力，可取為岔岔洞處靜水頭頭的1.2倍。13.0.10對對重要的工程程，應采用有有限元法計算算在內水壓力力及圍巖初始始地應力作用用下圍巖的應應力場。13.0.11在在內水壓力作作用下圍巖不不應產生水力力劈裂。

14封堵體設計計

14.1一般規(guī)定定14.1.1本本章僅適用于于擋水封堵體體的設計。14.1.2封封堵體宜設置置在工程地質質相對較好的的洞段。14.1.3直直接與水庫接接觸的水工隧隧洞封堵體，設設計級別應與與擋水建筑物物的設計級別別一致，穩(wěn)定定及防滲要求求同擋水建筑筑物。隧洞施施工支洞的封封堵體，應與與所在隧洞的的設計級別一一致。14.1.4封封堵體的型式式依據(jù)水工隧隧洞的斷面形形狀、施工條條件、工程地地質條件等因因素選定。封封堵體縱斷面面的型式宜優(yōu)優(yōu)先選用楔形形。14.1.5導導流隧洞主洞洞的封堵體布布置應滿足下下列要求：1當洞軸線穿過擋擋水建筑物防防滲帷幕線時時，封堵體應應設置在防滲滲帷幕線上。2導流洞改建成龍龍?zhí)ь^泄洪洞洞的主洞封堵堵，封堵體可可與泄洪洞反反弧段的回填填混凝土結合合布置。14.2設計計計算14.2.1封堵堵體應采用混混凝土結構，其其迎水面強度度等級不宜低低于C20，其他他部位不宜低低于C15。14.2.2封堵堵體應按承載載能力極限狀狀態(tài)進行設計計，計算原則則、作用（荷荷載）、作用用（荷載）效效應組合及有有關系數(shù)按第第11章的有關關規(guī)定采用。14.2.3結構構系數(shù)d取1.2。14.2.4柱狀狀封堵體抗滑滑穩(wěn)定可按下下列計算。1作用效應函數(shù)

（14.2.4–11）2抗力函數(shù)

（14.2.4–22）式中：——滑動面上封堵體承承受的全部切切向作用之和和，kN；——滑動面上封堵體全全部法向作用用之和，向下下為正，kNN；fR——混凝土與圍巖的摩摩擦系數(shù)；CR——混凝土與圍巖的黏黏聚力，kPPa；AR—除頂拱部位（900°～120°）外，封堵堵體與圍巖接接觸面的面積積，m2。14.2.5對對于高內水壓壓力的封堵體體，宜進行有有限元分析。14.3構造要求求14.3.1封堵堵體的開挖體體型，可隨主主洞開挖一次次成型，不宜宜進行二次開開挖。14.3.2封堵堵體與其圍巖巖之間宜采用用錨桿錨固，錨錨桿的間排距距不宜小于33m，錨桿深深入圍巖的長長度可取2mm～4m，深入封封堵體的長度度不宜小于00.5m。14.3.3對對封堵體的周周邊必須做好好回填、接縫縫灌漿，必要要時可采用微微膨脹混凝土土進行封堵，膨膨脹劑及其摻摻量宜通過試試驗決定。封堵段的圍巖固結結灌漿，宜根根據(jù)工程地質質條件決定，固固結灌漿的間間排距，一般般為2m～3m，深入圍圍巖不宜小于于3m。14.3.4導流流隧洞主洞封封堵段的固結結灌漿宜在截截流前完成或或在封堵體廊廊道內進行。14.3.5封堵堵體首部與主主洞原襯砌結結構應有2mm的搭接長度度。在搭接范范圍內應做好好環(huán)向止水設設計。14.3.6對于于長度小于220m的封堵堵體，可不設設橫縫。14.3.7對有有壓導流隧洞洞，在截流前前，宜對主洞洞封堵部位預預留的三角槽槽進行臨時回回填處理。

15灌漿、防滲滲和排水

15.1灌漿15.1.1混混凝土、鋼筋筋混凝土襯砌砌及封堵體與與圍巖之間，應應進行回填灌灌漿。15.1.2回回填灌漿的范范圍、孔距、排排距、灌漿壓壓力及漿液濃濃度等，應根根據(jù)襯砌的形形式、隧洞的的工作條件及及施工方法等等分析決定。灌漿的范圍，一般般在頂拱中心心角90°～120°以內，其他他部位視襯砌砌澆筑情況決決定?？拙嗪秃团啪嘁话銥闉?m～6m，灌漿壓壓力一般為00.2MPaa～0.3MPPa，灌漿孔孔應深入圍巖巖0.1m。15.1.3回回填灌漿形成成的水泥結石石，應滿足傳傳遞抗力的要要求。15.1.4圍圍巖是否進行行固結灌漿，應應根據(jù)工程地地質條件和水水文地質條件件、運用要求求，通過技術術經(jīng)濟比較決決定。固結灌灌漿的參數(shù)，可可按工程類比比或現(xiàn)場試驗驗決定。一般般排距為2mm～4m，每排不不宜少于6孔，作對稱稱布置。深入入圍巖的深度度不低于1倍隧洞半徑徑。灌漿壓力力一般為1～2倍的內水壓壓力。15.1.5灌漿漿材料，應根根據(jù)工程地質質、水文地質質和隧洞的工工作條件選定定。當?shù)叵滤哂星治g性性時，應采用用抗侵蝕材料料。15.1.6灌漿漿除按本標準準規(guī)定外，尚尚應符合DLL/T51148的有關關規(guī)定。15.2防滲和排排水15.2.1防防滲和排水設設計，應根據(jù)據(jù)隧洞沿線圍圍巖的工程地地質和水文地地質條件、設設計要求，結結合具體情況況，綜合分析析選用堵（襯襯護、灌漿）、截截（設置防滲滲帷幕）、排排（設排水孔孔、排水廊道道）等措施。15.2.2外水水壓力控制襯襯砌設計時，宜宜設置排水孔孔降低外水壓壓力，排水孔孔的間、排距距及孔深，根根據(jù)圍巖特性性和外水情況況分析決定。15.2.3有壓壓隧洞設置排排水孔時應注注意內水外滲滲。若圍巖裂裂隙發(fā)育并夾夾有充填物時時，應在排水水孔中設置軟軟式透水管，阻阻止巖屑隨水水帶出。在不不良地質洞段段不宜采用排排水孔排水。15.2.4有壓壓隧洞的洞口口段應采取必必要的防滲措措施，防止圍圍巖及山坡的的失穩(wěn)。15.2.5應應采用必要的的措施防止隧隧洞襯砌產生生超標準裂縫縫（參見附錄錄J）。

16觀測、運行行和維修

16.1觀測16.1.1下下列水工隧洞洞或洞段，應應設置安全觀觀測：1建筑物級別為11級的隧洞。2采用新技術的洞洞段。3通過不良工程地地質和水文地地質的洞段。4隧洞線路通過的的地表處有重重要建筑物，特特別是高層建建筑物的洞段段。5高壓、高流速隧隧洞。6直徑（跨度）不不小于10mm的隧洞。16.1.2隧隧洞的觀測項項目如下：1洞內觀測，包括括流量、流速速、空蝕、水水面線、沿程程和局部水頭頭損失、摻氣氣量、圍巖變變形、圍巖壓壓力、外水壓壓力、滲透壓壓力、溫度變變化、支護結結構的應力和和應變等。2洞外觀測，包括括洞口建筑物物、地表及邊邊坡的變化情情況，如沉陷陷、位移、震震動、地下水水位變化及滲滲漏情況等。16.1.3不不支護與錨噴噴支護的隧洞洞施工中的監(jiān)監(jiān)控量測，按按GB500086的規(guī)定定進行，當出出現(xiàn)下列情況況之一且收斂斂速度仍無明明顯下降時，必必須立即采取取措施，增強強支護，并修修改原設計：：1圍巖表面出現(xiàn)大大量的明顯裂裂縫。2圍巖表面任何部部位的實測相相對收斂量已已達表16..1.3所列列數(shù)據(jù)的700％。3用回歸分析法計計算得總相對對收斂值已接接近表16..1.3所列列數(shù)據(jù)。

表16.1.3洞洞周允許相對對收斂量%隧洞埋深m＜5050～300＞300圍巖類別Ⅲ類0.10.20.4Ⅳ類0.150.40.8Ⅴ類0.20.61.0注1：表中允許位移值值用相對值表表示，指兩點點間實測位移移累計值與兩兩側點間距離離之比；注2：本表適用于高跨跨比為0.88～1.2，Ⅲ類圍巖開挖挖跨度不大于于20m，Ⅳ類圍巖開挖挖跨度不大于于15m，Ⅴ類圍巖開挖挖跨度不大于于10m的情況況。

16.1.4觀測測儀器的布置置宜結合水力力學條件、工工程地質及水水文地質特征征、設計的目目的等確定。埋埋設的部位應應便于檢修和和施工安裝。觀觀測儀器和電電纜的埋設應應采取必要的的保護措施，避避免遭受破壞壞，影響觀測測效果。16.2運行和和維修16.2.1應應根據(jù)運行要要求，結合自自然條件、建建筑物設計條條件及試驗研研究資料等，制制訂水工隧洞洞運行規(guī)定，如如運行水位、泄泄放流量、充充滿放空方式式及速度和閘閘門控制設備備的啟閉方式式等。16.2.2擬訂訂運行規(guī)定時時，應明確隧隧洞定期放空空、檢查及檢檢修的規(guī)定。16.2.3設計計應考慮工程程管理和維修修條件，設置置檢修通道、進進人孔、爬梯梯、起重掛鉤鉤、洞內樁號號標志，以及及相應于洞內內重要洞段的的洞外標志等等。附錄A（規(guī)范性附錄）圍巖工程地質分類類

A.1圍巖工程程地質總評分分及其加固類類型（見表AA.1）

表A.1圍巖工程程地質分類表表圍巖類別圍巖穩(wěn)定性圍巖總評分T圍巖強度應力比S支護類型Ⅰ類穩(wěn)定。圍巖可長期期穩(wěn)定，一般般無不穩(wěn)定塊體T＞85＞4不支護或局部錨桿桿噴薄層混凝土。大跨度度時，噴混凝土、系統(tǒng)錨桿桿加鋼筋網(wǎng)Ⅱ類基本穩(wěn)定。圍巖整整體穩(wěn)定，不不會產生塑性變形，局局部可能產生生掉塊85≥T＞65＞4Ⅲ類局部穩(wěn)定性差。圍圍巖強度不足足局部會產生塑性變形形，不支護可可能產生塌方或變形破壞壞。完整的較較軟巖，可能暫時穩(wěn)定65≥T＞45＞2噴混凝土、系統(tǒng)錨錨桿加鋼筋網(wǎng)。必要時采采取二次支護（或襯砌）Ⅳ類不穩(wěn)定。圍巖自穩(wěn)穩(wěn)時間很短，規(guī)規(guī)模較大的各種變形形和破壞都可可能發(fā)生45≥T＞25＞2Ⅴ類極不穩(wěn)定。圍巖不不能自穩(wěn)，變變形破壞嚴重T≤25

根據(jù)具體情況確確定注：Ⅱ、Ⅲ、ⅣⅣ類圍巖，當當其強度應力力比小于本表表規(guī)定時，圍圍巖類別宜相相應降低一級級。

A.2巖石強度度評分（見表表A.2）

表A.2巖石強度度評分表巖質類型硬質巖軟質巖堅硬巖中硬巖較軟巖軟巖飽和單軸抗壓強度度RbMPaRb>6060≥Rb>30030≥Rb>15515≥Rb>5巖石強度評分A30～2020～1010～55～0注1：巖石飽和單軸抗抗壓強度大于于100MPPa時，巖石石強度的評分分為30。注2：當巖體完整程度度與結構面狀狀態(tài)評分之和和小于5時，巖石強強度評分大于于20的，按20評分。

A.3巖體完整整程度評分（見見表A.3）

表A.3巖體完整整程度評分表表巖體完整程度完整較完整完整性差較破碎破碎巖體完整性系數(shù)KKvKv>0.750.75≥Kv>>0.550.55≥Kv>>0.350.35≥Kv>>0.15Kv≤0.15巖體完整性評分B硬質巖40～3030～2222～1414～6<6軟質巖25～1919～1414～99～4<4注1：當60MPa≥≥Rb>30MPPa，巖體完完整性程度與與結構面狀態(tài)態(tài)評分之和大大于65時，按65評分。注2：當30MPa≥≥Rb>15MPPa，巖體完完整性程度與與結構面狀態(tài)態(tài)評分之和大大于55時，按55評分。注3：當15MPa≥≥Rb>5MPaa，巖體完整整性程度與結結構面狀態(tài)評評分之和大于于40時，按40評分。注4：當Rb≤5MPPa，屬特軟軟巖，巖體完完整性程度與與結構面狀態(tài)態(tài)不參加評分分。

A.4結構面狀狀態(tài)評分（見見表A.4）

表A.4結構面狀狀態(tài)評分表結構面狀態(tài)張開度Wmm閉合W＜0.5微張0.5≤W＜5..0張開W≥5.0充填物—無充填巖屑泥質巖屑泥質起伏、粗糙狀況起伏粗糙平直光滑起伏粗糙起伏光滑或平直粗糙平直光滑起伏粗糙起伏光滑或平直粗糙平直光滑起伏粗糙起伏光滑或平直粗糙平直光滑

結構面狀態(tài)評分C硬質巖272124211521171215129126較軟巖272124211521171215129126軟巖18141714814118108684注1：結構面的延伸長長度小于3mm時，硬質巖巖、較軟巖的的結構面狀態(tài)態(tài)評分另加33分，軟巖加加2分；結構面面延伸長度大大于10m時，硬硬質巖、較軟軟巖減3分，軟巖減減2分。注2：當結構面張開度度大于10mmm，無充填填時，結構面面狀態(tài)的評分分為零。

A.5地下水評評分（見表AA.5）

表A.5地下水評評分表活動狀態(tài)干燥到滲水滴水線狀流水涌水10m洞長水量qq或壓力水頭Hq≤25L/minn或H≤10m25L/min<<q≤125LL/min或10m<H≤1000mq>125L/mmin或H>100m基本因素評分T′T′＞85地下水評分D00～–2–2～–685≥T′＞6650～–2–2～–6–6～–1065≥T′＞445–2～–6–6～–10–10～–1445≥T′＞225–6～–10–10～–14–14～–18T′≤25–10～–14–14～–18–18～–20注：基本因素評分分T′系前述巖石石強度評分AA、巖體完整整性評分B和結構面狀狀態(tài)評分C的和。

A.6主要結構構面產狀評分分（見表A..6）

表A.6主要結構構面產狀評分分表結構面走向與洞軸線夾角90°～60°<60°～30°°<30°結構面傾角>70°70°～45°<45°～20°<20°>70°70°～45°<45°～20°<20°>70°70°～45°<45°～20°<20°結構面產狀評分E洞頂0–2–5–10–2–5–10–12–5–10–12–12邊墻–2–5–20–5–10–20–10–12–50注：按巖體完整程程度分級為完完整性差、較較破碎和破碎碎的圍巖不進進行主要結構構面產狀評分分的修正。

圍巖總評分按下式式計算

T=T+D+E

（A.1）式中：T′——基本因素，T′==A+B+C；D——地下水評分；E——結構面產狀評分；；A——巖石強度評分；B——巖體完整性評分；；C——結構面狀態(tài)評分。

附錄B（規(guī)范性附錄）材料

B.1混凝土

混凝土強度等級是是按標準方法法制作養(yǎng)護的的邊長為1550mm的立立方體試件，在在28d齡期用用標準試驗方方法測得的具具有95％保證率率的抗壓強度度標準值確定定?；炷翉姸鹊臉藴蕼手怠⒃O計值值按表B.11及B.2采用。

表B.1混凝土強強度標準值MPa強度種類符號混凝土強度等級級C10C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60軸心抗壓fck6.710.013.517.020.023.527.029.532.034.036.0軸心抗拉ftk0.901.201.501.752.002.252.452.602.752.852.95

表B.2混凝土強強度設計值MPa強度種類符號混凝土強度等級級C10C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60軸心抗壓fc5.07.510.012.515.017.519.521.523.525.026.5軸心抗拉ft0.650.901.101.301.501.651.801.902.002.102.20

混凝土的重力密度度（重度）應應由試驗確定定。當無試驗驗資料時，素素混凝土可按按24kN//m3、鋼筋混凝凝土可按255kN/m33、噴混凝土土可按22kkN/m3采用。28d齡期時混凝凝土受壓或受受拉彈性模量量Ec可按表B.33采用?；炷恋牟此杀缺萩可取為0.1167。混凝凝土剪變模量量Gc可按Ec的0.4倍采用用。表B.3混凝土彈彈性模量Ec

MPa混凝土強度等級彈性模量混凝土強度等級彈性模量混凝土強度等級彈性模量C101.75×1044C303.00×1044C503.45×1044C152.20×1044C353.15×1044C553.55×1044C202.55×1044C403.25×1044C603.60×1044C252.80×1044C453.35×1044

B.2鋼筋

鋼筋混凝土結構及及預應力混凝凝土結構的鋼鋼筋，按下列列規(guī)定選用：：B.2.1普通通鋼筋采用Ⅰ級、Ⅱ級、Ⅲ級鋼筋和LLL550級冷冷軋帶肋鋼筋筋，也可采用用冷拉Ⅰ級（d≤12mm）鋼鋼筋。B.2.2預應應力鋼筋采用用碳素鋼絲、刻刻痕鋼絲、鋼鋼絞線、熱處處理鋼筋，也也可采用冷拉拉Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ級鋼筋。注：普通鋼筋系指指用于鋼筋混混凝土結構中中的鋼筋和預預應力混凝土土結構中的非非預應力鋼筋筋。熱軋鋼筋和冷拉鋼鋼筋的強度標標準值系根據(jù)據(jù)屈服強度確確定。對普通通鋼筋用fyk表示；對對預應力鋼筋筋用fpyk表示。鋼絲、鋼絞線、熱熱處理鋼筋和和冷軋帶肋鋼鋼筋的強度標標準值系根據(jù)據(jù)極限抗拉強強度確定。對對LL5500級冷軋帶肋肋鋼筋用fstk表示；；對預應力鋼鋼絲、鋼絞線線、熱處理鋼鋼筋、LL6650級和LL8000級冷軋帶帶肋鋼筋用ffptk表示。普通鋼筋的強度標標準值和預應應力鋼筋強度度標準值應按按表B.4和表B.5采用。若若設計中仍采采用冷拔低碳碳鋼絲，則強強度標準值可可按照有關規(guī)規(guī)范規(guī)定采用用。

表B.4鋼筋強度度標準值

MPa種類fyk或fpyk或或fstk或fptk熱軋鋼筋Ⅰ級（Q235）235Ⅱ級（20MnSii、20MnNNb（b））335Ⅲ級（20MnSiiV、20MnTTi、K20MnnSi）400Ⅳ級（40Si2MMnV、45SiMMnV、45Si2MnTi）540冷拉鋼筋Ⅰ級（d≤12mmm）280Ⅱ級（d≤25mmm）（d=288mm～40mm）450430Ⅲ級500Ⅳ級700冷軋帶肋鋼筋LL550（d=4mm～～12mm）550LL650（d=4mm～～6mm）650LL800（d=5mm）800熱處理鋼筋40Si2Mn（d=6mmm）147048Si2Mn（d=8.22mm）45Si2Cr（d=10mmm）注：Ⅲ級K200MnSi鋼鋼筋系余熱處處理鋼筋。

表B.5鋼絲、鋼鋼絞線強度標標準值

MMPa種類fptk碳素鋼絲4、567、8、991470、15770、1670、17701570、167701470、15770刻痕鋼絲5、71470、15770

表B.5（續(xù)）種類fptk鋼絞線二股（25）d=10mm（26）d=12mm1720三股（35）d=10.8mmm（36）d=12.9mmm1720七股（73）d=9.00mm（74）d=12..0mm（75）d=15..0mm1670、177701570、167701470、15770d=9.5mmd=11.1mmmd=12.7mmmd=15.2mmm1860186018601720、18220、1860注1：碳素鋼絲和刻痕痕鋼絲系指GGB52233中的消除應應力的高強度度圓形鋼絲。注2：根據(jù)國家標準，同同一規(guī)格的鋼鋼絲（鋼絞線線）有不同的的強度級別，因因此表中對同同一規(guī)格的鋼鋼絲（鋼絞線線）列出了相相應的fptk值，在在設計中可自自行選用。注3：鋼絞線直徑d系系指鋼絞線截截面的外接圓圓直徑，即公公稱直徑。鋼筋抗拉強度設計計值fy或fpy及鋼筋抗抗壓強度設計計值fy′或表若采碳其值規(guī)用

表B.6鋼筋強度度設計值

MMPa種類fy或fpyfy′或fpy′熱軋鋼筋Ⅰ級（Q235）210210Ⅱ級（20MnSii、20MnNNb（b））310310Ⅲ級（20MnSiiV、20MnTTi、K20MnnSi）360360Ⅳ級（40Si2MMnV、45SiMMnV、45Si2MnTi）500400冷拉鋼筋Ⅰ級（d≤12mmm）250210Ⅱ級（d≤25mmm）（d=28mmm～40mm）380360310310Ⅲ級420360Ⅳ級580400

表B.6（續(xù)）種類fy或fpyfy′或fpy′冷軋帶肋鋼筋LL550（d==4mm～12mm）360360LL650（d==4mm～6mm）430380LL800（d==5mm）530380熱處理鋼筋40Si2Mn（d=6mm）100040048Si2Mn（d=8.2mmm）45Si2Cr（d=10mmm）注1：在鋼筋混凝土結結構中，軸心心受拉和小偏偏心受拉構件件的鋼筋抗拉拉強度設計值值大于3100N/mm22時，仍應按按310N//mm2取用；其他他構件的鋼筋筋抗拉強度設設計值大于3360N/mmm2時，仍應按按360N//mm2取用；對于于直徑大于112mm的1級鋼筋，如如經(jīng)冷拉，不不得利用冷拉拉后的強度。注2：成盤供應的LLL550級冷冷軋帶肋鋼筋筋經(jīng)機械調直直后，抗拉及及抗壓強度設設計值應降低低20N/mmm2。注3：結構構件中配有有不同種類的的鋼筋時，每每種鋼筋根據(jù)據(jù)其受力情況況應采用各自自的強度設計計值。

表B.7鋼絲、鋼鋼絞線強度設設計值

MPa種類fpyfpy′碳素鋼絲4～9fpyk=177001200400fpyk=167001130fpyk=157001070fpyk=147001000刻痕鋼絲5、7fpyk=157001070360fpyk=147001000鋼絞線二股fpyk=172001170360三股fpyk=172001170360七股fpyk=186001260360fpyk=182001240fpyk=177001200fpyk=172001170fpyk=167001130fpyk=157001070fpyk=147001000注：當碳素鋼絲、刻刻痕鋼絲、鋼鋼絞線的強度度標準值不符符合表B.55的規(guī)定時，其其強度設計值值應進行換算算。

表B.8張拉控控制應力允許許值項次鋼種張拉方法先張法后張法123碳素鋼絲、刻痕鋼鋼絲、鋼絞線線熱處理鋼筋、冷軋軋帶肋鋼筋冷拉鋼筋0.75fptkk0.70fptkk0.90fpykk0.70fptkk0.65fptkk0.85fpykk注1：預應力鋼筋的強強度標準值應應按B.4、B.5采用。注2：碳素鋼絲、刻痕痕鋼絲、鋼絞絞線、熱處理理鋼筋、冷軋軋帶肋鋼筋的的張拉控制應應力值不應小小于0.4fptk；冷拉拉鋼筋的張拉拉控制應力值值不宜小于00.5fpyk。

鋼筋彈性量Es應應按表B.99采用。表B.9鋼筋彈性性模量

MPa種類EsⅠ級鋼筋、冷拉Ⅰ級級鋼筋2.1×105Ⅱ級鋼筋、Ⅲ級鋼筋筋、Ⅳ級鋼筋、熱熱處理鋼筋、碳碳素鋼絲2.0×105冷軋帶肋鋼筋1.9×105冷拉Ⅱ級鋼筋、冷拉Ⅲ級級鋼筋、冷拉拉Ⅳ級鋼筋、刻刻痕鋼絲、鋼鋼絞線1.8×105注：鋼絞線也可可采用實測的的彈性模量。

附錄C（資料性附錄）水工隧洞水頭損失失計算

C.1沿程損失

C.1.1沿程程損失采用下下列公式計算算

（C.1）式中：

（C.2）R——水力半徑，m；n——糙率值，參見表CC.1。

表C.1壓力水道道糙率n值表序號水道表面情況糙率n平均最大最小1巖面無襯砌

（1）采用光面爆破0.0300.0330.025（2）普通鉆爆法0.0380.0450.030（3）全斷面掘進機開開挖0.017

2鋼?，F(xiàn)澆混凝土襯襯砌

（1）技術一般0.0140.0160.012（2）技術良好0.0130.0140.0123巖面噴混凝土

（1）采用光面爆破0.0220.0250.020（2）采用普通鉆爆法法0.0280.0300.025（3）全斷面掘進機開開挖0.014

4鋼管0.0120.0130.011

C.2局部水頭頭損失

C.2.1局部部水頭損失按按下列公式計計算

（C.3）式中：ξ——局部水頭損失系數(shù)數(shù)值，參見表表C.2。

表C.2局部水頭頭損失系數(shù)ξξ值表序號部位形狀水頭損失系數(shù)ξ備注1進水口0.5v為管道均