機械設(shè)計二級減速器設(shè)計

PAGEword文檔可自由復(fù)制編輯word文檔可自由復(fù)制編輯機械設(shè)計課程設(shè)計說明書題目帶式運輸機的設(shè)計學(xué)院機電工程學(xué)院專業(yè)機械設(shè)計制造及其自動化word文檔可自由復(fù)制編輯目錄一、設(shè)計任務(wù) 2二、傳動系統(tǒng)的方案設(shè)計 2三、電動機的選擇 2(一)電動機的容量選擇 3（二）電動機轉(zhuǎn)速的選擇 3四、傳動比的分配 4五、傳動系統(tǒng)的運動和動力參數(shù)計算 4（一）1軸（減速器高速軸） 5（二）2軸（減速器中間軸） 5（三）3軸（減速器低速軸） 5（四）4軸（輸送機滾筒軸） 5六、傳動系統(tǒng)零件的設(shè)計計算 6（一）高速級斜齒圓柱齒輪的傳動設(shè)計 61．初步計算 62.校核計算 73.確定主要傳動尺寸 9（二）低速級直齒圓柱齒輪的傳動設(shè)計 111.初步計算 112.校核計算 113.確定傳動主要尺寸 12七、減速器軸的設(shè)計計算 13（一）II號軸的設(shè)計 13（二）III號軸的設(shè)計 21八、滾動軸承的壽命計算 22九、鍵連接的選擇 24十、聯(lián)軸器的選擇 25十一、減速器的潤滑方式及密封種類選擇 26十二、減速器箱體及附件設(shè)計 27(一)箱體高度的確定 27結(jié)論 30參考文獻(xiàn) 31致謝 31設(shè)計計算說明書計算與說明主要結(jié)果一、設(shè)計任務(wù)設(shè)計帶式運輸機的傳動裝置，運輸機工作平穩(wěn)，運轉(zhuǎn)單班工作，使用期限八年，大修期三年，速度為±5%，其中減速器由一般規(guī)模廠中小批量生產(chǎn)。二、傳動系統(tǒng)的方案設(shè)計原始數(shù)據(jù):帶有效拉力F=4000N帶速V=1.6m卷筒直徑D=400整體布置如下：三、電動機的選擇按設(shè)計要求及工作條件選用Y系列三相異步電機，臥式封閉結(jié)構(gòu)，線電壓380V(一)電動機的容量選擇根據(jù)已知條件得工作機所需功率P=FV=設(shè)η為輸送機滾筒軸至輸送帶間的效率η為聯(lián)軸器效率η=0.99η為閉式圓柱齒輪傳動效率η=0.96η為一對滾動軸承效率η=0.99η為輸送機滾筒效率η=0.96估算傳動系統(tǒng)總效率：η=η·η·η·η·η式中，η=η=0.99η=η·η=0.9603η=η·η=0.9603η=η·η=0.9801η=η·η=0.9504得傳動系統(tǒng)總效率η=0.990.96030.96030.98010.9504=0.8505故工作機所需電動機功率:P電=由表3—2所列Y系列三項異步電動機技術(shù)數(shù)據(jù)中可以確定滿足Pm>P電條件的電動機額定功率Pm應(yīng)取為11KW（二）電動機轉(zhuǎn)速的選擇n==76.40r/min由表3-2初選同步轉(zhuǎn)速為1500r/min和1000r/min的電動機對應(yīng)于額定功率Pm為11kw的電動機型號應(yīng)分別取為Y160M-4和Y160L-6型。把Y160M-4和Y160L-6型電動機有關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)及相應(yīng)算得的總傳動比列于下表：方案號電動機型號額定功率同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動比=1\*ROMANIY160M-411kw1500r/min146019.11=2\*ROMANIIY160L-611kw1000r/min97012.70通過這兩種方案比較可以看出：方案=1\*ROMANI選用的電動機轉(zhuǎn)速較高，質(zhì)量輕，價格低，總傳動比為19.11，這對二級減速傳動而言不算大，故選方案=1\*ROMANI較為合理。Y160M-4型三項異步電動機的額定功率Pm=11kw，滿載轉(zhuǎn)速n=1460r/min。由表3-3查的電機中心高H=160mm。軸伸出部分用于裝聯(lián)軸器的軸段的直徑和長度分別為D=42mm，E=110mm。四、傳動比的分配帶式輸送機傳動系統(tǒng)的總傳動比：i=n/n=1460/76.40=19.11由傳動系統(tǒng)方案（如圖）知：i=1i=1由計算可知兩級圓柱齒輪的減速器的總傳動比i=ii=i/ii==19.11為了便于兩級圓柱齒輪采用油浸潤滑，當(dāng)兩級齒輪的配對材料相同，齒面硬度≤350HBS，齒寬系數(shù)相等時，考慮齒面接觸強度接近相等的條件，取高速級傳動比i==4.984低速級傳動比i=i/i=3.834則傳動系統(tǒng)各傳動比分別為：i=1i=4.984i=3.834i=1五、傳動系統(tǒng)的運動和動力參數(shù)計算傳動系統(tǒng)各軸的轉(zhuǎn)速，功率和轉(zhuǎn)矩計算如下D軸（電動機軸）n=n=1460r/minP=P=7.525kwT=9550P/n=9550=49.22N（一）1軸（減速器高速軸）n=n/i=1460/1=1460r/minP=Pη=7.5250.99=7.49975kwT=Tiη=49.2210.99=48N（二）2軸（減速器中間軸）n=n/i=1460/4.984=295r/minP=Pη=7.499750.9603=7.0202kwT=Tiη=48.72874.9840.9603=233N（三）3軸（減速器低速軸）n=n/i=295/3.834=76.40r/minP=Pη=7.02020.9603=6.7415KWT=Tiη=858.6745N（四）4軸（輸送機滾筒軸）n=n/i=76.40r/minP=Pη=6.74150.9801=6.6073kwT=Tiη=841.5869N將上述計算結(jié)果和傳動比及傳動效率匯總?cè)绫恚毫鲃酉到y(tǒng)零件的設(shè)計計算（一）高速級斜齒圓柱齒輪的傳動設(shè)計計算說明：按文獻(xiàn)【2】中表12.7因傳動尺寸無嚴(yán)格限制，故小齒輪用40Cr調(diào)質(zhì)處理，硬度241HB~286HB，大齒輪用45鋼調(diào)質(zhì)處理，硬度229~286HB，均取240HB齒面接觸疲勞強度計算：1．初步計算轉(zhuǎn)矩T，由圖12.70c可知б齒寬系數(shù)由表12.13取Ψd=1.0Ad值，由表12.16估計β=15°。取A=82初步計算的許用接觸應(yīng)力[б]≈0.9б=0.9×710[б]≈0.9б=0.9×580初步計算小齒輪直徑dd≥A（式12.14）=82=50.8初步齒寬b:b=d=542.校核計算圓周速度V=齒數(shù)Z和模數(shù)m和取Z=26，Z=iZ=129.584≈130螺旋角βm=d/Z=54/26=2.0769由表12.3取m=2β=arccos使用系數(shù)K由表12.9動載系數(shù)K由圖12.9計算說明齒間載荷分配系數(shù)K由（表12.10）先求F=2π/d=(式12.6)（表12.8）（表12.8）（表12.8）=20.7°（表12.8）=0.967由此得K=K=齒向載荷分布系數(shù)K由（表12.11）K=A+B(b/d)+C=1.17+0.161+0.611054彈性系數(shù)Z由（表12.12）節(jié)點區(qū)域系數(shù)Z由（圖12.16）重合度系數(shù)由（式12.31），因ε>1,取ε=1，故：==螺旋角系數(shù)Z=計算說明：接觸最小安全系數(shù)S由表12.14總工作時間tt=83008應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60wntN=60wnt接觸壽命Z（圖12.18）許用接觸應(yīng)力[]=/S(式12.11)驗算=（式12.29）計算結(jié)果表明接觸疲勞強度不夠，亦即齒輪尺寸偏小，適當(dāng)增大尺寸再進行驗算尺寸調(diào)整取d=60mm，b取70mm按以上校核取相同步驟，再次求得各參數(shù)如下：V=4.5867m/sZ=29Z=145m=2.069m=2β=14.835°K=1.5K=1.2ε=1.69ε=2.445ε=4.135=20.6324°Cos=0.97K=K=1.794K=1.3666K=4.41計算說明：Z=2.42Z=0.77Z=0.98=189.82.420.770.983.確定主要傳動尺寸中心距a=180mm實際分度圓直徑d=60mmd=300mm齒寬b=63mm實際傳動比i=5，與原傳動比相差±5%以內(nèi)，故符合要求齒根彎曲疲勞強度計算齒型系數(shù)Y由圖12.21應(yīng)力修正系數(shù)Y由（圖12.22）重合度系數(shù)Y=1.69Y=0.25+（式12.18）螺旋角系數(shù)（當(dāng)時，按計）=0.75（式12.36）計算說明Y=1-=0.876375>Y齒間載荷分布系數(shù)由表12.10注③K=1.794<3.546齒向載荷分布系數(shù)K由圖12.14b/h=60/(2.252)=13.3K=1.35彎曲疲勞極限由圖12.23c彎曲最小安全系數(shù)S，由表12.14彎曲壽命系數(shù)由圖12.24尺寸系數(shù)Y由圖12.25許用彎曲應(yīng)力驗算傳動無嚴(yán)重過載，故不作強度校核（二）低速級直齒圓柱齒輪的傳動設(shè)計設(shè)計說明按文獻(xiàn)【2】中表12.7，因傳動尺寸無嚴(yán)格限制，故小齒輪用40Cr調(diào)質(zhì)處理，硬度241HB~286HB，大齒輪用45鋼調(diào)質(zhì)處理，硬度229~286HB，均取240HB。1.初步計算轉(zhuǎn)矩T齒寬系數(shù)，由表12.13，取=0.8接觸疲勞極限，由圖12.17c初步計算許用接觸應(yīng)力[]≈0.9（式12.15）A值，由表12.16，取A=90d≥A初步取齒寬b==81.6mm2.校核計算由（表12.6）齒數(shù)Z和模數(shù)m初取Z=30，Z=120由（表12.3）m=3Z=34Z=132使用系數(shù)由表12.9動載系數(shù)由圖12.9齒間載荷分配系數(shù)（式12.6）=1.76計算說明：（式12.10）由此得齒向載荷分布系數(shù)K由表12.11K==1.17+0.16載荷系數(shù)K=彈性系數(shù)Z由（表12.12）節(jié)點區(qū)域系數(shù)Z由圖12.16接觸最小安全系數(shù)S，由表12.14總工作時間tt=83008應(yīng)力循環(huán)次數(shù)NN=60w﹒n﹒t接觸壽命Z，由圖12.18許用接觸應(yīng)力[]=/S驗算：=3.確定傳動主要尺寸實際分度圓直徑d=102mmd=408mm中心距a=253mm齒寬b=81.6mm實際傳動比與理論傳動比相差±5%內(nèi)，故符合要求。計算說明重合度系數(shù)Y=0.25+（式12.18）齒間載荷分配系數(shù)K，由表12.10，K=齒向載荷分配系數(shù)Kb/h=81.6/(2.253)=10.529由圖12.14載荷系數(shù)K齒型系數(shù)Y，由圖12.21應(yīng)力修正系數(shù)Y，由圖12.22彎曲疲勞極限，由圖12.23c應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N彎曲壽命系數(shù)Y，由圖12.24尺寸系數(shù)Y，由圖12.25許用彎曲應(yīng)力[][]=(式12.19)驗算傳動無嚴(yán)重過載，故不進行強度校核七、減速器軸的設(shè)計計算（一）=2\*ROMANII號軸的設(shè)計斜齒輪：模數(shù)m=2，d=300mm，齒數(shù)Z=145，齒寬b=60mm，材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理。直齒輪：模數(shù)m=3，d=102mm,齒數(shù)Z=34，齒寬b=91.6mm，材料40Cr調(diào)質(zhì)處理。設(shè)計說明結(jié)構(gòu)簡圖軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。b）初算最小直徑選取c值，見文獻(xiàn)【2】表16.2取c=110最小直徑dc）初選軸承軸承型號軸承型號6011文獻(xiàn)【3】d）軸結(jié)構(gòu)設(shè)計軸上零件一對深溝球軸承，小齒輪，大齒輪結(jié)構(gòu)圖:兩個齒輪一側(cè)由軸高定位，另一側(cè)用套筒定位，軸承內(nèi)圈由套筒定位，外圈用端蓋定位e）計算齒輪受力計算說明轉(zhuǎn)矩T=233000Nmm小齒輪受力：大齒輪受力：F畫軸受力圖計算支撐反力水平面反力：F=垂直面反力：F=F=水平面（XY）受力圖垂直面（XZ）受力圖計算說明:畫彎矩圖水平面彎矩圖豎直面彎矩圖合成彎矩圖扭矩圖T=T=233000許用應(yīng)力許用應(yīng)力值[]=60MP應(yīng)力校正系數(shù)計算說明畫當(dāng)量彎矩圖當(dāng)量彎矩在小齒輪中間截面處當(dāng)量彎矩圖校核軸徑軸徑d=工號軸的設(shè)計斜齒輪：模數(shù)m=2，d=60mm。齒數(shù)Z=29，齒寬b=60mm，材料45鋼，調(diào)質(zhì)。計算說明：結(jié)構(gòu)簡圖軸材料為45鋼調(diào)質(zhì)b）初算最小直徑選取C值，C=110，見文獻(xiàn)【2】，表16.2最小軸徑dc）初選軸承軸承型號6011文獻(xiàn)【3】計算說明e）軸結(jié)構(gòu)設(shè)計軸上零件一對深溝球軸承，小齒輪齒輪一側(cè)由軸高定位，一側(cè)由套筒定位，軸承，內(nèi)圈由套筒定位，外圈用端蓋定位。（二）=3\*ROMANIII號軸的設(shè)計直齒輪：模數(shù)m=3，d=408mm，齒數(shù)Z=132.齒寬b=81.6mm，材料45鋼調(diào)質(zhì)處理計算說明a)結(jié)構(gòu)簡圖軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)b）初算最小直徑選取C值，見文獻(xiàn)【2】，表16.2，取C=110最小軸徑dc）初選軸承軸承型號7010C（文獻(xiàn)【3】）d）軸結(jié)構(gòu)設(shè)計軸上零件一對角接觸球軸承，大齒輪結(jié)構(gòu)圖計算說明齒輪一側(cè)由60軸筒定位，另一側(cè)用軸套定位，軸承內(nèi)圈由套筒定位，外圈由端蓋定位八、滾動軸承的壽命計算計算說明查手冊可知，C，，（脂潤滑）附加軸向力軸承軸向力因軸承=2\*ROMANII被壓緊XY值查表18.7查表18.7沖擊載荷系數(shù)，考慮中等沖擊，查表18.8當(dāng)量動載荷軸承壽命，因，故只計算軸承=1\*ROMANI壽命。（式18.7）=壽命不滿足要求計算說明重新選擇軸承，采用6015極限轉(zhuǎn)速（脂潤滑）e=0.35Y=1.52附加軸向力軸承軸向力因故軸承=2\*ROMANII被壓緊。故X，Y值查表18.7查表18.7沖擊載荷系數(shù)f，考慮中等沖擊，查表18.8當(dāng)量動載荷P=f（）軸承壽命因，只計算軸承=1\*ROMANI壽命靜載荷計算，查表18.12當(dāng)量靜載荷（式18.15）計算說明:安全系數(shù)正常使用深溝球軸承，查表18.14計算額定靜載荷（式18.19）許用轉(zhuǎn)速驗算載荷系數(shù)f查圖18.19查圖18.19載荷分布系數(shù)f查圖18.20查圖18.20許用轉(zhuǎn)速N（查圖18.20）=7921.2結(jié)論，所選軸承能滿足壽命，靜載荷與許用轉(zhuǎn)速要求，且各項指標(biāo)潛力都很大。九、鍵連接的選擇=2\*ROMANII軸上所需鍵的選擇計算說明:=2\*ROMANII軸為8級精度的圓齒輪與一鋼軸用鍵構(gòu)成靜鏈接狀。齒輪處的軸徑為50mm，齒輪輪轂長分別為40mm，因8級精度的齒輪要求一定的定心性，因此選用平鍵。由于是靜聯(lián)接，選用普通平鍵，圓頭。由手冊可查得d=44~50時，鍵的截面尺寸為：寬=14mm，高h(yuǎn)=9mm，參考轂長選鍵長L=32mm，鍵的接觸長度=L-b=32-14=18mm。由表7.1取鑄鋼輪轂鍵槽的許用應(yīng)力（載荷平穩(wěn)）故取大值。則（式7.1）=1/491850130=263250=1\*ROMANI軸上所需鍵的選擇查表得d=22~30mm時鍵的截面尺寸為：寬b=8mm，高h(yuǎn)=7mm，參考轂長選鍵長L=32mm，鍵的接觸長度=L-b=32-4=24mm。由表7.1取鑄鋼輪轂鍵槽的許用應(yīng)力（載荷平穩(wěn)）故取大值。=1/47243075=378000=3\*ROMANIII軸上所需鍵的選擇查表得d=50~58mm時鍵的截面尺寸為：寬b=16mm，高h(yuǎn)=10mm，參考轂長選鍵長L=100mm，鍵的接觸長度=L-b=100-16=84mm。由表7.1取鑄鋼輪轂鍵槽的許用應(yīng)力（載荷平穩(wěn)）故取大值。=1/484105575=866250十、聯(lián)軸器的選擇0軸聯(lián)軸器的選用計算說明聯(lián)軸器的驅(qū)動功率，轉(zhuǎn)速參考文獻(xiàn)【4】選取動力機系數(shù)，工況系數(shù)K，啟動系數(shù)，溫度系數(shù)計算扭矩=選擇聯(lián)軸器的型號，根據(jù)計算功率，轉(zhuǎn)速和安裝軸徑，根據(jù)文獻(xiàn)【5】第十二章的表格，選聯(lián)軸器的型號為GYS6聯(lián)軸器GB/T5843~2003=3\*ROMANIII聯(lián)軸器的選用計算說明==1685.375故聯(lián)軸器型號應(yīng)為LT10聯(lián)軸器GB/T4323~2002十一、減速器的潤滑方式及密封種類選擇變速箱的潤滑主要寶包括滾動軸承的潤滑和傳動件的潤滑兩部分。潤滑不僅可以減小摩擦損失，提高傳動效率，還可以防止銹蝕，降低噪聲，提高壽命等。1）變速箱滾動軸承的潤滑由計算可知所選角接觸球軸承的值為：故采用滴油潤滑。2）滾動軸承的密封經(jīng)計算均V<4~12m/s,故可采用密封圈密封。3）變速器潤滑方式的選擇經(jīng)計算可知，由于各齒輪的圓周速度均小于12m/s,故采用浸油潤滑。其中大齒輪浸油深度約為0.7個齒高，但不小于10mm低速級=（1/6~1/3)齒輪半徑。注：因為滾筒軸承目前采用滴油潤滑方式，非脂潤滑，故暫不進行封油盤及擋油盤設(shè)計，若需采用脂潤滑，則其為必須設(shè)計。十二、減速器箱體及附件設(shè)計變速器的箱體是變速器中所有零件的安裝基礎(chǔ)，其作用在于通過滾動軸承支承旋轉(zhuǎn)軸和軸上的零件，并為軸上的傳動零件提供一個封閉的工作空間，保證其處于良好的工作狀態(tài)，防止外界灰塵，異物，水分等的侵入。箱體還兼做油箱，為傳動零件提供必要的潤滑油。箱體的工作過程中，受力十分復(fù)雜，為了保證具有足夠的強度和剛度要求，對箱體的壁厚有單獨的要求，并應(yīng)在軸承座設(shè)置加強肋。箱體一般采用鑄造加工方法，材料為灰鑄鐵。當(dāng)承受較大的震動和沖擊時，可采用鑄鋼或高強度鑄鐵制造。鑄造箱體的剛性較好，外形美觀，易于加工，能夠有效的吸收震動和降低噪聲，但重量較重，適合成批生產(chǎn)。而對于單件生產(chǎn)或小批量成產(chǎn)的箱體，也可以采用焊接件。箱體一般做成剖分式結(jié)構(gòu)，取軸的中心線所在的平面作為剖分面，箱座和箱體采用螺栓進行連接，這樣便于拆卸安裝。對于大型的齒輪變速箱，為了便于制造和安裝，也有采用兩個剖分面的結(jié)構(gòu)。對于小型的蝸桿變速器，也可以直接采用整體式箱體結(jié)構(gòu)，這樣會比較緊湊，易于保證軸承與座孔的配合要求，但裝拆和調(diào)整不如剖分式箱體方便。(一)箱體高度的確定變速器箱體的高度主要取決于傳動件尺寸和潤滑要求，一般來說，箱體的高度應(yīng)保證傳動件齒頂離箱體油池地面的距離不小于30~50mm，這樣可以避免傳動件傳動時將箱底的油污攪起。還要保證箱體具有足夠的容積。足夠容納足夠的潤滑油量，以保證潤滑油和散熱。一般而言，單級變速器，每傳遞1kw的功率所需要的潤滑油大約為350~700立方厘米，多級變速箱需要的潤滑油量按級數(shù)成比例增加。（二）箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計箱體的結(jié)構(gòu)應(yīng)保證具有足夠的支承剛度，箱體軸承座的剛度十分關(guān)鍵，不僅應(yīng)具有足夠的厚度，還要考慮設(shè)置加強肋。箱體的壁厚，凸緣的厚度，地板的厚度等結(jié)構(gòu)參數(shù)可以參考表4—1進行確定。箱體的加強肋分為外肋和內(nèi)肋兩種方式，內(nèi)肋的結(jié)構(gòu)剛度較大，箱體表面光滑，美觀，但會增加攪油損耗，制造工藝也較為復(fù)雜，一般多采用外肋式結(jié)構(gòu)或者凸壁式箱體結(jié)構(gòu)。（三）軸承座凸臺設(shè)計滾動軸承在工作過程中要求具有一定的剛度，這個剛度主要由軸承座來提供，為此，軸承座兩側(cè)要設(shè)置凸臺，連接螺栓也要盡可能的靠近，凸臺的具體設(shè)計見圖4—16,。軸承座凸臺上的連接螺栓之間的間距大約為一個軸承蓋的外徑。螺栓的間距也不能取得過小，如果取得過小，可能會導(dǎo)致螺栓孔與油溝發(fā)生干涉。凸臺的高度h與螺栓的扳手空間相關(guān)，可以在確定凸臺螺栓后，根據(jù)螺栓對應(yīng)的數(shù)值，用作圖法將h值確定下來。為了便于制造，應(yīng)將箱體上各個軸承上的凸臺高度設(shè)計成相同的數(shù)值，這個數(shù)值以最大軸承蓋直徑所確定的高度為準(zhǔn)。此外，軸承座凸臺應(yīng)具有一定的斜度，這樣便于鑄造起模，斜度值一般≥1:20.（四）箱蓋圓弧半徑的確定箱蓋上有兩個圓弧，一個對應(yīng)于大齒輪，一個對應(yīng)于小齒輪，對于小齒輪對應(yīng)的箱蓋外表面小圓弧，其半徑根據(jù)結(jié)構(gòu)來確定。一般應(yīng)使該圓弧處于凸臺之外，在軸承凸臺設(shè)計完成后，取，以軸的中心為原點畫出箱蓋圓弧。（五）箱體凸緣的結(jié)構(gòu)設(shè)計為了保證箱蓋與箱底的鏈接剛度，箱蓋與箱底鏈接凸緣應(yīng)有較大的厚度。軸承座外端面應(yīng)該向外凸出5~10mm，以便于切削加工。凸緣上的鏈接螺栓應(yīng)合理布置，螺栓的間距不宜過大，一般減速器上的凸緣鏈接螺栓的間距不大于150~200mm，盡量均勻?qū)ΨQ布置，并注意不要與吊耳，吊鉤，定位銷發(fā)生干涉，大型的變速箱可以考慮再大些。（六）導(dǎo)油溝的結(jié)構(gòu)設(shè)計導(dǎo)油溝分為輸油溝和回油溝兩種。當(dāng)軸承利用傳動件飛濺起來的潤滑油進行潤滑時，應(yīng)在箱座的剖分面上開設(shè)輸油溝，使飛濺起來的潤滑油沿箱蓋內(nèi)表面流入輸油溝內(nèi)，再經(jīng)軸承蓋上的導(dǎo)油槽流入軸承。輸油溝有鑄造油溝和機加工油溝兩種，機加工油溝容易制造，工藝性好，一般用的較多?；赜蜏鲜菫榱颂岣咦兯傧涮岬拿芊庑远O(shè)置的，可以在箱座的剖分面上加工出與箱內(nèi)聯(lián)通的溝槽，使飛濺在箱蓋內(nèi)表面的潤滑油在進入箱體剖分面時沿回油溝流回箱內(nèi)?；赜蜏系慕Y(jié)構(gòu)尺寸與輸油溝相同。(七)變速箱體的設(shè)計變速箱體設(shè)計出了箱體和內(nèi)部件設(shè)計以外，還有一些附件需要設(shè)計，這些附件包括窺視孔和視孔蓋，通氣器，油面指示器，定位銷，起蓋螺釘，放油孔及螺塞，起吊裝置等。1.窺視孔和視孔蓋窺視孔是用于檢查傳動零件的嚙合情況，潤滑狀態(tài)，接粗斑點及齒測間隙，也可以用于潤滑油的注入。窺視孔設(shè)置在箱蓋頂部能夠看到齒輪嚙合區(qū)的位置，應(yīng)足夠大，并以手能夠深入箱體進行檢查操作為宜。窺視孔處應(yīng)設(shè)置凸臺以便于加工，視孔蓋用螺栓固定在凸臺上，并要考慮密封，密封一般為石棉橡膠墊片。視孔蓋可用壓制鋼板或鑄鐵制造。2.通氣器通氣器用來通氣，使箱體內(nèi)外氣壓一致，以避免由于箱體內(nèi)油溫升高導(dǎo)致的內(nèi)壓增大，防止變速箱潤滑油的滲漏。通氣器設(shè)置在視孔蓋上。較完整地通氣器內(nèi)部制成一定的曲路，并設(shè)計有金屬過濾網(wǎng)。選擇通氣器類型時應(yīng)考慮對環(huán)境的適應(yīng)性，規(guī)格尺寸應(yīng)與減速器的大小相匹配。通氣器的具體類型和結(jié)構(gòu)尺寸見表文獻(xiàn)[1]4-13和文獻(xiàn)[1]4-14.3.油面指示器變速箱在工作過程中，齒輪箱內(nèi)保持足夠的潤滑油數(shù)量是十分關(guān)鍵的，應(yīng)定期進行油面位置的檢測，為此需要設(shè)置油面指示器。油面指示器的類型有圓形油標(biāo)，長形油標(biāo)，油標(biāo)尺等。游標(biāo)尺結(jié)構(gòu)簡單，應(yīng)用最為廣泛。游標(biāo)尺上有表示最高及最低油位的刻線，裝有隔離套的游標(biāo)尺可以減小油攪動的影響。游標(biāo)尺的安裝位置不能太低，否則箱體內(nèi)的潤滑油會溢出，游標(biāo)尺凸臺的畫法如文獻(xiàn)[1]圖4-25所示，游標(biāo)尺的具體型號及結(jié)構(gòu)如文獻(xiàn)[1]表4-15所示。4.定位銷與起蓋螺釘為了保證變速箱在安裝過程中上下箱體能夠有效對準(zhǔn)，需要在箱體連接凸緣上設(shè)置兩個定位銷。通常采用的是圓錐形的定位銷，定位銷的距離越遠(yuǎn)越是可靠，因此，常將定位銷設(shè)置在箱體連接凸緣的對角處，并盡可能對稱分布。一般定位銷的直徑取為d≈0.82d。其長度應(yīng)大于箱蓋，箱座凸緣厚度之和。圓錐銷的型號及尺寸見文獻(xiàn)[1]表11-24和文獻(xiàn)[1]表11-25.起蓋螺釘?shù)淖饔迷谟趯⑸舷孪潴w打開。這是由于箱座與箱蓋之間通常涂有密封膠或水玻璃，接合面長時間工作后會黏住不易分開，因此，箱蓋上常設(shè)置1~2個起蓋螺釘。起蓋螺釘?shù)闹睆揭话愕韧谕咕夋溄铀ㄖ睆?，螺紋有效長度要大于凸緣厚度，釘桿的端部要做成半圓球形。5.放油孔與油塞箱體中的潤滑油在使用一定時間后需要更換，為此需要在箱座上設(shè)置防油孔。防油孔一般設(shè)置在油池的最低處，以確保潤滑油能夠流出來。防油孔平時要用油塞堵住，裝油塞的位置應(yīng)設(shè)置凸臺，并加裝封油墊片。防油孔不能高于油池地面。如文獻(xiàn)[1]圖4-27所示的兩種結(jié)構(gòu)常見于實際應(yīng)用，但工藝性要差，因為要加工一個半邊螺孔。文獻(xiàn)[1]表4-16給出了油塞和封油墊的型號和尺寸。6.起吊裝置變速箱在安裝過程需要搬運，移動，特別是對于大型的變速箱而言，如何起吊和搬運應(yīng)在設(shè)計時加以考慮。為此要設(shè)置起吊裝置。變速箱上使用的起吊裝置有吊環(huán)，吊鉤和吊耳。裝吊環(huán)的位置應(yīng)設(shè)置凸臺。吊環(huán)螺釘為標(biāo)準(zhǔn)件，其公稱直徑的大小與起吊重量有關(guān)。吊環(huán)的型號及尺寸可以參閱文獻(xiàn)[1]表4-17和4-18。此外，箱蓋上的吊耳結(jié)構(gòu)如文獻(xiàn)[1]圖4-28所示，箱座上的吊鉤結(jié)構(gòu)如文獻(xiàn)[1]圖4-29所示。這兩種起吊結(jié)構(gòu)一般都是直接與箱體鑄造成一體。結(jié)論通過本次課程設(shè)計，使得我對一般減速器的設(shè)計步驟有了一個較為完整地認(rèn)識，對齒輪的設(shè)計校核和軸系的設(shè)計校核以及其上相關(guān)零件的設(shè)計布置方法有了一個更為深入的理解與體會，由于初次進行設(shè)計，仍還存在較多的不足之處，例如兩級同軸式減速器的設(shè)計，其高低速級之間的齒輪中心距問題還可進一步調(diào)整，另外滾動軸承的選擇，由于相關(guān)技術(shù)資料缺少和本人知識的匱乏，所選角接觸球軸承的承載相比于負(fù)載還要遠(yuǎn)大一些，同時此過程中也可能會包含未能注意到的問題及疏漏，望老師批評指正。但總體來說，經(jīng)過此次一系列的設(shè)計計算過程使得本人受益匪淺，本次設(shè)計的亮點主要在于，下箱體對于箱內(nèi)軸的支撐部分，此部分的設(shè)計一方面可以起到對軸端軸承的支撐，使之不至于懸空，另一方面也是對于軸端及其上軸承的軸向固定裝置，但隨之帶來的缺陷可能是排油的暢通性問題，由于時間原因，未能進一步的設(shè)計?？傊?，這次設(shè)計使我對一部機器的設(shè)計過程有了一個整體的概念。同時，也使我認(rèn)識到一部機器的設(shè)