1600公斤25米每秒電梯的設計計算書

目錄1.序言2.電梯的主要參數(shù)3.傳動系統(tǒng)的計算曳引機的采納曳引機電動機功率計算曳引機負載轉(zhuǎn)矩計算曳引包角計算放繩角計算輪徑比計算曳引機主軸載荷計算額定速度驗算曳引力、比壓計算懸掛繩安全系數(shù)計算鋼絲繩端接裝置聯(lián)合處承受負荷計算4.主要結(jié)構(gòu)零件機械強度計算轎廂架計算轎底應力計算轎廂壁、轎門壁、層門壁強度、撓度計算轎頂強度計算繩輪軸強度計算繩頭板強度計算機房承重梁計算賠償鏈計算5.導軌計算轎廂導軌計算對重導軌計算6.安全零件計算緩沖器的計算、采納限速器的計算、采納安全鉗的計算、采納7.轎廂有效面積校核8.轎廂通風面積校核9.層門、轎門門扇撞擊能量計算10.井道結(jié)構(gòu)受力計算底坑預埋件受力計算層門側(cè)井道壁受力計算機房承重處土建承受力計算機房吊鉤受力計算11.井道頂層空間和底坑計算頂層空間計算底坑計算12.引用標準和參照資料序言本計算書依照GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有關(guān)標準及有關(guān)設計手冊，對TKJ1600/—JXW（VVVF）乘客電梯的傳動系統(tǒng)、主要零件及安全零件的設計、采納進行了計算、校核。電梯的主要參數(shù)額定載重量：Q=1600kg空載轎廂重量：P1=2500kg賠償鏈及隨行電纜重量：P2=700kg合用于提高升度110m，隨行電纜以60m計。額定速度：v=2.5m/s均衡系數(shù)：=曳引包角：=繞繩倍率：i=2雙向限速器型號：XS18A（河北東方機械廠）安全鉗型號：AQ1（河北東方機械廠）轎廂、對重油壓緩沖器型號：YH2/420（河北東方機械廠）鋼絲繩規(guī)格：819S+NF—12—1500（單）右交鋼絲繩重量：P3=700kg對重重量：G=3300kg曳引機型號：GTN2-162P5

（常熟市電梯曳引機廠有限公司）3.傳動系統(tǒng)的計算曳引機的采納曳引機采納常熟市電梯曳引機廠有限公司產(chǎn)品。型號：GTN2-162P5（復繞）曳引機主要參數(shù)：規(guī)格：GTN2-162P5（外加支撐）額定載重：Q=1600kg轎廂額定速度：V=s曳引輪直徑：D=480繩槽：12×5轉(zhuǎn)速：199rpm額定轉(zhuǎn)矩：1200N·m額定功率：懸掛比：2：1最大軸負荷：8000kg曳引機自重：1150kg曳引機電動機功率計算QV(1)N?i10216005(10.5)1020.82=采納電動機功率：。

摘自《電梯與自動扶梯》P40采納適合曳引機負載轉(zhuǎn)矩計算起動總轉(zhuǎn)矩計算M=MS+MD+MfD1(PQG)gJRr4=1176+896+=m式中：M——起動總轉(zhuǎn)矩，N·m；MS——靜不均衡力矩，N·m；MD——加快轉(zhuǎn)矩，N·m；Mf——摩擦轉(zhuǎn)矩，N·m；D——曳引輪直徑，D=0.48m；η——效率，η=；J——總轉(zhuǎn)動慣量；J=J1+J2=91.84kg·m2J1——直線運動零件計算轉(zhuǎn)動慣量，J1=54.84kgm2J2——旋轉(zhuǎn)體轉(zhuǎn)動慣量，J2=37kgm2ε——曳引輪圓周處切向角加快度，=s2;μ——摩擦系數(shù)，μ=R——軸承上總載荷，N；r——軸承處軸半徑，m；2.電機容量計算9555?NeMen=681N·m曳引機標定值：Me=682N·m3.轉(zhuǎn)矩比計算M/Me=<[]額定速度轉(zhuǎn)矩校核：MS=N·m<Me=682N·m曳引包角計算：=180°+90°+arctg650/770=°放繩角計算曳引輪與導向輪之間的放繩角計算8tg65027702

起動轉(zhuǎn)矩滿足額定速度運行轉(zhuǎn)矩滿足=<滿足要求2.曳引輪與轎頂輪tg400.01040.033850輪徑比計算：D48040[40]d12曳引輪主軸負荷計算：P(GP1P2P3Q)/2=4400kgPKKP5280kgPK=5280kg<[P]=8000kg式中：∑P——實質(zhì)靜載，kg；∑PK——實質(zhì)動載，kg；K——動載系數(shù)，K=；[P]——主軸同意靜載；額定速度驗算實質(zhì)額定速度應吻合下式：92%V<V實<105%Vn?DV實6104?i=2.5117m/s式中：n——電動機額定轉(zhuǎn)速；D——曳引輪直徑，mm；i——繞繩比；

滿足要求吻合GB7588第9.2.1條主軸載荷滿足92%V=2.3m/s105%V=2.625m/s92%V=2.3m/s<V實=2.5117m/s<105%V=2.625額定速度符m/s合GB7588，第條曳引力計算1.技術(shù)參數(shù)1)額定載重量：Q=1600kg2)1轎廂自重：P=2500kg3)均衡系數(shù)：4)對重重量：G=3300kg5)2賠償鏈、電纜重量：P=700kg6)曳引輪直徑：D=4807)采納鋼絲繩及根數(shù)：5×Φ128)轎頂輪、對重輪直徑：DP=6009)額定速度：V=s10)懸掛比：2：111)曳引輪輪槽角：γ=30°12)曳引包角：α=°13)鋼絲繩重量：700kg曳引力計算（1）轎廂裝載工況4(cosrsin2)f2sin0.1239sinef1.95567T1(P1.25Q)?gnMSRcar?gn28910NT2Mcwt?gnMCRcwt?gn19600NT11.475ef1.95567T2

裝載工況曳引繩不打滑（2）緊迫制動工況（取制動減速度a=0.5m/s2）0.10.0667V104(cossin)f22sinsin0.0826ef1.564a）空載轎廂在井道上部上行T1(PQMCRcarMTrav)(gna)r1FRcar(mPcariPcara)i1r14921.5NT2Mcwt(gna)a)mDPrarMSRcwt(gnrr1mPcwtiPcwtFRcwtai1r20738.5NT21.39ef1.564T1

空載轎廂在井道上部上行時，緊迫制動，曳引繩不打滑b)滿載轎廂在井道下手下行時：T1(PQ)(gna)ra)rMSRcar(gn1FRcar(mPcariPcara)i1r24853.5NT2Mcwt(gna)MCRcwt(gna)rrmDPra1FRcwt(mPcwtiPcwta)i1r18637.75NT11.334ef1.564T2(3)轎廂滯留工況4(cossin)f22sinsin0.2478ef3.825T1(PMCRcarMTrav)gnr15680NT2MSRcwtgn3430NT14.57ef3.825T23.比壓計算：T8cos()P2ndDsin2.1Mpa式中：P——比壓，MPa;d——曳引繩直徑，mm；D——曳引輪直徑，mm;

滿載轎廂在井道下手下行，緊迫制動，曳引繩不打滑。轎廂滯留工況，曳引繩能打滑。n——曳引繩根數(shù)；T——轎廂以額定載重量?？吭谧畹蚚P]

層站時，在曳引輪水平面上，轎廂一側(cè)的曳引繩靜拉力，N；12.54VC1VC5.4167MPa式中：[P]——許用比壓，MPa;VC——對應于轎廂額定速度的曳引繩速度，m/sP=<[P]=比壓滿足。懸掛繩安全系數(shù)計算Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=2+=式中：Nequiv——等效滑輪數(shù)目；Nequiv(t)——曳引輪的等效數(shù)目；Nequiv(p)——導向輪的等效數(shù)目；Nequiv(p)=KP（Nps+4Npr）=×（3+0）=式中：Nps——惹起簡單彎折的滑輪數(shù)目；Npr——惹起反向彎折的滑輪數(shù)目；KP——跟曳引輪和滑輪直徑有關(guān)的系數(shù)KPDt)4(48040.6243()Dp540式中：Dt——曳引輪直徑，mm;Dp——除曳引輪外的所有滑輪的均勻Dt480dr12

直徑，mm40式中：Dt——曳引輪直徑，mm;dr——鋼絲繩直徑，mm查圖N1f得：S=13SnN563300P2Q)gn/2(25007001600)9.8/2(P113.46Sf13鋼絲繩端接裝置聯(lián)合處承受負荷計算鋼絲繩與其端接裝置的聯(lián)合處依照GB7588第9.2.3條的規(guī)定，最少應能承受鋼絲繩最小破斷負荷的80%?，F(xiàn)端接裝置采納資料是30#鋼，螺紋直徑是M16（粗牙、螺距2mm）。端接裝置最危險截面在螺紋內(nèi)徑處。內(nèi)徑d1=中徑d2=H=1.732mmAS(d2d3)22156.666mm2此中：d3=d1-H/6=螺紋性能等級為級，σS=480MPaSP0.91SAS68431.7N式中：SP——保證載荷，N；σS——信服極限，MPa;AS——螺紋公稱應力截面積，mm2;8×19S+NF—12—1500（單）右交

懸掛繩安全系數(shù)滿足摘自《機械設計手冊》第3卷P21—6、P21—45表380%F=50640NSP=>80%F=50640N鋼絲繩端接裝置吻合GB7588第9.2.3條最小破斷載荷：F=4.主要結(jié)構(gòu)零件機械強度計轎廂架計算算轎廂架是一個空間超靜定剛架結(jié)構(gòu)，較為精確地計算轎廂架構(gòu)件的承載強度，需用有限元法。因為轎廂架的強度裕量比較大，所以常用偏于守舊的分別法進行計算。即在構(gòu)件的連接點上開釋掉一些拘束，使構(gòu)件靜定或即便是超靜定也是低次超靜定。4.1.1轎廂架的結(jié)構(gòu)及參數(shù)4.1.2上梁計算上梁采納[22/Q235(PQ)gnL4W47MPa[]48MPa4.1.3下梁計算下梁采納[16/Q235（1)正常工況下的載荷轎底自重的5/8均布在下梁上。均衡繩及隨行電纜的拉力形成的集中載荷。額定重量的負載對客梯和A類負載的貨梯，取額定負載的5/8均布在下梁上。Mmax=(1631×1020-1281×510)×=9901038N·mm

上梁強度滿足Mmax42.4MPa[]48MPa下梁強度滿2Wx足（2)非正常工況下，當電梯失控撞底，轎廂碰到緩沖器時，緩沖器的反作用使下梁承受沖擊載荷。(PQ)g(L0l0)4Zn(75001600)9.8(2080900)4211680050.74MPa[]96MPa式中：L0——兩轎廂導軌之間的距離。l0——兩緩沖器之間距離。Zn——下梁的抗彎截面模量。4.1.4轎廂立柱計算立柱采納[18/Q235（1）立柱應力計算Qb3822000NmmM08R1M0/H899.3NFM0/2H449.65NM0MMM0L/2HMM0L/4H768896.5NmmM0L(PQ)g4HWL2A42.6MPa[]48MPa（2）立柱一端相對于另一端變形計算M0L324EJH6.6mm[]20mm式中：δ——因為偏載惹起端點轉(zhuǎn)角θ，立柱一端相對于另一端的變形，mm。

強度滿足立柱強度滿足立柱變形量滿足（3）立柱修長比計算l/IC=2800/=<[160]穩(wěn)固性滿足注：拉點地點小于2/3L。轎底應力計算4.2.1裝載工況轎底框應力計算轎底寬度方向由五根10[/Q235構(gòu)成深度方向由四根10I/Q235構(gòu)成M0.4Qgnl0.416009.8(900690)1317120NmmM6.6MPa[]48MPaW4.2.2轎底板應力計算轎底板采納鋼板δ5/Q235假設轎底板為周邊簡支,均布載荷q,則:max(b)2qt0.3756(466.67)216009.81950175015MPa[]48MPa轎廂壁、轎門壁、層門壁計算假設四邊簡支、中心5cm2面積上受均布載荷q

強度滿足摘自《機械設計手冊》第1卷P4—1851.強度計算max(b)2qt0.2874(22.36)23002.550013.8MPa[]48MPa強度滿足2.撓度計算Wmax(b)2PtEt0.1851(300)2300撓度滿足2.052.52.51051.56mm[W]15mm轎頂強度計算：假設四邊簡支，中心×面積上受均布載荷q

摘自《機械設計手冊》第1卷P4-185max(b)2qt0.2874(200)210002.5200200強度滿足45.984MPa[]170MPa摘自《機械設計手冊》第1卷P4-187計算M=（2400××）×=1505280N·mmd3703W3232強度滿足33673.946mm3M44.7MPa[]58.8MPaW注：輪軸資料為45#。4.5.2.對重輪軸強度計算M=（2000××）×=450800N·mmd3703W3233673.946mm3繩輪軸強度計算4.5.1.轎頂輪軸強度注：輪軸資料為45#。繩頭板強度計算4.6.1轎廂繩頭板強度計算250R1=480×（74+94+114+134+154）R1=1094.4kgM=[×136-480×(40+20)]×=·mmW

ab21483526630216.67mm3M38.93MPa[]48MPaW4.6.2對重繩頭板強度計算

繩頭板強度滿足對重側(cè)受力比轎廂側(cè)小，故對重繩頭板不用計算M13.4MPa[]58.8MPaW強度滿足由上圖可知，只須計算梁2、梁3即可。技術(shù)參數(shù)1.梁1、梁2采納I32b/Q235。梁3、梁4采納[30b/Q235。2.曳引機自重：1150kg機架重：330kg3.轎廂自重：2500kg載重：1600kg賠償鏈及隨行電纜的重量：700kg對重重量：3300kg4.受力點以下：A=2740kgB=3140kgC=2000kg機房承重梁計算4.7.1梁2計算1.強度計算：2800R21960.211751710.5242557.72.81400R22384.8KgR11285.9KgM1(1285.9117557.71.175587.5)9.814416794.4NmmM2(2384.837557.70.375187.5)9.88724381.1NmmM119.85MPa[]48MPaWX2.撓度計算Pl2(l2l22)3/2Y13EIl0.036cm0.36mmPl2(l2l22)3/2Y23EIl0.013cm0.13mmYmax=0.49mm<[Ymax]=1.667mm

強度滿足撓度滿足D=2400kg1.強度計算2800R2120011751000242539.162.81400R21424.5kgR1775.5kg(775.5117539.161.175587.5)9.88664963NmmM20MPa[]48MPaWX2.撓度計算Pl2(l2l22)3/2Y13EIl0.0398cm0.398mmPl2(l2l22)3/2Y23EIl0.0138cm0.138mmYmax=0.536mm<[Y]=1.667mm

強度滿足撓度滿足4.7.2梁3計算1.若采納帶鋼纜的扁形電纜qbqy1qd44.16411.543.785kg/m式中：qb——賠償鏈單位長度重量，kg/m；qy——鋼絲繩單位長度重量，kg/m；qd——隨行電纜單位長度重量，kg/m。2.若采納不帶鋼纜的扁形電纜qq1qby4d4.16411.143.889kg/m賠償鏈計算5.導軌計算轎廂導軌采納T127—2/B。技術(shù)參數(shù)：2S=28.90cmIXX=200.00cm4WXX=31.00cm3ixx=2.68cmIyy=235.00cm4Wyy=36.80cm3iyy=2.86cm導軌支架間距：L=2000mm安全鉗動作工況（1）曲折應力由導向力惹起的Y軸上的曲折應力。K1gn(QXQPXp)FXnh899.3N3FXlMY337235.3Nmm16MYy9.2MPaWY由導向力惹起的X軸上的曲折應力K1gn(QYQPYP)FYh1614.12N轎廂導軌計算（2）壓彎應力FKK1gn(PQ)n40180NkFKA20.6MPa(l74.6,1.48)i（3）復合應力曲折應力mXY28.7MPa

perm205MPa曲折和壓縮應力mFK42.6MPaperm205MPaA壓彎和曲折應力ck0.9m46.43MPaperm205MPa（4）撓度FXl3X0.748EIY0.218mm[x]5mmFYl3Y0.748EIX0.455mm[Y]5mm2.正常使用運轉(zhuǎn)工況撓度滿足。（1)曲折應力由導向力惹起的Y軸上的曲折應力。3FYlMX16605294.12NmmX

MXWX19.5MPaK2gn(QXQPXP)FXnh484.24N3FXlMY16181588.2NmmMYYWY4.93MPa由導向力惹起的X軸上的曲折應力。K2gn(QYQPYP)FYh1079.15N3FYlMX16404682.35NmmX

MXWX13.05MPa（2)復合應力mXY17.98MPaperm165MPa3)撓度FXl3X0.748EIY0.118mm[x]5mmFyl3y0.748EIx0.312mm[y]5mm撓度滿足3.正常使用裝載工況（1)曲折應力由導向力惹起的Y軸上的曲折應力gnPXPFSX1FXnh664.1N3FXlMY16249035.3NmmMYYWY6.8MPa由導向力惹起的X軸上的曲折應力。gnPYPFSY1FYh002)復合應力mXY6.8MPaperm165MPa3)撓度FXl3X0.748EIY0.16mm[x]5mm撓度滿足5．2對重導軌計算對重導軌采納T90/B技術(shù)參數(shù)2S=17.20cmIXX=102.20cm4WXX=20.90cm3ixx=2.5cmIyy=52.00cm4Wyy=11.90cm3iyy=1.76cm正常使用運轉(zhuǎn)工況（1)曲折應力由導向力惹起的Y軸上的曲折應力FX

K2gnGXGnh113.21N3FXlMY1642454.93NmmY

MYWY3.6MPa由導向力惹起的X軸上的曲折應力K2gnGYGFYnh484.43N3FYlMX16181662.8NmmMXXWX8.7MPa（2)復合應力mXY12.3MPaperm165MPa強度滿足撓度FXl3X0.748EIY0.124mm[x]5mmFyl3y0.748EIx撓度滿足0.271mm[y]5mm6.安全零件計算緩沖器的計算、采納1.轎廂緩沖器采納二只油壓緩沖器。1）型號：YH2/420（河北東方機械廠）技術(shù)參數(shù)：a）行程：420mmb）額定速度：～2.5m/sc)總允許質(zhì)量：900～3750kg(2)校核a）速度：V=2.5m/sb）總允許質(zhì)量：1800kg<P+Q=2800kg<7500kgc)行程：S==0.42m2.對重緩沖器采納二只油壓緩沖器1）型號：YH2/420（河北東方機械廠）技術(shù)參數(shù)：行程：420mm額定速度：～s總允許質(zhì)量：900～3750kg(2)校核a）速度：V=2.5m/sb）總允許質(zhì)量：

吻合吻合吻合GB7588第10.4.3.1條吻合1800kg<G=3300kg<7500kgc)行程：符合S==0.42mGB7588第10.4.3.1條限速器的計算、采納1.限速器采納雙向限速器型號：XS18A（河北東方機械廠）技術(shù)參數(shù)：①額定速度：V≤s②鋼絲繩張緊力：≥800N③鋼絲繩直徑：Φ8mm④繩輪節(jié)圓直徑：Φ300mm2.校核吻合①速度：V=s②鋼絲繩張緊力限速器動作時，安全鉗起作用所需力為N=200N2N=400N<800N吻合GB7588第9.9.4條③鋼絲繩強度計算：2810035[n]8吻合GB7588n第條800④輪徑比300[30]吻合GB758837.5第條8吻合用1.安全鉗采納漸進式安全鉗型號：AQ1（河北東方機械廠）技術(shù)參數(shù)：①額定速度：≤5m/s②總允許質(zhì)量：1800～4500kg③導軌寬度：10，16mm2.校核：①速度：V=s②總允許質(zhì)量：1800kg<P+Q=4100kg<4500kg③導軌寬度T127—2/B，導軌寬度為16。

吻合吻合吻合安全鉗的計算、選7.轎廂有效面積校最大有效面積核查GB7588表1得：Smax=3.56m2最小有效面積Smin=3.245m2校核S222=3.245m<S=3.5115m<S=3.56mminmax

吻合GB7588第8.2.1條、第條8.轎廂通風面積計算

轎廂有效面積計算：S=×+×=3.5115m2轎廂上部及下部通風孔有效面積計算均不該小于：S=1%S=m2轎廂上部及下部通風孔面積計算：S180(0.0260.0090.0092)40.0238057m2轎門周圍縫隙通風面積計算S2(1.12.1)20.0042部分轎門周圍縫隙通風面積所占百分比：SS10.01131m250%S0.0170625m2轎廂通風面積計算2S1S20.0732m22S0.0702m2

GB7588第8.16.2條GB7588第8.16.2條轎廂通風面積吻合GB7588第8.16.2條9.層門、轎門門扇撞擊能量計算

主要參數(shù)：門距：寬×高=1100×2100；型式：中分門；門板重量：m1=35kg；門機重量：m2=75kg；門機轉(zhuǎn)動部分轉(zhuǎn)動慣量：J=·m2；開、關(guān)門均勻速度：V=s;逼迫關(guān)門重錘重量：M=3kg；轉(zhuǎn)動部分均勻轉(zhuǎn)速：n=100r/min2能量計算：9.2.1層門門扇撞擊能量計算E2(1m1V2)E222(1m1V2)2(1MV2)22符合2.375J10J9.2.2轎門門扇撞擊能量計算GB7588第E2(1m1V2)E17.5.2.條2符合2(1m1V2)1J222GB7588第3.83J10J式中：E——轎門、層門關(guān)閉時總能量，J；8.7.2.條E1——門機轉(zhuǎn)動部分能量，J；2E——逼迫關(guān)門裝置能量，J。10.井道結(jié)構(gòu)受力計算算1.轎廂緩沖支反力計算土建圖標定值：[N1]=160kNN1=4gn(P+Q)/2=<[N1]=160kN2.對重緩沖支反力計算土建圖標定值：[N2]=128kNN2=4gnG/2=<[N2]=128kN層門側(cè)井道壁受力計算1.預留門洞上方應為鋼筋混凝土墻或設置鋼筋混凝土過梁（過梁高≥350），以固定層門裝置（用膨脹螺栓），鋼筋混凝土墻或過梁厚度不該小于120mm，其耐壓強度應不低于24MPa。2.技術(shù)參數(shù)：1)門距：寬×高=1100×2100；2)型式：中分門；3)層門自重：ΣP=70kg；4)層門裝置自重：ΣP=100kg；底坑預埋件受力計（5)膨脹螺栓規(guī)格及數(shù)目：2—M12；

底坑強度滿足GB7588第5.3.2.2條底坑強度滿足GB7588第5.3.2.3條（6)層門裝置、層門重心地點離墻距離：L=60mm7)層門裝置固定架螺栓離支架上平面距離：l=78mm3.膨脹螺栓受力計算：同意承受拉力：N1=10101N剪力：N=7257N2MgnL1F1640.77N10101NnlMgnF2833N7257Nn式中：F1——每只膨脹螺栓所受拉力，N；膨脹螺栓強F2——每只膨脹螺栓所受剪力，N；度滿足4.若預留門洞上方為非混凝土結(jié)構(gòu)，須作特別辦理，其強度應不低于上述要求。機房承重處土建承受力計算1.土建圖標定值：A=126000NB=86000NC=40000ND=30000N2.計算值：a=b=c=d=3.安全系數(shù)：na=A/a=nb=B/b=nc=C/c=nd=D/d=3機房吊鉤受力計算機房吊鉤同意受力標定值：[F]=3000kg實質(zhì)受力：F=1480kg<[F]=3000kg

土建承重滿足吊鉤受力滿足井道頂層空間和底坑計算

頂層空間計算頂層高：5500mm底坑深：2200mm轎廂尺寸：1950×1750×2500轎廂、對重緩沖距：350mm緩沖器行程：420mm當對重完整壓在它的緩沖器上時：轎廂導軌長度應能供給不小于+（m）的進一步制導行程。理論制導行程：[h]=+=0.31875m=318.75mm，實質(zhì)制導行程：h=頂層高-轎底板至上導靴之間距離-對重緩沖距-緩沖器行程=5500-3720-350-420=1010mm∴h=1010mm>[h]=②吻合8.13.2尺寸要求的轎頂最高面積的水平面[不包含所述及的零件面積]、與位于轎廂投影部分井道頂最低零件的水平面（包含梁和固定在井道頂下的零零件）之間的自由垂直距離不該小于+（m）

吻合GB7588第5.7.1.條[h]=+=（m）=1218.75mm實質(zhì)距離：h=頂層高-轎底板至轎頂上平面之間距離-對重緩沖距-緩沖器行程=5500-2550-350-420=2180mm∴h=2180mm>[h]=③井道頂?shù)淖畹土慵c：a)固定在轎廂上的設備的最高零件之間的自由垂直距離［不包含下邊2﹚所述及的零件］，不應小于+（m）理論距離：[h]=+=（m）=518.75mm實質(zhì)距離：h=頂層高-轎廂地板至轎頂輪最高點之間距離-對重緩沖距-緩沖器行程=5500-3500-350-420=1230mm∴h=1230mm>[