大型儲(chǔ)罐工程項(xiàng)目樁基檢測(cè)成果與

大型儲(chǔ)罐工程項(xiàng)目樁基檢測(cè)成果與分析摘要：本文通過對(duì)大型儲(chǔ)罐工程項(xiàng)目樁基檢測(cè)試驗(yàn)成果的數(shù)據(jù)分析和理論計(jì)算與實(shí)際結(jié)果比較，正確評(píng)價(jià)樁基承載能力和工程特性，準(zhǔn)確判定承載力特征值。1前言本項(xiàng)目大型儲(chǔ)罐工程由國(guó)內(nèi)外工程公司聯(lián)合EPC總承包，國(guó)內(nèi)兩家?guī)r土工程公司各分包一個(gè)儲(chǔ)罐樁基施工。樁基施工采用旋挖鉆機(jī)與沖擊鉆相配合成孔工藝。其成孔工藝是利用筒式鉆頭底部的斗齒，切削土體，并壓入鉆頭內(nèi)，然后鉆桿提出鉆頭傾倒土體，當(dāng)進(jìn)入強(qiáng)風(fēng)化或中風(fēng)化花崗巖層旋挖鉆機(jī)成孔困難時(shí)，用沖擊鉆配合鉆進(jìn)至入巖深度。施工過程中采用灌注樁樁孔檢測(cè)系統(tǒng),檢測(cè)灌注樁樁孔的深度、孔徑、垂直度、沉渣厚度。之后下設(shè)鋼筋籠和導(dǎo)管，進(jìn)行混凝土灌注?；炷劣蓴嚢枵静少?gòu)水泥、碎石、砂等拌制，混凝土采用導(dǎo)管法灌注，導(dǎo)管內(nèi)徑為250mm，兩節(jié)導(dǎo)管之間絲扣連接，提升機(jī)械采用汽車式吊車。坍落度控制為180-220mm。每根樁做試塊二組（3塊），經(jīng)7天、28天標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后，送試驗(yàn)機(jī)構(gòu)進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)到C45。設(shè)計(jì)要求，外圍樁抗壓承載能力設(shè)計(jì)值應(yīng)達(dá)到475噸(后改為400噸)，內(nèi)樁則是310噸；對(duì)于抗拔，最外一圈樁抗拔承載能力設(shè)計(jì)值應(yīng)達(dá)到420噸(后改為293噸)；豎向承載能力的安全系數(shù)均為2.0。對(duì)于水平力，設(shè)計(jì)估計(jì)極限承載能力180噸。儲(chǔ)罐區(qū)首批4組試驗(yàn)樁每組5根，均采用鉆孔灌注樁，樁數(shù)為20根，樁徑為φ1000mm，樁長(zhǎng)約20至40m不等，設(shè)計(jì)樁端持力層為層⑤全風(fēng)化花崗巖(r52(3)c)、⑧中風(fēng)化花崗巖(r52(3)c)及⑨微風(fēng)化花崗巖(r52(3)c)，樁身材料采用C45砼。試驗(yàn)內(nèi)容為豎向抗壓靜載、水平向抗剪靜載、超聲波及低應(yīng)變檢測(cè)。第二批5組試驗(yàn)樁進(jìn)行單樁豎向抗拔試驗(yàn)及驗(yàn)證性檢測(cè)。設(shè)計(jì)樁徑Φ1000mm，樁長(zhǎng)35m左右，樁端進(jìn)入中風(fēng)化或微分化花崗巖0.5m-3.0m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C45。施工結(jié)束后，進(jìn)行1%單樁豎向靜力荷載試驗(yàn)，TANK-0201（西罐）共檢測(cè)7根，其結(jié)果滿足設(shè)計(jì)要求，進(jìn)行所有基樁低應(yīng)變檢測(cè)，共測(cè)樁556根，合格率100%。TANK-0202（東罐）共檢測(cè)6根，其結(jié)果滿足設(shè)計(jì)要求，進(jìn)行所有基樁低應(yīng)變檢測(cè)，共測(cè)樁557根，合格率100%?；鶚稒z測(cè)結(jié)果均滿足設(shè)計(jì)要求及現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定。2場(chǎng)地地質(zhì)概況本場(chǎng)地內(nèi)地層由第四系覆蓋層、風(fēng)化粘性土和花崗巖組成，地質(zhì)工程勘察將其分為9個(gè)層位：1）填砂：厚度11.0～13.5m，遍布場(chǎng)地表層，主要由中粗顆粒石英砂及貝殼碎片等組成。經(jīng)振沖擠密處理，密實(shí)度及均勻性較好。2）淤泥混砂：厚度0.3～2.2m，透鏡狀，局部分布，主要由中粗砂及淤泥質(zhì)土組成，力學(xué)及工程性能差。3）粉質(zhì)粘土：厚度2.5～9.6m，硬塑狀，局部可塑，主要由粘、粉粒及石英砂組成，砂礫含量約20%，屬中等壓縮性土，強(qiáng)度較高，工程性能較好。4）殘積砂質(zhì)粘土：厚度2.0～14.5m，硬塑，局部可塑，主要由長(zhǎng)石風(fēng)化的粘土礦物、適應(yīng)顆粒及云母碎屑組成，屬中等壓縮性土，強(qiáng)度較高，工程性能較好。5）全風(fēng)化花崗巖：厚度1.6～12.3m，局部缺失。成分主要由未完全風(fēng)化的長(zhǎng)石、石英、云母組成，巖心呈散體結(jié)構(gòu)，堅(jiān)硬狀，低壓縮性，工程及力學(xué)性能較好。6）砂礫狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖：厚度0.8～9.6m，變化大，局部缺失。成分主要由未完全風(fēng)化的長(zhǎng)石、石英、云母礦物組成，巖心呈砂礫狀，堅(jiān)硬狀，低壓縮性，工程及力學(xué)性能較好。7）碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖：局部分布，變化較大，厚度1.2～13.3m，成分主要由未完全風(fēng)化的長(zhǎng)石、石英、云母礦物組成，巖心呈碎塊狀，低壓縮性，工程及力學(xué)性能較好。8）中風(fēng)化花崗巖：部分分布，變化較大，厚度1.1～6.7m，成分主要由未完全風(fēng)化的長(zhǎng)石、石英、云母礦物組成，巖心呈短柱狀，低壓縮性，工程及力學(xué)性能較好。9）微風(fēng)化花崗巖：揭露層厚為4.2～13.7m，成分主要由未完全風(fēng)化的長(zhǎng)石、石英、云母礦物組成，巖心呈短柱、長(zhǎng)柱狀，具有良好的力學(xué)和工程性能。3受檢樁有關(guān)參數(shù)試樁受檢樁有關(guān)參數(shù)樁號(hào)樁長(zhǎng)（m）設(shè)計(jì)樁徑（mm）設(shè)計(jì)樁端持力層試驗(yàn)內(nèi)容備注S134.501000中風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)豎向抗壓、超聲波波、低應(yīng)變S231.901000微風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)豎向抗壓、低應(yīng)變變S328.251000全風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)豎向抗壓、超聲波波、低應(yīng)變S430.251000豎向抗壓、超聲波波、低應(yīng)變S536.111000中風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)豎向抗拔S634.201000豎向抗拔S728.761000豎向抗拔S831.701000豎向抗拔S936.241000豎向抗拔W135.101000微風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)低應(yīng)變W235.201000水平靜載、低應(yīng)變變W339.971000微風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)低應(yīng)變W434.841000低應(yīng)變E129.401000低應(yīng)變E226.201000中風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)低應(yīng)變E330.201000微風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)低應(yīng)變E427.301000中風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)低應(yīng)變M128.481000低應(yīng)變M220.201000低應(yīng)變M327.471000低應(yīng)變M421.271000微風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)低應(yīng)變N125.381000中風(fēng)化花崗巖(rr52(3)cc)水平靜載、低應(yīng)變變N234.321000低應(yīng)變N325.211000低應(yīng)變N433.701000低應(yīng)變TANK-0201（西罐）受檢樁有關(guān)參數(shù)樁號(hào)樁長(zhǎng)（m）設(shè)計(jì)樁徑（mm）設(shè)計(jì)樁端持力層委托最大測(cè)試荷載（kN）備注W20845.081000⑦碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花崗崗巖(r52(3)cc)-b、⑧中風(fēng)化花崗崗巖(r52(3)cc)6200W24644.2010006200W13540.7810006200W29637.4010008000W34441.1010008000W40744.2010008000W52938.1010008500TANK-0202（東罐）受檢樁有關(guān)參數(shù)樁號(hào)樁長(zhǎng)（m）設(shè)計(jì)樁徑（mm）設(shè)計(jì)樁端持力層委托最大測(cè)試荷載（kN）備注E20837.611000⑦碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花崗崗巖(r52(3)cc)-b、⑧中風(fēng)化花崗崗巖(r52(3)cc)6200E11636.8010006200E26628.5210006200E31833.8010008000E43133.3210008000E49438.20100080004樁基檢測(cè)成果4.1單樁豎向抗壓靜載荷試驗(yàn)依據(jù)設(shè)計(jì)要求，對(duì)施工編號(hào)為S1、S2、S3、S4的4根樁進(jìn)行單樁豎向抗壓靜載荷試驗(yàn)。這4根樁的最大試驗(yàn)荷載均按14250kN進(jìn)行。靜載試驗(yàn)按國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》(JGJ106-2003)的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行，試驗(yàn)靜荷載由安裝在樁頂?shù)挠蛪呵Ы镯斶M(jìn)行逐級(jí)加荷，千斤頂所需的反力由錨樁橫梁反力系統(tǒng)（4根錨樁）承擔(dān)，樁頂沉降由對(duì)稱方向安裝的大量程百分表測(cè)讀，試驗(yàn)過程中并對(duì)錨樁上拔量進(jìn)行監(jiān)測(cè)。單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)裝置示意圖（見附圖1）。附圖1單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)裝置示意圖試驗(yàn)加荷方式為慢速維持荷載法。S1#樁每級(jí)荷載增量為500kN或1000kN，最大試驗(yàn)荷載加至13000kN，在13000kN樁頂荷載作用下觀測(cè)60min后有一根錨樁被拔起而終止加載。S2#樁每級(jí)荷載增量為500kN或1000kN，最大試驗(yàn)荷載加至10500kN，加荷至10500kN觀測(cè)30min后有一根錨樁被拔起而終止加載。S3#樁每級(jí)荷載增量為500kN或1000kN，最大試驗(yàn)荷載加至8500kN，加荷至8500kN后有一根錨樁被拔起而終止加載。S4#樁每級(jí)荷載增量為1425kN，最大測(cè)試荷載加至8550kN后，壓力無法穩(wěn)定，沉降持續(xù)增加，達(dá)到試驗(yàn)要求而終止加荷。S1、S2、S3、S4的4根試樁靜載試驗(yàn)結(jié)果樁號(hào)最大測(cè)試荷載（kN）最大測(cè)試荷載下樁樁頂沉降（mm）殘余變形（mm）單樁豎向極限承載力（kN）極限承載力下樁頂頂沉降(mm)備注S11300062.1651.121144250.00/S21050042.5336.16≥10000//S3850010.643.65≥8000//S4855080.26/712523.58/注：四根試驗(yàn)樁在最大測(cè)試荷載作用下，樁頂沉降均尚未達(dá)到極限狀態(tài)。TANK-0201（西罐）靜載測(cè)試結(jié)果類型樁號(hào)最大測(cè)試荷載（kN）最大測(cè)試荷載下樁頂沉降（mm）殘余變形（mm）單樁豎向極限承載力（kN）備注內(nèi)圈W20862006.002.636200內(nèi)圈W246620013.5311.746200內(nèi)圈W13562005.113.616200外圈W296840061.2352.837588外圈W344800015.519.268000外圈W40780008.545.168000外圈W529850017.6611.718500TANK-0202（東罐）靜載測(cè)試結(jié)果類型樁號(hào)最大測(cè)試荷載（kN）最大測(cè)試荷載下樁頂沉降（mm）殘余變形（mm）單樁豎向極限承載力（kN）備注內(nèi)圈E20862008.195.25≥6200內(nèi)圈E11662003.701.19≥6200內(nèi)圈E266620036.5033.77≥6200外圈E31880006.362.54≥8000外圈E431800033.2627.48≥8000外圈E494800010.824.00≥80004.2單樁水平向抗剪靜載試驗(yàn)依據(jù)設(shè)計(jì)要求，對(duì)施工編號(hào)為N1#、W3#的2根樁進(jìn)行水平靜載試驗(yàn)。這2根樁的最大試驗(yàn)荷載均按1800kN進(jìn)行。水平靜載試驗(yàn)按國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》(JGJ106-2003)的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行，試驗(yàn)水平推力由油壓千斤頂進(jìn)行逐級(jí)加荷，千斤頂所需的反力由相鄰樁承擔(dān)，在水平力作用平面的受檢樁兩側(cè)對(duì)稱安裝兩個(gè)大量程百分表測(cè)讀樁的水平位移，單樁水平靜載試驗(yàn)裝置示意圖（見附圖2）。-1--1-附圖2單樁水平向抗剪靜載試驗(yàn)裝置示意圖試驗(yàn)加荷方式為單向多循環(huán)加載法。N1#樁每級(jí)荷載增量為150kN，最大試驗(yàn)荷載加至1800kN，試驗(yàn)進(jìn)展順利，儀器設(shè)備未出現(xiàn)異?，F(xiàn)象；W3#樁每級(jí)荷載增量為80kN，最大試驗(yàn)荷載加至1800kN，試驗(yàn)進(jìn)展順利，儀器設(shè)備未出現(xiàn)異?，F(xiàn)象。N1#、W3#的2根試樁進(jìn)行水平靜載試驗(yàn)結(jié)果樁號(hào)最大測(cè)試荷載（kkN）最大測(cè)試荷載下水水平位移（mm）單樁水平臨界荷載載（kN）水平臨界荷載所對(duì)對(duì)應(yīng)的位移(mm)單樁水平極限荷載載（kN）水平極限荷載所對(duì)對(duì)應(yīng)的位移(mm)備注加荷卸荷N1180092.5860.734509.3683030.44/W21800147.1852.154808.8288031.08/4.3單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)依據(jù)設(shè)計(jì)要求，對(duì)施工編號(hào)為S5、S6、S7、S8、S9的5根樁進(jìn)行單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)。這5根樁的最大試驗(yàn)荷載均按10000kN進(jìn)行。試驗(yàn)加載裝置:采用電動(dòng)油泵—油壓千斤頂加載,利用基樁做支座反力,反力樁為鉆孔灌注樁2根，單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)裝置示意圖（見附圖3）。穿心千斤頂穿心千斤頂主梁支承墩或支承樁主筋百分表基準(zhǔn)梁試樁支承樁反力梁試樁表座測(cè)微表球鉸液壓千斤頂球鉸液壓千斤頂≥4D且>2.0m≥4D且>2.0m基準(zhǔn)支承樁墊塊附圖3單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)裝置示意圖荷載與沉降量測(cè)儀表布置方法與豎向抗壓試驗(yàn)相同。試驗(yàn)加載方式采用慢速維持荷載法,即逐級(jí)加載,每級(jí)荷載達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定后加下一級(jí)荷載,直到試驗(yàn)樁破壞。S5#樁每級(jí)荷載增量為300kN或1000kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至5700kN，該級(jí)壓力始終達(dá)不到要求對(duì)應(yīng)的壓力值，上拔量持續(xù)增加，累計(jì)上拔量超過140mm，達(dá)到試驗(yàn)要求而終止加載。S6#樁每級(jí)荷載增量為300kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至4500kN，該級(jí)壓力始終達(dá)不到要求對(duì)應(yīng)的壓力值，上拔量持續(xù)增加，累計(jì)上拔量超過110mm，達(dá)到試驗(yàn)要求而終止加載。S7#樁每級(jí)荷載增量為500kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至3500kN后觀測(cè)180min，上拔量已超過前一級(jí)荷載作用下樁頂上拔量的5倍，已經(jīng)滿足終止加荷條件，應(yīng)委托方要求，在位移未穩(wěn)定的情況下以250kN分級(jí)荷載增量繼續(xù)加荷，直至加荷到4250kN后，樁頂上拔量超過100mm，終止試驗(yàn)。S8#樁每級(jí)荷載增量為500kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至3500kN后每級(jí)荷載增量改為250kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至4500kN后樁周土已明顯開裂，但經(jīng)補(bǔ)壓，且上拔量在歷時(shí)較長(zhǎng)時(shí)間觀測(cè)能達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定，后幾級(jí)情況雷同，加荷到6500kN后，該級(jí)壓力始終達(dá)不到要求對(duì)應(yīng)的壓力值，上拔量持續(xù)增加，累計(jì)上拔量超過100mm，達(dá)到試驗(yàn)要求而終止加載。S9#樁每級(jí)荷載增量為500kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至3500kN后每級(jí)荷載增量改為250kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至4500kN觀測(cè)210min，上拔量已超過前一級(jí)荷載作用下樁頂上拔量的5倍，已經(jīng)滿足終止加荷條件，應(yīng)委托方要求，在位移未穩(wěn)定的情況下繼續(xù)加荷，直至加荷到5000kN后樁頂上拔量超過150mm，終止試驗(yàn)。豎向抗拔靜載測(cè)試結(jié)果試樁編號(hào)最大測(cè)試荷載（kN）最大測(cè)試荷載上拔量（mm）單樁抗拔極限承載力（kN）備注S55700143.865400S64500112.314200S74250109.253000S86500102.324250S95000146.3642504.4基樁低應(yīng)變動(dòng)測(cè)基樁低應(yīng)變法檢測(cè)按照《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》（JGJ106-2003）的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行，其原理是在樁身頂部施加低能量瞬態(tài)激振，應(yīng)力波沿樁身向下傳播，當(dāng)樁身存在明顯波阻抗差異的界面（如樁底、斷樁和嚴(yán)重離析等部位）或樁身截面積變化部位（如縮頸或擴(kuò)頸），將產(chǎn)生反射波，經(jīng)接收放大，濾波和數(shù)據(jù)處理，可識(shí)別來自樁身不同部位反射信息，據(jù)此判斷樁身的完整性，推斷缺陷的類型及其在樁身中的位置。試樁低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)結(jié)果類別試樁編號(hào)比例%Ⅰ類S2、E1、E2、E3、N2、N3、W1、W440%Ⅱ類S1、S3、S4、E4、M1、M2、M3、M4、N1、N4、W2、W360%工程樁低應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)結(jié)果：TANK-0201（西罐）檢測(cè)結(jié)果，Ⅰ類樁377根，占67.81%；Ⅱ類樁179根，占32.19%。無Ⅲ類、Ⅳ類樁。TANK-0202（東罐）檢測(cè)結(jié)果，Ⅰ類樁356根，占63.9%；Ⅱ類樁201根，占36.1%。無Ⅲ類、Ⅳ類樁。5試驗(yàn)成果分析本項(xiàng)目樁基檢測(cè)以低應(yīng)變動(dòng)力測(cè)試判斷樁身的完整性，推斷缺陷的類型及其在樁身中的位置，確定樁身質(zhì)量。采用靜載試驗(yàn)確定樁的承載能力，即確定樁的允許荷載和極限荷載，查明樁基礎(chǔ)強(qiáng)度的安全儲(chǔ)備，以確保樁基礎(chǔ)的安全性與經(jīng)濟(jì)性。所有低應(yīng)變檢測(cè)，表明樁身質(zhì)量完好，合格率為100%。本文不再進(jìn)行低應(yīng)變成果分析，重點(diǎn)對(duì)靜載試驗(yàn)成果進(jìn)行分析。5.1單樁豎向極限承載力（1）根據(jù)單樁豎向靜載試驗(yàn)成果分析：S1#樁最大試驗(yàn)荷載加至13000kN，最大荷載下樁頂沉降62.16mm，雖然在13000kN樁頂荷載作用下觀測(cè)60min后有一根錨樁被拔起而終止加載?？梢钥闯?，最大沉降已經(jīng)超過60mm，可取S=0.05D（D為樁端直徑）對(duì)應(yīng)的荷載值。確定其豎向極限承載力為11440kN。S2#樁最大試驗(yàn)荷載加至10500kN，觀測(cè)30min后有一根錨樁被拔起而終止加載，最大荷載下樁頂沉降42.53mm，可見其豎向極限承載力≥10000kN，可以確定豎向極限承載力為10000kN。S3#樁最大試驗(yàn)荷載加至8500kN后有一根錨樁被拔起而終止加載，最大荷載下樁頂沉降10.64mm，樁頂沉降量還比較小，可見其豎向極限承載力≥8000kN，可以確定豎向極限承載力為8000kN。S4#樁最大試驗(yàn)荷載加至8550kN，最大荷載下樁頂沉降80.26mm，達(dá)到終止條件，停止加載。確定其豎向極限承載力為7125kN。（2）理論計(jì)算與實(shí)際結(jié)果比較：理論計(jì)算基于詳勘中沖孔灌注樁“地基土設(shè)計(jì)參數(shù)建議表”所提供數(shù)據(jù)：極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值：填砂：90kPa，淤泥混砂：20kPa，粉質(zhì)粘土：65kPa，殘積砂質(zhì)粘性土：60kPa；全風(fēng)化花崗巖：65kPa；砂礫狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖：80kPa；碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖：100kPa；中風(fēng)化花崗巖：180kPa（砂礫狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖跟全風(fēng)化花崗巖一樣巖芯手捏即散）。極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值：中風(fēng)化花崗巖：10000kPa；微風(fēng)化花崗巖：18000kPa。巖石飽和抗壓強(qiáng)度：中風(fēng)化花崗巖：44.50MPa；微風(fēng)化花崗巖：75MPa?？箟簶O限承載力理論計(jì)算與實(shí)際結(jié)果比較樁號(hào)樁長(zhǎng)(m)入巖深度(m)理論計(jì)算極限承載載力(kN)測(cè)試極限承載能力力(kN)極限承載力下沉降(mm)備注S134.20.5嵌巖樁：Q摩擦=9128Q端端承=157228Q=Q摩擦+Q端承=248856大直徑樁：Q摩擦=7275Q端端承=72911Q=Q摩擦+Q端承=14566611442250錨樁拔起（樁沉降降62mm）測(cè)測(cè)試結(jié)果取550mm沉降降對(duì)應(yīng)值S231.93.1施工記錄嚴(yán)重失真真，相應(yīng)理論論計(jì)算不準(zhǔn)確確≥1000040.77錨樁拔起(樁沉降降43mm）測(cè)測(cè)試結(jié)果取錨錨樁拔起前一一級(jí)的加載值值S327.80Q摩擦=5806樁端止于AugeerReffusal≥800010.11錨樁拔起（樁沉降降10.6mmm）測(cè)試結(jié)結(jié)果取錨樁拔拔起前一級(jí)的的加載值S429.50Q摩擦=6124樁端止于AugeerReffusal712523.66陡降型沉降，取拐拐點(diǎn)處荷載值值(下一級(jí)荷載載作用下沉降降為80.33mm）嵌巖樁承載能力往往由樁的沉降決定的,或者說是由沉渣厚度決定的，基巖自身的抗壓承載能力并不容易發(fā)揮出來?；谏鲜鲈?，嵌巖樁承載能力的計(jì)算，采用大直徑樁的計(jì)算模式結(jié)果更真實(shí)。非嵌巖樁（外方公司定義為AugerRefusal）顧名思義是旋挖機(jī)不能再下挖的深度，現(xiàn)場(chǎng)兩種類型的旋挖機(jī)，一種是德國(guó)產(chǎn)Boer,其AugerRefusal應(yīng)該到中風(fēng)化/微風(fēng)化巖面，（甚至可以入中風(fēng)化巖層一定深度）；另外一種是國(guó)產(chǎn)的，其AugerRefusal應(yīng)該到碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化層表面。S3和S4的測(cè)試結(jié)果比理論計(jì)算值高，主要原因?yàn)槔碚撚?jì)算未考慮碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化層或中風(fēng)化巖面（微風(fēng)化巖面）提供的端承力，從測(cè)試結(jié)果分析，S3樁端持力層為中風(fēng)化或微風(fēng)化巖層表面，該層提供承載力估計(jì)能達(dá)500噸至600噸，合計(jì)6500kN/m2至7600kN/m2；S4樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化層，該層提供承載力約100噸，合計(jì)1300kN/m2。（3）豎向極限承載力評(píng)價(jià)綜上所述，由于試樁樁長(zhǎng)不等，且數(shù)量少，難以確定樁基豎向極限承載力特征值。S1#和S2#樁樁端持力層分別為中風(fēng)化花崗巖（10000kPa）和微風(fēng)化花崗巖（18000kPa），結(jié)合理論計(jì)算與實(shí)際結(jié)果分析比較和場(chǎng)地實(shí)際情況分析，樁長(zhǎng)＞30m，且樁端持力層為中風(fēng)化花崗巖或微風(fēng)化花崗巖，可以確定豎向極限承載力特征值為10000kN。有較大的安全儲(chǔ)備，可以確保樁基礎(chǔ)的安全性。S3樁樁端持力層為中風(fēng)化或微風(fēng)化巖層表面，S4樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化層，也有一定的端承力，結(jié)合理論計(jì)算與實(shí)際結(jié)果分析比較和場(chǎng)地實(shí)際情況分析，樁長(zhǎng)＞30m，且樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化花崗巖，可以確定豎向極限承載力特征值為7000kN。5.2單樁水平向抗剪承載力（1）設(shè)計(jì)水平承載能力基礎(chǔ)承臺(tái)采用固接，考慮群樁效應(yīng)，不考慮地震作用，工程樁水平承載能力為861kN/984kN?；A(chǔ)承臺(tái)采用鉸接，考慮群樁效應(yīng)，不考慮地震作用，工程樁水平承載能力為332kN/379kN。（2）測(cè)試成果分析和地基土抗力系數(shù)比例系數(shù)推導(dǎo)試驗(yàn)樁配筋率高，為2.87%,測(cè)試后的樁身完整性結(jié)果證明：樁身沒有破壞。根據(jù)水平力-位移曲線和荷載差-位移差曲線判斷，因樁側(cè)土局部塑變而引起曲線陡變現(xiàn)象不明顯，經(jīng)計(jì)算，以10mm計(jì)，樁水平承載能力分別為450kN和480kN，對(duì)應(yīng)地基土抗力系數(shù)比例系數(shù)分別為12.5MN/m4和15.4MN/m4，。影響深度范圍2(d+1)內(nèi)為填砂，地勘資料：“填砂主要由中粗顆粒石英砂及貝殼碎片等組成”；“回填砂經(jīng)專門振沖密處理，呈中密狀，局部稍密狀。該層標(biāo)貫試驗(yàn)修正后擊數(shù)范圍為16.8－24.8，平均21擊。密實(shí)度及均勻性較好”。S5和S6鉆勘結(jié)論：“填砂：稍密-中密，粒徑>0.25mm達(dá)到50%以上”規(guī)范JGJ94-94表中密的中粗砂對(duì)應(yīng)m值為35－100MN/m4,對(duì)應(yīng)位移2－5mm。試驗(yàn)結(jié)果證明：實(shí)際值比經(jīng)驗(yàn)值大。（3）水平承載力評(píng)價(jià)：因設(shè)計(jì)沒有明確允許水平位移，根據(jù)規(guī)范以10mm水平位移對(duì)應(yīng)值為臨界荷載，以30mm水平位移對(duì)應(yīng)值為極限荷載，N1#試樁單樁水平臨界荷載為450kN；水平極限荷載為830kN；W3#試樁單樁水平臨界荷載為480kN；水平極限荷載為880kN。設(shè)計(jì)應(yīng)考慮上部結(jié)構(gòu)對(duì)水平位移的敏感程度以及試驗(yàn)樁水平承載力所對(duì)應(yīng)的位移量酌情選用。5.3單這豎向抗拔承載力（1）根據(jù)單樁抗拔靜載試驗(yàn)成果分析：S5#樁最大測(cè)試荷載5700kN，上拔量超過140mm，試驗(yàn)終止，通過對(duì)荷載—變形（U-Δ）曲線圖分析，判定極限抗拔力5400kN。S6#樁最大測(cè)試荷載4500kN，上拔量超過110mm，試驗(yàn)終止，通過對(duì)荷載—變形（U-Δ）曲線圖分析，判定極限抗拔力4200kN。S7#樁當(dāng)試驗(yàn)荷載加至3500kN后觀測(cè)180min，上拔量已超過前一級(jí)荷載作用下樁頂上拔量的5倍，已經(jīng)滿足終止加荷條件，應(yīng)委托方要求，在位移未穩(wěn)定的情況下以250kN分級(jí)荷載增量繼續(xù)加荷，直至加荷到4250kN后，樁頂上拔量超過100mm，終止試驗(yàn)，判定極限抗拔力3000kN。S8#樁當(dāng)試驗(yàn)荷載加至3500kN后每級(jí)荷載增量改為250kN，當(dāng)試驗(yàn)荷載加至4500kN后樁周土已明顯開裂，但經(jīng)補(bǔ)壓，且上拔量在歷時(shí)較長(zhǎng)時(shí)間觀測(cè)能達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定，后幾級(jí)情況雷同，加荷到6500kN后，該級(jí)壓力始終達(dá)不到要求對(duì)應(yīng)的壓力值，上拔量持續(xù)增加，累計(jì)上拔量超過100mm，達(dá)到試驗(yàn)要求而終止加載。判定極限抗拔力4250kN