杭州市某高層住宅地下室專項施工方案

江干區(qū)彭埠鎮(zhèn)**社區(qū)農(nóng)轉居公寓（一期）**工程施工專項方案編制人：審核人：批準人：杭州**集團有限公司二00九年二月**工程施工方案一、編制依據(jù)1、杭州**社區(qū)農(nóng)轉居公寓工程建筑、結構等施工圖紙；2、《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》3、《混凝土結構設計規(guī)范》4、《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》5、《建筑施工安全檢查標準》6、《建筑機械使用安全技術規(guī)程》7、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》8、《施工現(xiàn)場臨時用電安全生產(chǎn)管理制度》9、《建筑安裝工人安全技術操作手冊》10、《工程建設標準強制性條文》房屋建筑部分；11、杭州市現(xiàn)行的有關安全生產(chǎn)和文明施工規(guī)定；12、國家級浙江省的有關規(guī)范、規(guī)程和標準；13、國家級浙江省的有關標準圖集。二、工程概況和工程特點1、工程概況建筑結構形式為鋼筋混凝土框架剪力墻結構，設計使用年限為50年，建筑結構類別為丙類，耐火等級為地上二級，地下一級，地下防水等級為二級，抗震設防烈度為六度。主樓：**底板板面標高為-3.200m和-4.100、-4.200米，底板厚度為600mm，**底板混凝土采用C30，抗?jié)B等級S6。主樓**剪力墻墻體厚度基本為300和250。**柱、剪力墻板、梁板混凝土采用C35，抗?jié)B等級S6。車庫：**底板板面標高為-5.4m，底板厚度為400mm，**底板混凝土采用C30，抗?jié)B等級S6。**剪力墻墻體厚度基本為300和250。**柱、剪力墻板、梁板混凝土采用C35，抗?jié)B等級S6。2、工程特點（1）、本工程底板面積大、板厚、梁高、砼總方量大?，F(xiàn)整個施工現(xiàn)場以后澆帶為界分成11個施工區(qū)塊（具體詳見**車庫分塊圖）：（2）、砼特點為強度高、泵送、補償收縮砼，施工要求高。（3）、該底板砼要求耐久性好，混凝土有抗?jié)B要求。（4）、**車庫深度較深，外墻砼抗?jié)B等級為S6，在外墻施工中，必須保證砼密實。因此編制該施工方案，既是規(guī)范施工的重要手段，也是技術上確保**施工質量的重要保證。三、磚胎模施工待土方挖至設計標高后，經(jīng)業(yè)主、設計、勘察、監(jiān)理單位、質監(jiān)站對基槽驗收合格后，立即澆搗混凝土墊層，避免地基土長時間暴露。磚胎模采用120、240、370磚砌，砌筑時嚴格控制標高、軸線和基礎梁截面尺寸，尤其是梁與集水井、電梯井、地溝、后澆帶、承臺等交匯處應仔細施工。墊層未達到要求不得在其上進行磚胎模作業(yè)，胎模砌筑完成待其穩(wěn)固，并且復核無誤后，方能進行度底板素砼墊層作業(yè)。地梁、承臺鋼筋綁扎前需反復檢查胎模的軸線、標高和截面尺寸。四、鋼筋工程（一）鋼筋工程施工工藝流程控制程序如下圖：《混凝土結構工程程施工質量驗驗收規(guī)范》GB502204-20002施工圖紙前期工作技術交底材料準備鋼筋、鋼板、焊條條、焊劑焊條烘焙作業(yè)條件鋼筋調直鋼筋焊工持證焊接試件試驗合格格模板驗收合格保護層墊塊制作施工鋼筋制作下料模板安裝彎曲彎起彎鉤箍筋成型鋼筋組裝綁扎安裝焊接鋼筋結構形體幾何何尺寸預埋件位置、標高高保護層墊塊設置驗收鋼筋、鋼板的材質質合格證及試試驗報告焊接試件試驗報告告隱蔽工程驗收記錄錄鋼筋安裝，配置鋼鋼筋的級別、直直徑、根數(shù)和和間距《建筑工程施工質質量驗收統(tǒng)一一標準》GB503300-20001（二）施工準備1、技術準備根據(jù)設計圖紙、施工規(guī)范，拉出鋼筋下料單，翻樣圖。制定各個結構鋼筋的綁扎程序。2、材料準備鋼筋應有出廠質量證明和檢驗報告，并按規(guī)定分批抽取試樣作機械性能試驗，合格后方可使用。鐵絲采用20~22號鍍鋅鐵絲或綁扎專用火燒絲，鐵絲不應有銹蝕和過硬情況。水泥砂漿墊塊，50mm見方，厚等于保護層，Ф6~14mm支撐筋。3、機械準備調直機、切斷機、彎曲成型機、彎箍機、各種冷拉機械、閃光對焊機、電焊機，電渣壓力焊機等。（三）施工工藝本工程**鋼筋量相當大，因此必須確保鋼筋工程的質量。鋼筋加工時，焊接采用閃光對焊，機械成型。按圖紙及規(guī)范要求現(xiàn)場人工綁扎安裝和焊接，其中豎向鋼筋采用電渣壓力焊，水平鋼筋采用閃光對焊。鋼筋加工在土方開挖時進行現(xiàn)場加工，配備鋼筋對焊機、鋼筋彎曲機、鋼筋切斷機、鋼筋調直機，并安排專人進行鋼筋驗收、取樣試驗、制作加工、焊接取樣試驗、進場及成品鋼筋掛牌分類堆放等。配置鋼筋前首先根據(jù)設計圖紙及施工、設計規(guī)范計算下料長度、填寫配料單，經(jīng)項目部鋼筋施工員審核后嚴格按照料單下料，每批配好的鋼筋應分別編號、堆放。同時，項目部施工員施焊，并且在每批焊接件中按規(guī)范抽取試件進行試驗。1、底板、承臺、地梁鋼筋鋼筋綁扎順序與方法：根據(jù)原有軸線基礎上，彈出所有柱子、墻板、地梁的軸線和邊線，并用紅漆做好標記，底板鋼筋綁扎前應先在墊層上用臘筆劃出鋼筋位置線，為綁扎好鋼筋，控制，復核柱、墻、地梁軸線創(chuàng)造條件。鋼筋加工好，現(xiàn)場放線結束后，方可進行底板鋼筋鋪設與綁扎。鋼筋綁扎前應核對成品鋼筋的型號、直徑、形狀、尺寸和數(shù)量等是否與實際相等，鋼筋隨鋪隨扎，做到縱橫成線，底板上下皮鋼筋應按設計要求位置綁扎。本工程底板厚，故上下皮鋼筋間采用鋼筋作撐馬，以保證上皮鋼筋位置正確。下皮鋼筋要墊好保護塊，保護塊縱橫向間距控制在1米以內，底板鋼筋綁扎完后，方可對柱、墻板等豎向結構進行綁扎。基礎鋼筋施工注意事項：a、梁、板鋼筋接頭盡可能采用閃光對焊，做到能長則長，盡可能減少不必要的接頭。并且能滿足設計及施工規(guī)范要求，確保接頭位置，數(shù)量在規(guī)范允許范圍內。b、基礎鋼筋運輸采用QTZ63型塔吊進行，直接運到就位，鋼筋較長時搭設斜道搬運。c、底板筋雙層處，鋼筋撐腳的數(shù)量應保證，以確保上下皮鋼筋位置。d、墻、柱鋼筋用水平筋和箍筋固定在底板鋼筋上，以防止混凝土澆搗時鋼筋偏位。e、插筋位置的準確性。插筋位置，在墊層上均彈出中線線和邊線，按線插筋，插筋完畢，再拉線檢查，避免插筋單根或整體偏移。f、避免柱、墻板鋼筋整體扭轉。柱鋼筋（包括暗柱）綁扎完畢，檢查位置準確后，先將其臨時固定，然后再綁扎墻板鋼筋。g、墊塊數(shù)量及位置適當。**潮濕環(huán)境決定了墊塊數(shù)量及位置得當，以確保鋼筋保護層，墊塊用1：2水泥砂漿制作。h、按圖紙和規(guī)范認真施工，加強施工過程管理。鋼筋綁扎完畢，項目部及班組在自檢的基礎上，會同監(jiān)理公司、建設單位對鋼筋嚴格檢查。并及時通知質監(jiān)站進行驗收，做好隱檢記錄。i、在澆搗混凝土時，鋼筋班必須派責任性較強的人員進行跟班作業(yè)，對澆搗過程中的鋼筋檢查。鋼筋有明顯的偏位或間距發(fā)生變化，上下皮鋼筋間的距離等情況必須在澆混凝土過程中進行及時地修改，保證鋼筋受力的正確位置。2、墻板、柱鋼筋（1）、**鋼筋的綁扎順序為：彈線布筋→鋼筋就位→綁扎承臺鋼筋→綁扎地梁鋼筋→綁扎底板鋼筋→調整墻板及門洞插筋的間距位置→綁扎縱向鋼筋→接門窗洞插筋→門窗洞過梁→綁扎橫向鋼筋→調整內場插筋→門窗過梁→綁扎墻拉結筋→預埋鐵就位→墊塊→清理現(xiàn)場→驗收。（2）、**底板完成后，重點是**墻板及柱子等豎向結構的施工，作為結構自防水部分應在施工中引起高度重視，也為上部結構開好好頭，在鋼筋混凝土結構施工前，首先對軸線等尺寸進行全面復核，做到軸線整體測量閉合，偏差小于規(guī)范允許值。（3）墻、柱中豎向鋼筋連接，凡是≥Φ16以上均采用電渣壓力焊，電渣壓力焊的焊工必須有上崗證，并且在規(guī)定的范圍內操作。在正式焊接前必須根據(jù)施工條件進行試焊，合格后方可施焊，并且在每批焊接件中按規(guī)范抽取試件進行試驗，試件按要求見證取樣和見證檢測。（4）、鋼筋的彎折、錨固長度、搭接長度等應符合設計及施工規(guī)范要求，具體制作前先翻樣，再制作，以便于精確控制制作尺寸，并按規(guī)范規(guī)定進行綁扎，確保綁扎過程鋼筋的搭接、錨固以及接頭位置符合設計及施工規(guī)范要求。（5）、箍筋的制作、按照抗震要求做，箍筋末端彎曲角度為135度。箍筋末端的平直部分不少于箍筋直徑的10倍，墻板暗柱箍筋的接頭交錯布置在四角縱向鋼筋上，過梁鋼筋接頭全部交叉在上部。（6）、墻、柱鋼筋的綁扎在模板安裝前進行，鋼筋綁扎前應結合支模架搭設操作架及柱、墻綁扎臨時固定架，便于保證柱、墻板鋼筋綁扎成型后位置正確。（7）、鋼筋綁扎前先單側扣除保護層，搭設綁扎靠架后方可進行墻、柱鋼筋綁扎，以防止由于配筋過大柱及整體墻垂直度偏差后無法保證支模軸線尺寸正確。（8）、墻的箍筋位置在兩根對角主筋上劃出后再綁扎，箍筋的接頭應交錯布置。（9）、墻的豎向鋼筋綁扎前應先在墻的位置線上先彈出鋼筋位置點，再均勻排列。按鋼筋間距綁扎，每個交叉點必須全部綁扎，每一平方米設一與主筋同規(guī)格的撐腳，以保證內外兩皮鋼筋的位置正確。（10）、墻、柱鋼筋綁扎應遵循先豎向筋再箍筋，先豎向筋再橫向筋的順序。在安裝墻、柱插筋時必須有臨時固定措施，以免倒塌傷人或鋼筋移位。（11）、墻、柱鋼筋保護層墊塊縱橫向距控制在1000㎜，靠上端口加密至700㎜。（12）、及時做好項目部與班組自檢、互檢、交叉檢工作，并上報監(jiān)理部、業(yè)主、質監(jiān)站的隱蔽工程驗收，并做好隱檢記錄。3、梁、板鋼筋（1）、梁板中的鋼筋連接采用閃光對焊單向搭接焊和綁扎連接，對焊單向搭接焊的焊工必須持有上崗證，并且在規(guī)定的范圍內操作。在正式焊接前必須根據(jù)施工條件進行試焊，合格后方可施焊，并且在每批焊接件中按規(guī)定抽取試件進行試驗，綁扎接頭的搭接長度應符合規(guī)范要求。（2）、鋼筋操作好后分規(guī)格堆放，在綁扎時采用塔吊吊至現(xiàn)場。鋼筋綁扎前先在模板上劃出鋼筋位置線。綁扎成型的鋼筋，要墊好保護塊，梁的箍筋應在架立筋上劃出，箍筋的接頭應交錯布置。對于柱鋼筋需按規(guī)范要求設置定位箍，并綁扎牢固。（3）、鋼筋綁扎前應核對好成品鋼筋的型號、直徑、形狀、尺寸和數(shù)量等是否與實際相符。（4）、鋼筋綁扎尤其應注意水平鋼筋與豎向鋼筋交接處核心區(qū)域設置，對設計要求加密箍筋以及進入剪力墻區(qū)域的梁、板均應滿足設計要求，保護塊縱橫向距控制在1m以內。（5）、板、次梁與主梁交叉處，板的鋼筋在上，次梁的鋼筋居中，主梁的鋼筋在下，并且要保證板的主筋保護層厚度。（6）、為保證樓板上下二層鋼筋的位置正確，每平方米設一鋼筋制作的撐腳。（7）、對綁扎好的鋼筋，項目部及班組要及時組織進行自檢，并及時上報監(jiān)理公司、建設單位、質監(jiān)站進行隱蔽工程驗收，并做好隱檢記錄。（8）、在每次澆搗混凝土時，鋼筋班組必須派責任性較強的人員進行跟班作業(yè)，及時檢查，及時修正。4、后澆帶的做法：4.1、后澆帶設計做法⑴防水混凝土墻板后澆帶構造（寬度800mm）：①3厚止水鋼板；②垂直于后澆帶方向加筋：同向板鋼筋截面面積的一半（直徑相同，間距加倍）③混凝土表面鑿毛，清理，新老混凝土交界面設置鋼絲網(wǎng)；④套漿（同混凝土等級的砂漿）；⑤后澆補償收縮混凝土C35；⑵防水混凝土底板后澆帶構造（寬度800mm）：①3厚止水鋼板；②垂直于后澆帶方向加筋：同向板鋼筋截面面積的一半（直徑相同，間距加倍）③下部下沉350mm，配筋板面Φ10@200、板面ψ8@200，C30細石混凝土混凝土板，板下設卷材防水層；④混凝土表面鑿毛，清理，新老混凝土交界面設置鋼絲網(wǎng)；⑤套漿（同混凝土等級的砂漿）；⑥后澆補償收縮混凝土C35；4.2、后澆帶施工施工工藝：素混凝土墊層面彈線→配筋墊層，先綁扎一側墊層鋼筋→下中縫放入50厚泡沫塑料→安放橡膠止水帶→先綁扎一側墊層鋼筋→上中縫放入50厚泡沫塑料→支排污溝模板→澆鋼筋混凝土墊層→墊層混凝土養(yǎng)護→綁扎**底板鋼筋→架立止水鋼板→后澆帶兩側支?！?*底板澆搗混凝土→后澆帶清理→后澆帶混凝土澆搗封閉→后澆帶混凝土養(yǎng)護。操作要點：⑴素混凝土墊層面彈線：①控制后澆帶位置，保證鋼筋綁扎和支模位置正確。②檢測墊層面平整度，入墊層面有高低誤差大或有缺陷的，應修正、補平。⑵配筋墊層：①根據(jù)設計要求，先綁扎一側墊層鋼筋，在止水帶下中縫位置放入50㎜厚的泡沫塑料，放入橡膠止水帶后，在綁扎另一側的墊層鋼筋，然后在止水帶上中縫位置放入50㎜厚的泡沫塑料。橡膠止水帶位置校正后，在二側邊緣每隔1m用鉛絲與墊層鋼筋綁扎固定。⑶支排污溝模板①用18㎜后的木膠板預制拼裝，用木檔對撐固定。②控制排污溝的深度和上口標高，排污溝二端標高應低于中部標高。⑷后澆帶配筋墊層澆搗混凝土①澆搗混凝土前，將排污溝模板與混凝土接觸面澆水濕潤。②混凝土應從橡膠止水帶兩側均勻澆筑，插入式振搗器均勻振搗密實。③泥工用刮尺刮平，用鐵抹子抹平。⑸**鋼筋綁扎（按照上述底板鋼筋綁扎方法綁扎）⑹后澆帶兩側鋼板、網(wǎng)模板支設①用ф16鋼筋焊成骨架，豎向間距100㎜，水平間距150㎜，面覆蓋兩層鋼板網(wǎng)，鋼板網(wǎng)下口伸出骨架至墊層底，用22#鉛絲固定，在**底板下皮鋼筋綁扎后進行安裝。②預制鋼板網(wǎng)模板就位，鋼板網(wǎng)設于靠混凝土一側，鋼筋骨架與上下皮鋼筋電焊固定。③鋼板網(wǎng)下口設置通長的木板條抵緊保護層厚度內的鋼板網(wǎng)，鋼板網(wǎng)上口用18㎜厚模板根據(jù)鋼筋位置，鋸出缺口收頭，保證混凝土上口平直挺括。鋼板網(wǎng)根據(jù)止水鋼板分成上下兩段。先安裝止水鋼板與止水鋼板下的鋼板網(wǎng)電焊連接，再安裝止水鋼板上的鋼板網(wǎng)。④后澆帶兩側鋼板網(wǎng)應同時安裝，采用鋼筋與鋼板網(wǎng)骨架電焊對撐牢固。⑺**底板澆搗混凝土①**底板澆搗混凝土時，插入式振搗器不得緊貼鋼板網(wǎng)振搗。②泵管出口混凝土不得直接對鋼板網(wǎng)模板。③后澆帶兩側的混凝土澆筑以鋼板網(wǎng)外側翻漿、結瘤為度。④控制好后澆帶兩側上口的標高。⑻后澆帶的防護①對澆搗底板混凝土時流入后澆帶排污溝的水泥砂漿，及時用水沖洗至后澆帶兩端的排污井內，通過泥漿泵排出基坑，使后澆帶保持清潔。②后澆帶部位采用模板覆蓋，防止雜物落入后澆帶內。⑼后澆帶混凝土澆搗，①后澆帶澆搗前，清理后澆帶內鋼筋表面的浮漿、兩側面松動石子和浮漿，清理排污溝內的雜物和積水。②對后澆帶內的鋼筋進行校對。③檢查后澆帶端部外墻板水平施工縫鋼板止水帶，如有脫焊要補上。底板以上水平鋼板止水帶與墻板豎向鋼板止水帶接通并滿焊。④后澆帶應在其兩側混凝土齡期達到42d或符合設計要求后方可施工，混凝土采用后澆補償收縮混凝土C35。⑤混凝土澆搗采用斜面搭接，一次澆筑完成；混凝土澆筑時采用插入式振搗器振搗密實，后澆帶澆平后，再用平板振動機沿后澆帶方向托振一遍。⑥后澆帶表面由泥工工用刮尺刮平平，用鐵抹子子抹壓平整，待待混凝土終凝凝前進行兩次次抹面或三次次抹面壓光。⑦**底板后澆帶混混凝土終凝后后，先澆水濕濕潤，再覆蓋蓋一層塑料薄薄膜養(yǎng)護。5、**梁、板、柱、剪剪力墻支模架架具體詳見《模模板專項施工工方案》6、**頂板設置物料料提升機（或或人、貨兩用用梯）的具體體平面位置。詳詳見《人貨兩兩用梯專項施施工方案》7、管井的施工與封封閉7.1、管井的施施工：根據(jù)基坑圍護設計計方案，管井井降水PVC管周圍嵌入入一根管徑800㎜長400㎜鋼管管。在鋼管上端部焊接接一塊8厚寬度為200㎜的鋼板環(huán)環(huán)，該鋼管的的上端部埋設設的位置為放放在**底板的中中間位置，并并嵌在已經(jīng)澆澆搗的混凝土土底板中。并在基坑找平層水水平布置寬度度為200㎜、豎向高高度為200㎜的止水膩膩子，熱焊至至鋼板表面，做做好基坑底板板與管井交界界處的防水帶帶。7.2、管井封閉閉：截斷管井，將管井井內的水抽到到基本干，向向管井內填入入C15混凝土，用用振搗器振搗搗密實，封閉閉井口。用8㎜厚的鋼板與管井井上口焊接封封閉。用補償微膨脹的CC35混凝土補填填管井的洞口口，用振搗器器振搗密實。（四）、施工配合合鋼筋綁扎的配合主主要是指鋼筋筋工與木工及及架子工的配配合，一方面面鋼筋綁扎時時需為木工支支模提供空間間，并提供標標準成型的鋼鋼筋骨架，以以使木工支設設模板時，能能確保幾何尺尺寸及位置達達到設計要求求；另一方面面，模板的支支設也須考慮慮鋼筋綁扎的的方便，梁板板鋼筋綁扎時時凡梁高大于于600者應留出一一面?zhèn)饶２坏玫弥гO，以供供鋼筋工綁扎扎梁底鋼筋。待待綁扎以及墊墊塊放置均已已完成后梁側側方可封模，在施工過程中，鋼筋班組與安裝班組密切配合，必須重視安裝預留預埋的適時穿插，及時按設計要求增加附加鋼筋，確保預埋準確、固定牢靠，更應作好看護工作，以免被后續(xù)工序破壞，混凝土施工時，應派鋼筋工看護鋼筋，保證樓板鋼筋保護層厚度符合規(guī)范要求，柱子插筋位置正確，同時應派木工技工專門守模。（五）、成品保護護加工好的成型鋼筋筋，在現(xiàn)場按按型號、規(guī)格格鋪墊木整齊齊堆放，防止止壓彎變形，周周圍做好排水水溝，避免鋼鋼筋陷入泥土土中，貯存期期不宜過長，以以免鋼筋銹蝕蝕。在鋼筋運輸和安裝裝時要輕裝輕輕卸，不得隨隨意拋擲和碰碰撞，防止鋼鋼筋變形。綁扎柱鋼筋時要搭搭設臨時腳手手架，不得蹬蹬踩鋼筋操作作。鋼筋綁扎過程或鋼鋼筋綁扎好后后，不得在已已綁扎好的鋼鋼筋上行人、堆堆放物料或搭搭設跳板，特特別防止懸挑挑結構的鋼筋筋位置。綁扎扎模板時避免免碰動預埋鐵鐵件和洞口模模板。安裝電線管、暖衛(wèi)衛(wèi)管線或其他他管線時，避避免切斷鋼筋筋和碰動鋼筋筋。泵送混凝土的泵管管不得直接擱擱在已綁扎好好的鋼筋上，而而需搭設支架架。（六）、安全措施施鋼筋加工機械的操操作人員，應應經(jīng)過機械操操作技術培訓訓，取得上崗崗證后方可操操作。鋼筋加工機械的電電氣設備有良良好的絕緣并并接地，每臺臺機械必須一一機一閘一保保護，機械轉轉動外露部分分必須有安全全防護罩，在在停止工作時時斷開電源。使用鋼筋彎曲機時時，操作人員員站在鋼筋活活動端的反方方向，彎曲4400mm的短鋼筋筋時要有防止止鋼筋彈出措措施。粗鋼筋切斷時，沖沖切力大，應應在切斷口兩兩側機座上安安裝兩個角鋼鋼擋桿，防止止鋼筋擺動。電焊機周圍不得放放易燃物品，并并且要防止焊焊花四射。（七）、質量保證證措施及注意意事項在整個鋼筋工程的的施工過程中中，從材料進進場、存放、斷斷料、焊接至至現(xiàn)場綁扎施施工，將實行行責任落實到到人，層層嚴嚴把質量關。鋼筋質量由鋼筋綁綁扎工程和鋼鋼筋焊接工程程組成。1、鋼筋加工、連接接及綁扎施工工中應注意：：鋼筋加工的形狀、尺尺寸必須符合合設計要求，鋼鋼筋的表面確確保潔凈、無無損傷、無麻麻孔斑點、無無油污，不得得使用帶有顆顆?；蚱瑺罾侠箱P的鋼筋；；鋼筋的彎鉤應按施施工圖的規(guī)定定執(zhí)行，同時時滿足有關標標準與規(guī)范的的規(guī)定；鋼筋加工的允許偏偏差對受力鋼鋼筋順長度方方向為+10mm，對箍筋筋邊長應不大大于+5mm，對勁性性柱箍筋加工工更應仔細，以以免造成穿箍箍困難以及對對模板支設不不利的影響；；鋼筋加工后按規(guī)格格、品種分開開堆放，并在在明顯處掛識識別標記，以以防錯拿；鋼筋焊接的接頭形形式、焊接工工藝和質量驗驗算，符合國國家現(xiàn)行規(guī)范范的有關規(guī)定定；鋼筋焊接前，必須須根據(jù)施工條條件進行試焊焊，合格后方方可正式施焊焊；受力鋼筋的焊接接接頭在同一構構件上應按規(guī)規(guī)范和設計要要求相互錯開開足夠距離；；雨天鋼筋焊接要按按規(guī)范要求和和鋼筋材質特特點采取科學學有效的保護護措施，以保保證焊接質量量達到設計和和規(guī)范要求；；對柱梁節(jié)點節(jié)點等等部位的鋼筋筋綁扎，施工工前應詳細編編制綁扎順序序，鋼筋翻樣樣和質量員需需層層把關，以以防出現(xiàn)鋼筋筋規(guī)格錯項和和鋼筋數(shù)錯漏漏；按規(guī)范和設計要求求設置墊塊；；混凝土澆搗過程中中，設專職鋼鋼筋看護員，對對偏移鋼筋及及時修正。2、鋼筋工程質量控控制程序見下列程序圖：學習圖紙和技術資資料鋼材合格證進場必必須復驗準備工作檢查腳手架和腳手手板學習操作規(guī)程和質質量標準制訂及審核鋼筋配配料表書面交底技術交底操作人員參加鋼筋模板工序交接接檢查鋼筋下料成型按不同型號掛牌中間檢查現(xiàn)場綁扎鋼筋自檢澆灌混凝土時留人人看模辦理隱蔽簽證手續(xù)續(xù)鋼筋混凝土工序交交接檢查按規(guī)定抽查執(zhí)行驗評標準質量評定不合理的處理(返返工)鋼筋代用單自檢記錄隱蔽驗收記錄鋼筋合格證資料管理清理現(xiàn)場文明施工工質量評定記錄施工記錄事故處理五、模板工程根據(jù)框架-剪力墻墻結構工程的的特點，模板板工程對工程程的進度和質質量起著非常常重要的作用用。本工程采采用18mm厚的九層層板作模板，Φ48×3.0鋼管作為模板支撐體系和加固體系。所用的鋼管壁厚必須大于等于3.0㎜.（一）、模板工程程施工工藝流流程控制程序序見下圖：《混凝土結構工程程施工質量驗驗收規(guī)范》GB502204-20002施工圖紙前期工作技術交底材料準備材料、支承件、卡卡具隔離劑作業(yè)條件模板設計數(shù)據(jù)基礎承載力滿足施施工荷載要求求排水措施季節(jié)性施工技術措措施施工模板安裝支架安裝基礎立柱支撐桿件模板安裝預埋件位置正確預留孔標高、中心線、垂垂直度壓縮變形或彈性撓撓度模板拆除(應在混混凝土強度能能保證不受損損壞的情況下下進行)驗收模板設計資料材料預埋件和預留孔洞洞模板安裝的幾何尺尺寸《建筑工程施工質質量驗收統(tǒng)一一標準》（二）施工準備1、技術準備根據(jù)設計圖紙、施施工規(guī)范，對對模板受進行行計算，確定定柱箍的形式式、間距，對對拉螺栓規(guī)格格、間距，剪剪力墻中對拉拉螺栓的規(guī)格格、間距，梁梁模板的模板板排列，樓板板模板的平面面布置，縱橫橫龍骨間距、規(guī)規(guī)格及排列，各各支撐系統(tǒng)等等支模方案。熟悉圖紙，確定各各部位、各節(jié)節(jié)點模板拼接接及相應的支支撐方法。檢查水、電等安裝裝工程在封模模板前的各項項準備工作。支模順序、支模方方法能滿足要要求，支撐系系統(tǒng)具有足夠夠的強度、剛剛度、穩(wěn)定性性要求。2、材料準備九合板制作的木模模板，木模板板規(guī)格、種類類必須符合設設計要求；木楞的規(guī)格、種類類必須符合設設計要求；木支架、支柱、托托具、卡具，鐵鐵釘、鐵絲，對對拉螺栓，Ф48鋼管及連連接扣件等支支架系統(tǒng)準備備齊全。3、機械準備木工聯(lián)合機械、手手鋸、釘錘、電電鉆、水平尺尺、鋼卷尺、大大錘等。（三）構造要求梁模板高支撐架的的構造和施工工要求除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關要求外外，還要考慮慮以下內容1、模板支支架的構造要要求①梁板模板高支撐架架根據(jù)設計荷荷載采用單立立桿；②立桿之間必須按步步距滿設雙向向水平桿，確確保兩方向足足夠的設計剛剛度；③梁和樓板荷載相差差較大時，采采用不同的立立桿間距，但但只宜在一個個方向變距、而而另一個方向向不變。2、立桿步步距的設置因架體構造荷載在在立桿不同高高度軸力變化化不大時，采采用等步距設設置；3、整體性性構造層的設設置①當支撐架高度≥220m或橫向高寬寬比≥6時，需要設設置整體性單單或雙水平加加強層；②單水平加強層可以以每4--6米沿水平結構構層設置水平平斜桿或剪刀刀撐，且須與與立桿連接，設設置斜桿層數(shù)數(shù)要大于水平平框格總數(shù)的的1/3；③雙水平加加強層在支撐撐架的頂部和和中部每隔10--155m設置，四四周和中部每每10--155m設豎向斜桿，使使其具有較大大剛度和變形形約束的空間間結構層；④在任何情況下，高高支撐架的頂頂部和底部（掃掃地桿的設置置層）必須設設水平加強層層。4、剪刀撐撐的設置①沿支架四四周外立面應應滿足立面滿滿設剪刀撐；；②中部根據(jù)據(jù)需要并依構構架框格的大大小，每隔10--155m設置。5、頂部支支撐點的設置置①在立桿頂頂部設置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；②頂部支撐撐點位于頂層層橫桿時靠近近立桿，且不不大于200mmm；③支撐橫桿桿與立桿的連連接扣件頂端端采用雙扣件件；6、支撐架架搭設的要求求①嚴格按照照設計尺寸搭搭設，立桿和和水平桿的接接頭均應錯開開在不同的框框格層中設置置；②確保立桿的垂直偏偏差和橫桿的的水平偏差小小于《扣件架架規(guī)范》的要要求；③確保每個個扣件和鋼管管的質量是滿滿足要求的，每每個扣件的擰擰緊力矩都要要控制45--60N.mm，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的；④地基支座座的設計要滿滿足承載力的的要求。7、施工工使用的要求求①精心設設計混凝土澆澆筑方案，確確保模板支架架施工過程中中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；②嚴格控控制實際施工工荷載不超過過設計荷載，對對出現(xiàn)的超過過最大荷載要要有相應的控控制措施，鋼鋼筋等材料不不能在支架上上方堆放；③澆筑過程中，派人人檢查支架和和支承情況，發(fā)發(fā)現(xiàn)下沉、松松動和變形情情況及時解決決。（四）**墻板模模板的設計制制作1、參數(shù)信息⑴.基本參數(shù)次楞(內龍骨)間間距(mm):3300；穿墻墻螺栓水平間間距(mm):6600；主楞(外龍骨)間間距(mm):5500；穿墻墻螺栓豎向間間距(mm):5500；對拉螺栓直徑(mmm):M114；⑵.主楞信息龍骨材料:鋼楞；；截面類型::圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩II(cm4)):12.119；鋼楞截截面抵抗矩WW(cm3):5.008；主楞肢數(shù):2；⑶.次楞信息龍骨材料:木楞；；寬度(mm):550.00；；高度(mm):990.00；；次楞肢數(shù):2；⑷.面板參數(shù)面板類型:竹膠合合板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗彎強度設計計值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪強度設計計值(N/mm2):1.550；⑸.木方和鋼楞方木抗彎強度設計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪強度設計計值ft(N/mm2):1.550；鋼楞彈性模量E((N/mm22):2100000.000；鋼楞抗彎強度設計計值fc(N/mm2):2055.00；墻模板設計簡圖2、墻模板荷載標準準值計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V---混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H---模板計計算高度，取取3.0000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.0000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側壓力F；分別為47.7705kNN/m2、72.0000kN//m2，取較小值值47.7005kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側壓力力標準值FF1=47..705kNN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值F2=2.0000kNN/m2。3、墻模板面板的計計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。按規(guī)規(guī)范規(guī)定，強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側壓力和和傾倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側側壓力。計算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在內內楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖⑴.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式式如下:其中，M--面面板計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(內楞間距)::l=3300.0mmm；qq--作用在在模板上的側側壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×47.711×0.50×0.90==25.7661kN/mm，其中0.990為按《施施工手冊》取取的臨時結構構折減系數(shù)。傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；q=q1+q2=25..761+11.260==27.0221kN//m；面板的最大彎距：：M=0..1×27.0221×300.00×300.00=2.443×105N.mm；按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：W=5000×18.0×18.0//6=2.770×104mm3；ff--面板板截面的抗彎彎強度設計值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大應應力計算值：：σ=M//W=22.43×1105/2..70×1004=9..007N//mm2；面板截面的最大應應力計算值σσ=9.0007N/mmm2小于面板截截面的抗彎強強度設計值[f]=113.0000N/mm22，滿足要求求！⑵.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=3300.0mmm；qq--作用在在模板上的側側壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×47.711×0.50×0.90==25.7661kN/mm；傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；q=q1+q2=25..761+11.260==27.0221kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×27.0221×300.00=48863.7226N；截面抗剪強度必須須滿足:其中，Τ--面板板截面的最大大受剪應力((N/mm2)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=48863.7226N；bb--構件的的截面寬度((mm)：b=5000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪強度設計值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪應力計算算值:T=3×4863..726/((2×500×18.0))=0.8111N/mmm2；面板截面抗剪強度度設計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪應力計算算值T=00.811NN/mm2小于面板截截面抗剪強度度設計值[[T]=1..500N//mm2，滿足要求求！⑶.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗驗算采用標準準荷載，同時時不考慮振動動荷載作用。撓度計算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的側壓力線荷荷載:q=47..71×0.50=23..85N/mmm；l---計算跨度(內楞間距)::l=300.000mm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.000N/mm22；I---面板的截面面慣性矩:I=550.00××1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=1..200mmm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×223.85××300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..567mmm；面板的最大撓度計計算值:ω=0.5667mm小于于等于面板的的最大允許撓撓度值[ω]=1.2000mm，滿滿足要求！4、墻模板內外楞的的計算(一).內楞(木或鋼鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨骨采用木楞，寬寬度50mmm，高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×990×90/6=67..50cm33；I=50×990×90×90/122=3003.75ccm4；內楞計算簡圖⑴.內楞的抗彎強度驗驗算內楞跨中最大彎矩矩按下式計算算：其中，M--內內楞跨中計算算最大彎距((N.mm))；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×47.711×0.30×0.90==15.4556kN/mm；傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.30×0.90==0.7566kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(15..456+00.756))/2=8..106kkN/m；內楞的最大彎距：：M=0..1×8.1066×500.00×500.00=2.003×105N.mm；內楞的抗彎強度應應滿足下式：：其中，σ---內楞承受的的應力(N/mm2)；MM--內內楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--內內楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.775×104；ff--內楞楞的抗彎強度度設計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；內楞的最大應力計計算值：σ=2..03×1005/6.755×104=3..002NN/mm2；內楞的抗彎強度設設計值:[[f]=13.0000N/mmm2；內楞的最大應力計計算值σ=3..002NN/mm2小于內楞的的抗彎強度設設計值[ff]=13..000N//mm2，滿足要求求?、?內楞的抗剪強度驗驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，V－內楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×47.711×0.30×0.90==15.4556kN/mm；傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.30×0.90==0.7566kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(q11+q2)/2==(15.4456+0..756)//2=8.1106kNN/m；內楞的最大剪力：：∨=0..6×8.1066×500.00=24431.8663N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ--內楞楞的截面的最最大受剪應力力(N/mm2)；∨--內楞計算最大大剪力(N)：∨=24431.8663N；bb--內楞的的截面寬度((mm)：b=500.0mm；；hhn--內楞的截截面高度(mm)：hn=90..0mm；ffv--內楞的抗抗剪強度設計計值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；內楞截面的受剪應應力計算值::fv=3×2431..863/((2×50.0×90.0))=0.8111N/mmm2；內楞截面的抗剪強強度設計值::[fv]=1.5500N/mmm2；內楞截面的受剪應應力計算值ττ=0.8811N/mmm2小于內楞截截面的抗剪強強度設計值[fv]==1.50NN/mm2，滿足要求求?、?內楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：其中，ω--內楞楞的最大撓度度(mm)；qq--作用在在內楞上的線線荷載(kN/m))：q=47.711×0.30//2=7.116kN//m；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；EE--內楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--內楞截截面慣性矩((mm4)，I=3.004×106；內楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×114.31//2×5000.004/(1000×95000.00×33.04×1106)=0..105mmm；內楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2..000mmm；內楞的最大撓度計計算值ω=0.1055mm小于內內楞的最大容容許撓度值[ω]=2.0000mm，滿滿足要求！2).外楞(木或鋼鋼)承受內楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩矩W=4.49ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=10.788cm4；外楞計算簡圖⑷.外楞抗彎強度驗算算外楞跨中彎矩計算算公式：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×47.711+1.4××2.00))×0.30×0.50//2=4.005kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=6600mm；；外楞最大彎矩:MM=0..175×4053..10×600.000=4..26×105N/mmm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大大應力計算值值(N/mm2)M---外楞的的最大彎距((N.mm))；M=44.26×105N/mmmW---外楞的的凈截面抵抗抗矩；W=4.449×103mm3；[f]--外楞的的強度設計值值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大應力計計算值:σ=4..26×1005/5.008×1033=833.775N/mm22；外楞的抗彎強度設設計值:[[f]=205.0000N/mmm2；外楞的最大應力計計算值σ=83..775N//mm2小小于外楞的抗抗彎強度設計計值[f]]=205..000N//mm2,滿滿足要求?、?外楞的抗剪強度驗驗算公式如下:其中，∨--外楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距間距)::l=6600.0mmm；P--作用用在外楞的荷荷載:P=(1..2×47.711+1.4××2.00))×0.30×0.50//2=4.0053kN；；外楞的最大剪力：：∨=0..65×4053..105==1.588×103N；外楞截面抗剪強度度必須滿足::其中，τ--外楞楞截面的受剪剪應力計算值值(N/mm2)；∨--外楞計算最大大剪力(N)：∨=1..58×103N；bb--外楞的的截面寬度((mm)：b=800.0mm；；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--外楞的抗抗剪強度設計計值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪應應力計算值::τ=3×11.58×1103/(2×880.0×1100.0))=0.2996N/mmm2；外楞的截面抗剪強強度設計值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪強強度設計值::[fv]=1.550N/mmm2；外楞截面的受剪應應力計算值ττ=0.2296N/mmm2小于外楞截截面的抗剪強強度設計值[fv]==1.50NN/mm2，滿足要求求?、?外楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：其中，ω--外楞楞最大撓度((mm)；PP--內楞作作用在支座上上的荷載(kN/m))：P=447.71××0.30×0.50//2＝3.58kN/m；；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距):ll=6000.0mm；；EE--外楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--外楞截截面慣性矩((mm4)，I=1.008×105；外楞的最大撓度計計算值:ω=1..146×77.16×1100/2××600.0003/(1100×2110000..00×1..22×1005)=0.3466mm；外楞的最大容許撓撓度值:[ω]=2..400mmm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.3446mm小于于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=2.4000mm，滿滿足要求！5、穿墻螺栓的計算算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A---穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿墻螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿墻螺栓的型號::M14；穿墻螺栓有效直徑徑:11.555mm；；穿墻螺栓有效面積積:A==105mm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=117.8500kN；穿墻螺栓所受的最最大拉力:N=477.705××0.6000×0.5000=144.312kN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=14.3312kN小于穿墻螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=177.850kkN，滿足要要求！（五）**梁柱板板模板的設計計制作本工程**頂板梁梁的截面大小?。篈區(qū)：400*11200、400*7700、500*8800、300*6600、240*11750（6#樓**自行車通通道）、300*11750；B區(qū)：400*7750、300*6600、400*11050。**一般的梁梁截面尺寸為為300*6600，300*7750，500*7000，最大的截面面尺寸為300*11750。截面支撐撐驗算如下：：300*6600梁支模架鋼管管縱向間距1000㎜，橫向間間距700㎜；梁中間間加設一道 M12螺栓，鋼鋼管類型為ΦΦ48×3..50；同理計算300*11750梁支模架鋼管管縱向間距500㎜，橫向間間距500㎜；梁中間間每隔500㎜加設一道M12螺栓，鋼鋼管類型為ΦΦ48×3..50。1、300*600梁梁模板計算書書高支撐架的計算依依據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》（JGJJ130-22001）、《混混凝土結構設設計規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結構荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。梁段:L1。一、參數(shù)信息⑴.模板支撐及構造參參數(shù)梁截面寬度B((m):0..30；梁截面高度D((m):0..60混凝土板厚度(mmm):0..25；立桿縱距（沿梁跨跨度方向間距距）La(mm):1.000；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.100；腳手架步距(m)):1.500；梁支撐架搭設高度度H(m)：3.60；梁兩側立柱間距((m):0..70；承重架支設:無承承重立桿，木木方支撐垂直直梁截面；立桿橫向間距或排排距Lb(mm):1.000；采用的鋼管類型為為Φ48×3..50；扣件連接方式:單單扣件，考慮慮扣件質量及及保養(yǎng)情況，取取扣件抗滑承承載力折減系系數(shù):0.880；⑵.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自重(kN//m3):1.550；施工均布荷載標準準值(kN/m2):2.55；新澆混凝土側壓力力標準值(kN/m2):18..0；傾倒混凝土側壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝土荷載標標準值(kN/m2):2.00⑶.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計計值fv(NN/mm2)：1.7；面板類型：膠合面面板；鋼材彈性模量E((N/mm22)：2100000.0；鋼材抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：205.00；面板彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強度設計計值fm(NN/mm2)：13.0；⑷.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間間距(mm)：300.00；面板厚度(mm))：18.0；⑸.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm))：500；次楞間距(mm))：300；穿梁螺栓水平間距距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mmm)：M12；主楞龍骨材料：鋼鋼楞；截面類型為圓鋼管管48×3.5；主楞合并根數(shù)：22；主楞龍骨材料：木木楞,，寬度50mmm，高度90mmm；2、梁模板荷載標準準值計算⑴.梁側模板荷載強度驗算要考慮新新澆混凝土側側壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側壓力力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V---混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H---混凝土土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7500m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側壓力F；分別為44.3343kNN/m2、18.0000kN//m2，取較小值值18.0000kN//m2作為本工程程計算荷載。3、梁側模板面板的的計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側壓力和傾傾倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側壓壓力。計算的的原則是按照照龍骨的間距距和模板面的的大小,按支撐在內內楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖⑴.抗彎驗算其中，σ---面板的彎彎曲應力計算算值(N/mm2)；M---面板的的最大彎距((N.mm))；W---面板的的凈截面抵抗抗矩，W==50.000×1.8×1.8/66=27.000cm3；[f]]--面面板的抗彎強強度設計值((N/mm2)；按以下公式計算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側壓力力，包括:新澆混凝土側壓力力設計值:q1=1.22×0.50×18.000×0.90==9.72kkN/m；傾倒混凝土側壓力力設計值:q2=1.44×0.50×2.00×0.90==1.26kkN/m；q=q1+qq2=9..720+11.260=10..980kkN/m；計算跨度(內楞間間距):ll=3000.00mmm；面板的最大彎距M=0..1×10.988×300.0002=9..88×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應力力計算值:σ=9..88×1004/2..70×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗彎強度設設計值:[[f]=13.0000N/mmm2；面板的受彎應力計計算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的的抗彎強度設設計值[ff]=13..000N//mm2，滿足要求求?、?撓度驗算q---作用在模模板上的側壓壓力線荷載標標準值:qq=188.00×0.50=9.000N/mmm；l---計算跨度度(內楞間距)::l=300.000mm；E---面板材質質的彈性模量量:E==95000.00N//mm2；I---面板的截截面慣性矩::I=50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×99.00×3300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..214mmm；面板的最大容許撓撓度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大撓度計計算值ω=0.2114mm小于于面板的最大大容許撓度值值[ω]=1.2000mm，滿滿足要求！4、梁側模板內外楞楞的計算⑴.內楞計算內楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度500mm，截面面高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×990×90/6=67..50cm33；I=50×990×90×90/122=3003.75ccm4；內楞計算簡圖①.內楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:其中，σ---內楞彎曲曲應力計算值值(N/mm2)；M---內楞的的最大彎距((N.mm))；W---內楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內楞楞的強度設計計值(N/mm2)。按以下公式計算內內楞跨中彎矩矩：其中，作用在內楞楞的荷載，qq=(11.2×18.0000×0.90++1.4×2.0000×0.90))×0.3000/1=6..59kN//m；內楞計算跨度(外外楞間距)::l=500mmm；內楞的最大彎距::M=0..1×6.59×500.0002=1.665×105N.mm；經(jīng)計算得到，內楞楞的最大受彎彎應力計算值值σ=1..65×1005/6.755×104=2..440NN/mm2；內楞的抗彎強度設設計值:[[f]=17.0000N/mmm2；內楞最大受彎應力力計算值σ=2..440NN/mm2內楞的抗彎彎強度設計值值小于[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?、?內楞的撓度驗算其中E--面板材質的的彈性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：q=18.000×0.30//1=5..40N//mm；l---計算跨度(外楞間距)：l=5000.00mmm；I---面板的截面面慣性矩：EE=3..04×106N/mm2；內楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×55.40×5500.0004/(1000×100000.00××3.04××106)=0..075mmm；內楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2..000mmm；內楞的最大撓度計計算值ω=0.0755mm小于內內楞的最大容容許撓度值[ω]=2.0000mm，滿滿足要求！⑵.外楞計算外楞(木或鋼)承承受內楞傳遞遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=12.199cm4；外楞計算簡圖①.外楞抗彎強度驗算算其中σ--外楞受彎彎應力計算值值(N/mm2)M---外楞的的最大彎距((N.mm))；W---外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設計值值(N/mm2)。最大彎矩M按下式式計算：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×18.000×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.50×0.30//2=1.665kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓豎向向間距):l=3300mm；；外楞的最大彎距：：M=00.175××1647..000×300.0000=8.65××104N.mm經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應力力計算值:σ=8..65×1004/4.499×103=199.258N/mm22；外楞的抗彎強度設設計值:[[f]=205.0000N/mmm2；外楞的受彎應力計計算值σ=19..258N//mm2小于外楞的的抗彎強度設設計值[ff]=2055.000NN/mm2，滿足要求求！②.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性性模量，其值值為2100000.000N/mmm2；p---作用在模板板上的側壓力力線荷載標準準值：p=18.000×0.50×0.30//1=1..35KNN；l---計算跨度(拉螺栓間距距)：l=3000.00mmm；I---面板的截面面慣性矩：II=1..08×105mm4；外楞的最大撓度計計算值:ω=1..146×11.35×1103×300..003/(1000×2100000.000×1.088×105)=0..018mmm；外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=0..750mmm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.0118mm小于于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=0.7550mm，滿滿足要求！5、穿梁螺栓的計算算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9.885mm；；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118.0000×0.5000×0.3000×2=5..400kkN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170..000×76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.4000kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..920kNN，滿足要求求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的簡支支梁計算。強度驗算要考慮模模板結構自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結構自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10000.00××18.000×18.000/6=5.40××104mm3；I=10000.00×18.000×18.000×18.000/12==4.866×105mm4；⑴.抗彎強度驗算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ--梁底模板的的彎曲應力計計算值(N/mm2)；M---計算的的最大彎矩(kN.mm)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設設計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×1.00×0.60×0.90==16.522kN/m；；模板結構自重荷載載：q2:1.2×0.335×1.00×0.90==0.38kkN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生生的荷載設計計值：q3:1.4×2..00×1.00×0.90==2.52kkN/m；q=q1++q2++q3=116.52++0.38++2.52==19.422kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=1//8×19.4222×0.30002；σ=0.218××106/5.400×104=4.0446N/mmm2；梁底模面板計算應應力σ=4.0046N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設計值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求?、?撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.6000+0.355）×1.00==15.665N/mmm；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大撓度計計算值:ω=55×15.6650×3000.04/(3844×95000.0×4..86×1005)=0.3558mm；面板的最大撓度計計算值:ω=0.3558mm小于于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=300.00/2550=11.200mmm，滿足要要求！7、梁底支撐的計算算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結結構自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結結構自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。⑴.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24.0000+1..500)××0.6000×1.0000=15.3300kNN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.3500×1.0000×(2×0.6000+0.3000)/00.300==1.7500kN/mm；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(2..500+22.000))×0.3000×1.0000=1.3550kN；；⑵.方木的支撐力驗算算均布荷載q==1.2××15.3000+1.22×1.7500=20.4460kNN/m；集中荷載P==1.4××1.3500=1.8990kN；；方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從左左到右各方木木傳遞集中力力[即支座力]分別為：N1=4.0777kN；N2=4.0777kN；方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000××9.0000×9.0000/6=67.500cm3；I=5..000×9.0000×9.0000×9.0000/12==303..75cmm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=4..077/11.000==4.0777kN/mm；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×4.0777×1.0000×1.0000=0.4408kNN.m；最大應力σ=MM/W=0.4408×1006/675000.0==6.0440N/mmm2；抗彎強度設計值[f]==13.0N/mm22；方木的最大應力計計算值6..040NN/mm2小于方木抗抗彎強度設計計值13..0N/mmm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公公式如下:截面抗剪強度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×4.0777×1.0000=2..446kkN；圓木的截面面積矩矩S=00.785××50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木方受剪應力計計算值T=2.455×1962..50/(3303.755×50.000)=00.32NN/mm2；方木抗剪強度設計計值[T]]=1..700NN/mm2；方木的受剪應力計計算值0..316NN/mm2小于方木抗抗剪強度設計計值1.7700N//mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:方木最大撓度計算算值ω=0.6677×3..397×11000.00004/(1000×100000.0000×3033.750××104)=0.7557mm；方木的最大允許撓撓度[ω]=1.0000×10000/2550=4.0000mmm；方木的最大撓度計計算值ω=0.7557mm小小于方木的最最大允許撓度度[ω]=4.0000mm，滿滿足要求?、?支撐鋼管的強度驗驗算支撐鋼管按照簡支支梁的計算如如下計算簡圖(kN))支撐鋼管變形圖((kN.m))支撐鋼管彎矩圖((kN.m))經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座反力RA=RB=4.0777kN；；最大彎矩Mmaax=0.8815kNN.m；最大撓度計算值Vmax=2.0044mm；支撐鋼管的最大應應力σ=0.8115×1066/44900.0=1881.6044N/mmm2；支撐鋼管的抗壓設設計強度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值181.6604N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設設計強度2205.0N/mm22,滿足要求!8、梁底縱向鋼管計計算縱向鋼管只起構造造作用，通過過扣件連接到到立桿。9、扣件抗滑移的計計算:按規(guī)范表,直角、旋旋轉單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工工程實際的旋旋轉單扣件承承載力取值為為6.40kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設計計值,取6.40kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結果得到R=4.008kN；；R<6.400kN,,單扣件抗抗滑承載力的的設計計算滿滿足要求!10、立桿的穩(wěn)定定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N--立桿的軸心心壓力設計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=4.0077kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×3.6000=0.5558kN；；樓板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(1.00//2+(0..70-0..30)/22)×1.00×0.35==0.2944kN；樓板鋼筋混凝土自自重荷載:N4=1.2×((1.00//2+(0..70-0..30)/22)×1.00×0.2500×(1.50++24.000)=5.3355kNN；N=4..077+00.558++0.2944+5.3555=10..284kkN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算算立桿的截面面回轉半徑(cm)：：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.89；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應應力計算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1..700；上式的計算結果：：立桿計算長度LLo=kk1uh==1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Loo/i=2945..250//15.8800=186.0000；由長細比lo//i的結結果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應力力計算值；σσ=102883.7122/(0.2207×4889.0000)=1101.5995N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1001.5955N/mmm2小于鋼鋼管立桿抗壓壓強度的設計計值[f]]=2005.00N/mm22，滿足要求求！（六）**柱子模模板的設計制制作該工程**柱子的的截面尺寸大大小為500*5500，豎楞為三道道，抱箍每隔隔500㎜一道，鋼鋼管48×3.5，方木為50*900。計算書如下下柱模板的計算依據(jù)據(jù)《建筑施工工手冊》第四四版、《建筑筑施工計算手手冊》江正榮榮著、《建筑筑結構荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《混混凝土結構設設計規(guī)范》GGB500110-20002、《鋼結結構設計規(guī)范范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐撐由兩層（木木楞或鋼楞）組組成，第一層層為直接支撐撐模板的豎楞楞，用以支撐撐混凝土對模模板的側壓力力；第二層為為支撐豎楞的的柱箍，用以以支撐豎楞所所受的壓力；；柱箍之間用用對拉螺栓相相互拉接，形形成一個完整整的柱模板支支撐體系。柱截面寬度B(mmm):5000.00；；柱截面高度度H(mm)):500..00；柱模模板的總計算算高度:H=3.880m；根據(jù)規(guī)范，當采用用溜槽、串筒筒或導管時，傾傾倒混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標標準值為2..00kN//m2；1、參數(shù)信息⑴.基本參數(shù)柱截面寬度B方向向豎楞數(shù)目::3；柱截面高度H方向向豎楞數(shù)目::3；⑵.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；；截面類型::圓鋼管48