板梁模板支架施工設(shè)計(jì)計(jì)算講座

模板支架設(shè)計(jì)一、編制依據(jù)：《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》《木結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》施工圖紙（工程結(jié)構(gòu)形式、荷載大小、地基土類別、承受澆筑混凝土的重量及側(cè)壓力）及施工組織設(shè)計(jì)（施工進(jìn)度、施工設(shè)備、材料供應(yīng)以及施工荷載）二、編織步驟及注意事項(xiàng)：腳手架工程施工的主要步驟如下：主要及相關(guān)人員商討方案---確定方案---編制方案---報(bào)公司技術(shù)、安全部門審批方案---審批合格后由架子工長(zhǎng)組織實(shí)施---各方驗(yàn)收合格---投入使用腳手架工程在施工前，技術(shù)負(fù)責(zé)人應(yīng)召集技術(shù)、安全、生產(chǎn)等相關(guān)人員對(duì)本工程的腳手架搭設(shè)情況進(jìn)行研討，確定腳手架應(yīng)搭設(shè)的步距、縱距、橫距、總高度、范圍等各項(xiàng)參數(shù)內(nèi)容，然后由技術(shù)負(fù)責(zé)人或技術(shù)員編制，編制完畢的方案經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人審核后報(bào)公司技術(shù)安全部門會(huì)審，并由公司總工程師審批后執(zhí)行。方案審批返回項(xiàng)目部，由項(xiàng)目部架子工長(zhǎng)組織工人進(jìn)行搭設(shè)，經(jīng)公司技術(shù)、安全及項(xiàng)目部技術(shù)、安全部門負(fù)責(zé)人驗(yàn)收合格，方可使用。三、模板支架荷載：1、荷載分類作用于模板支架的荷載可分為永久荷載（恒荷載）與可變荷載（活荷載）。2、永久荷載（恒荷載）可分為：（1）模板及支架自重，包括模板、木方、縱向水平桿、橫向水平桿、立桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；（2）新澆混凝土自重；（3）鋼筋自重3、可變荷載（活荷載）可分為：（1）施工荷載，包括作業(yè)層上的人員、器具和材料的自重；（2）傾倒或振搗混凝土荷載。四、方案確定：工程概況項(xiàng)目?jī)?nèi)容功能商業(yè)用房結(jié)構(gòu)類型框架結(jié)構(gòu)2建筑規(guī)模22地上18層，局部19層地下2層轉(zhuǎn)換層4.5m240mm1000mm700mmmmmmmmmm2、頂板支撐方案搭設(shè)參數(shù)的確定現(xiàn)以轉(zhuǎn)換層為例選擇頂板模板支撐方案：①、由于層高為4.5m，可確定支架搭設(shè)高度為4.2m(層高減掉板厚)；現(xiàn)設(shè)定支撐架布距為1.2m×3-0.1=0.5②、初步確定立桿縱距和橫距均為1.2m；③、模板材料選擇竹膠板；相鄰模板的小楞采用50×100mm2木方，間距為300mm；頂托梁采用100×100mm2木方，間距為1200mm。采用的鋼管類型為48×3.5。3、設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容：1.板底面板強(qiáng)度、撓度和剪力計(jì)算；2.板底木方強(qiáng)度、撓度和剪力計(jì)算；3.木方下面支撐梁（木方或鋼管）強(qiáng)度、撓度計(jì)算；4.扣件的抗滑承載力計(jì)算；5.立桿的穩(wěn)定性計(jì)算。4、計(jì)算解析：力傳遞過程：面板-木方-托梁-頂托(或扣件)-立桿樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元采用的鋼管類型為48×3.5。模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m注：鋼筋混凝土自重取25kN/m3活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m注：傾倒混凝土的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2kN/m2；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：1kN/m2。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300×經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.115×1000×1000/64800=1.770N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]T=3Q/2bh<[T]注：此公式為木結(jié)構(gòu)抗剪公式依照構(gòu)件截面是長(zhǎng)方形的簡(jiǎn)化其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300=2.294kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×2294.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計(jì)算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計(jì)算值v=0.677×6.420×3004/(100×6000×583200)=0.101mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!模板支撐木方的計(jì)算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷載q2=1.4×0.900=1.260kN/m2.木方的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載q=3.823/1.200=3.186kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.19×1.20×最大剪力Q=0.6×1.200×3.186=2.294kN最大支座力N=1.1×1.200×3.186=4.206kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=0.459×106/83333.3=5.51N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×2294/(2×50×100)=0.688N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)木方撓度計(jì)算最大變形v=0.677×1.605×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.569mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取木方的支座力P=4.206kN均布荷載取托梁的自重q=0.096kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F=18.684kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V=2.6mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=2.095×106/166666.7=12.57N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×10214/(2×100×100)=1.532N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算不滿足要求!(3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=2.6mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；㈠、N為立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)，如果不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+1.4NQ注：1、式中NG為靜荷載，是模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。即NG=NG1+NG2+NG3=8.259kN其中：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.300=0.555kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN2、NQ為活荷載，是施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。即NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN最后得出N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.259+1.4×4.320=15.96kN㈡、A為支撐立桿（48×3.5）凈截面面積(cm2)；查表或計(jì)算可得A=4.89㈢、為軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比λ=l0/i查表得到；其中：l0為計(jì)算長(zhǎng)度(m)；i為計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58l0的確定有以下3種公式：l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)l0=k1k2(h+2a)(3)其中：k1為計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，可查表得到取值為1.167，見下表：———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11..1631..1671.11851.2243———————————————————————————————————————————————u為計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由由搭設(shè)高度確確定?？刹楸肀淼玫饺≈禐闉椋?.75。見下表h為支架搭設(shè)的步距距；取1.2a為立桿上端端伸出頂層橫橫桿中心線至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)的長(zhǎng)度。取取0.5k2也為計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)數(shù)，可查表得得到取值為11.007，見下表：：——————————————————————————————————————————————H(m)468100121411618202253035540h+2aa或u1h(mm)1.3351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911——————————————————————————————————————————————《扣件式規(guī)范》給給出的模板支支架軸向力設(shè)設(shè)計(jì)值N的計(jì)算式（）與與用于腳手架架計(jì)算的式（5.3.2）是相同的的，前者取ll01=h+2a，而后者者取l0=k1uh。當(dāng)支架架的構(gòu)造和約約束條件與雙雙排腳手架相相同時(shí)，則ll01應(yīng)當(dāng)與l0相同，即l01=l0，則有：h+2a=k11uha=h(k1u--1)/2當(dāng)l01≥l0時(shí)，其其K≥2.0，可滿足安安全要求；當(dāng)當(dāng)l01＜l0時(shí)，其K＜2.0，則安全度度不夠。當(dāng)kku=1.1155×（1.5⌒1.8）=1.7332⌒2.079代入上述公公式時(shí)，要使使得按l01=h+2a計(jì)算的支支架立桿的設(shè)設(shè)計(jì)穩(wěn)定承載載能力具有K＞2.0的安全度，就就必須使a≥（0.367⌒0.54）h,即當(dāng)h=1.8mm時(shí)，需讓a≥0.66⌒0.97mm,而這又恰與與限制a的初衷相違違背。之所以以出現(xiàn)這一問問題，就是在在借用英國(guó)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，忽視視了必須滿足足K≥2.0的要求。按按照《扣件式式規(guī)范》的計(jì)計(jì)算規(guī)定，在在a＜（0.3677⌒0.54）h時(shí)，就會(huì)出出現(xiàn)不能滿足足K≥2.0要求的結(jié)果果。鑒于這一一問題，在計(jì)計(jì)算模板支架架時(shí)，需要對(duì)對(duì)l01=h+2a作必要的的調(diào)整，以確確保使用安全全。兩類構(gòu)架梁梁板模板支架架立桿計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度l0的確定按兩類構(gòu)架架的情況，分分別采用相適適合的支架立立桿計(jì)算長(zhǎng)度度l0的計(jì)算式：：幾何不可變桿系結(jié)結(jié)構(gòu)支架：l0=k1k22l01=k1k2(h+2aa)因而使h+2aa≤u’h故a≤0.5(u’-11)h非幾何不可變桿系系結(jié)構(gòu)支架：：l0‘=k1k2uu’hu’=m1m2uu1以上式中k1----考慮K≥≥2.0要求的立桿桿計(jì)算長(zhǎng)度的的調(diào)整系數(shù)，其其對(duì)于l0的調(diào)整相當(dāng)當(dāng)于對(duì)對(duì)抗力f的調(diào)整，《扣扣件式規(guī)范》所所給k1=1.1555的取值偏低低，應(yīng)按下表表選用：缺表表k2---考慮搭設(shè)高高度影響的立立桿計(jì)算長(zhǎng)度度的調(diào)整系數(shù)數(shù)。因只調(diào)整整支架計(jì)算高高度H0＞4mm的高支支架，故u’---非幾何不可可變桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)支架立桿的的計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，即計(jì)算算扣件式鋼管管腳手架單肢肢立桿穩(wěn)定性性的u1c值，分別別按角立桿、邊邊立桿和中立立桿給出。u1----將將非幾何不可可變桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)支架的立桿桿視為有側(cè)移移框架柱，按按其兩端交匯匯桿件線剛度度的比值K1、K2確定的計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)的的理論值。此此處有表m1、m2----考慮慮扣件式鋼管管腳手架穩(wěn)定定約束條件中中連墻件和縱縱向水平桿作作用的調(diào)整系系數(shù)，見表。當(dāng)當(dāng)支架的邊排排立桿有附墻墻連結(jié)時(shí)，其其靠邊兩排立立桿按實(shí)際的的附墻連結(jié)情情況情況考慮慮，其內(nèi)各排排立桿按無附附墻連結(jié)考慮慮；當(dāng)支架邊邊排無附墻壁壁連結(jié)時(shí)，橫橫向立桿排數(shù)數(shù)≥學(xué)課排的支支架按兩面三三刀步三跨邊邊墻考慮，橫橫向立桿排數(shù)數(shù)≤4排的支架按按三步三跨連連墻考慮。公式(1)的計(jì)算算結(jié)果：==165..57N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計(jì)算算結(jié)果：==116..37N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!公式(3)的計(jì)算結(jié)果果：=1114.188N/mm22，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f],滿足要求!_樓板強(qiáng)度的計(jì)算1.計(jì)算樓板強(qiáng)度度說明驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按按照最不利考考慮,樓板的跨度度取6.000m，樓板承承受的荷載按按照線均布考考慮。寬度范圍內(nèi)配筋11級(jí)鋼筋，配配筋面積As=1638..0mm2，fy=210..0N/mmm2。板的截面尺寸為b×h=42000mm×130mmm，截面有效效高度h0=110mmm。按照樓板每8天澆澆筑一層，所所以需要驗(yàn)算算8天、16天、24天...的承載能力是否滿足足荷載要求，其其計(jì)算簡(jiǎn)圖如如下：2.計(jì)算樓板混凝凝土8天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊6..00m，短短邊6.000×0.70==4.20mm，樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺擺放5×4排腳手架，將將其荷載轉(zhuǎn)換換為計(jì)算寬度度內(nèi)均布荷載載。第2層樓板所需承受的的荷載為q=1×1.2××(0.35++25.000×0.20))+1×1.2×(0.56×5×4/6.000/4.220)+1.4×(2.000+1.000)=111.15kNN/m2計(jì)算單元板帶所承承受均布荷載載q=4.220×11.155=46.883kN/mm板帶所需承擔(dān)的最最大彎矩按照照四邊固接雙雙向板計(jì)算Mmax=0.07735×ql2=0.07735×46.833×4.202驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)強(qiáng)度的平均氣氣溫為20..00℃，查溫度、齡齡期對(duì)混凝土土強(qiáng)度影響曲曲線得到8天后混凝土土強(qiáng)度達(dá)到662.40%%，C40.00混凝土強(qiáng)度度近似等效為為C25.00?；炷翉澢箟簭?qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為為fcm=11..88N/mmm2則可以得到矩形截截面相對(duì)受壓壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bbh0fcm=11638.000×210.000/(42200.000×110.000×11.888)=0.006查表得到鋼筋混凝凝土受彎構(gòu)件件正截面抗彎彎能力計(jì)算系系數(shù)為s=0.067此層樓板所能承受受的最大彎矩矩為：MM1=sbh02fcm=00.067××4200..000×110.00002×11.9×10-6結(jié)論：由于ΣMii=400.46=440.46<Mmaax=60..71所以第8天以后的的樓板樓板強(qiáng)強(qiáng)度和不足以以承受以上樓樓層傳遞下來來的荷載。第2層以下的模板支撐撐必須保存。3.計(jì)算樓板混凝凝土16天的強(qiáng)度度是否滿足承承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊6..00m，短短邊6.000×0.70==4.20mm，樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺擺放5×4排腳手架，將將其荷載轉(zhuǎn)換換為計(jì)算寬度度內(nèi)均布荷載載。第3層樓板所需承受的的荷載為q=1×1.2××(0.35++25.000×0.20))+1×1.2×(0.35++25.000×0.13))+2×1.2×(0.56×5×4/6.000/4.220)+1.4×(2.000+1.000)=166.00kNN/m2計(jì)算單元板帶所承承受均布荷載載q=4.220×16.000=67.119kN/mm板帶所需承擔(dān)的最最大彎矩按照照四邊固接雙雙向板計(jì)算Mmax=0.07735×ql2=0.07735×67.199×4.202驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)強(qiáng)度的平均氣氣溫為20..00℃，查溫度、齡齡期對(duì)混凝土土強(qiáng)度影響曲曲線得到16天后混凝凝土強(qiáng)度達(dá)到到83.211%，C40.00混凝土強(qiáng)度度近似等效為為C33.33?；炷翉澢箟簭?qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為為fcm=15..88N/mmm2則可以得到矩形截截面相對(duì)受壓壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=11638.000×210.000/(42200.000×110.000×15.888)=0.005查表得到鋼筋混凝凝土受彎構(gòu)件件正截面抗彎彎能力計(jì)算系系數(shù)為s=0.048此層樓板所能承受受的最大彎矩矩為：MM2=sbh02fcm=00.048××4200..000×110.00002×15.9×10-6結(jié)論：由于ΣMii=400.46+338.73==79.199<Mmmax=877.11所以第16天以后后的樓板樓板板強(qiáng)度和不足足以承受以上上樓層傳遞下下來的荷載。第3層以下的模板支撐撐必須保存。4.計(jì)算樓板混凝凝土24天的強(qiáng)度度是否滿足承承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊6..00m，短短邊6.000×0.70==4.20mm，樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺擺放5×4排腳手架，將將其荷載轉(zhuǎn)換換為計(jì)算寬度度內(nèi)均布荷載載。第4層樓板所需承受的的荷載為q=1×1.2××(0.35++25.000×0.20))+2×1.2×(0.35++25.000×0.13))+3×1.2×(0.56×5×4/6.000/4.220)+1.4×(2.000+1.000)=200.85kNN/m2計(jì)算單元板帶所承承受均布荷載載q=4.220×20.855=87.555kN/mm板帶所需承擔(dān)的最最大彎矩按照照四邊固接雙雙向板計(jì)算MMmax=0..0735××ql2=0.07735×87.555×4.202驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)強(qiáng)度的平均氣氣溫為20..00℃，查溫度、齡齡期對(duì)混凝土土強(qiáng)度影響曲曲線得到24天后混凝凝土強(qiáng)度達(dá)到到95.377%，C40.00混凝土強(qiáng)度度近似等效為為C38.22?；炷翉澢箟簭?qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為為fcm=18..21N/mmm2則可以得到矩形截截面相對(duì)受壓壓區(qū)高度：ξ=Asfy/bh0fcm=11638.000×210.000/(42200.000×110.000×18.211)=0.004查表得到鋼筋混凝凝土受彎構(gòu)件件正截面抗彎彎能力計(jì)算系系數(shù)為s=0.039此層樓板所能承受受的最大彎矩矩為：MM3=sbh02fcm=00.039××4200..000×110.00002×18.2×10-6結(jié)論：由于ΣMii=400.46+338.73++36.100=115..28>Mmax=1113.52所以第24天以后后的各層樓板板強(qiáng)度和足以以承受以上樓樓層傳遞下來來的荷載。第4層以下的模板支撐撐可以拆除。5、梁模板與頂板模模板計(jì)算內(nèi)容容和過程基本本是一個(gè)道理理的，支撐模模式有以下幾幾種：1、多立桿承重，鋼鋼管支撐2、多根立桿桿承重，木方方頂托支撐3、多根立桿承重，木木方頂托支撐撐44、多根立桿桿承重，木方方頂托支撐現(xiàn)以第4種支撐模模式，做出梁梁支撐的方案案及計(jì)算如下下：①、由于層高為4..5m，可確確定支架搭設(shè)設(shè)高度為3..5m(層高減掉梁梁高)；現(xiàn)設(shè)定支支撐架布距為為1.2m,立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度a=0.3mm②、初步確定立桿縱縱橫距為梁支支撐立桿的橫橫距(跨度方向)l=0.660米，③、模板材料選擇竹膠膠板；相鄰模模板的小楞采采用50×1000mm2木方，共3根；頂托梁梁采用1000×100mmm2木方，間距距為600mmm；梁底共用3道承重立桿桿。采用的鋼鋼管類型為448×3.5。梁模板支撐架立面面簡(jiǎn)圖模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計(jì)算。（因因?yàn)槊姘宓闹еc(diǎn)為相鄰木木方，所以面面板的計(jì)算模模型應(yīng)按實(shí)際際跨數(shù)）作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的的計(jì)算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.000××1.0000×0.6000=15.0000kN//m(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：qq2=0..350×0.6000×(2×1.0000+0.7000)/0..700=00.810kkN/m(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：（梁應(yīng)取振振倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載，按規(guī)范查查找應(yīng)比現(xiàn)計(jì)計(jì)算書中的大大）經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(11.000++2.0000)×0.7000×0.6000=1.2660kN均布荷載q==1.2××15.0000+1.22×0.8100=18.9972kN//m集中荷載P==1.4××1.2600=1.7664kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60.000×1.80×1.80//6=332.40ccm3；II=600.00×1.80×1.80×1.80//12=29.166cm4；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各支座座力分別為N1=2.490kNNN2=10..064kNNN3=2.490kNN最大彎矩最大變形V==0.9mmm(1)抗彎彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗抗彎強(qiáng)度計(jì)算算值f==0.2990×1000×1000//324000=8.9551N/mmm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×4150..0/(2××600.0000×18.0000)=0..576N//mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算TT<[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算算值v==0.8557mm面板的最大撓度小小于350..0/2500,滿足要求求!梁底支撐木方的計(jì)計(jì)算（一）梁底木方計(jì)計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:（此處荷載載不應(yīng)該人為為的取值，應(yīng)應(yīng)按其作為面面板支點(diǎn)時(shí)的的支座反力來來計(jì)算荷載）均布荷載q==10.0064/0..600=116.7744kN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×16.777×0.60×最大剪力Q=00.6×0.6000×16.7774=6.0039kN最大支座力N==1.1×0.6000×16.7774=11..071kNN木方的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)木方抗彎強(qiáng)度度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.6004×106/833333.3=77.25N//mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于133.0N/mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計(jì)算[可以不計(jì)計(jì)算]最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×6039//(2×50×100)==1.8122N/mm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.900N/mm22木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!(3)木方方撓度計(jì)算最大變形v==0.6777×13.9778×600.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.3110mm木方的最大撓度小小于600..0/2500,滿足要求求!托梁的計(jì)算托梁按照集中與均均布荷載下多多跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。（此處處托梁同面板板一樣，也應(yīng)應(yīng)該按照實(shí)際際的跨數(shù)建立立數(shù)學(xué)模型）均布荷載取托梁的的自重q==0.0996kN/mm。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kNN.m)托梁變形圖(mmm)托梁剪力圖(kNN)經(jīng)過計(jì)算得到最大大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大大支座F==11.0041kN經(jīng)過計(jì)算得到最大大變形V==0.0mmm頂托梁的截面力學(xué)學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10.000×10.000×10.000/6=166.667cm3；II=100.00×10.000×10.000×10.000/12==833..33cm44；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度ff=0.1001×106/1666666.7==0.61NN/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算算強(qiáng)度小于113.0N//mm2,滿足要求!(2)頂托托梁抗剪計(jì)算算[可以不計(jì)計(jì)算]截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×2040//(2×100×100)==0.3066N/mm22截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.900N/mm22頂托梁的抗剪強(qiáng)度度計(jì)算滿足要要求!(3)頂托托梁撓度計(jì)算算最大變形v==0.0mmm頂托梁的最大撓度度小于4000.0/2550,滿足要要求!扣件抗滑移的計(jì)算算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；上部荷載沒有通過過縱向或橫向向水平桿傳給給立桿，無需需計(jì)算。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1=11.004kN((已經(jīng)包括組組合系數(shù)1..4)腳手架鋼管的自重重N2=1..2×0.1499×3.5000=0.6225kNN=11..041+00.625==11.6667kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比ll0/i查表得得到；i——計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.58A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.89W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計(jì)算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計(jì)算l0=k1uh((1)l00=(hh+2a)((2)k1——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)數(shù)，按照表11取值為1.1167；u——計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.330m；公式(1)的計(jì)算算結(jié)果：==77.446N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計(jì)算算結(jié)果：==48.004N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計(jì)算l0=k1k2((h+2a)(3)k2——計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)數(shù)，按照表22取值為1.0000；公式(3)的計(jì)算算結(jié)果：==61.774N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。表1模板支架計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)k1———————————————————————————————————————————————步距h(m)hh≤0.900.9<h≤≤1.21.22<h≤1.51.55<h≤2.1k11.16631.16671.18551.2433———————————————————————————————————————————————表2模板支架計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)k2——————————————————————————————————————————————————————H(m)468100121411618202253035540h+2aa或u1h(m)1.351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911———————————————————————————————————————————————————七、構(gòu)造要求：模板支架的立桿構(gòu)構(gòu)造應(yīng)該符合合以下規(guī)定：：1、每根立桿底部應(yīng)應(yīng)設(shè)置底座或或墊板。2、腳手架必須設(shè)置置縱、橫向掃掃地桿。縱向向掃地桿應(yīng)采采用直角扣件件固定在距底底座上皮不大大于200mmm處的立桿桿上。橫向掃掃地桿也應(yīng)采采用直角扣件件固定在緊靠靠縱向掃地桿桿下方的立桿桿上。當(dāng)立桿桿基礎(chǔ)不在同同一高度上時(shí)時(shí)，必須將高高處的縱向掃掃地桿向低處處延長(zhǎng)兩跨與與立桿固定，高高低差不應(yīng)大大于1m。靠邊坡坡上方的立桿桿軸線到邊坡坡的距離不應(yīng)應(yīng)小于5000mm.(見下圖)3、腳手架底層步距不不應(yīng)大于2mm（見上圖）。4、立桿接長(zhǎng)除頂層頂頂步可采用搭搭接處，其余余各層各步接接頭必須采用用對(duì)接扣件連連接。對(duì)接、搭搭接應(yīng)符合下下列規(guī)定：

（1）立桿上的對(duì)對(duì)接扣件應(yīng)交交錯(cuò)布置：兩兩根相鄰立桿桿的接頭不應(yīng)應(yīng)設(shè)置在同步步內(nèi)，同步內(nèi)內(nèi)隔一根立桿桿的兩個(gè)相隔隔接頭在高度度方向錯(cuò)開的的距離不宜小小于500mmm；各接頭頭中心至主節(jié)節(jié)點(diǎn)的距離不不宜大于步距距的1/3；

（2）搭接長(zhǎng)度不不應(yīng)小于1mm，應(yīng)采用不不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)和扣扣件固定，端端部扣件蓋板板的邊緣至桿桿端距離不應(yīng)應(yīng)小于1000mm。5、支架立桿應(yīng)豎直設(shè)設(shè)置，2m高度的垂垂直允許偏差差為15mmm；

6、設(shè)支架立桿桿根部的可調(diào)調(diào)底座，當(dāng)其其伸出長(zhǎng)度超超過300mmm時(shí)，應(yīng)采采用取可靠措措施固定；

77、當(dāng)梁模板支支架立桿采用用單根立桿時(shí)時(shí)，立桿應(yīng)設(shè)設(shè)在梁模板中中心線外，其其偏心距不應(yīng)應(yīng)大于25mmm。

8、滿堂模板支支架的支撐設(shè)設(shè)置