am1武鋼低成本潔凈鋼煉鋼生產(chǎn)技術(shù)V02

武鋼股份李具中

2012年7月19日武鋼低成本潔凈鋼煉鋼生產(chǎn)技術(shù)提綱1.

前言2.品種成份優(yōu)化降低冶煉成本的研究與應(yīng)用3.

鋼包鑄余渣循環(huán)利用研究4.

鐵水脫硫等低成本技術(shù)應(yīng)用實(shí)例5.

結(jié)束語(yǔ)高效率、低成本批量穩(wěn)定地生產(chǎn)潔凈鋼的技術(shù)，對(duì)于當(dāng)前國(guó)際鋼鐵工業(yè)而言，是重要的命題之一，是現(xiàn)代煉鋼技術(shù)進(jìn)步的重要方向。潔凈鋼生產(chǎn)技術(shù)是鋼鐵廠生產(chǎn)潔凈鋼的冶金工程能力的總稱(chēng)，包括裝備水平和各種專(zhuān)門(mén)的工藝技術(shù)是否具有潔凈鋼平臺(tái)，已經(jīng)成為當(dāng)前鋼鐵企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)能力的重要標(biāo)志。武鋼從90年代初期就著手研究開(kāi)發(fā)潔凈鋼冶煉技術(shù)，經(jīng)過(guò)近二十年的發(fā)展，已形成了硅鋼、管線(xiàn)鋼、汽車(chē)板鋼、高性能結(jié)構(gòu)鋼、簾線(xiàn)鋼、高速重軌鋼等高端潔凈鋼的批量生產(chǎn)能力，研究和開(kāi)發(fā)了批量生產(chǎn)潔凈鋼的生產(chǎn)技術(shù)和管理技術(shù)。隨著公司建設(shè)硅鋼基地、汽車(chē)板基地和高性能結(jié)構(gòu)鋼基地發(fā)展戰(zhàn)略的進(jìn)一步深化，新的生產(chǎn)線(xiàn)和技術(shù)改造項(xiàng)目不斷增加并陸續(xù)投入生產(chǎn)，潔凈鋼的裝備水平和生產(chǎn)能力得到大幅度提高。同時(shí)，隨著汽車(chē)、家電、建筑、高速鐵路、石油等行業(yè)的快速發(fā)展，市場(chǎng)和用戶(hù)對(duì)潔凈鋼的質(zhì)量要求越來(lái)越高，個(gè)性化需求越來(lái)越多，公司現(xiàn)有的生產(chǎn)模式與質(zhì)量要求大幅度提升的實(shí)際情況的適應(yīng)性矛盾逐漸突出，造成潔凈鋼生產(chǎn)難度加大，生產(chǎn)效率降低，使?jié)崈翡撋a(chǎn)成本增加。1

前言2.品種成份優(yōu)化降低冶煉成本的研究與應(yīng)用品種鋼成本與成份設(shè)計(jì)關(guān)系密切，武鋼很多品種鋼加入了貴重合金Mo、Ni、Nb等，生產(chǎn)成本高，為了提高產(chǎn)品的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力，武鋼股份通過(guò)優(yōu)化煉鋼、軋鋼工藝，在滿(mǎn)足用戶(hù)的使用性能的基礎(chǔ)上，對(duì)軋板鋼、耐候鋼、管線(xiàn)鋼等多系列品種鋼的合金成分進(jìn)行優(yōu)化。2.1軋板鋼Q345R/C/D合金成分優(yōu)化

措施：Ti→Nb

優(yōu)化軋鋼工藝

Q345R加Nb和加Ti晶粒度接近，為10級(jí)和10.5級(jí)，組織均為鐵素體+珠光體

措施：Ti→Nb

優(yōu)化軋鋼工藝鋼種時(shí)間性能合格率Q345R201099.86%201199.73%Q345C、D201099.82%201199.32%

Q345R/C/D合金替代后性能合格率對(duì)比2.2海底管線(xiàn)鋼X65合金成分優(yōu)化（X65-OP）措施：V、Ti、Cr→Mo、Ni

優(yōu)化軋鋼工藝完成了海底管線(xiàn)X65的供貨原品種合格率達(dá)到：99.36%對(duì)比原X65-SP管線(xiàn)鋼95.65%原品種合格率大幅提升做CTOD（裂紋尖端張開(kāi)位移試驗(yàn)），全部合格。2.3

耐候鋼合金成分優(yōu)化武鋼雖然在開(kāi)發(fā)研制耐候鋼方面取得很大突破，但生產(chǎn)的鋼板成本相對(duì)較高，在激烈的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中不占優(yōu)勢(shì)。為了在耐候鋼市場(chǎng)占主導(dǎo)地位，增強(qiáng)競(jìng)爭(zhēng)力，必須降低生產(chǎn)成本，因此，武鋼對(duì)耐候鋼開(kāi)展降成本研究，降低價(jià)格昂貴的合金用量就成為降低成本時(shí)首要考慮的途徑。為了滿(mǎn)足客戶(hù)的使用性能，武鋼專(zhuān)門(mén)立項(xiàng)展開(kāi)對(duì)該耐候鋼降Ni后的耐蝕性研究，為今后開(kāi)發(fā)低成本、高強(qiáng)度和高耐蝕性新一代耐候鋼提供參考依據(jù)和理論支持。

耐候鋼耐蝕機(jī)理鐵道車(chē)輛用鋼板通過(guò)在普通碳鋼中添加合適的合金元素提高其耐候性。

耐候鋼耐蝕是一個(gè)長(zhǎng)期的過(guò)程，與普通碳鋼比使用時(shí)間越長(zhǎng)，耐蝕的優(yōu)越性越大。常用的合金元素有Cu,P,Cr,Ni等，同時(shí)增加了鋼板的生產(chǎn)成本。

試驗(yàn)參數(shù)設(shè)定：水浴(45±2)℃，干燥(45±2)℃，下浸12min，干燥48min，1h為一個(gè)循環(huán)周期。三種不同成份耐候鋼試樣腐蝕動(dòng)力學(xué)行為實(shí)驗(yàn)室加速腐蝕試驗(yàn)Q235碳鋼比較耐候性比較電化學(xué)行為銹層形貌觀察、成分分析溶液:0.01mol/LNaHSO3每天補(bǔ)加0.02mol/LNaHSO3溶液；每天監(jiān)控、調(diào)節(jié)溶液pH值，使其始終保持在4.4-4.8之間。

干濕交替周浸腐蝕試驗(yàn)銹層形成機(jī)理及銹層結(jié)構(gòu)對(duì)耐候性的影響

腐蝕機(jī)理：大氣腐蝕是一種薄液膜下電化學(xué)腐蝕：陽(yáng)極反應(yīng)(基體鐵的溶解)：

Fe→Fe2++2e

陰極反應(yīng)(氧的還原)：

1/2O2+2H++2e→H2OHSO3-(aq)+1/2O2→SO42-+H+

Fe2++SO42-(aq)+xH2O→FeSO4.xH2O

FeSO4.xH2O+O2+(6-4x)H2O→4FeOOH+4H2SO4

FeSO4.xH2O和FeOOH的循環(huán)反應(yīng)是難溶腐蝕產(chǎn)物很難穩(wěn)定

一方面，F(xiàn)eOOH銹的還原：Fe2++8FeOOH+2e→3Fe3O4+4H2O

另一方面，F(xiàn)e3O4銹的再氧化：

3Fe3O4+3/4O2+9/2H2O→9FeOOH試驗(yàn)鋼板耐蝕性的理論預(yù)測(cè)

試樣型號(hào)成分（wt%）耐腐蝕指數(shù)ICSiMnPSCrCuNiQ235B0.120.120.370.0110.0050.02---某鋼廠同級(jí)別耐候鋼6.886武鋼耐候鋼7.323降Ni試驗(yàn)鋼7.312應(yīng)用國(guó)標(biāo)公式理論預(yù)測(cè)結(jié)果均說(shuō)明：Ni含量降至下限其耐候性仍能滿(mǎn)足國(guó)標(biāo)要求（耐腐蝕指數(shù)I≥6滿(mǎn)足交貨要求）。該耐候鋼降Ni是可行性周浸腐蝕失重動(dòng)力學(xué)曲線(xiàn)

不同浸漬周期平均腐蝕速率無(wú)論是普碳鋼還是耐候鋼，周浸開(kāi)始腐蝕速率先增大，8天后開(kāi)始下降

試樣型號(hào)相對(duì)腐蝕速率（%）1天2天4天8天16天32天同級(jí)別耐候鋼70.6463.6863.7165.863.158.73武鋼耐候鋼64.4952.5353.0743.4239.9741.89降Ni試驗(yàn)鋼93.6672.3663.4646.6142.0642.30三種耐候鋼相對(duì)Q235的相對(duì)腐蝕速率隨時(shí)間的變化

與Q235相對(duì)腐蝕速率隨時(shí)間的變化

武鋼的耐候鋼板相對(duì)腐蝕速率始終都滿(mǎn)足鐵標(biāo)要求≤65%

；降Ni后的耐候鋼相對(duì)腐蝕速率周浸2天后滿(mǎn)足要求。

不同腐蝕周期帶銹試樣照片

不同腐蝕周期除銹試樣照片

Q235碳鋼武鋼某耐候鋼降Ni試驗(yàn)鋼8Q235碳鋼武鋼某耐候鋼降Ni試驗(yàn)鋼16Q235碳鋼武鋼某耐候鋼降Ni試驗(yàn)鋼32不同腐蝕周期銹層截面觀察

合金元素在銹層中分布

Cr、Cu在內(nèi)銹層中存在富集，Ni在銹層中的分布和基體中沒(méi)有明顯差別。

武鋼某耐候鋼降Ni試驗(yàn)鋼降Ni的耐候鋼試驗(yàn)板大氣腐蝕預(yù)測(cè)D2=0.0058t20.8012

耐候鋼在北京試驗(yàn)站（工業(yè)大氣環(huán)境）的16年的大氣暴露失重?cái)?shù)據(jù)回歸冪函數(shù)規(guī)律：

D1=0.027t10.33

當(dāng)D1=D2

即0.027t10.33=0.0058t20.8012

周浸時(shí)間/(d)腐蝕深度/(mm)周浸時(shí)間t2(天)12481632大氣暴露t1(天)3.6219.47104.64562.733026.2016274.1t1=0.009913t22.4279

周期浸潤(rùn)腐蝕實(shí)驗(yàn)試驗(yàn)周期與大氣暴露試驗(yàn)時(shí)間對(duì)應(yīng)表

耐候鋼至少要暴露腐蝕1年半左右才能形成穩(wěn)定銹層

32天周浸腐蝕大約相當(dāng)于大氣暴露44年，對(duì)應(yīng)的腐蝕深度為0.09047mm，可以滿(mǎn)足實(shí)際工程需要3.

鋼包鑄余渣循環(huán)利用研究對(duì)于精煉鋼包鑄余爐渣一般屬于還原性渣，渣中(FeO)低、游離(CaO)高、活性度大，由于鐵水都經(jīng)過(guò)了100%的鐵水預(yù)處理，鑄余渣中的硫含量都不高，即使是經(jīng)過(guò)了LF爐深脫硫處理，經(jīng)統(tǒng)計(jì)渣中（S）<0.25%，因此滿(mǎn)足煉鋼精煉堿性原料對(duì)(CaO)含量、(CaO)形態(tài)及有害元素控制要求。并且還具備預(yù)熔處理的特性。武鋼的鋼包鑄余渣與其他鋼渣混在一起送渣場(chǎng)集中處理，沒(méi)能根據(jù)鑄余渣的特點(diǎn)進(jìn)行細(xì)分，二次資源沒(méi)有得到很好利用。故，如何充分發(fā)揮精煉鋼包鑄余爐渣的冶金功能，使其在煉鋼過(guò)程循環(huán)利用，這不僅降低了生產(chǎn)成本，而且發(fā)揮了資源的最大化利用，是鋼鐵廠低碳經(jīng)濟(jì)之路，對(duì)提高鋼渣利用的使用價(jià)值有重要的意義。

3.1

鑄余渣冷態(tài)利用技術(shù)開(kāi)發(fā)鑄余渣冷態(tài)利用是將精煉鑄余渣分類(lèi)收集緩冷處理，經(jīng)破碎磁選分離，將渣中的金屬和尾渣分選后單獨(dú)加以綜合利用，尾渣加工成再生鋼廠可利用產(chǎn)品，可以將精煉鑄余渣資源得到最大化利用。使用精煉渣渣樣使用鋼水精煉劑渣樣使用鑄余基精煉劑時(shí)的終渣渣況與使用精煉渣的渣況相當(dāng)，控制精煉終渣氧化性較好，(FeO)+(MnO)=0.86%。成渣平均時(shí)間4min，鋼包渣中FeO+MnO平均為0.86%，脫硫率為73.8%，鋼水中Al2O3的含量與現(xiàn)工藝基本相當(dāng)，基本達(dá)到工藝和現(xiàn)場(chǎng)使用要求。3.2

鑄余渣在線(xiàn)熱循環(huán)技術(shù)鑄余渣在線(xiàn)熱循環(huán)工藝，即直接利用連鑄大包鑄余紅渣。由于連鑄熱態(tài)鑄余渣為高堿度還原性紅渣，溫度較高，熔渣流動(dòng)性較好，疏松度和氣孔率較高，對(duì)夾雜物的吸附性較強(qiáng)，加入鋼包后有利于LF爐造白渣精煉操作，降低石灰和精煉渣用量，提高鋼水質(zhì)量，減少鋼中夾雜物。但由于在鑄余渣翻渣過(guò)程中，鋼包渣面裸露在空氣中，翻入的渣對(duì)鋼包內(nèi)沖擊較大，渣面發(fā)生二次氧化，鋼中Als會(huì)有部分損失，使精煉過(guò)程的Al耗稍有增加。在線(xiàn)循環(huán)熱態(tài)鑄余渣噸鋼可降低成本15.68元/t·鋼。循環(huán)過(guò)程中精煉渣化學(xué)組成變化規(guī)律爐號(hào)SiO2CaOMgOAl2O3MnOFeOTiO2SP2O5C/A循環(huán)前E115168-D12.1451.058.7823.640.10.3062.30.620.042.16E125205-D16.1650.478.5619.940.120.5582.160.760.032.53E125206-D12.647.3211.7923.810.10.451.640.860.071.99E115167-D14.945.217.0418.050.10.6122.080.700.142.50循環(huán)一次E115169-D12.3351.4910.5220.250.080.362.570.900.072.54循環(huán)二次E125213-D11.5647.8912.423.410.10.3692.220.770.032.05E125213-E12.1346.712.2823.730.090.5582.260.740.041.97表5.1SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程中終渣及鑄余渣成分注：D表示終渣，E表示鑄余渣，C/A表示CaO/Al2O3循環(huán)過(guò)程中精煉渣化學(xué)組成變化規(guī)律爐號(hào)SiO2CaOMgOAl2O3MnOFeOTiO2SP2O5C/A循環(huán)前E115175-D4.2454.1312.8226.150.160.840.180.5402.07E125214-D2.8156.17.929.640.070.470.381.0201.89循環(huán)一次E125211-D4.2853.827.5431.570.180.790.430.5001.70E125212-D2.9654.169.7430.330.060.520.560.6201.79循環(huán)二次E115171-D4.7751.8913.827.510.060.4300.5201.895115171-E5.0153.111.8525.090.090.6300.702.12E115172-D2.1754.957.1933.180.070.410.50.5801.66E115172-E2.655.036.7632.730.070.450.530.6901.68表5.2DC01鋼循環(huán)過(guò)程中終渣及鑄余渣成分SPA-H鋼DC01鋼圖5.1循環(huán)過(guò)程中精煉終渣中Al2O3含量的變化SPA-H鋼DC01鋼圖5.2循環(huán)過(guò)程中精煉終渣中C/A比的變化鋼種爐號(hào)C/A主要礦相組織SPA-H循環(huán)前E1151672.5012CaO·7Al2O33CaO·MgO·2SiO2循環(huán)一次E1151692.543CaO·Al2O3CaTiO3循環(huán)二次E1252132.053CaO·Al2O3CaTiO3DC01循環(huán)前E1151752.073CaO·Al2O3E1252141.893CaO·Al2O3CaTiO3循環(huán)一次E1252111.703CaO·Al2O3CaTiO3E1252121.793CaO·Al2O3CaTiO3循環(huán)二次E1151711.89CaO·6Al2O3CaTiO3E1151721.663CaO·Al2O3CaTiO3表5.3熱循環(huán)過(guò)程中精煉終渣的礦相組織循環(huán)過(guò)程中精煉渣熔化溫度和熱容量變化爐號(hào)熔化溫度/℃熱焓/（J/g）循環(huán)前E1151671237～1272-112.68循環(huán)一次E1151691274～1301-52.10循環(huán)二次E1252131242～1267-74.51表5.4SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程中精煉終渣熔化溫度及熱焓爐號(hào)熔化溫度/℃熱焓/（J/g）循環(huán)前E1151751350～1367-291.94E1252141362～1372-252.38循環(huán)一次E1252111327～1344-225.45E1252121367～1377-279.76循環(huán)二次E1151711330～1353-265.65E1151721338～1373-232.76表5.5DC01鋼循環(huán)過(guò)程中精煉終渣熔化溫度及熱焓圖5.6循環(huán)過(guò)程中精煉終渣熔化溫度的變化從圖中可知，對(duì)DC01鋼而言，由于循環(huán)過(guò)程中爐渣的C/A逐漸降低，使得爐渣的熔化溫度也降低，而對(duì)SPA-H鋼由于循環(huán)第一次時(shí)加入的石灰量很大，導(dǎo)致?tīng)t渣的C/A比突然升高，因此熔化溫度也有所升高。循環(huán)過(guò)程中精煉渣脫硫能力變化規(guī)律爐號(hào)（S）[S]硫分配比（S）/[S]硫容量C’s循環(huán)前E1151680.620.0023100.030E1252050.760.0041900.022E1252060.860.0051720.028E1151670.700.0051400.023循環(huán)一次E1151690.900.0033000.037循環(huán)二次E1252130.770.003256.70.027爐號(hào)（S）[S]硫分配比（S）/[S]硫容量C’s循環(huán)前E1151750.540.0041350.079E1252141.020.0033400.083循環(huán)一次E1252110.500.00862.50.054E1252120.620.0023100.070循環(huán)二次E1151710.520.003173.30.060E1151720.580.0022900.067表5.6SPA-H鋼精煉終渣硫容量及硫分配比表5.7DC01鋼精煉終渣硫容量及硫分配比圖5.7SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程中終渣硫容量變化圖5.8DC01鋼循環(huán)過(guò)程中終渣硫容量變化圖5.9SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程中終渣中CaO含量變化圖5.10DC01鋼循環(huán)過(guò)程中終渣中CaO含量變化爐號(hào)[S]%脫硫能力出鋼LF后脫硫量脫硫率循環(huán)前E1151750.0250.0040.02184%E1252140.0300.0030.02790%循環(huán)一次E1252110.0210.0080.01361.9%E1252120.0190.0020.01789.5%循環(huán)二次E1151710.0190.0030.01684.2%E1151720.0240.0020.02291.7%表5.8DC01鋼精煉過(guò)程中的脫硫率在循環(huán)過(guò)程中，補(bǔ)加石灰可以提高爐渣的硫容量，保持爐渣的脫硫能力。循環(huán)過(guò)程中鋼水潔凈度的變化爐號(hào)T[O]/PPm[N]/PPm循環(huán)前E1151682742E1252054127E1252063734E1151673430循環(huán)一次E1151692123循環(huán)二次E1252131115氧氮含量爐號(hào)T[O]/PPm[N]/PPm循環(huán)前E1151758457E1252143632循環(huán)一次E1252113827E1252124728循環(huán)二次E1151715330E1151724132表5.9SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程中鋼水中氧氮含量變化表5.10DC01鋼循環(huán)過(guò)程中鋼水中氧氮含量變化圖5.11SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程鋼中全氧量變化

圖5.12DC01鋼循環(huán)過(guò)程鋼中全氧量變化

圖5.13SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程鋼中氮含量變化

圖5.14DC01鋼循環(huán)過(guò)程鋼中氮含量變化

隨著循環(huán)次數(shù)的增加，鋼水中的氮含量是降低的，這可能是由于隨著循環(huán)次數(shù)的增加，回渣量增大，使得鋼包中的渣層厚度增加，起到了一定的埋弧效果，減少了加熱時(shí)電極區(qū)的增氮量。但是由于在精煉過(guò)程中必須保持一定的鋼包凈空高度，因此隨著循環(huán)次數(shù)的增加，回收的鋼渣量應(yīng)該減少。夾雜物含量鋼種循環(huán)次數(shù)爐號(hào)夾雜物數(shù)量/（個(gè)·mm-2）總含量/（個(gè)·mm-2）<20μm20～50μm>50μmSPA-H循環(huán)前E1151673.864.731.179.76E1151685.113.330.919.35E1252055.055.031.1511.23E1252064.464.361.2210.04循環(huán)一次E1151694.162.710.427.29循環(huán)二次E1252133.831.111.376.31DC01循環(huán)前E1151755.737.212.7415.68E1252143.031.670.595.29循環(huán)一次E1252113.290.831.375.49E1252123.302.011.236.54循環(huán)二次E1151713.044.580.347.96E1151723.761.770.405.93表5.11精煉終點(diǎn)時(shí)鋼水中的夾雜物數(shù)量分布圖5.15SPA-H鋼循環(huán)過(guò)程鋼中夾雜物數(shù)量變化

圖5.16DC01鋼循環(huán)過(guò)程鋼中夾雜物數(shù)量變化

在SPA-H鋼的循環(huán)過(guò)程中，循環(huán)兩次之后精煉終渣中并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)有高熔點(diǎn)的CaO·6Al2O3生成，而在DC01鋼的循環(huán)過(guò)程中，循環(huán)兩次之后發(fā)現(xiàn)有高熔點(diǎn)的CaO·6Al2O3生成。小結(jié)1）隨著熱循環(huán)次數(shù)的增加，精煉渣中的（Al2O3）含量增加，CaO/Al2O3比值降低；2）隨著循環(huán)次數(shù)的增加，精煉渣的脫硫能力在減弱，但是在每次循環(huán)利用時(shí)補(bǔ)加適量的石灰，可以提高渣系的堿度，恢復(fù)熔渣的脫硫能力；3）在循環(huán)利用的過(guò)程中，隨著循環(huán)次數(shù)的增加，爐渣CaO/Al2O3在降低，渣中形成的礦相組織就會(huì)由低熔點(diǎn)12CaO·7Al2O3、3CaO·Al2O3向高熔點(diǎn)的CaO·6Al2O3改變，這樣爐渣的流動(dòng)性減弱，脫硫和吸收夾雜能力都要受到影響。因此在每次循環(huán)利用時(shí)適當(dāng)補(bǔ)加石灰，提高爐渣的C/A比，防止渣中高熔點(diǎn)的CaO·6Al2O3類(lèi)物質(zhì)析出；4）隨著循環(huán)次數(shù)的增加，爐渣的熔化溫度并沒(méi)有太大的變化；

5）隨著循環(huán)次數(shù)的增加，回渣量會(huì)增大，這樣使得渣層厚度增加，對(duì)精煉過(guò)程中吹氬攪拌不利，因此為了使精煉過(guò)程中鋼包具有足夠的凈空高度，應(yīng)該控制回收的鋼渣量。4.1低成本鐵水脫硫技術(shù)應(yīng)用實(shí)例武鋼在20余年鐵水脫硫技術(shù)發(fā)展進(jìn)程中進(jìn)行了多項(xiàng)技術(shù)改進(jìn)，脫硫工藝不斷優(yōu)化完善。隨著低硫品種鋼的不斷增加，武鋼鐵水脫硫比2007年已超過(guò)90%，2009年更是高達(dá)100%，深脫比在88%以上。鐵水全脫硫與深脫硫，已成為潔凈鋼生產(chǎn)的必要手段。（1）氧化鈣替代部分碳化鈣的混合噴吹脫硫試驗(yàn)為了降低脫硫成本，結(jié)合現(xiàn)有脫硫工藝以及設(shè)備狀況，在處理后的鐵水的硫含量、溫度及供應(yīng)節(jié)奏等能滿(mǎn)足轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)要求的前提下，在原單純使用碳化鈣脫硫劑的脫硫站，進(jìn)行了氧化鈣替代部分碳化鈣的混合噴吹脫硫試驗(yàn)。（2）CMD脫硫劑開(kāi)發(fā)與應(yīng)用