某大學(xué)圖書館建筑群空中連廊施工方案

某大學(xué)圖書館建筑群空中連廊施工方案一、空中連廊概況某圖書館與人文學(xué)院間通過一空間桁架高空連廊相連，該連廊軸線跨度達(dá)48m，下弦板面標(biāo)高為+23.800m，上弦板面標(biāo)高為+28.300m，空間桁架體系由橫向桁架HJ2、HJ3、HJ4、HJ5及縱向桁架HJ1構(gòu)成，上、下弦桿在平面內(nèi)通過厚度分別為150㎜、140㎜的平板相連。其中HJ1分別支撐于圖書館與人文學(xué)院邊的4根獨立柱上，HJ2、HJ3、HJ4上弦桿由邊柱軸線外伸9.000m，中間通過一由邊柱（或下弦桿端）斜伸出的斜柱支撐，上弦桿的凈挑長度為5.000m。縱向桁架HJ1下弦桿、下弦板及受拉腹桿采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)。二、空中連廊施工重、難點1、模板超高支撐體系該連廊桁架上弦桿最大立模高度為28.300m（包括現(xiàn)地面與±0.000標(biāo)高的高差），如此高的模板支撐體系的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性保證是支撐系統(tǒng)設(shè)計的一重點。2、跨中現(xiàn)有屋面結(jié)構(gòu)的承載能力連廊中間有8跨是直接位于現(xiàn)已施工完的屋面以上，該屋面頂標(biāo)高為4.500m，其樓面的設(shè)計活荷載甚至小于超高鋼管支撐架的自重，如何對該屋面進(jìn)行加固是支撐系統(tǒng)設(shè)計的又一難點。3、回填土地面的加固處理高空模板支撐體系鋼管立柱直接落在回填土地面上，未經(jīng)處理的自然回填面完全不能承受立桿傳遞的荷載，須對回填土進(jìn)行專門的硬化加固處理。4、整體支撐架的穩(wěn)定性30m高的鋼管支撐架在縱向可與已施工的圖書館和人文學(xué)院大樓連接、橫向無結(jié)構(gòu)固定物進(jìn)行剛性拉結(jié)為臨空面，如何保證支撐體系的整體穩(wěn)定性是一難點。5、橫向桁架外伸斜柱的支撐橫向桁架HJ2、HJ3、HJ4外伸斜柱凈高為4.500m，該斜柱位于25m的高空，方案應(yīng)考慮澆灌混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平力對支撐體系穩(wěn)定性的影響。6、空間桁架混凝土的澆灌本桁架縱向長約48.0m，在混凝土澆注與凝固過程中，桁架的端簡支滑移尚未形成前，混凝土干縮會產(chǎn)生裂縫，在桁架中間應(yīng)考慮設(shè)置后澆帶，及混凝土中適當(dāng)摻加微膨脹劑。該桁架節(jié)點多為擴(kuò)頭節(jié)點，在節(jié)點處弦桿、腹桿及平板鋼筋錯綜交叉，對混凝土下料及振搗不利，施工中應(yīng)采用合理的下料及振搗方式是混凝土成型質(zhì)量的保證。7、施工縫的劃分連廊為一整體空間桁架結(jié)構(gòu)，本身支模已經(jīng)比較復(fù)雜，外加底部為一平板結(jié)構(gòu)，致使整體一次支模已不可能，必須在下弦上部設(shè)施工縫，待下弦及平板施工完達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后再支桁架斜桿、上弦及其相連接構(gòu)件的模板，故施工縫的設(shè)置及相應(yīng)構(gòu)造要求也需請設(shè)計單位確認(rèn)及提出要求。8、支撐體系的使用周期長由于該桁架體系的下弦桿、下弦板及受拉腹桿均采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力張拉技術(shù)，在預(yù)應(yīng)力施工未完成前，不能對支撐體系進(jìn)行早拆（除部分控制施工活荷載的剪刀撐外）。三、模板支撐體系的選用及設(shè)計計算該支撐體系屬于超高模板支撐體系，根據(jù)我公司以往類似工程的施工經(jīng)驗，并結(jié)合現(xiàn)場實際情況擬采用落地式滿堂紅鋼管支撐架。支撐體系鋼管采用φ48×3.5㎜，梁底水平縱桿與立桿的連接節(jié)點中間部分采用調(diào)節(jié)螺桿，兩邊的用雙扣件抗滑。1、荷載標(biāo)準(zhǔn)值的確定(1)模板及支撐自重標(biāo)準(zhǔn)值支撐鋼管的自重按間距如實計算，模板及梁底小楞（按梁底小楞為鋼管考慮）的重量取0.7kN/m2。（2）新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值由于該桁架體系上下弦桿、弦板及腹桿非一次性澆灌,上弦桿、上弦板及腹桿進(jìn)行混凝土澆灌時,其支撐體系可直接支撐于下弦桿、下弦板上面。當(dāng)下弦板澆筑完并達(dá)到一定強(qiáng)度時，對如此長的平板結(jié)構(gòu)其本身強(qiáng)度及撓度并不能滿足要求，則在澆筑上弦桿、弦板及腹桿時，支撐架仍應(yīng)該考慮整個桁架體系的混凝土、鋼筋及模板自重及施工荷載全值。縱向桁架HJ1下弦桿的自重:0.7×0.7×25.5+0.9×2.4×0.7×25.5/9.4=16.6kN/m縱向桁架HJ1上弦桿及腹桿的自重（選兩主節(jié)點之間的桿架計算）：(2×0.5×0.5×3.6+0.7×0.7×9.8+2×0.7×0.7×4+2×2.25×0.7×0.9)×25.5/9.4=36.3kN/m則新澆混凝土的自重取值為：16.6+36.3=52.3kN/m(3)施工人員及設(shè)備荷載的標(biāo)準(zhǔn)值在設(shè)計支架立桿承載力及穩(wěn)定性時,均布荷載取1.0kN/m2。(4)混凝土振搗產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值對水平面模板采用2kN/m2。2、最不利荷載桁架的確定綜合比較HJ1、HJ2、HJ3及HJ4，僅HJ1存在斜腹桿，其自重對連廊支撐體系的影響較其它三種桁架大，故選HJ1進(jìn)行底撐驗算。3、桁架支撐間距的確定及立桿穩(wěn)定性承載力計算由于梁底支撐縱桿與立桿的連接采用可調(diào)拖座方式，則整個支撐體系的承載力將由最底節(jié)立桿的穩(wěn)定性及梁底水平管的抗彎強(qiáng)度所控制?，F(xiàn)初定立桿間距均為600×800㎜，沿梁長度方向為800㎜，跨中采用斜支撐以減少水平桿的撓度（如下圖所示），斜撐與梁底水平桿采用雙扣件連接，步距為1500㎜。對支撐架穩(wěn)定性進(jìn)行驗算（計算高度為30m）。（1）模板及梁底鋼管楞自重設(shè)計值：（0.7×3）×2×0.7×1.2+（0.7+0.7×7×2/5.2）+0.5×4×3.6×0.7×1.2/4.7=7.0kN/m；（2）立桿、縱橫向水平桿及剪刀撐的自重設(shè)計值：＜30+30×2/1.5+（30×2/4.24）×6/8＞×0.038×1.2+35×0.0146×1.2=4.282kN；（3）新澆混凝土自重值設(shè)計值：1.2×52.3=62.76kN/m；（4）施工人員、機(jī)械活荷載：1.4×1.0×0.7=0.98kN/m；（5）混凝土振搗活荷載：1.4×2×0.7=1.96kN/m。立桿穩(wěn)定性承載力計算：由于梁底水平桿中間斜撐所承受的壓力，可分解為豎向壓力和水平力，其中豎向壓力通過與斜撐相交的豎向立桿傳遞至地面，水平力由與斜撐相交的各支撐體系水平桿承受。驗算立桿穩(wěn)定性時偏安全地考慮斜撐的力全部由豎向立桿承受，即計算單元取立桿的間距800㎜：N=（7+4.282+62.76+1.96）×0.8/3=20.27kN計算長度按1.5l0考慮：l=1.5×150=225查表得i=1.58cm則長細(xì)比λ=l/i=225/1.58=142查表得立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.34所以σ=N/φA=20270/（0.34×489）=121.9N/㎜2＜205N/㎜2。最底節(jié)立桿的穩(wěn)定性滿足要求。雙扣件抗滑驗算：桁架的自重和施工荷載通過梁底水平桿與立桿及斜撐交界處的雙扣件（或調(diào)節(jié)螺桿）共同傳遞，對立桿與斜撐均按1/2立桿間距（400㎜）驗算：（1）立桿雙扣件（中間調(diào)節(jié)螺桿支點）受力：N=（7+4.282+62.76+1.96）×0.4/3=10.14kN改值小于雙扣件允許的抗滑力12kN，滿足要求。（2）斜支撐雙扣件受力：斜支撐按60度角支設(shè)，則N1=N/2sin60=N/（3）1/2＜N滿足要求。4、梁底水平縱桿、梁底鋼管楞的強(qiáng)度及撓度驗算支撐架在沿梁長度方向的間距為800㎜，由于水平桿跨中設(shè)置斜撐進(jìn)行加固，結(jié)構(gòu)驗算按400㎜進(jìn)行。在計算新澆混凝土自重時，下桁架的節(jié)點擴(kuò)頭混凝土的自重按跨度平均分配到每延米桁架下弦桿上進(jìn)行計算，在此處分別分弦桿處及節(jié)點處兩種情況進(jìn)行驗算：弦桿處（即非擴(kuò)頭節(jié)點處）A、梁底水平縱桿強(qiáng)度驗算在非節(jié)點處下弦桿的自重設(shè)計值為1.2×52.3=62.76kN/m則沿梁底水平縱桿的線荷載：q=（7+4.282+62.76+1.96）/2=38kN/m梁底水平縱桿按五跨連續(xù)梁計算：M=0.1ql2=0.1×38×0.42=0.608kN·m查表得φ48×3.5㎜鋼管的W=5.08cm3σ=M/W=0.608×106/5.08×103=119.7kN/㎜2＜205㎜2。滿足強(qiáng)度要求。B、梁底水平縱桿撓度驗算撓度驗算時僅考慮模板、梁底鋼管楞及新澆混凝土的自重，不考慮施工荷載及混凝土振搗荷載：q=0.5（7.0+62.76）/1.2=29.06kN/mw=kw×q×l4/100EI=0.99×29.06×4004/(100×2.06×105×12.19×104)=0.29㎜＜400/400=1㎜滿足撓度要求。C、梁底鋼管橫楞強(qiáng)度驗算先按梁底鋼管楞間距為200㎜進(jìn)行驗算q=0.2×（7.0+62.76+1.96）/0.7=20.5kN/mM=ql2/8=20.5×0.62/8=0.92kN·m查表得φ48×3.5㎜鋼管的W=5.08cm3σ=M/W=0.92×106/5.08×103=181.1kN/㎜2＜205㎜2。滿足強(qiáng)度要求D、梁底鋼管楞撓度驗算撓度驗算時僅考慮模板、梁底鋼管楞及新澆混凝土的自重及，不考慮施工荷載及混凝土振搗荷載：q=0.2×（7.0+62.76）/1.2×0.7=16.6kN/mw=5q×l4/384EI=5×16.6×6004/(384×2.06×105×12.19×104)=1.12㎜＜600/400=1.5㎜滿足撓度要求。故沿桁架長度方向的立桿間距應(yīng)為800㎜，寬度方向為600㎜，梁底鋼管橫楞間距為200㎜時能滿足強(qiáng)度及撓度要求。（2）擴(kuò)頭節(jié)點處HJ1下弦桿的擴(kuò)頭節(jié)點為2400㎜×1600㎜×700的混凝土墩，為便于縱橫向水平桿的貫通，擴(kuò)頭節(jié)點處的支撐沿桁架寬度方向的間距與非擴(kuò)頭節(jié)點處一樣為600㎜，沿長度方向中間再支撐一立桿，即間距為400㎜。（上弦桿的擴(kuò)頭節(jié)點自重同下弦桿考慮）A、梁底水平縱桿強(qiáng)度驗算在節(jié)點處下弦桿的附加自重設(shè)計值為1.2×0.7×0.9×25.5=19.28kN/m則沿梁底水平縱桿的線荷載：q=0.5×（7+1.96+62.76+19.28）=45.5kN/m梁底水平縱桿按五跨連續(xù)梁計算：M=0.1ql2=0.1×45.5×0.42=0.728kN·m查表得φ48×3.5㎜鋼管的W=5.08cm3σ=M/W=0.728×106/5.08×103=143.3kN/㎜2＜205㎜2。滿足強(qiáng)度要求。B、梁底水平縱桿撓度驗算撓度驗算時僅考慮模板、梁底鋼管楞及新澆混凝土的自重，不考慮施工荷載及混凝土振搗荷載：q=0.5（7.0+62.76+19.28）/1.2=37.1kN/mw=kw×q×l4/100EI=0.99×37.1×4004/(100×2.06×105×12.19×104)=0.37㎜＜400/400=1㎜滿足撓度要求。C、梁底鋼管橫楞強(qiáng)度驗算先按梁底鋼管楞間距為200㎜進(jìn)行驗算q=0.2×（7.0+62.76+19.28+1.96）/0.7=26kN/mM=ql2/8=26×0.62/8=1.17kN·m查表得φ48×3.5㎜鋼管的W=5.08cm3σ=M/W=1.17×106/5.08×103=197kN/㎜2＜205㎜2。滿足強(qiáng)度要求D、梁底鋼管楞撓度驗算撓度驗算時僅考慮模板、梁底鋼管楞及新澆混凝土的自重及，不考慮施工荷載及混凝土振搗荷載：q=0.2×（7.0+62.76+19.28）/1.2×0.7=21.2kN/mw=5q×l4/384EI=5×21.2×6004/(384×2.06×105×12.19×104)=1.42㎜＜600/400=1.5㎜滿足撓度要求。由上計算可得弦桿處（即非擴(kuò)頭節(jié)點處）立桿沿桁架長度方向間距為800㎜，并于跨中增設(shè)斜撐加固，沿桁架寬度方向間距為600㎜，梁底鋼管楞間距為200㎜；擴(kuò)頭節(jié)點處（包括上弦梁擴(kuò)頭）立桿沿桁架長度方向間距為400㎜，沿桁架寬度方向間距為600㎜，梁底鋼管楞間距為200㎜。HJ2、HJ3、HJ4支撐體系同HJ1無擴(kuò)頭節(jié)點處的間距，同樣在梁底水平桿的中部增設(shè)斜撐加固。5、板底支撐間距確定該空間桁架體系上、下弦板的厚度分別為120㎜、140㎜，下弦板采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)，由于其張拉應(yīng)在腹桿、上弦完成后同時進(jìn)行，所以在上弦桿上弦板施工時，應(yīng)嚴(yán)格控制下弦板面的荷載。在驗算下層立桿穩(wěn)定性時，同時考慮上、下弦板的全部自重。在弦板的立桿支撐體系中，板底支撐橫桿與立桿采用可調(diào)托座，弦板的支撐立桿步距仍選1500㎜，縱橫向的間距為800㎜。A、模板及板底鋼管楞自重設(shè)計值：0.3×2×1.2=0.72kN/m2；B、立桿、縱橫向水平桿及剪刀撐的自重設(shè)計值：＜30+30×（1.2+0.8）/1.5+（30×2/4.24）×6/8＞×0.038×1.2=3.672kN；C、新澆混凝土自重值設(shè)計值：1.2×（0.14+0.12）×25=7.83kN/m2；D、施工人員、機(jī)械活荷載：1.4×1.0=1.4kN/m2；E、混凝土振搗活荷載：1.4×2=2.8kN/m2。最底步立桿的穩(wěn)定性驗算最底步立桿所受的的軸向力：N=（0.72+7.883+2.88）×0.82+3.6772=10..936kN該值明顯小于桁架架梁底立桿最最底步的軸向向力33.1992kN，對相同的的步距其穩(wěn)定定性必滿足要要求，在此不不再驗算。6、板底水平縱桿、板板底木楞的強(qiáng)強(qiáng)度及撓度驗驗算在計算板底水平縱縱桿及板底木木楞強(qiáng)度、剛剛度時同樣不不考慮B項中立桿、縱縱橫向水平桿桿、剪刀撐的的自重A、板底水平縱桿強(qiáng)強(qiáng)度驗算1）上下弦弦板新澆混凝凝土自重：1.2×（0.114+0.112）×25.5=7.83kN//m2；2）模板自重3×2×1.2=0.7223）施工人員及設(shè)備備2.5×1.4==3.50合計：7.83++0.72++3.50==12.055kN/m2。則沿板底水平縱桿桿的線荷載：：q=0.8×（00.72+77.83+33.5）=9.644kN/m梁底水平縱桿按三三跨連續(xù)梁計計算：M=0.117ql2=0.1117×9.64×0.82=0.7223kN·m查表得φ48×33.5㎜鋼管的W=5.088cm3σ=M/W=0.7723×106/5.088×103=142..3N/㎜2＜205㎜2。滿足強(qiáng)度要求。B、梁底水平縱桿撓撓度驗算撓度驗算時僅考慮慮模板、板底底木楞及新澆澆混凝土的自自重，不考慮慮施工荷載及及混凝土振搗搗荷載：q=0.8×（00.72+77.83）/1.2==5.7kN/mw=kw×q×ll4/100EEI=0.99×5..7×8004/(1000×2.06×105×12.199×104)=0.92㎜＜8800/4000=2㎜滿足撓度要要求C、板底木楞強(qiáng)度驗驗算先按板底木楞間距距為500㎜進(jìn)行驗算q=0.3×（00.72+77.83+33.50）=3.6115kN/m板底木楞按單跨簡簡支梁計算：：M=ql2/8==3.6155×0.82/8=0..2892kkN·m板底木楞采用5ccm×10cm的松木枋枋，W=5×102/6=83..3cm3σ=M/W=0.22892×106/83.33×103=3.477N/㎜2＜13N//㎜2。滿足強(qiáng)度要求D、板底木楞撓度驗驗算``撓度驗算時僅考慮慮模板、板底底木楞及新澆澆混凝土的自自重，不考慮慮施工荷載及及混凝土振搗搗荷載：q=0.3×（00.72+77.83）/1.2==2.13775kN/mw=5q×l4//384EII=5×2.13775×8003/(3844×100000×50×1003/12)=0.385㎜＜＜800/4400=2㎜㎜滿足撓度要要求。由計算可知，下層層弦板的支撐撐體系立桿間間距縱橫向為為800㎜，板底木枋枋間距為300㎜。四、支撐架整體穩(wěn)穩(wěn)定性的保證證該模板高空支撐體體系搭設(shè)高度度將近30m，且在縱向向無任何結(jié)構(gòu)構(gòu)固定物可進(jìn)進(jìn)行剛性拉結(jié)結(jié)，橫向也僅僅有4個獨立立柱柱，為滿足超超高支模架的的整體穩(wěn)定性性，在縱橫兩兩向?qū)⒉扇∪缛缦麓胧?、縱向穩(wěn)定性支撐體系縱向穩(wěn)定定性可充分利利用兩側(cè)的4個獨立立柱柱，采用抱箍箍方式與柱子子連接，抱箍箍用鋼管采用用雙扣件連接接，沿柱子高高度方向每隔隔三步4.55m設(shè)一道?？v向剪刀撐應(yīng)在兩兩外立面整個個長度及高度度方向連續(xù)設(shè)設(shè)置，其內(nèi)部部除桁架弦桿桿下兩側(cè)應(yīng)連連續(xù)設(shè)置外，弦弦板下的剪刀刀撐可每隔一一立桿間距布布設(shè)一道。2、橫向穩(wěn)定性由于在橫向無任何何結(jié)構(gòu)固定物物可進(jìn)行拉結(jié)結(jié)，可通過增增加支撐體系系本身在橫向向的剛度以保保證其穩(wěn)定性性。根據(jù)上述述支撐體系立立桿的間距計計算，立桿在在沿縱向的間間距均為800㎜，在構(gòu)造上上每隔一道設(shè)設(shè)置橫向剪刀刀撐。剪刀撐從底部掃地地桿起步搭設(shè)設(shè)，剪刀撐斜斜桿與地面的的傾角為45度，斜桿用用旋轉(zhuǎn)扣件固固定在與之相相交的橫向水水平桿及立桿桿上，旋轉(zhuǎn)扣扣件中心線至至主節(jié)點的距距離不宜大于于150㎜。剪刀撐的的接長采用搭搭接，其搭接接長度、接頭頭位置等應(yīng)滿滿足JGJ1330-20001中規(guī)定。五、回填土地面的的加固處理國家現(xiàn)行腳手架規(guī)規(guī)范對模板腳腳步手架體系系的支撐面有有嚴(yán)格的要求求，基礎(chǔ)底面面的平均壓力力不應(yīng)大于地地基承載力的的設(shè)計值，且且對相同的承承載土質(zhì)而言言，其表面的的人工處理方方法不同對地地基承載力的的影響較大，在在規(guī)范中引入入腳手架地基基承載力調(diào)整整系數(shù)對不同同的土層進(jìn)行行調(diào)整，對碎碎石，砂土回回填土僅為0.4，而對砼可可取1.0，由此可見見，若對承載載面進(jìn)行砼澆澆灌處理，其其承載力可比比直接對回填填土進(jìn)行壓密密提高一倍以以上。為此對對回填面我們們將預(yù)先進(jìn)行行砼墊層澆灌灌處理。1、回填表面找平由于自然地坪原先先高低不平，同同時地基的開開挖、回填對對原狀土的擾擾動極大。為為保證砼墊層層在平整的基基面上鋪倒及及模板在桿底底部落地縱橫橫的貫通，在在地基土壓實實前須用推土土機(jī)對自然地地坪進(jìn)行推平平，并對局部部的大塊石，擾擾動性較大的的土層應(yīng)進(jìn)行行置換。2、表面壓實擠密根據(jù)結(jié)構(gòu)總說明中中地質(zhì)勘探部部分可知，該該地基上部為為一定厚度的的生活、建筑筑垃圾，該種種類型的回填填土自固結(jié)還還未全部完成成，在雨水及及外部較小荷荷載的作用下下極易產(chǎn)生壓壓縮沉陷，為為了在澆筑砼砼墊層前人為為地加大表面面土層的壓縮縮，以免上部部架體作業(yè)后后引起砼墊層層的擠裂，在在完成表面土土的找平后立立即用壓土機(jī)機(jī)或平板振搗搗器進(jìn)行整體體壓實。3、墊層的設(shè)置為了使砼墊層與下下部土體有效效地咬合，共共同承受上部部作用荷載，我我們將于砼墊墊層與地基上上表面設(shè)置一一層100㎜厚的砂石褥褥墊層，石料料層可采用3～20㎜的級配砂，分分層鋪設(shè)壓實實，最后與其其表面撒鋪一一層細(xì)砂，并并用平板動器器振搗壓實。4、砼墊層的澆筑完成墊層鋪設(shè)后，避避免雨水的沖沖刷削弱土層層應(yīng)馬上進(jìn)行行砼的澆筑。砼砼采用強(qiáng)度等等級為C20的自拌砼，厚厚度為200㎜，內(nèi)配Φ10@150雙層雙向。5、已有屋面下回填填面處理連廊中間有8跨是是直接位于現(xiàn)現(xiàn)已施工完的的屋面以上，該該屋面頂標(biāo)高高為4.500m，其樓面的的設(shè)計活荷載載小于鋼管支支撐架的自重重，完全不能能承受桁架澆澆灌混凝土?xí)r時荷載，對此此采取的方案案是立桿上下下對齊搭設(shè)，并并于屋面結(jié)構(gòu)構(gòu)板上放置槽槽桿墊板，同同時應(yīng)保證屋屋面下回填面面的剛度。該處回填面與無屋屋面處相比，其其強(qiáng)度要求更更高，對無屋屋面處經(jīng)加固固后的回填面面，在混凝土土澆灌時若出出現(xiàn)沉陷，可可通過及時加加設(shè)墊板或千千斤頂頂撐加加以控制。而而在屋面結(jié)構(gòu)構(gòu)下的墊層，一一當(dāng)出現(xiàn)沉陷陷屋面板將馬馬上承受所有有的新澆混凝凝土自重及施施工荷載（單單根立桿傳至至屋面的荷載載高達(dá)23..74kN），對如此此大的荷載沖沖擊，屋面板板必將結(jié)構(gòu)損損傷，甚至出出現(xiàn)裂縫。經(jīng)過綜合比較在屋屋面下的回填填土采用加筋筋混凝土加固固，即內(nèi)置Φ8@150的雙層雙向向鋼筋網(wǎng)格。6、槽鋼墊板的運用用為避免局部立桿沉沉陷對整體穩(wěn)穩(wěn)定性的影響響，在立桿下下端支承處沿沿通長方向布布設(shè)[14的槽桿，增增大立桿底的的受荷面積，避避免墊層的局局部破壞。7、腳手架地基基礎(chǔ)計計算本工程基礎(chǔ)回填土土基礎(chǔ)計算，，回回填土為碎石石、砂土，夯夯實系數(shù)為0.93，作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風(fēng)荷載。靜靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：每平方米米立桿承承受的結(jié)構(gòu)自自重標(biāo)準(zhǔn)值((kN)，為0.12291NG1=[[0.12991+(0..80×2/2+00.80×2