某廠房高大支模施工方案高度.米

高支模專項施工方案(高度6.3m)建設單位：施工單位：編制單位:工程名稱:工程地點：編制人：審核人：審批人:日期:目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc155686891"第一章工程概況及編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc155686892"一、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc155686893"二、編制依據(jù)：2HYPERLINK\l"_Toc155686894"第二章材料選用及擬定搭設方案3HYPERLINK\l"_Toc155686895"第三章構造措施3HYPERLINK\l"_Toc155686896"一、鋼管腳手架支撐體系的構造要求3HYPERLINK\l"_Toc155686897"二、模板體系的構造要求4HYPERLINK\l"_Toc155686898"第四章安裝拆除方法4HYPERLINK\l"_Toc155686899"一、鋼管腳手架支撐體系的搭設4HYPERLINK\l"_Toc155686900"二、模板的安裝5HYPERLINK\l"_Toc155686901"三、模板的拆除6HYPERLINK\l"_Toc155686902"四、模板拆除時應注意事項6HYPERLINK\l"_Toc155686903"第五章高支模施工搭設安全管理7HYPERLINK\l"_Toc155686904"一、模板工程安全技術措施7HYPERLINK\l"_Toc155686905"二、高支模支撐體系的安全注意事項8HYPERLINK\l"_Toc155686906"第六章澆筑樓面混凝土時的注意事項8HYPERLINK\l"_Toc155686907"一、對澆砼要求8HYPERLINK\l"_Toc155686908"二、現(xiàn)場監(jiān)測方法9HYPERLINK\l"_Toc155686909"第七章應急救援預案9HYPERLINK\l"_Toc155686910"一、概述9HYPERLINK\l"_Toc155686911"二、四種事故的應急措施11HYPERLINK\l"_Toc155686912"三、具體急救步驟11HYPERLINK\l"_Toc155686913"四、具體急救方法11HYPERLINK\l"_Toc155686914"第八章大梁與高柱模板設計計算12HYPERLINK\l"_Toc155686915"一、大梁模板計算12HYPERLINK\l"_Toc155686916"主梁600×1200：12HYPERLINK\l"_Toc155686917"主梁500×1000：19HYPERLINK\l"_Toc155686918"次梁400×700：27HYPERLINK\l"_Toc155686919"二、樓面板-模板的驗算34HYPERLINK\l"_Toc155686920"三、鋼管腳手架支撐體系的驗算37HYPERLINK\l"_Toc155686921"四、立桿基礎37工程概況及編制依據(jù)一、工程概況本工程為某廠房新建工程，位于****路以西，**二線以南，總建筑占地面積為82114m2，總建筑面積204018m2，本次為A、B、C、D、E、F六塊，每塊三層，每層層高6.3m，在總平面上為X1-X53軸之間。±0.00地面為150cm厚C30鋼筋混凝土地面，目前已經搗制完畢。首層、二層、三層層高均為6.30m，為高支模。最大柱距為12m，主梁的最大截面尺寸為600mm×1200mm（局部），次梁的最大截面尺寸為400mm×700mm。主梁最多的主要截面為600mm×1000mm，500mm×1000mm，樓板厚度主要為150mm。本方案所涉及范圍支撐體系基本上為均布，間距≤960mm，計算分析對象：主梁以600×1200、500×1000截面，次梁以400mm×700mm，板為150mm厚度截面進行驗算。梁、板、柱采用18mm厚夾板模，支架采用普通扣件式鋼管腳手架。為了簡單化施工，上述截面經驗算后，小于該截面的梁板按該截面進行支模，小截面梁不再驗算。二、編制依據(jù)：工程施工圖紙《建筑施工計算手冊》《建筑施工腳手架實用手冊》《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001《建筑工程模板施工手冊》《混凝土泵送施工技術規(guī)程》《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2002《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99《建筑工程安全生產技術》《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》《建質[2004]213號》《建筑結構荷載規(guī)范》《建筑結構靜力計算手冊》材料選用及擬定搭設方案模板——擬采用18mm厚夾板模板；枋木截面采用40mm×90mm。鋼管支架支撐體系——主梁擬采用1.44m×0.96m×1.5m，中間增加二排立桿；次梁擬采用0.96m×0.96m×1.5m，中間增加一排立桿，板擬采用0.96m×0.96m×1.5m（立桿橫距×立桿縱距×橫桿步距）的鋼管腳手支架；鋼管采用φ48×3.2mm，采用對接立桿，立桿頂部設橫鋼管梁受荷；立鋼管直接落地，立桿基礎為已搗制150mm厚C30鋼筋混凝土砼。由于結構尺寸肯定與體系的均布搭設有沖突，所以要求在支撐體系搭設時，布設順序為：主梁→次梁→板。腳手架體系須設置縱橫剪刀撐，剪刀撐的設置要求：1.高支模鋼管支撐系統(tǒng)——水平方向的剪刀撐，從頂層往下每隔2步（即2×1.5m=3.0m）高度設一層水平方向的剪刀撐，而且必須連續(xù)。豎直方向的剪刀撐，必須從底至頂連續(xù)設置，四周必須設置，同時縱橫雙向每隔4跨距離設置縱橫方向的垂直剪刀撐。2、整個腳手架支撐體系必須與已澆筑完主體柱拉、頂緊，加強支撐體系的整體穩(wěn)定性。（做法見附圖）梁下：次龍骨采用40×90mm方木，間距為150~200mm，立放，沿軸線縱向布置，梁側板立檔采用40×90枋木，平放，間距為250~350mm。側邊及梁下部用φ48*3.2鋼管作為主龍骨通過直角扣件將荷載傳遞到支撐體系。板下：次龍骨采用40×90方木，間距為400mm，用一根φ48*3.2的鋼管作為主龍骨通過直角扣件將荷載傳遞到支撐體系。構造措施一、鋼管腳手架支撐體系的構造要求搭設采用外徑￠48mm，壁厚3.2mm的無縫鋼管，體系為滿堂紅體系，間距按設計計算要求；驗算時采用￠48mm×壁厚3.0mm的無縫鋼管縱橫水平桿都直接固定在立桿上；立桿立在90×90×4厚小木方塊上，立桿基礎為150mm厚C30鋼筋混凝土樓地面；離地200mm高開始架設水平桿，作為掃地桿；立桿全部采用定做，大部分不設接頭，少量鋼管豎向需要傳遞，必須采用對接，立桿頂部設橫鋼管主龍骨，立桿各相鄰接頭應錯開500mm以上，而且同步距內接頭數(shù)量不得超過25%；接頭橫桿原則上采用對接，當局部搭接時，橫桿搭接長度不應少于1m，即應有兩個立桿搭接距離；搭接或對接接頭應錯開不少于800mm；腳手架體系應與先澆澆筑主體結構柱頂緊，加強穩(wěn)定性，同時要求先搗制框架柱砼完畢，利用部分柱加固腳手架穩(wěn)定。支架四邊必須設置剪刀撐，中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續(xù)設置；每道剪刀撐寬度不應少于4跨，且不應少于6m，斜桿與地面的傾角宜為60度；高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐；與軸線成45o角，剪刀撐的構造同上。二、模板體系的構造要求當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模板的跨中按2/1000起拱；懸臂梁按3/1000起拱。當梁高大于800mm時，側模必須加設一道對拉螺栓，當梁高大于1100mm時，側模必須加設二道對拉螺栓，采用鋼管“3”型扣。螺栓具體規(guī)格見設計計算和附圖。安裝拆除方法一、鋼管腳手架支撐體系的搭設對材料進行質量驗收，作好安全技術和搭設質量交底工作。要求柱子在樓面模板安全前已澆筑完畢。桿距定位：根據(jù)平面施工圖，在需要搭設的范圍內先在底板面放出立桿大樣點。遇腳手架轉角處；一般設為90度轉角。搭設順序：基墊處理――擺放掃地桿――逐根立立桿，隨即與掃地桿扣緊――安橫桿――連墻撐桿――接立桿――剪刀撐——加設支字撐立桿首根，有長有短，錯開搭設，相鄰兩立桿的接頭錯開500mm以上，同一步內接頭數(shù)量不得超過25%。本工程剪刀撐設計按每隔四排立距設置剪刀撐、沿架高度連續(xù)布置。并與6－7根立桿聯(lián)結牢固，剪刀撐的斜桿與水平面（或地平面）的夾角為60度。剪刀撐鋼管搭接不少于1000mm，要用不少于2個扣件扣牢?？奂B接要求：扣件內壁的圓幅度精確與鋼管扣緊時，內壁盡量與鋼管吻合。螺栓不宜擰得過緊。擰緊程度一般控制在40--65N.M之間。架體與建筑物的拉接，要求從第一部開始每兩步與已澆筑結構柱拉結一道。提高立桿的縱向剛度，防止腳手架內外傾斜，增加架體的整體穩(wěn)定。作為安全措施，在最頂層水平層要求滿鋪竹子作為防墜落擋板和臨時操作平臺。搭設腳手架的注意事項：1、操作人員必須持腳手架操作證才能上崗，嚴禁酒后作業(yè)。2、確保安全施工，搭設腳手架時，架子工必須戴好安全帽、系好安全帶，穿絕緣鞋和工作手套；防止鋼管滑落和扣件傷人，地面不準站人，并設置警戒標志牌。3、搭設材料必須經過驗收和選擇，保證材料質量和構造錯位搭接的需要。4、各桿件相交伸出的端頭部分不小于100mm，防止桿件漏連。5、扣件螺栓擰緊要適宜。6、大風大雨或停工一段時間后，必須對腳手架進行全面檢查，發(fā)現(xiàn)變形，下沉，扣件銹蝕嚴重、連接扣松脫，要及時加固，更換，維修，合格后方可繼續(xù)使用。7、因為二三層搭設同第一層，在鋼管立桿放樣時，盡量確保上下層立桿軸線對準。二、模板的安裝柱模板①工藝流程：彈柱邊線——安裝縱向側板，臨時支撐——校正垂直——立橫向側板并與縱向側板連接——校正柱模垂直——支撐固定——設置柱箍②柱模安裝時，先在基礎面或樓面上彈出柱軸線及邊線，同一柱列應先彈兩端柱軸線、邊線，然后拉通線彈出中柱的軸線及邊線。按墨線先把底部方盤固定好，在安裝以配制好的側板，用吊線墜校正柱模垂直后，用支撐加以固定，柱模之間要用水平支撐，剪刀撐互相拉接固定。柱模釘好后，要進行垂直度和截面尺寸的復核，確保砼柱的截面尺寸與位置的正確性，方便以后的施工工序。③特別注意：柱頂與梁交接處要留缺口，柱模腳處要留清潔口。在柱模板的外側設置柱箍，柱箍間距按設計計算要求，以防澆筑砼時柱模產生膨脹變形或模板破壞。梁板模板梁、板模板的安裝順序：復核樓層的軸線和標高——支梁底模、板模（按規(guī)定起拱）——梁側?！裰糜杪窦⒂枇艨斩础獜秃宋恢?、標高與梁截面尺寸——與相鄰梁板連接固定——全面檢查驗收①梁模板安裝時，根據(jù)各梁的高度計算出鋼管底部橫桿主龍骨的標高，在已搭設好的鋼管腳手架體系上搭設小橫桿。然后根據(jù)圖紙擺木枋次龍骨，再把主梁底模兩頭擱置在柱模襯口檔上，然后造次梁底模，接著安放主梁側板，要在側板外側鋪上夾木將側板夾緊、釘牢。施工過程中要進行平直度的檢查。②次梁側板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后，才能進行。梁模板安裝后，要拉通線檢查。待平板模板安裝后，檢查并調整標高。頂撐之間要設剪刀撐。③當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模板的跨中按2/1000起拱；懸臂梁按3/1000起拱。④平板模板安裝時，先把靠梁模板旁的擱柵擺上，按間距等份擱柵來擺中間部分的擱柵，然后在擱柵上面釘18mm厚的夾板，安裝好平板模板后，應進行模板面標高的檢查工作，如有不符，立即調整。整個模板體系安裝完成后需要進行質量驗收并作好驗收記錄。三、模板的拆除模板拆除前，試塊應進行試壓，因為主梁的的跨度為12m＞8m，且有懸臂構件，所以試件強度必須達到100%才能拆模，拆模前應做好拆模申請。并對工人做好拆除作業(yè)安全技術交底工作。支撐體系要求隔層拆除，也就是在搗制完三層板，而且二層板混凝土達到設置強度的100%時，才可以拆除二層樓板的模板鋼管腳手架支撐體系。模板拆除的順序和方法應遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位后承重部位、以及自上而下、先側板后底板的原則。拆除時，嚴禁用大鐵錘和撬棍硬對硬硬撬。具體如下：柱模板：先拆除斜撐、對拉螺旋、柱箍、橫楞，然后拆除四片模板，拆除時要把模板的上端用鋼管支撐著，用木錘敲擊模板，使模板與砼分離，然后使用鐵撬杠撬下。樓板模板：樓板模板的拆除要先放低支架或打掉楞木下的鍥塊，拆除部分楞木，以免損壞模板，危及人身安全。梁模板：梁模板的拆除是先側板后底板；梁側板的拆除是先拆下側板的支撐以及腳板等。側板可整片拆下。梁底板的拆除是先降低支架或打掉鍥塊，降低支架或打掉鍥塊的順序，應該是先拆中間1/3，再拆兩邊1/3，然后使底板降到支架上，整塊拆下模板。滿堂支架的拆除：在模板拆除并清理完畢，再從上到下逐層拆除腳手架支撐。四、模板拆除時應注意事項①拆除時要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。②嚴禁站在懸臂結構上面撬拆底模。每人要有足夠的工作面，數(shù)人同時操作時要合理科學分工，統(tǒng)一行動和信號。拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。拆模時下方不能有人，拆模區(qū)應設警戒線，以防有人誤入被扎傷。高支模施工搭設安全管理一、模板工程安全技術措施搭設腳手架等特種作業(yè)人員必須持證上崗，施工前應對工人作好安全技術交底工作。整個高支模施工過程應有現(xiàn)場安全員進行旁站監(jiān)督。工人進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。經醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。不得在腳手架上堆放大批模板等材料。支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的頂留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業(yè)。裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。二、高支模支撐體系的安全注意事項1、立桿平實；2、立桿連接必須采用對接方式；3、在離地200mmm高開始搭搭設橫桿；4、設縱橫豎向剪刀刀撐，與地角角度為60o；5、設雙向水平剪刀刀撐，與軸線線夾角為45o，同排連續(xù)續(xù)，各排之間間的距離為110.4米。澆筑樓面混凝土時時的注意事項項一、對澆砼要求本工程混凝土澆筑筑擬采用地泵泵送料，直接接將混凝土送送到澆筑部位位，在高支模模區(qū)域需要敷敷設輸送管道道，梁中靜載載較小，管道道敷設應在梁梁中位置且跨跨越和垂直多多根梁，不得得在泵送時，不不得堆料過高高，要求均勻勻放料，采用用振動棒和平平板振動器進進行振搗，其其施工水平荷荷載取值為44kN/m22，垂直荷載載取值為2kkN/m2，經計算模模板體系安全全?；炷翝沧?，采用用兩臺固定式式地泵，沿后后澆帶由中間間向兩邊對稱稱澆注。當梁梁高大于8000mm時，可可分層澆注，第第一次澆注到到板底下1000mm，待30分鐘后再進進行第二次澆澆注完畢。澆注混凝土時，需需要有木工隨隨時跟蹤加固固支撐體系的的強度。澆注混凝土時，模模板操作層臨臨邊需要圍護護，作業(yè)時，電電線不得亂拉拉、拖地。需需要現(xiàn)場質安安員旁站監(jiān)督督。作到施工工有序，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)情況不對，應應立即停工，將將人員撤至安安全地點，待待查明原因或或經處理，確確保在安全狀狀態(tài)才能繼續(xù)續(xù)施工。二、現(xiàn)場監(jiān)測方法法在混凝土澆筑時，須須有技術人員員和木工跟蹤蹤管理，對于于腳手架的支支撐體系，在在大梁下的部部位要進行重重點檢查，由由于澆筑混凝凝土時間短，主主要是全程跟跟蹤，靠目測測和通水平線線到兩側主體體上觀察，根根據(jù)測點布置置圖，結合在在梁下主龍骨骨上掛錘球，錘錘球下垂直地地面上固定垂垂直標尺，在在垂線上用簽簽字筆作一細細標志，并且且讀取標尺上上最初資料（見見附圖），另另外需要依靠靠建筑施工永永久水平點作作為參照點，測測定地基下沉沉的數(shù)值，用用水平儀在架架外20m遠處測測量各個資料料。當發(fā)現(xiàn)下下沉超過控制制值（控制值值為12mm，警戒值值為8mm）時或發(fā)發(fā)現(xiàn)部分直角角扣件有滑移移趨勢時，應應立即停止上上部施工，將將人員撤離現(xiàn)現(xiàn)場。在下部部設立警戒線線，組織人員員進行加固?？煽稍诔休d主龍龍骨中間再設設一立桿，減減少主龍骨的的跨度來滿足足承載力要求求。腳手架立立桿垂直度，在在鋼管體系搭搭設完畢為安安裝主龍骨前前，通過在最最頂層水平桿桿層上掛錘球球校正立桿的的垂直度，校校正后要求垂垂直度不超過過3cm，符合合要求后通過過扣件固定，混混凝土澆筑過過程中，是通通過電子經緯緯儀在20mm開外進行測測量，對于垂垂直度偏差明明顯的立桿重重點測量，當當發(fā)現(xiàn)垂直度度超過控制值值8cm時進入控控制階段，采采取減輕上部部施工活荷載載，督促避免免堆料過高措措施進行緩解解，如果垂直直度接近警戒戒值5cm時需要采采取加固措施施，如加立桿桿或剪刀撐或或大梁分兩次次澆注。應急救援預案一、概述高支模施工危險源源可能出現(xiàn)的的安全事故為為坍塌、物體體打擊、高處處墜落、觸電電四種形式。組織：公司法人（總總經理）為工工程應急救援援工作的最高高領導人，項項目經理為應應急救援工作作的直接領導導人?，F(xiàn)場各各管理人員為為救援工作的的執(zhí)行者，救救援工作應發(fā)發(fā)動民工和群群眾的配合工工作，并接受受群眾的監(jiān)督督。應急預案現(xiàn)場項目目部組織機構構圖項目經理項目經理項目主管項目安全員安全維護小組施工組器材組施工班組救援預備器材和物物品應包括擔擔架、繃帶、止止血藥、氧氣氣袋、防暑藥藥等當出現(xiàn)緊急情況或或事故后，現(xiàn)現(xiàn)場人員第一一個應立即報報告項目經理理，當出現(xiàn)一一般事故（包包括支撐體系系的過大變形形）的緊急情情況時，項目目經理應立即即組織人員將將作業(yè)人員撤撤離至安全地地帶，停止出出現(xiàn)安全隱患患部位的施工工工作，應在在12小時內組組織人員作好好臨時加固工工作，避免事事態(tài)擴大，項項目經理應在在半個鐘頭內內電話報告公公司質安科長長和生產副總總、甲方、監(jiān)監(jiān)理單位負責責人，生產副副總應在122小時內電話話匯報給公司司法人和當?shù)氐亟ㄔO局安監(jiān)監(jiān)站。事件發(fā)發(fā)生后，應由由公司技術部部門在24小時內組組織各專家及及技術人員擬擬定下一步施施工方案，確確保方案實施施達到安全狀狀態(tài)后，才能能恢復施工。當當出現(xiàn)支撐體體系坍塌等重重大事故時，項項目經理接到到報告后，應應立即電話報報告公司質安安科和生產副副總、甲方、監(jiān)監(jiān)理單位負責責人，同時應應積極組織人人員進行搶救救工作，及時時撥打醫(yī)院救救助電話，生生產副總應立立即趕赴事故故現(xiàn)場指揮救救援工作，生生產副總應在在2小時內電話話報告公司法法人和當?shù)亟ńㄔO局安監(jiān)站站，當搶救工工作需要移動動現(xiàn)場對象的的，須要作好好標志、繪制制簡圖并作出出書面記錄，妥妥善保存現(xiàn)場場重要痕跡、物物證、有條件件的可以拍照照和錄相，并并要求事故發(fā)發(fā)生單位在224小時內寫寫出書面報告告逐級上報。組織機構相關人員員電話：項目經理：項目主管：現(xiàn)場安全員：施工員：施工員：二、四種事故的應應急措施高支模施工危險源源可能出現(xiàn)的的安全事故為為坍塌、物體體打擊、高處處墜落、觸電電四種形式。坍塌——當通過監(jiān)測資料分分析，體系穩(wěn)穩(wěn)定超過控制制值時需要，對對施工加強管管理，選擇合合理施工工藝藝和工序，比比如將泵管移移位，分層澆澆注，將人員員分散，嚴格格控制堆料高高度等卸荷辦辦法減小位移移，當接近警警戒值時，需需要立即停止止該部位施工工，采取加固固措施后方能能繼續(xù)施工。物體打擊——支模模階段，需要要工人，杜絕絕工人在體系系下方走動，必必須走動時，需需要戴好安全全帽，同時垂垂直正上方33m范圍暫停停施工，而且且需要有人看看護。高處墜落——支模模階段需要搭搭設施工平臺臺，支模完畢畢后，不拆除除，作為防墜墜落擋板。觸電——首先要求施工前，電電氣安裝符合合安全要求，當當發(fā)現(xiàn)漏電事事故，必須查查請原因，重重新接線，當當出現(xiàn)觸電事事故，必須先先斷電，對觸觸電者采取急急救措施。三、具體急救步驟驟急救是對傷病員提提供緊急的監(jiān)監(jiān)護和就職，給給傷病員以最最大的生存機機會，急救一一定要遵循下下述四個步驟驟：調查事故現(xiàn)場，調調查時要確保保無任何危險險，迅速使傷傷病員脫離危危險場所，尤尤其在工地大大型事故現(xiàn)場場更是如此。初步檢查傷病員，判判斷神志、氣氣道、呼吸循循環(huán)是否有問問題，必要時時立即進行現(xiàn)現(xiàn)場急救和監(jiān)監(jiān)護，使傷病病員保持呼吸吸道暢通，視視情況采取有有效的止血、止止痛、防止休休克、包扎傷傷口等措施，固固定、保存好好割斷的器官官或組織，預預防感染。呼救。應請人去呼呼叫救護車，現(xiàn)現(xiàn)場施救一直直堅持到救護護人員或其它它施救者到達達現(xiàn)場接替為為止。此時還還應反映傷病病員的病情和和簡單救治過過程。如果沒有發(fā)現(xiàn)危及及傷病員的體體征，可作第第二次檢查，以以免遺漏其它它損傷、骨折折和病變。這這樣有利于現(xiàn)現(xiàn)場施行必要要的急救和穩(wěn)穩(wěn)定病情，降降低并發(fā)癥狀狀和傷殘率。四、具體急救方法法詳見已編《安全施施工應急預案案》大梁與高柱模板設設計計算大梁模板計算主梁600×12200：最大矩形主梁截面面尺寸為600mm×1200mmm，最大層層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構構造圖如下頁頁。擬模板采用18mmm厚夾板，規(guī)規(guī)格為915*11830，沿梁軸線線縱向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，間間距為150mm，共五五根，立放，橫橫向主龍骨采采用φ48×3.2mmm鋼管，梁側側板內楞采用用40×90mm*4000mmm方木，間間距為300~350mm，平放，共共四根，外楞楞采用φ48×3.5mmm，間距為3220mm，梁側二二排對拉螺栓栓φ14@6640，計算底模模板厚度，側側模板厚度。驗驗算時鋼管考考慮銹蝕原因因，采用φ48×3.0mmm截面。模板木材選用選用用強度等級組組別為TC113B.((常有紅皮云云杉、麗江云云杉、紅松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。強度設計值及彈性性模量參考值值如下：松木木枋：抗剪強度設計值：：fv=1..5N/mmm2木枋彈性模量E11=100000N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm膠合板：：抗剪強度設計值：：fv=1..2N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=114N/mmm218mm厚膠合板板E2=4500NN/mm2膠合板荷重：100KN/m3φ48*3.0鋼管管：抗彎強度fm=2005N/mmm2抗壓強度fc=2205N//mm2抗剪強度fv=125N/mm22截面面積A=424mm2彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E33=2.055×105N/mm2截面慣性矩I=11078000mm41、梁底模板厚度計計算單位寬度①模板自重0.188KN/m②砼自重28.8KKN/m③鋼筋自重1.8KKN/m④振動荷載2KN//m.荷載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44Q1=18.468KNN/m；Q2=1.2KN//m彎矩計算：如圖一一(按四跨連連續(xù)梁取系數(shù)數(shù))查表KM1靜=--0.107KM2活=-0.1121KV1=0.6077KV2=0.6200KW=0.677M=KMQL2==-1.2××0.107××30.788×0.152-1.4××0.121××2×0.152=-0.0996N.m設底模板厚度為118mm，按按單位寬度11m驗算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--1.78＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=1..2*0.6607×300.78×00.15+11.4*0..620×22×0.15=2.53KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×2.533×103）/（2×10000×18）=0.2111N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.2111N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載組合?、?②②+③=30.788KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.6322×30.778×15004）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.055MM[W]=150//400=00.375mm>WA=0.05mm滿足要求求2、梁底枋木的計算算：以計算單元（6000×1200）截截面梁為例，最最大跨度為9960mm。中間木方承載寬度度為150mmm，由木枋枋長為40000mm，按按兩跨連續(xù)梁梁，如圖二①模板自重0.0227KN/mm②砼自重4.32KKN/m③鋼筋自重0.277KN/m④振動荷載0.3KKN/m.載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44q1=4.6177*1.2==5.54KKN/m；；q2=0.3*11.4=0..42KN//mq=q1+q2驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1225×5.554×0.9962-0.0633×0.422×0.9662=-0.6663KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--12.27＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××5.54×××0.422×0.966=-3.555KN剪應力J=33V/2bhh=（3×3.555×103）/（2×40×900）=1.48N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.48N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為5.554KN/mmWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×5.554×96004]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=1.011mm[W]=960//400=22.4mm＞WA=1.01mmm滿足要求3、主梁下受力橫桿桿的計算：由圖二對應支座RI=RK=5..54*0..375*00.96+00.437**0.42**0.96==2.17RJ=1.25**5.54**0.96++0.6266*0.422*0.966=6.900由最大組合如圖三三，P1=6..9P2=P11/2=3..45忽略邊跨對中間支支座的有利影影響，按二跨跨考慮，則中中間支座最大大可能反力為為：13.8kkN最大可能彎矩為33.45*00.15=00.518驗算鋼管抗彎承載載力：φ48×3.0截面面截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=1115.377＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=3.445KN剪應力J=33V/2bhh=（3×3.455×103）/（2×424）=12.211N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>12.211N/mm2滿足要求求.撓度計算：根據(jù)圖乘法，跨中中最大饒度W=0.0211mm[W]=300//400=00.75mmm＞W=0.021mm滿足要求求4、扣件抗滑（側底底）的計算：：由支座反力為133.8KN，大于單個個扣件的抗滑滑承載力，必必需在中間支支座下部安裝裝多一個扣件件，雙扣件抗抗滑承載力為為16KN，滿足要求求。5、梁側模板計算新澆砼對側面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數(shù)據(jù)據(jù)時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數(shù),不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數(shù)數(shù),當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155.新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×1.2==28.8KN//m2(取F1、F2中較小值)側模板計算立檔間距為3500mm，側板板按連續(xù)梁3跨計（取系系數(shù)與底板同同）設側模板板按18mmm厚。如上圖圖四總荷載為28.88*1.2++1.4*44=34.566+5.6==40.166KN/m2M=KMQL2==-0.1××34.566×1×0..352-0.1177×5.6××1×0.3352=-0.5004KN.mm選用側模板為188×1050按單位寬度1m計計算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--9.33＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.6×344.56×00.35-00.617××5.6×00.35=8.46KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×8.466×103）/（2×1000×18）=0.7055N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.7055N/mm2滿足要求求.撓度計算：靜荷載總值為288.8KN//m，采用40×90木枋，凈跨跨度為350-990=2400mmWA=KWQL4/1100EI==[0.677××28.8××2404]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.296mm[W]=240//400=00.6mm＞WA=0.296mm滿足要求求6、梁側枋木的計算算：以計算單元（6000×1200）截截面梁為例，木木枋的長度為為2m，夾板的的長度為18830mm，為為方便施工木木枋應搭接不不少于2000mm，設側側向鋼管小立立桿間距為3320mm。則則木枋跨度為為320mmm。按五跨連續(xù)梁計算算，如右圖五五根據(jù)梁側模計算計計算知道，單單位寬度1mm范圍內RE=RHH=1.2**0.400×28.88×0.35+11.4*0..45×4××0.35=44.84+00.88=55.72KNNRF=RG=1..2*1.1×288.8×0..35+1..4*0.555×4×00.35=113.3+11.078==14.388KN由木枋長為20000mm，按按五跨連續(xù)梁梁計算，如圖圖五，令q=14..38KN//m驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1005×13..3×0.3322-0.0677×1.088×0.3222=-0.1550KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--6.26＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.606××13.3×××1.088×0.322=2.87KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×2.877×103）/（2×90×440）=1.20N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.20N//mm2滿足要求.撓度計算：靜荷載總值為111.088KKN/mWA=KWQL4/1100EI==[0.6444×11..088×33204]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.16mm[W]=320//400=00.8mm＞WA=0.16mm滿足要求求7、梁側短鋼管箍的的計算：該短鋼管上有斜撐撐，下有大橫橫桿支擋，中中部有兩道對對拉螺栓φ14@6440由上圖五知道最大大支座反力為為RM=P11=1.1332*13..3*0.332+0.6652*1..08*0..32=5..04KN，同樣P2=1..132*44.84*00.32+00.652**0.88**0.32==1.94KKN，計算簡圖圖如圖六，為為不等跨連續(xù)續(xù)梁驗算枋木抗彎承載載力：由對稱結構，RTT=RU=77.06KNNRS=RV=1..94-2..02=-00.08KNN最大彎矩發(fā)生在剪剪力為零處M=0.678KKN.m截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1133.6＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=6..98KN剪應力J=33V/2bhh=（3×6.988×103）/（2×489）=21.411N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>21.411N/mm2滿足要求求.撓度計算：采用圖乘法Wmax=0.3886mm[W]=250//400=00.625mmm＞Wmax=0.386mm滿足要求求8、梁側螺栓雙鋼管管箍的計算：：按五跨連續(xù)梁計算算，簡圖如圖圖七。驗算雙鋼管抗彎承承載力：P=7.06KNNM=KMPL=--0.2811×7.066×0.6442=-0.8113KN.mm截面抵抗矩W=22*50755=101550mm3σ=M/W=--80.06＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=2..351×77.06=16.6KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×16.66×103）/（2×2*4889）=25.466N/mm2抗剪強度fv==205N/mmm2>25.466N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載總值為7.006KNWA=KWPL3/1100EI==[1.7995×7.006×64003]/[1000×2.055×105×1218800]=0.00133mm[W]=640//400=11.6mm＞WA=0.00133mm滿足要求求9、梁側螺栓的計算算：根據(jù)簡圖七，知道道支座最大反反力為2.3511×7.066=16.6KNN每個螺栓受力166.6KN對于梁高為12000mm的梁梁，需要增加加兩道對拉螺螺栓，采用雙雙鋼管“3”型扣。對拉拉螺栓縱向間間距為640mm，橫向向間距為5550mm，則則受力為16.6KNN，采用M144（17.8KKN）對拉螺螺栓滿足，螺螺栓位置如上上圖六中間支支座布置。10、梁側斜撐大橫桿桿的計算：由RS=RV=1..94-2..02=-00.08KNN荷載極小，能夠滿滿足要求。結論：600×12000、500×11100的梁按上述述構造施工，這這個體系安全全、穩(wěn)定性、剛剛度能夠滿足足要求。600×11000底模施工同600×11200，側模施工工同500×11000。主梁500×1000：：最大層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構構造圖如下頁頁構造圖。擬模板采用18mmm厚夾板，規(guī)規(guī)格為915*11830，沿梁軸線線縱向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，間間距為1677mm，共四根根，立放，橫橫向主龍骨采采用φ48×3.2mmm鋼管，梁側側板內楞400×90mm*4000mmm枋木，間間距為2833mm，共四根根，外楞采用用φ48×3.5mmm，間距為4800mm，梁側一排對拉螺栓φ14@4880，計算底模模板厚度，側側模板厚度。驗驗算時鋼管考考慮銹蝕原因因，采用φ48×3.0mmm截面模板木材選用選用用強度等級組組別為TC113B.((常有紅皮云云杉、麗江云云杉、紅松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。最大大矩形主梁截截面尺寸為6600mm×1200mmm，最大層層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構構造圖如下頁頁。強度設計值及彈性性模量參考值值如下：松木木枋：抗剪強度設計值：：fv=1..5N/mmm2木枋彈性模量E11=100000N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm膠合板：：抗剪強度設計值：：fv=1..2N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=114N/mmm218mm厚膠合板板E2=4500NN/mm2膠合板荷重：100KN/m3φ48*3.5鋼管管：抗彎強度fm=2005N/mmm2抗壓強度fc=2205N//mm2抗剪強度fv=1255N/mmm2截面面積A=424mm2彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E33=2.055×105N/mm2截面慣性矩I=11078000mm41、梁底模板厚度計計算①模板自重0.188KN/m②砼自重24KN//m③鋼筋自重1.5KKN/m④振動荷載2KN//m.荷載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44Q1=25.68KN//m；Q2=2KN/m彎矩計算：如圖八八(按三跨連續(xù)續(xù)梁取系數(shù)))查表KM1靜=--0.10KM2活=-0.1117、KV1=-0.60KKV2=-0.617KW=0.677M=KMQL2==-1.2××0.1×255.68×00.1672-1.4××0.117××2×0.1672=-0.0995KN.mm設底模板厚度為118mm，按按單位寬度11m驗算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--1.76＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-11.2*0..60×255.68×00.167--1.4*00.617××2×0.167=3.38KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×3.388×103）/（2×10000×18）=0.2811N/mm2抗剪強度fv==1.2N//mm2>0.2811N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載組合?、?②②+③=25.688KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.6777×25.668×16774）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.066MM[W]=167//400=00.42mm>WA=0.06mm滿足要求求2、梁底枋木（次龍龍骨）的計算算：以計算單元（5000×1000）截截面梁為例，最最大跨度為9960mm。中間木方承載寬度度為167mmm，由木枋枋長為20000mm，按按兩跨連續(xù)梁梁，如圖九①模板自重0.0330KN/mm②砼自重4.0088KN/m③鋼筋自重0.2551KN/mm④振動荷載0.3334KN/mm.載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44q1=4.2899*1.2==5.1466KN/m；q2=0.3344*1.4==0.4688KN/mq=q1+q2驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1225×5.1146×0..962-0.0633×0.4668×0.9962=-0.6220KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--11.48＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××5.1466××0.4468×0..96=-3.344KN剪應力J=33V/2bhh=（3×3.344×103）/（2×40×900）=1.39N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.39N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為5.1146KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×5.1146×96604]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=0.9337mm[W]=960//400=22.4mm＞WA=0.9377mm滿足要求求主梁下受力橫桿的的計算：由圖九RI1=RK1==5.1466*0.3775*0.996+0.4437*0..468*00.96=22.04RJ1=1.255*5.1446*0.996+0.6626*0..468*00.96=66.46由最大組合如圖十十，P1=6..46P2=PP1/2=33.23忽略邊跨對中間支支座的有利影影響，按二跨跨考慮，則中中間支座最大大可能反力為為：9.69kkN最大可能彎矩為33.23*00.10=00.323驗算鋼管抗彎承載載力：截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=771.94＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=6.446KN剪應力J=33V/2bhh=（3×6.466×103）/（2×424）=22.855N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>22.855N/mm2滿足要求求.撓度計算：根據(jù)圖乘法，跨中中最大饒度W=0.0177mm[W]=300//400=00.75mmm＞W=0.017mm滿足要求求4、扣件抗滑（側底底）的計算：：由支座反力為9..69KN，大于單個個扣件的抗滑滑承載力，為為加強安全性性能，必需在在中間支座下下部再安裝多多一個扣件，雙雙扣件抗滑承承載力為16KN，滿足要求求。5、梁側模板計算新澆砼對側面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數(shù)據(jù)據(jù)時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數(shù),不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數(shù)數(shù),當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155.新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×1.0==24KN/m2(取F1、F2中較小值)側模板計算立檔間距為2833mm，側板按按連續(xù)梁3跨計（取系系數(shù)與底板同同）設側模板板按18mmm厚。如圖十十一總荷載為24*11.2+1..4*4=28.8++5.6=334.4KNN/m2M=KMQL2==-0.1××28.8××1×0.2832-0.1177×5.6××1×0.2832=-0.2883KN.mm選用側模板為188×850按單位寬度1m計計算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--5.24＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.6×288.8×0..283-00.617××5.6×00.283=5.86KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×5.866×103）/（2×1000×18）=0.4899N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.4899N/mm2滿足要求求.撓度計算：靜荷載總值為244KN/m，采采用40×90木枋，凈跨跨度為283-990=1933mmWA=KWQL4/1100EI==[0.677××24×19934]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.103mm[W]=240//400=00.6mm＞WA=0.103mm滿足要求求6、梁側枋木的計算算：以計算單元（5000×1000）截截面梁為例，木木枋的長度為為2m，夾板的的長度為18830mm，為為方便施工木木枋應搭接不不少于2000mm，設側側向鋼管小立立桿間距為4480mm。則則木枋跨度為為480mmm。按四跨連續(xù)梁計算算，如圖十二二根據(jù)梁側模計算計計算知道，單單位寬度1mm范圍內RE=RHH=1.2**0.400×24×0..283+11.4*0..45×4××0.283==3.26++0.71==3.97KKNRF=RG=1..2*1.1×244×0.283++1.4*00.55×44×0.283==8.97++0.87==9.84KKN由木枋長為20000mm，按按四跨連續(xù)梁梁計算，如圖圖十二，令q=9.884KN/mm驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1007×8.997×0.4482-0.1211×0.877×0.4882=-0.2445KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--10.22＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.607××8.97×××0.877×0.488=2.87KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×2.877×103）/（2×90×440）=1.20N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.20N//mm2滿足要求.撓度計算：靜荷載總值為8..97KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.6332×8.997×48004]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.626mm[W]=480//400=11.2mm＞WA=0.626mm滿足要求求7、梁側短鋼管箍的的計算：該短鋼管上有斜撐撐，下有大橫橫桿支擋，中中部有一道對對拉螺栓φ14@4880由上知道最大支座座反力為RM=P11=1.433*8.977*0.488+1.2223*0.887*0.448=6.667KN，同樣P2=1..43*3..26*0..48+1..223*00.71*00.48=22.65KNN，計算簡圖圖如圖十三，為為不等跨連續(xù)續(xù)梁驗算枋木抗彎承載載力：由對稱結構：RTT=8.888KNRS=RV=4..88KN最大彎矩發(fā)生在剪剪力為零或變變號處M1=0.631KN..mM2=-0.006KNN.m取M1進行驗算截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1124.3＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=4.444KN剪應力J=33V/2bhh=（3×4.444×103）/（2×489）=21.411N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>13.6N//mm2滿足要求.撓度計算：采用圖乘法Wmax=0.866mm[W]=425//400=11.06mmm＞Wmax=0.86mm滿足要求求8、梁側螺栓雙鋼管管箍的計算：：按五跨連續(xù)梁計算算，簡圖如圖圖十四。驗算雙鋼管抗彎承承載力：P=8.88KNNM=KMPL=00.171××8.88××0.4822=0.3499KN.m截面抵抗矩W=22*50755=101550mm3σ=M/W=334.47＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=0..658×88.88=5.84KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×5.844×103）/（2×2*4889）=8.96N//mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>8.96N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為8.888KNWA=KWPL3/1100EI==[1.0997×8.888×48003]/[2*100×2..05×1005×1218800]=0.00022mm[W]=640//400=11.6mm＞WA=0.00022mm滿足要求求9、梁側螺栓的計算算：根據(jù)簡圖十四，知知道支座最大大反力為1.1988×8.888=10.633KN每個螺栓受力100.63KNN對于梁高為10000mm的梁梁，需要增加加一道對拉螺螺栓，采用雙雙鋼管“3”型扣。對拉拉螺栓縱向間間距為480mm，則受受力為10.633KN，采用M144（17.8KKN）對拉螺螺栓滿足，螺螺栓位置如上上圖十三中間間支座位置。10、梁側斜撐大橫桿桿的計算：由RS=RV=4..88KN按五跨連續(xù)梁，簡簡圖同圖十四四由于4.88＜8.888，得知橫鋼鋼管強度、剛剛度都能滿足足要求。得支座反力為1..198*44.88=55.84KNN直角扣件的抗滑承承載力為8KN，斜桿上共共兩個扣件。斜斜稱與地面水水平角≤65o，可滿足要要求。結論：500×10000的梁按上述述構造施工，這這個體系安全全、穩(wěn)定性、剛剛度能夠滿足足要求。次梁400×700：最大層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構構造圖如下頁頁構造圖。擬模板采用18mmm厚夾板，規(guī)規(guī)格為915*11830，沿梁軸線線縱向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，間間距為150~2000mm，共三根根，立放，橫橫向主龍骨采采用φ48×3.2mmm鋼管，梁側側板內楞采用用40×90mm*4000mmm方木，外外楞采用φ48×3.5mmm，間距為4880mm，計算底底模板厚度，側側模板厚度。驗驗算時鋼管考考慮銹蝕原因因，采用φ48×3.0mmm截面。模板木材選用選用用強度等級組組別為TC113B.((常有紅皮云云杉、麗江云云杉、紅松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。強度設計值及彈性性模量參考值值如下：松木木枋：抗剪強度設計值：：fv=1..5N/mmm2木枋彈性模量E11=100000N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm膠合板：：抗剪強度設計值：：fv=1..2N/mmm2抗彎強度設計值：：fm=114N/mmm218mm厚膠合板板E2=4500NN/mm2膠合板荷重：100KN/m3φ48*3.5鋼管管：抗彎強度fm=2005N/mmm2抗壓強度fc=2205N//mm2抗剪強度fv=1255N/mmm2截面面積A=424mm2彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E33=2.055×105N/mm2截面慣性矩I=1107800mm41、梁底模板厚度計計算①模板自重0.188KN/m②砼自重16.8KKN/m③鋼筋自重1.055KN/m④振動荷載2KN//m.荷載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44Q1=18.03KN//m；Q2=2KN/m彎矩計算：如圖十十五(按兩跨連連續(xù)梁取系數(shù)數(shù))查表KM1靜=--0.125KM2活=-0.0663KV1=-0.625KV2=-0.563KW=0.521M=KMQL2==-1.2××0.125××18.033×0.202-1.4××0.063××2×0.202=-0.1115KN.mm設底模板厚度為118mm，按按單位寬度11m驗算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--2.13＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-11.2*0..625×118.03××0.20-11.4*0563×22×0.20=3.02KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×3.022×103）/（2×10000×18）=0.2511N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.2511N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載組合?、?②②+③=13.844KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.5211×18.003×20004）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.077MM[W]=200//400=00.5mm>WA=0.07mm滿足要求求2、梁底枋木（次龍龍骨）的計算算：以計算單元（5000×1000）截截面梁為例，最最大跨度為9960mm。中間木方承載寬度度為200mmm，由木枋枋長為20000mm，按按兩跨連續(xù)梁梁，如圖十六六①模板自重0.0336KN/mm②砼自重3.36KKN/m③鋼筋自重0.211KN/m④振動荷載0.4KKN/m.載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44q1=3.6066*1.2==4.3277KN/m；q2=0.4*11.4=0..56KN//mq=q1+q2驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1225×4.3327×0..962-0.0633×0.566×0.9662=-0.5330KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--9.8＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××4.3277××0.556×0.996=-2.900KN剪應力J=33V/2bhh=（3×2.900×103）/（2×40×900）=1.21N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.21N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為4.3327KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×4.3327×96604]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=0.7888mm[W]=960//400=22.4mm＞WA=0.7888mm滿足要求求主梁下受力橫桿的的計算：由圖十六RI1=RK1==4.3277*0.3775*0.996+0.4437*0..56*0..96=1..87RJ1=1.255*4.3227*0.996+0.6626*0..56*0..96=5..53由最大組合如圖十十七，P1=5..53P2=PP1/2=22.77忽略邊跨對中間支支座的有利影影響，按單支支點考慮，則則中間支座最最大可能反力力為：11.066kN最大可能彎矩為22.77*00.2=0..553驗算鋼管抗彎承載載力：截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=1123.166＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=5.553KN剪應力J=33V/2bhh=（3×5.533×103）/（2×424）=19.566N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>19.566N/mm2滿足要求求.撓度計算：根據(jù)圖乘法，跨中中最大饒度W=0.39mmm[W]=480//400=11.2mm＞W=0.39mm滿足要求求4、扣件抗滑（側底底）的計算：：由支座反力為111.06KNN，大于單個個扣件的抗滑滑承載力，為為加強安全性性能，必需在在中間支座下下部再安裝多多一個扣件，雙雙扣件抗滑承承載力為16KN，滿足要求求。5、梁側模板計算新澆砼對側面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數(shù)據(jù)據(jù)時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數(shù),不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數(shù)數(shù),當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155.新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×0.7==16.8KNN/m2(取F1、F2中較小值)側模板計算立檔間距為2755mm，側板按按連續(xù)梁2跨計（取系系數(shù)與底板同同）設側模板板按18mmm厚。如圖十十八總荷載為16.88*1.2++1.4*44=20.166+5.6==25.766KN/m2M=KMQL2==-0.1225×20..16×1××0.2752-0.0633×5.6××1×0.2752=-0.2117KN.mm選用側模板為188×550按單位寬度1m計計算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--4.02＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××20.166×0.275--0.5633×5.6××0.275=4.33KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×3.755×103）/（2×1000×18）=0.3611N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.3611N/mm2滿足要求求.撓度計算：靜荷載總值為166.8KN//m，采用40×90木枋，凈跨跨度為283-990=1933mmWA=KWQL4/1100EI==[0.521××16.8××2754]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.229mm[W]=275//400=00.688mmm＞WA=0.229mm滿足要求求6、梁側枋木的計算算：以計算單元（4000×700）截面面梁為例，木木枋的長度為為2m，夾板的的長度為18830mm，為方便施工工木枋應搭接接不少于2000mm，設設側向鋼管小小立桿間距為為480mmm。則木枋跨跨度為4800mm。由木枋長為20000mm，按按四跨連續(xù)梁梁計算，如圖圖十九根據(jù)梁側模計算計計算知道，單單位寬度1mm范圍內RA1=RRC1=1..2*0.3375×166.8×0..275+11.4*0..437×44×0.275==2.08++0.67==2.75KKNRB1=1.2**1..25××16.8××0.275++1.4*00.626××4×0.275==6.93++0.96==7.89KKN按四跨連續(xù)梁計算算，如圖十九九，令q=7.889KN/mm驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1007×6.993×0.4482-0.1211×0.966×0.4882=-0.1997KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--8.23＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.607××6.93×××0.966×0.488=2.30KNN剪應力J=33V/2bhh=（3×2.300×103）/（2×90×440）=0.96N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>0.96N//mm2滿足要求.撓度計算：靜荷載總值為6..93KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.6332×6.993×48004]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.484mm[W]=480//400=11.2mm＞WA=0.484mm滿足要求求7、梁側短鋼管箍的的計算：該短鋼管上有斜撐撐，下有大橫橫桿支擋由上知道最大支座座反力為RM=P11=1.433*6.933*0.488+1.2223*0.996*0.448=5.332KN，同樣P2==1.43**2.08**0.48++1.2233*0.677*0.488=1.822KN，計算簡圖圖如圖二十。驗算枋木抗彎承載載力：支座反力：R=4.48KKN最大彎矩發(fā)生在剪剪力為零或變變號處M1=0.731KN..m取M1進行驗算截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1144.144＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=2.666KN剪應力J=33V/2bhh=（3×2.666×103）/（2×489）=8.16N//mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>8.16N//mm2滿足要求.撓度計算：采用圖乘法Wmax=0.522mm[W]=275//400=00.688mmm＞Wmax=0.52mm滿足要求求8、梁側斜撐大橫桿桿的計算：由支座反力R=44.48KNN按五跨連續(xù)梁，簡簡圖同圖十四四由于4.48＜8.888，大橫鋼管管強度、剛度度都能滿足要要求。得支座反力為1..198*44.48=55.37KNN直角扣件的抗滑承承載力為8KN，斜桿上共共兩個扣件。滿滿足要求。斜斜稱與地面水水平角≤65o，可滿足要要求。結論：400×700的的梁按上述構構造施工，這這個體系安全全、穩(wěn)定性、剛剛度能夠滿足足要求。二、樓面板-模板板的驗算厚度150mm底模的驗