某廠房高大支模施工方案高度.米

高支模專項施工方案(高度6.3m)建設(shè)單位：施工單位：編制單位:工程名稱:工程地點：編制人：審核人：審批人:日期:目錄TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc155686891"第一章工程概況及編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc155686892"一、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc155686893"二、編制依據(jù)：2HYPERLINK\l"_Toc155686894"第二章材料選用及擬定搭設(shè)方案3HYPERLINK\l"_Toc155686895"第三章構(gòu)造措施3HYPERLINK\l"_Toc155686896"一、鋼管腳手架支撐體系的構(gòu)造要求3HYPERLINK\l"_Toc155686897"二、模板體系的構(gòu)造要求4HYPERLINK\l"_Toc155686898"第四章安裝拆除方法4HYPERLINK\l"_Toc155686899"一、鋼管腳手架支撐體系的搭設(shè)4HYPERLINK\l"_Toc155686900"二、模板的安裝5HYPERLINK\l"_Toc155686901"三、模板的拆除6HYPERLINK\l"_Toc155686902"四、模板拆除時應(yīng)注意事項6HYPERLINK\l"_Toc155686903"第五章高支模施工搭設(shè)安全管理7HYPERLINK\l"_Toc155686904"一、模板工程安全技術(shù)措施7HYPERLINK\l"_Toc155686905"二、高支模支撐體系的安全注意事項8HYPERLINK\l"_Toc155686906"第六章澆筑樓面混凝土?xí)r的注意事項8HYPERLINK\l"_Toc155686907"一、對澆砼要求8HYPERLINK\l"_Toc155686908"二、現(xiàn)場監(jiān)測方法9HYPERLINK\l"_Toc155686909"第七章應(yīng)急救援預(yù)案9HYPERLINK\l"_Toc155686910"一、概述9HYPERLINK\l"_Toc155686911"二、四種事故的應(yīng)急措施11HYPERLINK\l"_Toc155686912"三、具體急救步驟11HYPERLINK\l"_Toc155686913"四、具體急救方法11HYPERLINK\l"_Toc155686914"第八章大梁與高柱模板設(shè)計計算12HYPERLINK\l"_Toc155686915"一、大梁模板計算12HYPERLINK\l"_Toc155686916"主梁600×1200：12HYPERLINK\l"_Toc155686917"主梁500×1000：19HYPERLINK\l"_Toc155686918"次梁400×700：27HYPERLINK\l"_Toc155686919"二、樓面板-模板的驗算34HYPERLINK\l"_Toc155686920"三、鋼管腳手架支撐體系的驗算37HYPERLINK\l"_Toc155686921"四、立桿基礎(chǔ)37工程概況及編制依據(jù)一、工程概況本工程為某廠房新建工程，位于****路以西，**二線以南，總建筑占地面積為82114m2，總建筑面積204018m2，本次為A、B、C、D、E、F六塊，每塊三層，每層層高6.3m，在總平面上為X1-X53軸之間?！?.00地面為150cm厚C30鋼筋混凝土地面，目前已經(jīng)搗制完畢。首層、二層、三層層高均為6.30m，為高支模。最大柱距為12m，主梁的最大截面尺寸為600mm×1200mm（局部），次梁的最大截面尺寸為400mm×700mm。主梁最多的主要截面為600mm×1000mm，500mm×1000mm，樓板厚度主要為150mm。本方案所涉及范圍支撐體系基本上為均布，間距≤960mm，計算分析對象：主梁以600×1200、500×1000截面，次梁以400mm×700mm，板為150mm厚度截面進行驗算。梁、板、柱采用18mm厚夾板模，支架采用普通扣件式鋼管腳手架。為了簡單化施工，上述截面經(jīng)驗算后，小于該截面的梁板按該截面進行支模，小截面梁不再驗算。二、編制依據(jù)：工程施工圖紙《建筑施工計算手冊》《建筑施工腳手架實用手冊》《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001《建筑工程模板施工手冊》《混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程》《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99《建筑工程安全生產(chǎn)技術(shù)》《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-91《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》《建質(zhì)[2004]213號》《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》材料選用及擬定搭設(shè)方案模板——擬采用18mm厚夾板模板；枋木截面采用40mm×90mm。鋼管支架支撐體系——主梁擬采用1.44m×0.96m×1.5m，中間增加二排立桿；次梁擬采用0.96m×0.96m×1.5m，中間增加一排立桿，板擬采用0.96m×0.96m×1.5m（立桿橫距×立桿縱距×橫桿步距）的鋼管腳手支架；鋼管采用φ48×3.2mm，采用對接立桿，立桿頂部設(shè)橫鋼管梁受荷；立鋼管直接落地，立桿基礎(chǔ)為已搗制150mm厚C30鋼筋混凝土砼。由于結(jié)構(gòu)尺寸肯定與體系的均布搭設(shè)有沖突，所以要求在支撐體系搭設(shè)時，布設(shè)順序為：主梁→次梁→板。腳手架體系須設(shè)置縱橫剪刀撐，剪刀撐的設(shè)置要求：1.高支模鋼管支撐系統(tǒng)——水平方向的剪刀撐，從頂層往下每隔2步（即2×1.5m=3.0m）高度設(shè)一層水平方向的剪刀撐，而且必須連續(xù)。豎直方向的剪刀撐，必須從底至頂連續(xù)設(shè)置，四周必須設(shè)置，同時縱橫雙向每隔4跨距離設(shè)置縱橫方向的垂直剪刀撐。2、整個腳手架支撐體系必須與已澆筑完主體柱拉、頂緊，加強支撐體系的整體穩(wěn)定性。（做法見附圖）梁下：次龍骨采用40×90mm方木，間距為150~200mm，立放，沿軸線縱向布置，梁側(cè)板立檔采用40×90枋木，平放，間距為250~350mm。側(cè)邊及梁下部用φ48*3.2鋼管作為主龍骨通過直角扣件將荷載傳遞到支撐體系。板下：次龍骨采用40×90方木，間距為400mm，用一根φ48*3.2的鋼管作為主龍骨通過直角扣件將荷載傳遞到支撐體系。構(gòu)造措施一、鋼管腳手架支撐體系的構(gòu)造要求搭設(shè)采用外徑￠48mm，壁厚3.2mm的無縫鋼管，體系為滿堂紅體系，間距按設(shè)計計算要求；驗算時采用￠48mm×壁厚3.0mm的無縫鋼管縱橫水平桿都直接固定在立桿上；立桿立在90×90×4厚小木方塊上，立桿基礎(chǔ)為150mm厚C30鋼筋混凝土樓地面；離地200mm高開始架設(shè)水平桿，作為掃地桿；立桿全部采用定做，大部分不設(shè)接頭，少量鋼管豎向需要傳遞，必須采用對接，立桿頂部設(shè)橫鋼管主龍骨，立桿各相鄰接頭應(yīng)錯開500mm以上，而且同步距內(nèi)接頭數(shù)量不得超過25%；接頭橫桿原則上采用對接，當局部搭接時，橫桿搭接長度不應(yīng)少于1m，即應(yīng)有兩個立桿搭接距離；搭接或?qū)咏宇^應(yīng)錯開不少于800mm；腳手架體系應(yīng)與先澆澆筑主體結(jié)構(gòu)柱頂緊，加強穩(wěn)定性，同時要求先搗制框架柱砼完畢，利用部分柱加固腳手架穩(wěn)定。支架四邊必須設(shè)置剪刀撐，中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續(xù)設(shè)置；每道剪刀撐寬度不應(yīng)少于4跨，且不應(yīng)少于6m，斜桿與地面的傾角宜為60度；高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐；與軸線成45o角，剪刀撐的構(gòu)造同上。二、模板體系的構(gòu)造要求當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模板的跨中按2/1000起拱；懸臂梁按3/1000起拱。當梁高大于800mm時，側(cè)模必須加設(shè)一道對拉螺栓，當梁高大于1100mm時，側(cè)模必須加設(shè)二道對拉螺栓，采用鋼管“3”型扣。螺栓具體規(guī)格見設(shè)計計算和附圖。安裝拆除方法一、鋼管腳手架支撐體系的搭設(shè)對材料進行質(zhì)量驗收，作好安全技術(shù)和搭設(shè)質(zhì)量交底工作。要求柱子在樓面模板安全前已澆筑完畢。桿距定位：根據(jù)平面施工圖，在需要搭設(shè)的范圍內(nèi)先在底板面放出立桿大樣點。遇腳手架轉(zhuǎn)角處；一般設(shè)為90度轉(zhuǎn)角。搭設(shè)順序：基墊處理――擺放掃地桿――逐根立立桿，隨即與掃地桿扣緊――安橫桿――連墻撐桿――接立桿――剪刀撐——加設(shè)支字撐立桿首根，有長有短，錯開搭設(shè)，相鄰兩立桿的接頭錯開500mm以上，同一步內(nèi)接頭數(shù)量不得超過25%。本工程剪刀撐設(shè)計按每隔四排立距設(shè)置剪刀撐、沿架高度連續(xù)布置。并與6－7根立桿聯(lián)結(jié)牢固，剪刀撐的斜桿與水平面（或地平面）的夾角為60度。剪刀撐鋼管搭接不少于1000mm，要用不少于2個扣件扣牢?？奂B接要求：扣件內(nèi)壁的圓幅度精確與鋼管扣緊時，內(nèi)壁盡量與鋼管吻合。螺栓不宜擰得過緊。擰緊程度一般控制在40--65N.M之間。架體與建筑物的拉接，要求從第一部開始每兩步與已澆筑結(jié)構(gòu)柱拉結(jié)一道。提高立桿的縱向剛度，防止腳手架內(nèi)外傾斜，增加架體的整體穩(wěn)定。作為安全措施，在最頂層水平層要求滿鋪竹子作為防墜落擋板和臨時操作平臺。搭設(shè)腳手架的注意事項：1、操作人員必須持腳手架操作證才能上崗，嚴禁酒后作業(yè)。2、確保安全施工，搭設(shè)腳手架時，架子工必須戴好安全帽、系好安全帶，穿絕緣鞋和工作手套；防止鋼管滑落和扣件傷人，地面不準站人，并設(shè)置警戒標志牌。3、搭設(shè)材料必須經(jīng)過驗收和選擇，保證材料質(zhì)量和構(gòu)造錯位搭接的需要。4、各桿件相交伸出的端頭部分不小于100mm，防止桿件漏連。5、扣件螺栓擰緊要適宜。6、大風(fēng)大雨或停工一段時間后，必須對腳手架進行全面檢查，發(fā)現(xiàn)變形，下沉，扣件銹蝕嚴重、連接扣松脫，要及時加固，更換，維修，合格后方可繼續(xù)使用。7、因為二三層搭設(shè)同第一層，在鋼管立桿放樣時，盡量確保上下層立桿軸線對準。二、模板的安裝柱模板①工藝流程：彈柱邊線——安裝縱向側(cè)板，臨時支撐——校正垂直——立橫向側(cè)板并與縱向側(cè)板連接——校正柱模垂直——支撐固定——設(shè)置柱箍②柱模安裝時，先在基礎(chǔ)面或樓面上彈出柱軸線及邊線，同一柱列應(yīng)先彈兩端柱軸線、邊線，然后拉通線彈出中柱的軸線及邊線。按墨線先把底部方盤固定好，在安裝以配制好的側(cè)板，用吊線墜校正柱模垂直后，用支撐加以固定，柱模之間要用水平支撐，剪刀撐互相拉接固定。柱模釘好后，要進行垂直度和截面尺寸的復(fù)核，確保砼柱的截面尺寸與位置的正確性，方便以后的施工工序。③特別注意：柱頂與梁交接處要留缺口，柱模腳處要留清潔口。在柱模板的外側(cè)設(shè)置柱箍，柱箍間距按設(shè)計計算要求，以防澆筑砼時柱模產(chǎn)生膨脹變形或模板破壞。梁板模板梁、板模板的安裝順序：復(fù)核樓層的軸線和標高——支梁底模、板模（按規(guī)定起拱）——梁側(cè)?！裰糜杪窦?、予留空洞——復(fù)核位置、標高與梁截面尺寸——與相鄰梁板連接固定——全面檢查驗收①梁模板安裝時，根據(jù)各梁的高度計算出鋼管底部橫桿主龍骨的標高，在已搭設(shè)好的鋼管腳手架體系上搭設(shè)小橫桿。然后根據(jù)圖紙擺木枋次龍骨，再把主梁底模兩頭擱置在柱模襯口檔上，然后造次梁底模，接著安放主梁側(cè)板，要在側(cè)板外側(cè)鋪上夾木將側(cè)板夾緊、釘牢。施工過程中要進行平直度的檢查。②次梁側(cè)板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后，才能進行。梁模板安裝后，要拉通線檢查。待平板模板安裝后，檢查并調(diào)整標高。頂撐之間要設(shè)剪刀撐。③當梁的跨度在4m或4m以上時，在梁模板的跨中按2/1000起拱；懸臂梁按3/1000起拱。④平板模板安裝時，先把靠梁模板旁的擱柵擺上，按間距等份擱柵來擺中間部分的擱柵，然后在擱柵上面釘18mm厚的夾板，安裝好平板模板后，應(yīng)進行模板面標高的檢查工作，如有不符，立即調(diào)整。整個模板體系安裝完成后需要進行質(zhì)量驗收并作好驗收記錄。三、模板的拆除模板拆除前，試塊應(yīng)進行試壓，因為主梁的的跨度為12m＞8m，且有懸臂構(gòu)件，所以試件強度必須達到100%才能拆模，拆模前應(yīng)做好拆模申請。并對工人做好拆除作業(yè)安全技術(shù)交底工作。支撐體系要求隔層拆除，也就是在搗制完三層板，而且二層板混凝土達到設(shè)置強度的100%時，才可以拆除二層樓板的模板鋼管腳手架支撐體系。模板拆除的順序和方法應(yīng)遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位后承重部位、以及自上而下、先側(cè)板后底板的原則。拆除時，嚴禁用大鐵錘和撬棍硬對硬硬撬。具體如下：柱模板：先拆除斜撐、對拉螺旋、柱箍、橫楞，然后拆除四片模板，拆除時要把模板的上端用鋼管支撐著，用木錘敲擊模板，使模板與砼分離，然后使用鐵撬杠撬下。樓板模板：樓板模板的拆除要先放低支架或打掉楞木下的鍥塊，拆除部分楞木，以免損壞模板，危及人身安全。梁模板：梁模板的拆除是先側(cè)板后底板；梁側(cè)板的拆除是先拆下側(cè)板的支撐以及腳板等。側(cè)板可整片拆下。梁底板的拆除是先降低支架或打掉鍥塊，降低支架或打掉鍥塊的順序，應(yīng)該是先拆中間1/3，再拆兩邊1/3，然后使底板降到支架上，整塊拆下模板。滿堂支架的拆除：在模板拆除并清理完畢，再從上到下逐層拆除腳手架支撐。四、模板拆除時應(yīng)注意事項①拆除時要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。②嚴禁站在懸臂結(jié)構(gòu)上面撬拆底模。每人要有足夠的工作面，數(shù)人同時操作時要合理科學(xué)分工，統(tǒng)一行動和信號。拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發(fā)生事故。拆模時下方不能有人，拆模區(qū)應(yīng)設(shè)警戒線，以防有人誤入被扎傷。高支模施工搭設(shè)安全管理一、模板工程安全技術(shù)措施搭設(shè)腳手架等特種作業(yè)人員必須持證上崗，施工前應(yīng)對工人作好安全技術(shù)交底工作。整個高支模施工過程應(yīng)有現(xiàn)場安全員進行旁站監(jiān)督。工人進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應(yīng)系牢。經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內(nèi)，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。高空、復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先應(yīng)有切實的安全措施。遇六級以上的大風(fēng)時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應(yīng)用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應(yīng)有專人指揮。并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。不得在腳手架上堆放大批模板等材料。支模過程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。模板上有預(yù)留洞者，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的頂留洞，應(yīng)在模板拆除后即將洞口蓋好。拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業(yè)。裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。二、高支模支撐體系的安全注意事項1、立桿平實；2、立桿連接必須采用對接方式；3、在離地200mmm高開始搭搭設(shè)橫桿；4、設(shè)縱橫豎向剪刀刀撐，與地角角度為60o；5、設(shè)雙向水平剪刀刀撐，與軸線線夾角為45o，同排連續(xù)續(xù)，各排之間間的距離為110.4米。澆筑樓面混凝土?xí)r時的注意事項項一、對澆砼要求本工程混凝土澆筑筑擬采用地泵泵送料，直接接將混凝土送送到澆筑部位位，在高支模模區(qū)域需要敷敷設(shè)輸送管道道，梁中靜載載較小，管道道敷設(shè)應(yīng)在梁梁中位置且跨跨越和垂直多多根梁，不得得在泵送時，不不得堆料過高高，要求均勻勻放料，采用用振動棒和平平板振動器進進行振搗，其其施工水平荷荷載取值為44kN/m22，垂直荷載載取值為2kkN/m2，經(jīng)計算模模板體系安全全。混凝土澆注，采用用兩臺固定式式地泵，沿后后澆帶由中間間向兩邊對稱稱澆注。當梁梁高大于8000mm時，可可分層澆注，第第一次澆注到到板底下1000mm，待30分鐘后再進進行第二次澆澆注完畢。澆注混凝土?xí)r，需需要有木工隨隨時跟蹤加固固支撐體系的的強度。澆注混凝土?xí)r，模模板操作層臨臨邊需要圍護護，作業(yè)時，電電線不得亂拉拉、拖地。需需要現(xiàn)場質(zhì)安安員旁站監(jiān)督督。作到施工工有序，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)情況不對，應(yīng)應(yīng)立即停工，將將人員撤至安安全地點，待待查明原因或或經(jīng)處理，確確保在安全狀狀態(tài)才能繼續(xù)續(xù)施工。二、現(xiàn)場監(jiān)測方法法在混凝土澆筑時，須須有技術(shù)人員員和木工跟蹤蹤管理，對于于腳手架的支支撐體系，在在大梁下的部部位要進行重重點檢查，由由于澆筑混凝凝土?xí)r間短，主主要是全程跟跟蹤，靠目測測和通水平線線到兩側(cè)主體體上觀察，根根據(jù)測點布置置圖，結(jié)合在在梁下主龍骨骨上掛錘球，錘錘球下垂直地地面上固定垂垂直標尺，在在垂線上用簽簽字筆作一細細標志，并且且讀取標尺上上最初資料（見見附圖），另另外需要依靠靠建筑施工永永久水平點作作為參照點，測測定地基下沉沉的數(shù)值，用用水平儀在架架外20m遠處測測量各個資料料。當發(fā)現(xiàn)下下沉超過控制制值（控制值值為12mm，警戒值值為8mm）時或發(fā)發(fā)現(xiàn)部分直角角扣件有滑移移趨勢時，應(yīng)應(yīng)立即停止上上部施工，將將人員撤離現(xiàn)現(xiàn)場。在下部部設(shè)立警戒線線，組織人員員進行加固?？煽稍诔休d主龍龍骨中間再設(shè)設(shè)一立桿，減減少主龍骨的的跨度來滿足足承載力要求求。腳手架立立桿垂直度，在在鋼管體系搭搭設(shè)完畢為安安裝主龍骨前前，通過在最最頂層水平桿桿層上掛錘球球校正立桿的的垂直度，校校正后要求垂垂直度不超過過3cm，符合合要求后通過過扣件固定，混混凝土澆筑過過程中，是通通過電子經(jīng)緯緯儀在20mm開外進行測測量，對于垂垂直度偏差明明顯的立桿重重點測量，當當發(fā)現(xiàn)垂直度度超過控制值值8cm時進入控控制階段，采采取減輕上部部施工活荷載載，督促避免免堆料過高措措施進行緩解解，如果垂直直度接近警戒戒值5cm時需要采采取加固措施施，如加立桿桿或剪刀撐或或大梁分兩次次澆注。應(yīng)急救援預(yù)案一、概述高支模施工危險源源可能出現(xiàn)的的安全事故為為坍塌、物體體打擊、高處處墜落、觸電電四種形式。組織：公司法人（總總經(jīng)理）為工工程應(yīng)急救援援工作的最高高領(lǐng)導(dǎo)人，項項目經(jīng)理為應(yīng)應(yīng)急救援工作作的直接領(lǐng)導(dǎo)導(dǎo)人?，F(xiàn)場各各管理人員為為救援工作的的執(zhí)行者，救救援工作應(yīng)發(fā)發(fā)動民工和群群眾的配合工工作，并接受受群眾的監(jiān)督督。應(yīng)急預(yù)案現(xiàn)場項目目部組織機構(gòu)構(gòu)圖項目經(jīng)理項目經(jīng)理項目主管項目安全員安全維護小組施工組器材組施工班組救援預(yù)備器材和物物品應(yīng)包括擔擔架、繃帶、止止血藥、氧氣氣袋、防暑藥藥等當出現(xiàn)緊急情況或或事故后，現(xiàn)現(xiàn)場人員第一一個應(yīng)立即報報告項目經(jīng)理理，當出現(xiàn)一一般事故（包包括支撐體系系的過大變形形）的緊急情情況時，項目目經(jīng)理應(yīng)立即即組織人員將將作業(yè)人員撤撤離至安全地地帶，停止出出現(xiàn)安全隱患患部位的施工工工作，應(yīng)在在12小時內(nèi)組組織人員作好好臨時加固工工作，避免事事態(tài)擴大，項項目經(jīng)理應(yīng)在在半個鐘頭內(nèi)內(nèi)電話報告公公司質(zhì)安科長長和生產(chǎn)副總總、甲方、監(jiān)監(jiān)理單位負責責人，生產(chǎn)副副總應(yīng)在122小時內(nèi)電話話匯報給公司司法人和當?shù)氐亟ㄔO(shè)局安監(jiān)監(jiān)站。事件發(fā)發(fā)生后，應(yīng)由由公司技術(shù)部部門在24小時內(nèi)組組織各專家及及技術(shù)人員擬擬定下一步施施工方案，確確保方案實施施達到安全狀狀態(tài)后，才能能恢復(fù)施工。當當出現(xiàn)支撐體體系坍塌等重重大事故時，項項目經(jīng)理接到到報告后，應(yīng)應(yīng)立即電話報報告公司質(zhì)安安科和生產(chǎn)副副總、甲方、監(jiān)監(jiān)理單位負責責人，同時應(yīng)應(yīng)積極組織人人員進行搶救救工作，及時時撥打醫(yī)院救救助電話，生生產(chǎn)副總應(yīng)立立即趕赴事故故現(xiàn)場指揮救救援工作，生生產(chǎn)副總應(yīng)在在2小時內(nèi)電話話報告公司法法人和當?shù)亟ńㄔO(shè)局安監(jiān)站站，當搶救工工作需要移動動現(xiàn)場對象的的，須要作好好標志、繪制制簡圖并作出出書面記錄，妥妥善保存現(xiàn)場場重要痕跡、物物證、有條件件的可以拍照照和錄相，并并要求事故發(fā)發(fā)生單位在224小時內(nèi)寫寫出書面報告告逐級上報。組織機構(gòu)相關(guān)人員員電話：項目經(jīng)理：項目主管：現(xiàn)場安全員：施工員：施工員：二、四種事故的應(yīng)應(yīng)急措施高支模施工危險源源可能出現(xiàn)的的安全事故為為坍塌、物體體打擊、高處處墜落、觸電電四種形式。坍塌——當通過監(jiān)測資料分分析，體系穩(wěn)穩(wěn)定超過控制制值時需要，對對施工加強管管理，選擇合合理施工工藝藝和工序，比比如將泵管移移位，分層澆澆注，將人員員分散，嚴格格控制堆料高高度等卸荷辦辦法減小位移移，當接近警警戒值時，需需要立即停止止該部位施工工，采取加固固措施后方能能繼續(xù)施工。物體打擊——支模模階段，需要要工人，杜絕絕工人在體系系下方走動，必必須走動時，需需要戴好安全全帽，同時垂垂直正上方33m范圍暫停停施工，而且且需要有人看看護。高處墜落——支模模階段需要搭搭設(shè)施工平臺臺，支模完畢畢后，不拆除除，作為防墜墜落擋板。觸電——首先要求施工前，電電氣安裝符合合安全要求，當當發(fā)現(xiàn)漏電事事故，必須查查請原因，重重新接線，當當出現(xiàn)觸電事事故，必須先先斷電，對觸觸電者采取急急救措施。三、具體急救步驟驟急救是對傷病員提提供緊急的監(jiān)監(jiān)護和就職，給給傷病員以最最大的生存機機會，急救一一定要遵循下下述四個步驟驟：調(diào)查事故現(xiàn)場，調(diào)調(diào)查時要確保保無任何危險險，迅速使傷傷病員脫離危危險場所，尤尤其在工地大大型事故現(xiàn)場場更是如此。初步檢查傷病員，判判斷神志、氣氣道、呼吸循循環(huán)是否有問問題，必要時時立即進行現(xiàn)現(xiàn)場急救和監(jiān)監(jiān)護，使傷病病員保持呼吸吸道暢通，視視情況采取有有效的止血、止止痛、防止休休克、包扎傷傷口等措施，固固定、保存好好割斷的器官官或組織，預(yù)預(yù)防感染。呼救。應(yīng)請人去呼呼叫救護車，現(xiàn)現(xiàn)場施救一直直堅持到救護護人員或其它它施救者到達達現(xiàn)場接替為為止。此時還還應(yīng)反映傷病病員的病情和和簡單救治過過程。如果沒有發(fā)現(xiàn)危及及傷病員的體體征，可作第第二次檢查，以以免遺漏其它它損傷、骨折折和病變。這這樣有利于現(xiàn)現(xiàn)場施行必要要的急救和穩(wěn)穩(wěn)定病情，降降低并發(fā)癥狀狀和傷殘率。四、具體急救方法法詳見已編《安全施施工應(yīng)急預(yù)案案》大梁與高柱模板設(shè)設(shè)計計算大梁模板計算主梁600×12200：最大矩形主梁截面面尺寸為600mm×1200mmm，最大層層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構(gòu)構(gòu)造圖如下頁頁。擬模板采用18mmm厚夾板，規(guī)規(guī)格為915*11830，沿梁軸線線縱向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，間間距為150mm，共五五根，立放，橫橫向主龍骨采采用φ48×3.2mmm鋼管，梁側(cè)側(cè)板內(nèi)楞采用用40×90mm*4000mmm方木，間間距為300~350mm，平放，共共四根，外楞楞采用φ48×3.5mmm，間距為3220mm，梁側(cè)二二排對拉螺栓栓φ14@6640，計算底模模板厚度，側(cè)側(cè)模板厚度。驗驗算時鋼管考考慮銹蝕原因因，采用φ48×3.0mmm截面。模板木材選用選用用強度等級組組別為TC113B.((常有紅皮云云杉、麗江云云杉、紅松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。強度設(shè)計值及彈性性模量參考值值如下：松木木枋：抗剪強度設(shè)計值：：fv=1..5N/mmm2木枋彈性模量E11=100000N/mmm2抗彎強度設(shè)計值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm膠合板：：抗剪強度設(shè)計值：：fv=1..2N/mmm2抗彎強度設(shè)計值：：fm=114N/mmm218mm厚膠合板板E2=4500NN/mm2膠合板荷重：100KN/m3φ48*3.0鋼管管：抗彎強度fm=2005N/mmm2抗壓強度fc=2205N//mm2抗剪強度fv=125N/mm22截面面積A=424mm2彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E33=2.055×105N/mm2截面慣性矩I=11078000mm41、梁底模板厚度計計算單位寬度①模板自重0.188KN/m②砼自重28.8KKN/m③鋼筋自重1.8KKN/m④振動荷載2KN//m.荷載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44Q1=18.468KNN/m；Q2=1.2KN//m彎矩計算：如圖一一(按四跨連連續(xù)梁取系數(shù)數(shù))查表KM1靜=--0.107KM2活=-0.1121KV1=0.6077KV2=0.6200KW=0.677M=KMQL2==-1.2××0.107××30.788×0.152-1.4××0.121××2×0.152=-0.0996N.m設(shè)底模板厚度為118mm，按按單位寬度11m驗算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--1.78＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=1..2*0.6607×300.78×00.15+11.4*0..620×22×0.15=2.53KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×2.533×103）/（2×10000×18）=0.2111N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.2111N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載組合?、?②②+③=30.788KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.6322×30.778×15004）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.055MM[W]=150//400=00.375mm>WA=0.05mm滿足要求求2、梁底枋木的計算算：以計算單元（6000×1200）截截面梁為例，最最大跨度為9960mm。中間木方承載寬度度為150mmm，由木枋枋長為40000mm，按按兩跨連續(xù)梁梁，如圖二①模板自重0.0227KN/mm②砼自重4.32KKN/m③鋼筋自重0.277KN/m④振動荷載0.3KKN/m.載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44q1=4.6177*1.2==5.54KKN/m；；q2=0.3*11.4=0..42KN//mq=q1+q2驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1225×5.554×0.9962-0.0633×0.422×0.9662=-0.6663KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--12.27＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××5.54×××0.422×0.966=-3.555KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×3.555×103）/（2×40×900）=1.48N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.48N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為5.554KN/mmWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×5.554×96004]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=1.011mm[W]=960//400=22.4mm＞W(wǎng)A=1.01mmm滿足要求3、主梁下受力橫桿桿的計算：由圖二對應(yīng)支座RI=RK=5..54*0..375*00.96+00.437**0.42**0.96==2.17RJ=1.25**5.54**0.96++0.6266*0.422*0.966=6.900由最大組合如圖三三，P1=6..9P2=P11/2=3..45忽略邊跨對中間支支座的有利影影響，按二跨跨考慮，則中中間支座最大大可能反力為為：13.8kkN最大可能彎矩為33.45*00.15=00.518驗算鋼管抗彎承載載力：φ48×3.0截面面截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=1115.377＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=3.445KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×3.455×103）/（2×424）=12.211N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>12.211N/mm2滿足要求求.撓度計算：根據(jù)圖乘法，跨中中最大饒度W=0.0211mm[W]=300//400=00.75mmm＞W(wǎng)=0.021mm滿足要求求4、扣件抗滑（側(cè)底底）的計算：：由支座反力為133.8KN，大于單個個扣件的抗滑滑承載力，必必需在中間支支座下部安裝裝多一個扣件件，雙扣件抗抗滑承載力為為16KN，滿足要求求。5、梁側(cè)模板計算新澆砼對側(cè)面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數(shù)據(jù)據(jù)時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側(cè)壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數(shù),不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數(shù)數(shù),當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155.新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×1.2==28.8KN//m2(取F1、F2中較小值)側(cè)模板計算立檔間距為3500mm，側(cè)板板按連續(xù)梁3跨計（取系系數(shù)與底板同同）設(shè)側(cè)模板板按18mmm厚。如上圖圖四總荷載為28.88*1.2++1.4*44=34.566+5.6==40.166KN/m2M=KMQL2==-0.1××34.566×1×0..352-0.1177×5.6××1×0.3352=-0.5004KN.mm選用側(cè)模板為188×1050按單位寬度1m計計算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--9.33＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.6×344.56×00.35-00.617××5.6×00.35=8.46KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×8.466×103）/（2×1000×18）=0.7055N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.7055N/mm2滿足要求求.撓度計算：靜荷載總值為288.8KN//m，采用40×90木枋，凈跨跨度為350-990=2400mmWA=KWQL4/1100EI==[0.677××28.8××2404]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.296mm[W]=240//400=00.6mm＞W(wǎng)A=0.296mm滿足要求求6、梁側(cè)枋木的計算算：以計算單元（6000×1200）截截面梁為例，木木枋的長度為為2m，夾板的的長度為18830mm，為為方便施工木木枋應(yīng)搭接不不少于2000mm，設(shè)側(cè)側(cè)向鋼管小立立桿間距為3320mm。則則木枋跨度為為320mmm。按五跨連續(xù)梁計算算，如右圖五五根據(jù)梁側(cè)模計算計計算知道，單單位寬度1mm范圍內(nèi)RE=RHH=1.2**0.400×28.88×0.35+11.4*0..45×4××0.35=44.84+00.88=55.72KNNRF=RG=1..2*1.1×288.8×0..35+1..4*0.555×4×00.35=113.3+11.078==14.388KN由木枋長為20000mm，按按五跨連續(xù)梁梁計算，如圖圖五，令q=14..38KN//m驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1005×13..3×0.3322-0.0677×1.088×0.3222=-0.1550KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--6.26＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.606××13.3×××1.088×0.322=2.87KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×2.877×103）/（2×90×440）=1.20N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.20N//mm2滿足要求.撓度計算：靜荷載總值為111.088KKN/mWA=KWQL4/1100EI==[0.6444×11..088×33204]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.16mm[W]=320//400=00.8mm＞W(wǎng)A=0.16mm滿足要求求7、梁側(cè)短鋼管箍的的計算：該短鋼管上有斜撐撐，下有大橫橫桿支擋，中中部有兩道對對拉螺栓φ14@6440由上圖五知道最大大支座反力為為RM=P11=1.1332*13..3*0.332+0.6652*1..08*0..32=5..04KN，同樣P2=1..132*44.84*00.32+00.652**0.88**0.32==1.94KKN，計算簡圖圖如圖六，為為不等跨連續(xù)續(xù)梁驗算枋木抗彎承載載力：由對稱結(jié)構(gòu)，RTT=RU=77.06KNNRS=RV=1..94-2..02=-00.08KNN最大彎矩發(fā)生在剪剪力為零處M=0.678KKN.m截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1133.6＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=6..98KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×6.988×103）/（2×489）=21.411N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>21.411N/mm2滿足要求求.撓度計算：采用圖乘法Wmax=0.3886mm[W]=250//400=00.625mmm＞W(wǎng)max=0.386mm滿足要求求8、梁側(cè)螺栓雙鋼管管箍的計算：：按五跨連續(xù)梁計算算，簡圖如圖圖七。驗算雙鋼管抗彎承承載力：P=7.06KNNM=KMPL=--0.2811×7.066×0.6442=-0.8113KN.mm截面抵抗矩W=22*50755=101550mm3σ=M/W=--80.06＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=2..351×77.06=16.6KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×16.66×103）/（2×2*4889）=25.466N/mm2抗剪強度fv==205N/mmm2>25.466N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載總值為7.006KNWA=KWPL3/1100EI==[1.7995×7.006×64003]/[1000×2.055×105×1218800]=0.00133mm[W]=640//400=11.6mm＞W(wǎng)A=0.00133mm滿足要求求9、梁側(cè)螺栓的計算算：根據(jù)簡圖七，知道道支座最大反反力為2.3511×7.066=16.6KNN每個螺栓受力166.6KN對于梁高為12000mm的梁梁，需要增加加兩道對拉螺螺栓，采用雙雙鋼管“3”型扣。對拉拉螺栓縱向間間距為640mm，橫向向間距為5550mm，則則受力為16.6KNN，采用M144（17.8KKN）對拉螺螺栓滿足，螺螺栓位置如上上圖六中間支支座布置。10、梁側(cè)斜撐大橫桿桿的計算：由RS=RV=1..94-2..02=-00.08KNN荷載極小，能夠滿滿足要求。結(jié)論：600×12000、500×11100的梁按上述述構(gòu)造施工，這這個體系安全全、穩(wěn)定性、剛剛度能夠滿足足要求。600×11000底模施工同600×11200，側(cè)模施工工同500×11000。主梁500×1000：：最大層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構(gòu)構(gòu)造圖如下頁頁構(gòu)造圖。擬模板采用18mmm厚夾板，規(guī)規(guī)格為915*11830，沿梁軸線線縱向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，間間距為1677mm，共四根根，立放，橫橫向主龍骨采采用φ48×3.2mmm鋼管，梁側(cè)側(cè)板內(nèi)楞400×90mm*4000mmm枋木，間間距為2833mm，共四根根，外楞采用用φ48×3.5mmm，間距為4800mm，梁側(cè)一排對拉螺栓φ14@4880，計算底模模板厚度，側(cè)側(cè)模板厚度。驗驗算時鋼管考考慮銹蝕原因因，采用φ48×3.0mmm截面模板木材選用選用用強度等級組組別為TC113B.((常有紅皮云云杉、麗江云云杉、紅松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。最大大矩形主梁截截面尺寸為6600mm×1200mmm，最大層層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構(gòu)構(gòu)造圖如下頁頁。強度設(shè)計值及彈性性模量參考值值如下：松木木枋：抗剪強度設(shè)計值：：fv=1..5N/mmm2木枋彈性模量E11=100000N/mmm2抗彎強度設(shè)計值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm膠合板：：抗剪強度設(shè)計值：：fv=1..2N/mmm2抗彎強度設(shè)計值：：fm=114N/mmm218mm厚膠合板板E2=4500NN/mm2膠合板荷重：100KN/m3φ48*3.5鋼管管：抗彎強度fm=2005N/mmm2抗壓強度fc=2205N//mm2抗剪強度fv=1255N/mmm2截面面積A=424mm2彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E33=2.055×105N/mm2截面慣性矩I=11078000mm41、梁底模板厚度計計算①模板自重0.188KN/m②砼自重24KN//m③鋼筋自重1.5KKN/m④振動荷載2KN//m.荷載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44Q1=25.68KN//m；Q2=2KN/m彎矩計算：如圖八八(按三跨連續(xù)續(xù)梁取系數(shù)))查表KM1靜=--0.10KM2活=-0.1117、KV1=-0.60KKV2=-0.617KW=0.677M=KMQL2==-1.2××0.1×255.68×00.1672-1.4××0.117××2×0.1672=-0.0995KN.mm設(shè)底模板厚度為118mm，按按單位寬度11m驗算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--1.76＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-11.2*0..60×255.68×00.167--1.4*00.617××2×0.167=3.38KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×3.388×103）/（2×10000×18）=0.2811N/mm2抗剪強度fv==1.2N//mm2>0.2811N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載組合?、?②②+③=25.688KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.6777×25.668×16774）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.066MM[W]=167//400=00.42mm>WA=0.06mm滿足要求求2、梁底枋木（次龍龍骨）的計算算：以計算單元（5000×1000）截截面梁為例，最最大跨度為9960mm。中間木方承載寬度度為167mmm，由木枋枋長為20000mm，按按兩跨連續(xù)梁梁，如圖九①模板自重0.0330KN/mm②砼自重4.0088KN/m③鋼筋自重0.2551KN/mm④振動荷載0.3334KN/mm.載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44q1=4.2899*1.2==5.1466KN/m；q2=0.3344*1.4==0.4688KN/mq=q1+q2驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1225×5.1146×0..962-0.0633×0.4668×0.9962=-0.6220KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--11.48＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××5.1466××0.4468×0..96=-3.344KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×3.344×103）/（2×40×900）=1.39N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.39N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為5.1146KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×5.1146×96604]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=0.9337mm[W]=960//400=22.4mm＞W(wǎng)A=0.9377mm滿足要求求主梁下受力橫桿的的計算：由圖九RI1=RK1==5.1466*0.3775*0.996+0.4437*0..468*00.96=22.04RJ1=1.255*5.1446*0.996+0.6626*0..468*00.96=66.46由最大組合如圖十十，P1=6..46P2=PP1/2=33.23忽略邊跨對中間支支座的有利影影響，按二跨跨考慮，則中中間支座最大大可能反力為為：9.69kkN最大可能彎矩為33.23*00.10=00.323驗算鋼管抗彎承載載力：截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=771.94＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=6.446KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×6.466×103）/（2×424）=22.855N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>22.855N/mm2滿足要求求.撓度計算：根據(jù)圖乘法，跨中中最大饒度W=0.0177mm[W]=300//400=00.75mmm＞W(wǎng)=0.017mm滿足要求求4、扣件抗滑（側(cè)底底）的計算：：由支座反力為9..69KN，大于單個個扣件的抗滑滑承載力，為為加強安全性性能，必需在在中間支座下下部再安裝多多一個扣件，雙雙扣件抗滑承承載力為16KN，滿足要求求。5、梁側(cè)模板計算新澆砼對側(cè)面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數(shù)據(jù)據(jù)時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側(cè)壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數(shù),不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數(shù)數(shù),當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155.新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×1.0==24KN/m2(取F1、F2中較小值)側(cè)模板計算立檔間距為2833mm，側(cè)板按按連續(xù)梁3跨計（取系系數(shù)與底板同同）設(shè)側(cè)模板板按18mmm厚。如圖十十一總荷載為24*11.2+1..4*4=28.8++5.6=334.4KNN/m2M=KMQL2==-0.1××28.8××1×0.2832-0.1177×5.6××1×0.2832=-0.2883KN.mm選用側(cè)模板為188×850按單位寬度1m計計算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--5.24＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.6×288.8×0..283-00.617××5.6×00.283=5.86KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×5.866×103）/（2×1000×18）=0.4899N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.4899N/mm2滿足要求求.撓度計算：靜荷載總值為244KN/m，采采用40×90木枋，凈跨跨度為283-990=1933mmWA=KWQL4/1100EI==[0.677××24×19934]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.103mm[W]=240//400=00.6mm＞W(wǎng)A=0.103mm滿足要求求6、梁側(cè)枋木的計算算：以計算單元（5000×1000）截截面梁為例，木木枋的長度為為2m，夾板的的長度為18830mm，為為方便施工木木枋應(yīng)搭接不不少于2000mm，設(shè)側(cè)側(cè)向鋼管小立立桿間距為4480mm。則則木枋跨度為為480mmm。按四跨連續(xù)梁計算算，如圖十二二根據(jù)梁側(cè)模計算計計算知道，單單位寬度1mm范圍內(nèi)RE=RHH=1.2**0.400×24×0..283+11.4*0..45×4××0.283==3.26++0.71==3.97KKNRF=RG=1..2*1.1×244×0.283++1.4*00.55×44×0.283==8.97++0.87==9.84KKN由木枋長為20000mm，按按四跨連續(xù)梁梁計算，如圖圖十二，令q=9.884KN/mm驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1007×8.997×0.4482-0.1211×0.877×0.4882=-0.2445KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--10.22＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.607××8.97×××0.877×0.488=2.87KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×2.877×103）/（2×90×440）=1.20N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.20N//mm2滿足要求.撓度計算：靜荷載總值為8..97KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.6332×8.997×48004]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.626mm[W]=480//400=11.2mm＞W(wǎng)A=0.626mm滿足要求求7、梁側(cè)短鋼管箍的的計算：該短鋼管上有斜撐撐，下有大橫橫桿支擋，中中部有一道對對拉螺栓φ14@4880由上知道最大支座座反力為RM=P11=1.433*8.977*0.488+1.2223*0.887*0.448=6.667KN，同樣P2=1..43*3..26*0..48+1..223*00.71*00.48=22.65KNN，計算簡圖圖如圖十三，為為不等跨連續(xù)續(xù)梁驗算枋木抗彎承載載力：由對稱結(jié)構(gòu)：RTT=8.888KNRS=RV=4..88KN最大彎矩發(fā)生在剪剪力為零或變變號處M1=0.631KN..mM2=-0.006KNN.m取M1進行驗算截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1124.3＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=4.444KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×4.444×103）/（2×489）=21.411N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>13.6N//mm2滿足要求.撓度計算：采用圖乘法Wmax=0.866mm[W]=425//400=11.06mmm＞W(wǎng)max=0.86mm滿足要求求8、梁側(cè)螺栓雙鋼管管箍的計算：：按五跨連續(xù)梁計算算，簡圖如圖圖十四。驗算雙鋼管抗彎承承載力：P=8.88KNNM=KMPL=00.171××8.88××0.4822=0.3499KN.m截面抵抗矩W=22*50755=101550mm3σ=M/W=334.47＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=0..658×88.88=5.84KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×5.844×103）/（2×2*4889）=8.96N//mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>8.96N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為8.888KNWA=KWPL3/1100EI==[1.0997×8.888×48003]/[2*100×2..05×1005×1218800]=0.00022mm[W]=640//400=11.6mm＞W(wǎng)A=0.00022mm滿足要求求9、梁側(cè)螺栓的計算算：根據(jù)簡圖十四，知知道支座最大大反力為1.1988×8.888=10.633KN每個螺栓受力100.63KNN對于梁高為10000mm的梁梁，需要增加加一道對拉螺螺栓，采用雙雙鋼管“3”型扣。對拉拉螺栓縱向間間距為480mm，則受受力為10.633KN，采用M144（17.8KKN）對拉螺螺栓滿足，螺螺栓位置如上上圖十三中間間支座位置。10、梁側(cè)斜撐大橫桿桿的計算：由RS=RV=4..88KN按五跨連續(xù)梁，簡簡圖同圖十四四由于4.88＜8.888，得知橫鋼鋼管強度、剛剛度都能滿足足要求。得支座反力為1..198*44.88=55.84KNN直角扣件的抗滑承承載力為8KN，斜桿上共共兩個扣件。斜斜稱與地面水水平角≤65o，可滿足要要求。結(jié)論：500×10000的梁按上述述構(gòu)造施工，這這個體系安全全、穩(wěn)定性、剛剛度能夠滿足足要求。次梁400×700：最大層高6.3mm驗算，要求求橫桿步距不不得大于15500mm，構(gòu)構(gòu)造圖如下頁頁構(gòu)造圖。擬模板采用18mmm厚夾板，規(guī)規(guī)格為915*11830，沿梁軸線線縱向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，間間距為150~2000mm，共三根根，立放，橫橫向主龍骨采采用φ48×3.2mmm鋼管，梁側(cè)側(cè)板內(nèi)楞采用用40×90mm*4000mmm方木，外外楞采用φ48×3.5mmm，間距為4880mm，計算底底模板厚度，側(cè)側(cè)模板厚度。驗驗算時鋼管考考慮銹蝕原因因，采用φ48×3.0mmm截面。模板木材選用選用用強度等級組組別為TC113B.((常有紅皮云云杉、麗江云云杉、紅松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。強度設(shè)計值及彈性性模量參考值值如下：松木木枋：抗剪強度設(shè)計值：：fv=1..5N/mmm2木枋彈性模量E11=100000N/mmm2抗彎強度設(shè)計值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm膠合板：：抗剪強度設(shè)計值：：fv=1..2N/mmm2抗彎強度設(shè)計值：：fm=114N/mmm218mm厚膠合板板E2=4500NN/mm2膠合板荷重：100KN/m3φ48*3.5鋼管管：抗彎強度fm=2005N/mmm2抗壓強度fc=2205N//mm2抗剪強度fv=1255N/mmm2截面面積A=424mm2彎矩抵抗矩W=4..49×1003mm3鋼管彈性模量E33=2.055×105N/mm2截面慣性矩I=1107800mm41、梁底模板厚度計計算①模板自重0.188KN/m②砼自重16.8KKN/m③鋼筋自重1.055KN/m④振動荷載2KN//m.荷載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44Q1=18.03KN//m；Q2=2KN/m彎矩計算：如圖十十五(按兩跨連連續(xù)梁取系數(shù)數(shù))查表KM1靜=--0.125KM2活=-0.0663KV1=-0.625KV2=-0.563KW=0.521M=KMQL2==-1.2××0.125××18.033×0.202-1.4××0.063××2×0.202=-0.1115KN.mm設(shè)底模板厚度為118mm，按按單位寬度11m驗算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--2.13＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-11.2*0..625×118.03××0.20-11.4*0563×22×0.20=3.02KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×3.022×103）/（2×10000×18）=0.2511N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.2511N/mm2滿足要求求.撓度計算：荷載組合取①+②②+③=13.844KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.5211×18.003×20004）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.077MM[W]=200//400=00.5mm>WA=0.07mm滿足要求求2、梁底枋木（次龍龍骨）的計算算：以計算單元（5000×1000）截截面梁為例，最最大跨度為9960mm。中間木方承載寬度度為200mmm，由木枋枋長為20000mm，按按兩跨連續(xù)梁梁，如圖十六六①模板自重0.0336KN/mm②砼自重3.36KKN/m③鋼筋自重0.211KN/m④振動荷載0.4KKN/m.載系數(shù)：自重荷載系數(shù)1.22振動荷載系數(shù)1.44q1=3.6066*1.2==4.3277KN/m；q2=0.4*11.4=0..56KN//mq=q1+q2驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1225×4.3327×0..962-0.0633×0.566×0.9662=-0.5330KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--9.8＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××4.3277××0.556×0.996=-2.900KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×2.900×103）/（2×40×900）=1.21N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>1.21N//mm2滿足要求.撓度計算：荷載總值為4.3327KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×4.3327×96604]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=0.7888mm[W]=960//400=22.4mm＞W(wǎng)A=0.7888mm滿足要求求主梁下受力橫桿的的計算：由圖十六RI1=RK1==4.3277*0.3775*0.996+0.4437*0..56*0..96=1..87RJ1=1.255*4.3227*0.996+0.6626*0..56*0..96=5..53由最大組合如圖十十七，P1=5..53P2=PP1/2=22.77忽略邊跨對中間支支座的有利影影響，按單支支點考慮，則則中間支座最最大可能反力力為：11.066kN最大可能彎矩為22.77*00.2=0..553驗算鋼管抗彎承載載力：截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=1123.166＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=5.553KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×5.533×103）/（2×424）=19.566N/mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>19.566N/mm2滿足要求求.撓度計算：根據(jù)圖乘法，跨中中最大饒度W=0.39mmm[W]=480//400=11.2mm＞W(wǎng)=0.39mm滿足要求求4、扣件抗滑（側(cè)底底）的計算：：由支座反力為111.06KNN，大于單個個扣件的抗滑滑承載力，為為加強安全性性能，必需在在中間支座下下部再安裝多多一個扣件，雙雙扣件抗滑承承載力為16KN，滿足要求求。5、梁側(cè)模板計算新澆砼對側(cè)面壓力力標準值可采采用下列二式式，并取其中中較小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新澆砼砼的初凝時間間(h),可按實實測確定.當缺乏數(shù)據(jù)據(jù)時,可按to=200//(T+155)計算,(T為砼溫溫度℃)V___砼澆注速速度m/hH___砼側(cè)壓力力計算位置處處至新澆注砼砼頂面總高度度(m)β1___外加劑劑影響修正系系數(shù),不摻外加劑劑時取1.00,摻具有緩緩凝作用外加加劑取1.22.β2砼坍落度影影響修正系數(shù)數(shù),當坍落度小小于30mmm時,取0.85,,50-900mm時取1.0,,110-1150時取1.155.新澆砼坍落度為1110mm～～150mmm,采用車泵泵泵送,砼溫度為255℃,不摻緩凝外外加劑取1..0,澆注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×0.7==16.8KNN/m2(取F1、F2中較小值)側(cè)模板計算立檔間距為2755mm，側(cè)板按按連續(xù)梁2跨計（取系系數(shù)與底板同同）設(shè)側(cè)模板板按18mmm厚。如圖十十八總荷載為16.88*1.2++1.4*44=20.166+5.6==25.766KN/m2M=KMQL2==-0.1225×20..16×1××0.2752-0.0633×5.6××1×0.2752=-0.2117KN.mm選用側(cè)模板為188×550按單位寬度1m計計算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--4.02＜fm=144滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.625××20.166×0.275--0.5633×5.6××0.275=4.33KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×3.755×103）/（2×1000×18）=0.3611N/mm2抗剪強度fv==1.2NN/mm2>0.3611N/mm2滿足要求求.撓度計算：靜荷載總值為166.8KN//m，采用40×90木枋，凈跨跨度為283-990=1933mmWA=KWQL4/1100EI==[0.521××16.8××2754]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.229mm[W]=275//400=00.688mmm＞W(wǎng)A=0.229mm滿足要求求6、梁側(cè)枋木的計算算：以計算單元（4000×700）截面面梁為例，木木枋的長度為為2m，夾板的的長度為18830mm，為方便施工工木枋應(yīng)搭接接不少于2000mm，設(shè)設(shè)側(cè)向鋼管小小立桿間距為為480mmm。則木枋跨跨度為4800mm。由木枋長為20000mm，按按四跨連續(xù)梁梁計算，如圖圖十九根據(jù)梁側(cè)模計算計計算知道，單單位寬度1mm范圍內(nèi)RA1=RRC1=1..2*0.3375×166.8×0..275+11.4*0..437×44×0.275==2.08++0.67==2.75KKNRB1=1.2**1..25××16.8××0.275++1.4*00.626××4×0.275==6.93++0.96==7.89KKN按四跨連續(xù)梁計算算，如圖十九九，令q=7.889KN/mm驗算枋木抗彎承載載力：M=KMQL2==-0.1007×6.993×0.4482-0.1211×0.966×0.4882=-0.1997KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--8.23＜fm=133滿足要求.剪力計算：V=KVVQL=-00.607××6.93×××0.966×0.488=2.30KNN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×2.300×103）/（2×90×440）=0.96N//mm2抗剪強度fv==1.5N/mmm2>0.96N//mm2滿足要求.撓度計算：靜荷載總值為6..93KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.6332×6.993×48004]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.484mm[W]=480//400=11.2mm＞W(wǎng)A=0.484mm滿足要求求7、梁側(cè)短鋼管箍的的計算：該短鋼管上有斜撐撐，下有大橫橫桿支擋由上知道最大支座座反力為RM=P11=1.433*6.933*0.488+1.2223*0.996*0.448=5.332KN，同樣P2==1.43**2.08**0.48++1.2233*0.677*0.488=1.822KN，計算簡圖圖如圖二十。驗算枋木抗彎承載載力：支座反力：R=4.48KKN最大彎矩發(fā)生在剪剪力為零或變變號處M1=0.731KN..m取M1進行驗算截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1144.144＜fm=205滿足要求.剪力計算：V=2.666KN剪應(yīng)力J=33V/2bhh=（3×2.666×103）/（2×489）=8.16N//mm2抗剪強度fv==125N/mmm2>8.16N//mm2滿足要求.撓度計算：采用圖乘法Wmax=0.522mm[W]=275//400=00.688mmm＞W(wǎng)max=0.52mm滿足要求求8、梁側(cè)斜撐大橫桿桿的計算：由支座反力R=44.48KNN按五跨連續(xù)梁，簡簡圖同圖十四四由于4.48＜8.888，大橫鋼管管強度、剛度度都能滿足要要求。得支座反力為1..198*44.48=55.37KNN直角扣件的抗滑承承載力為8KN，斜桿上共共兩個扣件。滿滿足要求。斜斜稱與地面水水平角≤65o，可滿足要要求。結(jié)論：400×700的的梁按上述構(gòu)構(gòu)造施工，這這個體系安全全、穩(wěn)定性、剛剛度能夠滿足足要求。二、樓面板-模板板的驗算厚度150mm底模的驗